1、目 录第一章、工程概况2第二章、编制根据2第三章、外脚手架选型2第四章、施工准备2第五章、脚手架构造4（一）悬挑脚手架构造4（二）连墙件设立6第六章、脚手架搭设6第七章、脚手架拆除11第八章、应急救援预案12第九章、设计计算15第一章、工程概况1、工程概况： 项目名称：后溪中学易地迁建工程项目地点：厦门市集美区后溪仑上村建设单位：XX教诲局设计单位：XX设计院本工程艺术楼办公楼图书馆建筑面积为19980.63m2，地下1层、地上9层。其中地上总建筑面积约为15991.32m2，地下室总建筑面积约为4289.31m2。第二章、编制根据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）2、2、建筑施工手册（1）3、扣件式钢管脚手架搭设规定与设计计算4、PKPM施工安全设施计算软件第三章、外脚手架选型本工程办公楼主体构造某些采用16#工字钢作为挑梁，从第三层板面开始悬挑，在挑梁上搭设双排脚手架，立杆间距为1.5m，搭设高度为11.7m，第二次从第六层板面开始悬挑，直接悬挑至顶层板面， 搭设高度为17.1m。艺术楼图书馆某些采用16#工字钢作为跳梁，从第三层板面开始悬挑，直接挑至顶层，立杆间距为1.5m，搭设高度为17.1m。第四章、施工准备(一)劳动力准备整个外脚手架工程涉及到搭设、维护及拆除三个阶段，依照各个阶段不同工作内容，劳动力需用状况不同。本工程主体施工进度规定，基本在8天左3、右一层构造，外脚手架工作量较大，需投入较多劳动力，外脚手架将依照现场分栋搭设。外脚手架维护阶段重要是配合外装进行施工，因而需用劳动力较少。本工程劳动力需用状况见表4-1。表4-1 劳动力需用筹划表阶段外脚手架搭设阶段外脚手架维护阶段外脚手架拆除阶段工种架子工架子工架子工人数201010工作内容外脚手架搭设，悬挂安全网，铺设跳板，进行层间封闭，外脚手架上垃圾及杂物清理外脚手架寻常围护，配合外装单位做好外脚手架修改，及时清理外脚手架上垃圾及杂物拆除外脚手架及悬挑钢梁，将所有材料运至指定堆场，清理外脚手架拆除范畴内所有垃圾及杂物(二)材料准备结合本工程构造特点，本工程外脚手架采用扣件式钢管脚手架，在4、选材方面需遵循如下原则：1、钢管(1)脚手架钢管采用48，3.5mm焊接钢管。(2)钢管应为力学性能适中Q235钢，其力学性质应符合国家现行原则碳素构造钢（GB700-89）中Q235A钢规定。(3)钢管截面尺寸应为外径48mm，壁厚3.5mm。用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜杆钢管长度为46m（这样长度普通重25kg以内，适合人工操作）。用于横向水平杆钢管长度为1.5m，以适应脚手架宽需要。(4)钢管质量检查规定1）、钢管外观质量检查应按表4-2进行表4-2 钢管质量检查规定项次检查项目验收规定新管1产品质量合格证必要具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道5、和硬弯4外径，壁厚0.50mm， 0.35mm5端面应平整，端面切斜偏差1.70mm6防锈解决必要进行防锈解决，度锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀限度应每年检查一次管壁上锈蚀深度，不得超过0.50mm8其他项目同新管项次3、4、5同新管3、4、52）、钢管应无裂纹，两端面应平整，禁止打孔。2、扣件（1）应使用与钢管管径相配合、符合国内现行原则可锻铸铁扣件。（2）技术规定1）、扣件应采用机械性能不低于KTH330-08可锻铸铁制作。2）、铸铁不得有裂纹、气孔；不适当有缩松、砂眼或其他影响使用铸铁缺陷；并应将影响外观质量粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。3、扣件与钢管贴合面必要严格整形，应保证与钢管扣6、紧时接触良好。4）、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应不不大于1mm。5）、当扣件紧夹钢管时，开口处最小距离应不不大于5mm。6）、扣件表面应进行防锈解决。3、扣件质量检查规定1）、扣件质量应按表4-3进行检查表4-3 扣件质量检查规定项次检查项目要 求新扣件1产品质量合格证，生产允许证，专业检测单位测试报告必要具备2表面质量及性能应符合技术规定（2）（6）规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件项次2、33、“工”字型钢底座型钢采用16#“工”字型钢，其质量应符合现行国标碳素构造钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定。4、脚手板脚手板选用竹跳板，规格为3000mm220mm,不得7、使用腐烂、散边或破损严重竹片。5、安全网栏杆围网选用合格聚氯乙烯编织1.8m6m阻燃型密目式安全立网。安全网应具备有关产品合格证及检测报告。第五章、脚手架构造（一）落地式脚手架搭设地基解决：脚手架基本直接落在地下室顶板上。（注：地下室顶板厚度为250mm，地下室顶板承载力原则值（kn/m2）60）立杆：扣件式钢管脚手架搭设顺序为摆放成品立杆底座摆放扫地杆逐根树立立杆并随后与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆安第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板。（1）架子搭设前，依照建筑物外形高度、构造件型式及架子使8、用规定，拟定架子搭设形式。并对材料、工具、钢管、扣件进行检查。（2）脚手架立杆底部横向铺设50mm200mm1500mm木方；且需加设扫地杆（3）先立里排立杆，后立外立杆。对于每排立杆宜先立两端头立杆，再立中间一根立杆，当互相看齐后，立中间某些立杆。立杆规定垂直，立杆垂直容许偏差应不大于高度1/200。里、外两立杆连线应与墙面垂直。立杆横向间距0.85M，纵向间距1.5M，大横杆步高1.8M。（4）为保持架子整体性,对于相邻两根立杆接长接头,上下应错开50CM以上，新接长接头不应在同一步距內。因而在竖立第一立杆，应选长短不一钢管做立杆；立杆接长应先接外排立杆，后接里排立杆。 (5)立杆竖好后，9、依照步高安装大、小横杆，在施工层及其上、下一皮袈铺设竹笆脚手板。 (6)隔二步三跨设一连墙点，且成梅花型布置。 (7)大横杆应用直角扣件扣紧在立杆内侧，扣件开口应在上方。 (8)上述各连接扣件中心点（立杆与大横杆、小横杆相接点）距离应不不不大于150CM，杆件端头伸出扣件长度应不不大于100MM。（9）拧扣件螺栓要紧适度，拧得不紧容易使杠件滑脱；得太紧会使扣件断裂，规定扭力矩控制在45-60N.m.（10）扣件在使用过程中，应经常检查扣件与否松动，发现松动应及时紧固。（11）本方案所采用竹笆脚手架，铺设好后四角应用16#铁丝扎牢（12）脚手架在两端头及中间部位加设剪刀撑,每道剪刀撑跨立杆34根10、，斜角地面成4560度夹角。所用扣件一律采用旋转扣件，并扣在立柱上。（13）脚手架内立杆与建筑物间距为250MM，故此处应用木板封闭立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。（14）脚手架在搭设时，应高出施工层1.21.8M。(15)办公楼某些第一次悬挑从3层板面悬挑至6层板面，第二次悬挑从第六层板面直接悬挑至顶层板面，艺术楼、图书馆某些直接从三层板面悬挑至顶层板面。（二）悬挑脚手架构造1、平面布置悬挑脚手架立杆纵向间距1500，横向间距850，内排立杆与建筑物距离为250，立杆与大横杆相交处必要采用直角扣件扣紧，不得隔步设立和漏掉。且立杆直接头应互相错开0.5 节长且不能设立在同步内11、，其接头与大横杆距离不不不大于步距1/3。（见附图）2、立面布置大横杆步距1800，上下横杆接长位置错开布置，错开距离不不大于纵距1/3，相临横杆接头不能设立在同跨内，扶手杆水平设立每步架1.2 高处。剪刀撑规定满设，并沿高持续布设，斜杆与立杆接角部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在4560之间，剪刀撑节点应在同一水平和垂直线上，其接长必要采用搭接，搭接接头长度不不大于1500，且不少于三个旋转扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增长23 个节点，立杆和大横杆交点处一定设小横杆。（见附图）3、挑架构造3.1、挑架悬挑长度为1.30m，内固定吊环内长度为1.8 m，固定某些先后各布置一根12、16钢筋吊环固定挑梁。工字钢横向间距1500mm，详细布置见附图。1) 脚手架通道在脚手架内部留1.0m*1.5m洞口，再用钢管搭设爬梯，便于施工人员上下通行。别的各部构造与落地脚手架同。（三）连墙件设立为了增强脚手架侧向刚度及稳定性，在外脚手架与建筑物之间设立连墙件，设立阐明如下：1、连墙件用短钢管制成，长度约500800，用钢管一端用扣件固定于脚手架立杆上，另一端用扣件固定于所预埋于砼中钢管，连墙件均采用短钢管。按二步二跨设立，上下错开，成菱形布置。2、连墙件尽量设立在立杆与大、小横杆连接处，与脚手架架体垂直，如在规定位置上设立有困难，应在邻近点补足。第六章、脚手架搭设1、施工准备技术人员13、应熟悉图纸中各个部位及高度构造变化，项目部应组织必要物料进场，其中涉及钢管、对接卡扣、直角扣件、旋转扣件、安全网和工字钢等，以备脚手架搭设使用；关于作业班组应组织足够作业人员，准备外脚手架搭设；同步在施工前，应组织关于技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必要具备国标特种作业人员安全技术考核管理规则条件，通过培训、考核获得安全操作证并以检查合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2、外脚手架搭设质量安全技术规定杆件要横平竖直、整洁清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃，各技术规定见下表：3、外脚手架搭设顺序摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆14、扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第三、四小大横杆和小横杆安装连墙杆安装立杆室外地坪夯实后，再铺木枋。4、脚手架搭设脚手架搭设除了按顺序搭设外，还得注意下列事项：5.1、按照规范规定构造方案和尺寸进行搭设。5.2、及时与构造拉结或暂时支顶，以保证搭设过程安全。5.3、拧紧扣件（拧紧限度要恰当）5.4、有变形杆件和不合格扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用。5.5、搭设工人必要佩挂安全带。5.6、随时校正杆件垂直和偏差，避免偏差过大。5.7、没搭设完脚手架，在每日收工时，一定要保证架子稳定，以免发生意外。5、通道口建筑物出入口处脚手架15、，应依照出入口高度和宽度采用平行弦桁梁构造形式在开口入处两边要采用双立杆，悬空立杆下要设安全扣件，此处连接要加密，每步设立，同步要在没口及其上设立剪刀撑，出入口脚手架上方要有安全可靠隔离防护设施，普通为在出入口处外则设立双层防护棚，防止物体堕落伤人，保护出入人员。6、安全网脚手架外侧要满挂安全网，立网下口与立杆或建筑物要牢固扎结，固定点距离不应不不大于50，下边沿设挡脚板，上下两网之间拼接要严密。立网、平网与施工作业边沿最大间缝不得不不大于10。7、工字钢挑架挑架楼层在砼浇捣时由架子工按立管位置预埋由16螺杆成形工字钢卡子，等砼浇筑完毕并强度达到2.0N/mm2以上时方可进行挑架安装。8、脚手16、架安全防护办法在施工过程中，应对施工作业层脚手架设立挡脚板，挡脚板不少于两层脚手架，四周跟通；在最底层挑架处设立白网防护网，四周跟通；防止坠物伤。9、脚手架检查与验收脚手架搭设完毕后，应架子工进行自检，自检合格后报总包公司，由总包公司组织人员检查验收，验收合格后挂牌。10、脚手架成品保护在施工过程中，派专人不定期对脚手架进行全面检查，不得随意更改脚手架，如必要更改话，需得项目部项目工程师现场勘察后，并签字批准后，才干更改；还要时常对连墙件检查，如发现问题及时整治，且用文字记载留档。11、脚手架防电避雷接地办法脚手架四周应设立避雷接地装置以防止雷电袭击，避雷装置顶端必要高出立杆顶部2m以上，并焊17、接12打尖钢筋棒，采用8圆钢引下线，并将所有最上层大横杆所有接通，形成避雷网络。避雷接地采用号房避雷接地，接地电阻不不不大于10。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上操作人员应及时离开。12、脚手架防火办法以防止为主方针，及时清理脚手架上易燃建材，在每个楼层处及上人坡道处设立灭火器材，动用明火要审批，并有专人进行监护。禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种一切来源。九、搭设普通规定1、架子工应熟悉图纸，熟悉现场详细状况，理解技术交底意图和施工操作办法，并将符合规定钢管、扣件等材料运至现场，分堆堆好，搭设前清除障碍物。2、作业时，必要佩带好安全帽、系好安全带及穿上防滑鞋，禁止穿拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零18、件应放在工具包骨，服从指挥，集中思想、互相配合，拆除下来材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。3、凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后方可进行作业，防止滑落。4、在接近电源处拆除脚手架时，必要将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不容许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。5、搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆垂直偏差不行不不大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500，并不在同一步距内。6、大横杆架设在立杆内侧，同一水平面内外大横杆接头错开一跨距，大横杆水平偏差控制在50内。7、小横杆19、垂直置于大横杆之外，用扣件与立杆固紧连接，小横杆联合杆伸出大横杆之外，不得内高外低；8、剪刀撑位置从脚手架两端开始持续设立，竖向全高。剪刀撑斜杆设在产杆外侧，与大横杆成夹角。9、为保证架子稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔和紧扣在立杆上和小横杆伸出某些上。10、用对接扣件连接大横杆时，扣件开口应朝向架子内侧，螺栓朝上，以防雨水进入，用十字扣件时，开口不得朝下以保证安全，在安装扣件时必要将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时用力要恰当，普通控制在4050夹角。11、脚手架竹脚手板在操作上应满、铺稳，两边用12#铁丝绑扎在木横杆上，防止滑动，禁止区在护栏杆外侧设站人竹脚手板。12、操作层脚手架设立栏杆20、与挡脚板，栏杆高度不低于1.2m，挡脚板用七夹板制成，高度不低于200。13、搭设脚手架必要严格按照规范规定选用材料，对于压扁弯曲、锈蚀和有裂缝钢管及不合格构件，禁止使用。14、反拉钢丝绳规定保证通顺，不行应补其他钢管等部件阻挡，而形成折线形状，调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。15、检查验收，悬挑架安装完毕后，在进行全面综合检查验收、签证，对所有节点还在进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不适当不大于40N*m，并不不大于65N*m，及时用彩色粉笔做出标记，保证一种不漏。16、为了防火安全，在每层上人跑道及建筑物对角外，各设一种灭火器。17、脚手架搭设应满足有关技术规定及容许偏差。第七章、脚手架21、拆除1、脚手架使用完毕后及时拆除，脚手架拆除前应作好如下工作：脚手架拆除前对其进行架体架进行安全检查，保证不存在严重隐患，如存在安全隐患，先对脚手架进行架体架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。2、脚手架在拆除前，应先明确拆附范畴、数量、时间和拆除顺序、办法、物件垂直运送设备数量，脚手架上水平运送、人员组织，指挥联系办法和用语，拆除安全办法和警戒区域，对施工人员进行施工技术交底和安全技术交底。3、在拆除脚手架时，应先清除脚手架上垃圾杂物，清除时禁止高空向下抛掷，大块装入容器内用垂直运送设备向下运送，小块用扫帚集中装入容器中运下。4、严格遵守拆除顺序，由上而下、后搭者先拆，先搭者22、后拆，同一某些拆除顺序是：栏杆竹脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆5、外脚手架拆除普通禁止在垂直方向上同步作业，因而要事先做好其她垂直方向工作安排。6、拆除脚手架时，下部出入口必要停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口设立明显停用标记和围栏，此间装置必要内外双面都加以设立。7、在拆除脚手架周边，于坠落范畴明显标示“禁止入内”字样警告语，并有专人监护，以保证脚手架拆除时无其她人员在内。8、对于拆除脚手架钢管扣件及其垂直运送设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，禁止乱抛乱扔，并以地操作人员和使用进行交底，规定联系用语和办法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运送设备能安全运转。9、拆下脚手架钢管23、扣件及其她材料运至地面后，应及时清理，将合格与需要整修后重复使用和报废加以区别，按规格堆放，对合格品应及时进行保养，保养后送仓库保存备后来使用。10、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。11、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎腿。12、脚手架拆除过程中，不半途换人，则应当在安全技术交底中交待清晰。第八章、应急救援预案成立应急预案独立领导小组（指挥中心）。应急预案领导小组及其人员构成组 长：林国华 副组长：苏碧云 组 员：赵广涛 钟振福 钟春祝 陈锡强 宋保闽通讯联系组 组长：赵广涛 技术支持组 组长：钟振福 消防保卫组 组长：钟春祝 抢险抢修组 组长：陈锡强 医疗24、救护组 组长：宋保闽 后勤保障组 组长：张有国 应急组织分工职责组长职责1)决定与否存在或也许存在重大紧急事故，规定应急服务机构提供协助并实行场外应急筹划，在不受事故影响地方进行直接控制；2)复查和评估事故（事件）也许发展方向，拟定其也许发展过程；3)指引设施某些停工，并与领导小构成员核心人员配合指挥现场人员撤离，并保证任何伤害都能得到足够注重；4)在场外应急机构获得联系及对紧急状况记录作业安排；5)在场（设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；6)在紧急状态结束后，控制受影响地点恢复，并组织人员参加事故分析及解决。副组长职责1)评估事故规模和发展态势，建立应急环节，保证员工安全和25、减少设施和财长损失；2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参加救护活动；3)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；4)设立与应急中心通讯联系，为应急服务机构提供建议和信息。通讯联系组职责1)保证与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；2)保持通讯设施和设备处在良好状态；3)负责应急过程记录与整顿及对外联系。技术支持组职责1)提出抢险抢修及避免事故扩大暂时应急方案和办法。2)指引抢险抢修组实行应急方案和办法；3)修补实行中应急方案和办法存在缺陷；4)绘制事故现场平面图，表白重点部位，向外部救援机构提供精确抢险救援信息资料。消防保卫组职责1)事故引起火灾，执行防火方案中应急预案程序；26、2)设立事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护正常运作；3)保持抢险救援通道畅通，引导抢险救援人员及车辆进入。4)保护受害人财产；5)急救救援结束后，封闭事故现场直到受到明确解除指令。抢险抢修组职责1)实行抢险抢修应急方案和办法，并不断加以改进；2)寻找受害者并转移至安全地带。3)在事故有也许扩大进行抢险或救援时，高度注意避免意外伤害；4)抢险或救援结束后，直接报告最高管理者并对成果进行复查和评估。医疗救护组职责1)在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要急救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）；2)使重度受害者优先得到外部救援机构救护；1） 3)协助外部救援机构转送受害者至医疗机构27、，并指定人员护理受害者。后勤保障组职责1)保障系统内各组人员必要防护、救护用品及生活物质供应；2)提供合格抢险或救援物质及设备。应急救援程序流程图应急预案技术办法基本装备1)特种防护品：绝缘鞋、绝缘手套等；2)普通防救护品：安全带、安全帽、安全网、防护网、救护担架1付、医药箱1个及暂时救护担架及惯用救护药物等；3)专用饮用水、盥洗间和冲洗设备。专用装备1)消防栓及消防水带、灭火器等；2)自备小车两辆；3)无线对讲机若干；应急预案办法演习（二） 由系统内最高管理者或其代表适时组织实行；（三） 演习应有记录应急救援行车路线第九章、设计计算一、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架计算参照建筑施工扣件28、式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）。计算参数:双排脚手架，搭设高度23.4米，立杆采用单立管。立杆纵距1.50米，立杆横距0.85米，内排架距离构造0.25米，立杆步距1.80米。钢管类型为483.5mm，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.6米。施工活荷载为2.0kN/m2，同步考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长一根大横杆。基本风压0.80kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。地基承载力原29、则值170kN/m2，基本底面扩展面积0.250m2，地基承载力调节系数1.00。一、大横杆计算:大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值 P1=0.038kN/m脚手板荷载原则值 P2=0.1500.85/2=0.064kN/m活荷载原则值 Q=2.0000.85/2=0.85kN/m静荷载计算值 q1=1.50.038+1.50.079=0.153kN/m活荷载计算值 q2=1.41.050=1.19kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷30、载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.153+0.101.19)1.=0.189kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.153+0.1171.19)1.=-0.223kN.m咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=0.223106/4491.0=49.655N/mm2大横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度计算公式如下:静荷载原则值q1=0.038+0.064=0.102kN/m活荷载31、原则值q2=0.85kN/m三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度V=(0.6770.117+0.9900.85)1200.04/(1002.06105107780.0)=1.045mm大横杆最大挠度不大于1200.0/150与10mm,满足规定!二、小横杆计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值 P1=0.0381.500=0.057kN脚手板荷载原则值 P2=0.1500.851.200/2=0.095kN活荷载原则值 Q=2.0000.851.200/2=1.260kN荷32、载计算值 P=1.20.057+1.20.095+1.41.260=1.933kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.0852/8+1.9330.085/4=0.514kN.m=0.514106/4491.0=114.381N/mm2小横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起最大挠度V1=5.33、00.038850.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm集中荷载原则值P=0.057+0.095+1.260=1.401kN集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度V2=1400.580850.0850.0850.0/(482.06105107780.0)=1.521mm最大挠度和V=V1+V2=1.549mm小横杆最大挠度不大于850.0/150与10mm,满足规定!三、扣件抗滑力计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；134、.荷载值计算横杆自重原则值 P1=0.0380.850=0.040kN脚手板荷载原则值 P2=0.1500.8501.200/2=0.095kN活荷载原则值 Q=2.0000.8501.500/2=1.260kN荷载计算值 R=1.50.040+1.50.095+1.41.260=1.926kN单扣件抗滑承载力设计计算满足规定!当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,实验表白:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载原则值:作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米35、立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.0995NG1 = 0.10015.000=1.493kN(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，原则值为0.15NG2 = 0.15041.200(1.050+0.300)/2=0.486kN(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.20015.000=0.090kN经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 236、.429kN。活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ = 2.00021.2001.050/2=2.520kN风荷载原则值应按照如下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)附录表D.4规定采用：W0 = 0.800Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)附录表7.2.1规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载原则值Wk = 0.70.8001.2500.600 = 0.420kN/m2。考虑风荷载时,立37、杆轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.22.429+0.851.42.520=5.913kN不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.22.429+1.42.520=6.442kN风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)；la 立杆纵距 (m)；h 立杆步距 (m)。通过计算得到风荷载产生弯矩 Mw=0.851.40.4201.2001.8001.800/10=0.19438、kN.m五、立杆稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算其中 N 立杆轴心压力设计值，N=6.442kN；i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算39、得到 =6442/(0.19424)=80.177N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足规定!2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算其中 N 立杆轴心压力设计值，N=5.913kN；i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为31140、8/16=196； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.190；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.194kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =5913/(0.19424)+194000/4491=116.861N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆稳定性计算 Nl，连墙件设计计算满足规定!连墙件采用扣件与墙体连接。通过计算得到 Nl = 12.620kN不不大于扣件抗滑力8.0kN，满足规定!八、立杆地基承载力计算:立杆基本底面平均压力应满足下式规定p fg其中 p 立杆基本底面平41、均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 25.76N 上部构造传至基本顶面轴向力设计值 (kN)；N = 6.44A 基本底面面积 (m2)；A = 0.25 p = 6.44/0.25=25.76fg 地下室顶板承载力设计值 (kN/m2)；fg = 60地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调节系数；kc = 1.00fgk 地基承载力原则值；fgk = 60p=25.76fg=60 地基承载力计算满足规定!二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）。计算参数:双排脚手架，搭设高度142、5.6米，立杆采用单立管。立杆纵距1.50米，立杆横距0.85米，内排架距离构造0.25米，立杆步距1.80米。采用钢管类型为483.5mm，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。施工活荷载为3.0kN/m2，同步考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长一根大横杆。基本风压0.80kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度143、.8米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆计算大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值 P1=0.038kN/m脚手板荷载原则值 P2=0.1500.850/2=0.079kN/m活荷载原则值 Q=3.0000.850/2=1.575kN/m静荷载计算值 q1=1.50.038+1.50.079=0.141kN/m活荷载计算值 q2=1.41.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度44、)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.141+0.102.205)1.=0.334kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.141+0.1172.205)1.=-0.392kN.m咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=0.392106/4491.0=87.228N/mm2大横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度计算公式如下:静荷载原则值q1=0.038+0.079=0.1145、7kN/m活荷载原则值q2=1.575kN/m三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度V=(0.6770.117+0.9901.575)1200.04/(1002.06105107780.0)=1.530mm大横杆最大挠度不大于1200.0/150与10mm,满足规定!二、小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值 P1=0.0381.200=0.046kN脚手板荷载原则值 P2=0.1500.8501.200/2=0.095kN活荷载原则值 Q=3.0000.8501.20046、/2=1.890kN荷载计算值 P=1.20.046+1.20.095+1.41.890=2.815kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8502/8+2.8150.850/4=0.745kN.m=0.745106/4491.0=165.934N/mm2小横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载47、引起最大挠度V1=5.00.038850.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm集中荷载原则值P=0.046+0.095+1.890=2.031kN集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度V2=2030.580850.0850.0850.0/(482.06105107780.0)=2.206mm最大挠度和V=V1+V2=2.233mm小横杆最大挠度不大于850.0/150与10mm,满足规定!三、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆48、竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆自重原则值 P1=0.0380.850=0.040kN脚手板荷载原则值 P2=0.1500.8501.200/2=0.095kN活荷载原则值 Q=3.0000.8501.200/2=1.890kN荷载计算值 R=1.50.040+1.50.095+1.41.890=2.808kN单扣件抗滑承载力设计计算满足规定!当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,实验表白:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载原则值作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如49、下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.0995NG1 = 0.10016.500=1.642kN(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，原则值为0.15NG2 = 0.15041.500(0.850+0.500)/2=0.558kN(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50016.500=0.099kN经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG50、3+NG4 = 2.659kN。活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.780kN风荷载原则值应按照如下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)附录表D.4规定采用：W0 = 0.800Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)附录表7.2.1规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载原则值Wk = 0.70.8001.2500.600 = 0.420kN/m251、。考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.22.659+0.851.43.780=7.689kN不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.52.659+1.43.780=8.483kN风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)；la 立杆纵距 (m)；h 立杆步距 (m)。通过计算得到风荷载产生弯矩 Mw=0.851.40.4201.5001.8001.80052、/10=0.194kN.m五、立杆稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算其中 N 立杆轴心压力设计值，N=8.483kN；i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/53、mm2)；经计算得到 =8483/(0.19424)=105.569N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足规定!2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算其中 N 立杆轴心压力设计值，N=7.689kN；i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 54、由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.190；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.194kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7689/(0.19424)+194000/4491=138.960N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆稳定性计算 Nl，连墙件设计计算满足规定!连墙件采用扣件与墙体连接。通过计算得到 Nl = 12.620kN不不大于扣件抗滑力8.0kN，满足规定!七、悬挑梁受力计算悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂某些脚手架55、荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆支点距离墙体 = mm，水平支撑梁截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。受脚手架集中荷载 P=8.48kN水平钢梁自重荷载 q=1.521.500.00017.8510=0.20kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图通过持续梁计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为R1=7.661kN,R2=11.764kN56、,R3=-1.649kN最大弯矩 Mmax=3.356kN.m抗弯计算强度 f=M/0.85W+N/A=3.356106/(0.8510.0)+3.0641000/2150.0=32.760N/mm2水平支撑梁抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定!八、悬挑梁整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢构造设计规范(GB50017-)附录B得到：b=2.00由于b不不大于0.6，按照钢构造设计规范(GB50017-)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929通过计算得到强度 =3.36106/(0.92910.00)=3557、.42N/mm2；水平钢梁稳定性计算 f,满足规定!九、拉杆受力计算水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。各支点支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=8.251kN十、拉杆强度计算拉绳或拉杆轴力RU咱们均取最大值进行计算，为RU=8.251kN拉绳强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K 钢丝绳使用安全系数。选取58、拉钢丝绳破断拉力要不不大于8.0008.251/0.850=77.656kN。选取619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径12.5mm。钢丝拉绳吊环强度计算：钢丝拉绳轴力RU咱们均取最大值进行计算作为吊环拉力N，为N=RU=8.251kN钢丝拉绳吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要钢丝拉绳吊环最小直径 D=82514/(3.1416502)1/2=11mm十一、锚固段与楼板连接计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力R=11.764kN水平钢梁与楼板压点拉环强度计算59、公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土构造设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=117644/(3.1416502)1/2=13mm水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 11.76kN；d 楼板螺栓直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度，通过计算得到 h 要不不大于11763.64/(3.1416201.5)=124.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 11.76kN；d 楼板螺栓直径，d = 20mm；b 楼板内螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；通过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足规定!