1、 悬挑式脚手架施工方案一、编制依据1。景港时代家园住宅楼建筑、结构施工图纸。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1-2011。3实用五金手册及施工组织设计。.钢结构工程及验收规范GB502052003。.建筑结构施工手册。二、工程概况 景港时代家园项目为高层住宅工程,共计为ABCD四栋总建筑面积（设计图)954。89m2,A栋建筑面积为8588.4m2、B栋建筑面积为1588.24m2、栋建筑面积为17949。8m2、D栋建筑面积为1799。2、裙楼为1535。15m2、地下车库为1003。30m2.建筑总高度A栋结构高各为87.00m、D栋结构高各为84。0m的塔式住宅楼,地上标准层为2、9层,商住楼2层，地下车库1层全为框剪结构。三、适用范围本方案适用于AB栋主楼结构施工阶段的悬挑式脚手架搭设。裙楼两层采用落地式双排钢管脚手架搭设,密目网封闭，每步架采用竹条板满铺。四、材料要求钢管脚手架的立杆,大横杆、小横杆、斜杆采用钢管外径为48m,壁厚3。5mm,小横杆的钢管长度以081。2m为宜,以适应脚手架的宽度。用于钢管连接的有直角扣件(十字扣)、旋转扣和对接扣。底座:钢管脚手架的底座用于承受脚手架,立杆传递上部荷载，本工程悬挑脚的底座采用18#工字钢悬挑而成。(一)钢管 采用外径为48mm壁厚3。5mm的焊接钢管.材质符合普通碳素结构钢技术条件(G700-8)中的A3钢的技术条件3、,管材符合直径515mm电焊钢管中的甲类软钢管。低压流体输送用焊接钢管GB0中普通钢管的规定。（二)扣 件 要符合钢管脚手架规定，材质应符合GB/T940010可锻铸铁分类及技术条件中的技术条件。 （三)脚手板 采用竹串片脚手板,两端使用014号镀锌钢丝捆紧。（四)安全网采用绿色2000目密目安全网,其性能要符合国家规定和冲韧试验规定,并应取得地方安全部门的许可。五、构造要求(一）落地式钢管双排架（裙楼)及悬挑脚手架的立杆纵距。m，横杆间距为0。6m9m，步距为18m，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内,与相近大横杆的距离不大于步距的三分之一,立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设4、置或遗漏，立杆的垂直偏差,不大于架高1/30,上下横杆的接长部位应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/50且不大于5c。(二）小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据需要加设1根或根,在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构的小横杆。(三)剪刀撑：沿脚手架两端和转角处起,每隔57根立杆设一道剪刀撑,斜杆与地面夹角4560剪刀撑应沿架体高度和长度方向连续布置，形成网状。在相邻两排剪刀撑之间,每隔1015m高加设一组长剪刀撑(横向剪刀撑)。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆5、扣紧外,在其中间应增加24个扣结点。（四）连墙件：分为刚性连墙件和柔性连墙件。本方案采用刚性连,刚性连接墙件采用单杆穿墙夹固式,即单根小横杆穿过墙体，在墙体两侧用短钢管（长度0.m，立放或平放)塞以垫木(6mX9m或5cm10m木方)固定或者在梁上预埋短钢管,浇过砼后用水平短钢管与外架子连接固定。刚性连墙件隔层设置，即垂直距离4m设一道,水平距离m设一道;刚性连墙件与柔性连墙件相错隔层布置,见后附图。 （五)护栏和挡脚板:在铺脚手板的操作层上必须设2道护栏和挡脚板。栏杆高度不低于1。2m,挡脚板亦可用加设一道低栏杆(距脚手板面0.3）代替或用18m的高木板固定在外管架上。五、搭设要点(一）下（6、一至二层）双排钢管脚手架搭设：（)底部处理必须加设底座和进行安放垫木(板）并对地基做好夯实处理.(2）铺设垫木(板)和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺,按规定间距尺寸摆放后加以固定。(3)杆件搭设下部双排脚手架搭设顺序：摆放扫地杆(距地面10公分)逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧)安第一步小横杆安第二步大横杆和第二步小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，再装设两道连墙杆手可拆除)第三、四步大横杆和小横杆连墙件加设剪刀撑铺脚手板。靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，小横杆靠墙的一端应与墙可靠固定(二)上7、部(二层至三十三层)悬挑脚手架的搭设上部悬挑脚手架搭设顺序:预埋“U”字型扣环摆放悬挑工字钢(穿在楼面梁板内预埋的“U”字型扣环内)安底层大横杆逐根树立立杆,随即与底层大横杆扣紧装底层小横杆并与立杆或底层大横杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆安第二步大横杆和第二步小横杆安第二步或第三步立杆安第三、四步大横杆和小横杆连墙件加设剪刀撑铺脚手板。底层悬挑脚手架挑出墙面1。2米,阳光窗台处挑出1。8米，双排立杆间距为80m，里面立杆距墙面30m,见后附图。2悬挑架搭设方法及布置事项:）工字钢锚固点设置:每隔六层高位置,沿建筑物周边每隔1。5的距离于楼面水平位置预埋0的“U字型钢筋扣环,8、形状如下图,悬挑支点处根,后边设根,后背用木屑掐牢，防止位移。预埋时严格控制“字型钢筋扣环埋入砼的尺寸（满足钢筋的锚固长度27d,(即5m)，且保证上部尺寸为20,锚固点位置如下图: ）摆放悬挑梁(穿在楼面梁板内预埋的“U字型扣环内）,悬挑梁(18#工字钢)纵向间距.，外挑12m,靠内侧加扣件扣牢固定.悬挑梁的固定端与自由段的长度之比为1:5。 )安底层大横杆,大横杆步距1。8,水平宽度.85 m 4） 逐根树立立杆，随即与底层大横杆扣紧.立杆纵距1.5m，排距0。85m,小横杆间距1.5m, 内排立杆距墙0。 m，水平横杆(小横杆)里端距墙02m。为了增强架体的稳定性且不影响后期的外墙装饰,9、连墙件采用刚性连墙件与柔性连墙件，详见后附图。 ） 装底层小横杆并与立杆或底层大横杆扣紧. 6） 安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆安第二步大横杆和第二步小横杆 安第二步或第三步立杆安第三、四步大横杆和小横杆连墙件加设剪刀撑铺脚手板,依次向上搭设. 杆件的接长 )立杆的对接:立杆上对接扣件接头位置应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设在同步内,错开距离500mm，立杆接头与中心节点相距不大于h/3. 2)立杆的搭接:立杆的搭接用旋转扣件连接，扣件间距不得小于30mm和不大于500 mm,扣件数量按其总抗滑力设计值(每个.5KN)乘以2倍安全系数确定,且搭接长度不得小于00 m ,连接扣10、件不得少于3道.斜杆和剪刀撑的搭接作法同立杆。 3)平杆的接长：平杆(主要是纵向平杆）的接长一般应采用对接，对接接头应错开,上下相邻接头不得设在同跨内。相距0m，且应避开跨中。 脚手架搭设的允许偏差:总高度0m以下，立杆垂直度50mm 操作层跳板下面及钢架外围，满铺安全网。 为了安全,本工程外架拟采用层一悬挑,本工程为次翻转,工字钢摆放前为:在1工字钢悬挑部位的端部焊2根25短钢筋（间距850、长150m)，悬挑梁安放完毕后，竖向钢管套在悬挑梁端部的短钢筋头上,以固定竖向钢管,其它施工方法同上面悬挑架的施工方法。（4）剪刀撑的搭设剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上,另一根斜杆扣在小横杆的伸出部11、位上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯、斜杆两端扣件与立杆节点(及立杆与横杆的交点)的距离不大与20cm,最下面的斜杆与立杆的连接点离地面(或楼面)不大于50cm，以保证架子的稳定性。六、架体防护 架体外侧用8m6m密目网全封闭.按照临边防护的规定,设置防护栏杆和挡脚杆.底层、操作层均设高度20挡脚板,并刷斜度为5度黄黑相间油漆.底层和作业层脚手板应铺满、铺稳,并用钢筋及直径3.2m的铁丝固定在支撑杆件上,防止人、物的坠落.严格按照建筑施工钢管脚手架规范（JGJ13211)执行 在施工前期，对施工人员及操作人员进行技术安全培训.其主要内容为扣件式钢管脚手架安全技术规范、操作规程、现场施工管12、理制度的学习,本工程架子施工方案技术交底及施工程序.所有操作人员必须持证上岗,符合国家监管部门的规定要求七、验收使用和管理1脚手架搭设初步成形前,由施工负责人组织人员进行安全检查，整理好架体材料，报上一级安全管理部门进行验收,确认符合要求后方可投入使用.2。在施工主体阶段，脚手架只作为防护架体使用,架体上严禁堆放各类设施料.并定期检查各类杆件及扣件螺丝的松劲度.及时清理架板上的建筑垃圾和材料加强架体的维护和保养,确保脚手架的正常使用。在架体的施工层上配备干粉灭火器,施工层临边焊接作业应有绝燃隔离板.4.安全员每天要巡视检查架体,严禁任何人拆卸架体上的杆件和设施.（附悬挑架计算书)一、参数信息113、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为:立杆的纵距为 。5,立杆的横距为0.,立杆的步距为1。8 m；内排架距离墙长度为。80 m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为 83.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3。6 m，水平间距m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载（kN/2):3。50;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层;3。风荷载参数本工程地处贵州遵义市,基本风压.3kN/m2；风荷载高度变化系数，计算连墙件强度时取0。92,计算立杆稳定性时取0.74，风荷14、载体型系数s 为.4;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN)：0。1248；脚手板自重标准值(/):0。3；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）：.10；安全设施与安全网自重标准值(N/2):.05；脚手板铺设层数： 层；脚手板类别：竹夹板；栏杆挡板类别：竹夹板挡板；。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.,建筑物内锚固段长度。5 m。锚固压点压环钢筋直径(mm）：20。0;楼板混凝土标号:C30;6。拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.00；钢丝绳与墙距离为（m）：4。200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物 。6 m15、。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG130200)第5.2。4条规定大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0。3kN/m；脚手板的自重标准值：P2=。5。5/（2+1)=0.087kNm；活荷载标准值： Q=3.。75(2+1）=0.875kN/m;静荷载的设计值:q1。20.038+.2.08=0151kNm；活荷载的设计值: q21。87=1。22kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横16、杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图组合。跨中最大弯距计算公式如下： 1ma.08q1l+ 。10ql2跨中最大弯距为 a=008。151。5+。101。51。52 =0。33k;支座最大弯距计算公式如下: M2m=0。101 -。17q2支座最大弯距为 M2ma= 0.100。511。520.17.2251。52=-.356N;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Ma(0。03？06,0.56？0)/58070.Nmm2;大横杆的最大弯曲应力为707m 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205/m2，满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为三跨17、连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：max=(0。67q1l4+ 0.902l）/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2。038+000。126k/； 活荷载标准值: q2=Q =.87N； 最大挠度计算值为:=0。77?。126?504/(10？。06？05？21900)+0。0？。875?5004/(10?。06?5?2190)。918 m;大横杆的最大挠度 1.918mm 小于 大横杆的最大容许挠度 150/15 m与10 m，满足要求! 三、小横杆的计算根据JGJ130-001第5.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大18、反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.荷载值计算大横杆的自重标准值:p= 0381。5=0。8k；脚手板的自重标准值：P=。3。51。5/（2+1）=0.3N；活荷载标准值：。50.1.5/(2+) =1。313kN；集中荷载的设计值: P=1。（0.0580。11）+.4 1。12=。064kN; 小横杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下：m=ql8Mqmax=。20.80。528=。003kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:MpmPl3Max=。0。5/3=0。5119、6Nm ;最大弯矩 M=MmaMpma=0.51km；最大应力计算值=M/ W=。519？06/08=02。1Nmm2；小横杆的最大弯曲应力10.N/m2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2,满足要求!3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:q=5ql4/384Imax=5?。08?504/(384?。06？05？21900)=。06 mm ；大横杆传递荷载 Pp1+p2 + =080.13+1。1=1501kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmx=（3l2 4l2）20、72EIpa151。35?50？3？504？502/9 ） （72?.06?05?2900）=。9mm；最大挠度和 qmax + pmx=0。06+0。895=。902 m;小横杆的最大挠度为 0。92 m 小于小横杆的最大容许挠度750/10=5与1mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5。.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00N,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。0N。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5)： R c 其中R扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN;R- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设21、计值；大横杆的自重标准值: P=003。5/2=0。058kN；小横杆的自重标准值: P2=00.7/20.01N；脚手板的自重标准值: P3=0。35。751.5/2=019k;活荷载标准值: Q=3.50。/21。96N；荷载的设计值： R1。2(0。058+014+.19）+1。41.93.079kN;R 8.0k，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:()每米立杆承受的结构自重标准值,为0.128N/ NG=0。1248+（1.52/2)0。038/1。8015。0.52kN;（2)脚手板的22、自重标准值；采用竹夹板,标准值为0。5/ G= 0。3581(0.750。8)/=3。255N；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用竹夹板挡板，标准值为。1kNm N3=0148.5/=04kN；（）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0。005k/m2 NG0.0051。5150。2N；经计算得到,静荷载标准值 NGNG+NG2+NG+NG4=.59kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1取值.经计算得到,活荷载标准值 Q=3。751。52/2=。938kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N1.2 N+0。851。4Q1。26.559+ 0。81。4。23、38= 12。55k;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2G+1。4NQ=1.6。5591。43。9=3k;六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考）钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷3次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷净高度为3m;第2 次卸荷净高度为4;第 次卸荷净高度为m;经过计算得到a=a3。0/（0.750+。00）70。46度a2=arct3.50/0。5=1。870度第1次卸荷处立杆轴向力为:P=P1.51。557(3+7) =12.557k;kx为不均匀系数,取。5 各吊点位置处内力计算为(N24、)：1P/sina1=12。57/0。2=13.334T2=P2si212.5/0。990=2.685kN1=P/ta1=12.57/2。00=4。48NG2=P2/taa2=12。5577000=1.794N其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 13。34kN.钢丝绳的容许拉力按照下式计算：g=Fg/K其中Fg钢丝绳的容许拉力(kN); F 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN）， 计算中可以近似计算=0。d，为钢丝绳直径(mm）； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,取0.8; K 钢丝绳使用安全系数。计算中g取 1333k,=082，8，得到：选择卸荷钢丝绳的25、最小直径为:d =（213。348.0/0.0）0。5=1。1m.吊环强度计算公式为:= / A f其中 f 吊环钢筋抗拉强度,混凝土结构设计规范规定f=50mm； N - 吊环上承受的荷载等于F; A - 吊环截面积,每个吊环按照两个截面计算,A=d2;选择吊环的最小直径要为: =（2F/f/)0.5(2？3334?03/50/3。14)513. m。第次卸荷钢丝绳最小直径为 16。 ，必须拉紧至 3。33k,吊环直径为14。0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 1.9 m,必须拉紧至 14.667N,吊环直径为 14。 mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为.8mm,必须拉紧26、至 。0kN，吊环直径为8。0 m。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk0。7z？0其中 0 基本风压(N/m2),按照建筑结构荷载规范(GB5000920)的规定采用：0=.3Nm；z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB5009201）的规定采用:z= 0。74;s 风荷载体型系数:取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为： Wk.70。30。70。214=0033kNm2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 为: 0. 1。4WkLah2/10=。85 1。4.031。51。82/=。09k；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N(A) MW/W f立杆的轴27、心压力设计值 :N=2。57(5+7)5 =10。0N;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A）f立杆的轴心压力设计值:N1。384（5+）/15 =1。70N;计算立杆的截面回转半径：i=.58 c；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(J13200)表5。33得 ： k15 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13-2001）表5.3。3得:=。5 ；计算长度,由公式 l0ku确定:l0=3.118m;长细比: L0/9;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 的结果查表得到 :0。16立杆净截面面积 : A=4.8 cm；立杆净截面28、模量(抵抗矩） :W=5。08 m3;钢管立杆抗压强度设计值 ： =05N/m；考虑风荷载时045.2(0。18？89)+192304/50801423N/mm2;立杆稳定性计算 =11.23/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f20Nmm2,满足要求！不考虑风荷载时=107.12(0.186?9)=117。72N/m2；立杆稳定性计算=117.2N/m2小于 立杆的抗压强度设计值 f=2mm2,满足要求!八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:N=Nl +N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算=0。92，s。24，00.3,Wk=.7z?s?0=0.7?。92?214?。329、=0。041kNm2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=8 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JJ130011）5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(N), N0 。00kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：lw=1。4WA=0.625kN;连墙件的轴向力设计值 Nl=lw + N0= 5。625kN;连墙件承载力设计值按下式计算:f=稟穂其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比li0/15。8的结果查表得到 =。84，l为内排架距离墙的长度； A=4.9 m2；f=2Nmm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf0。844.89130、0-420085。1N;Nl.5 Nf5.10，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=525小于双扣件的抗滑力 1N,满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，为墙支点。 本方案中，脚手架排距为750mm,内排脚手架距离墙体80mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 600m，水平支撑梁的截面惯性矩=20m，截面抵抗矩W=237cm3，截面积A=355m。受脚手架集中荷载 P=（1.2655 1.43.38）5/15=4461kN;水平钢梁自重荷载 q1。331、5.0.0178.=0。334kNm； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（N) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(k） 悬挑脚手架支撑梁变形图(m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=25kN;R3=。81kN;R4-315kN。最大弯矩Mmx=1。57kNm;最大应力=/1。05NA=。577106/( 。05 370）+ 2.409103/350=7。0N/mm;水平支撑梁的最大应力计算值7。016Nmm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 15N/mm，满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用0号工字钢,计算公式如下=/bx f其中 -32、 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB5012003)得,b=1.3由于b大于0.,根据钢结构设计规范（GB5017-203)附表B,得到 b值为085。经过计算得到最大应力 =1.577106/( 0.83700 )= 7.N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =7。8 小于f=25N/mm2 ,满足要求！十一、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力A和拉钢绳的轴力RU按照下面计算 RH=Rcos其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCiRiini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：1=6。6k；十二、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆）的内力计算33、钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R均取最大值进行计算，为U6.76选择61钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MP，直径1m。 Fg=Fg/K其中g 钢丝绳的容许拉力（）; Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(N)，查表得Fg=23k;- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对19、637、61钢丝绳分别取0。8、0.8和0。8。=05； K - 钢丝绳使用安全系数。K=。得到:Fg7425kRu6.768kN。经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为NU6。76kN钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环的强度计算公式为= 其中f 为拉34、环钢筋抗拉强度,按混凝土结构设计规范10。9。 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于0N/m；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环最小直径 D=(6764/（3。42502） 12 =。mm;实际拉环选用直径D=10m的HPB23的钢筋制作即可十三、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水钢梁与楼板压点的拉环受力 0。315kN;压环钢筋的设计直径=20m；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：=N/A 其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范1.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于0Nm2；D4=3.4220/4=14.mm=/2A1。8/3。1592=0。51Nm2;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30m以上搭接长度。拉环所受应力小于5N/m2，满足要求！