1、xx省送变电工程有限公司生产综合用房岩土工程详细勘察报告二二三年九月目 录1.前言11.1任务概况11.2勘察目的、任务及要求和依据的技术标准11.3勘察执行标准21.4勘察方法及勘察工作完成情况22.场地环境与工程地质条件42.1气候条件42.2地质构造42.3地形地貌42.4 地层岩性42.5岩土物理力学性质52.6水文地质条件62.7水、土对建筑材料的腐蚀性评价62.8场地地震效应72.9不良地质作用92.10对工程不利的其它环境条件92.11特殊性岩土92.12边坡93.岩土工程分析与评价93.1场地稳定性及适宜性评价93.2各地层的岩土工程性能及均匀性评价103.3基础选型分析、成桩2、可行性及对周边环境的影响103.4地下水对基础设计及施工的影响123.5地基的均匀性及稳定性评价123.6建筑物变形特征预测分析123.7岩土工程施工注意事项133.8检验与监测134、基坑工程134.1基坑概况134.2基坑支护措施及参数建议144.3基坑地下水评价及控制措施建议144.4地下室抗浮设计水位及抗浮措施建议144.5基坑施工注意事项144.6基坑支护施工环境保护及监测建议155、地质条件可能造成的工程风险156.结论及建议16附表及实验资料1勘探点主要数据一览表表12标准贯入试验成果表表23圆锥动力触探试验成果表表34土工实验、岩石单轴抗压强度、土、水质分析试验报告/5剪切波试3、验报告/附 图6图 例附图17勘探点平面布置图附图28工程地质剖面图附图39钻孔柱状图附图4附 件10详细勘察阶段岩土工程地质勘察任务书附件111岩土工程勘察大纲及附图附件21.前言1.1任务概况1.1.1任务情况受xxxx省电力有限公司委托，按xx省建筑科学研究院有限公司提供的详细勘察阶段岩土工程勘察任务书及附图，我司于2023年9月4日进场，对其拟建的xx省送变电工程有限公司生产综合用房项目场地进行了岩土工程详细勘察外业工作。1.1.2工程概况拟建场地位于xx市xx区金海路东侧。场地北侧为已建高层建筑恒大上林苑小区，距离地下室边线约23m。西侧为金海路，距离金海路边线约24m，为城市支路。4、南侧为在建xxxx供电服务中心数字化计量检测综合用房（计量中心二期）建筑，距离约25m。东侧为在建高层建筑嘉晟康园项目，距离约26m。东北侧为已建高层小区，距离地下室边线约30m。场地内存在多个周边工地的活动板房。周边环境条件及管线分布相对较复杂，场地交通便利。根据设计院提供的勘察任务书，本次工程建筑有1层地下室。具体情况见下表1，具体位置详见“建筑物与勘探点平面布置图”。 建筑物结构特征一览表 表1建筑物名称设计地坪标高(m)地上层数/地下层数（F）建筑高度(m)地下室高度（m）地基基础设计等级结构类型基础型式埋置深度（m）对沉降差异敏感程度单位荷重（kN /）或总荷重（kN）地基允许变形办5、公楼71.2013/157.306.8甲级框架结构桩基础6.0敏感20000kN /柱17mm综合楼(附属裙房)71.203/121.505.85乙级框架结构天然基础6.0敏感5000kN /柱17mm地下车库71.200/13.803.80乙级框架结构天然基础6.0敏感3000KN/柱17mm信访71.201/03.60/丙级框架结构天然基础1.5敏感200KN/柱15mm垃圾站71.552/012.70/丙级框架结构天然基础1.5敏感1000KN/柱15mm门卫室169.901/03.15/丙级框架结构天然基础1.5敏感500KN/柱15mm门卫室269.901/03.15/丙级框架结构天6、然基础1.5敏感500KN/柱15mm1.2勘察目的、任务及要求和依据的技术标准1.2.1勘察目的、任务及要求本次详细勘察的主要目的是为查明该场地的地层分布情况并为施工图的设计提供详尽的岩土工程资料及岩土参数。结合本工程特点，详细勘察主要进行以下工作：1查明建筑场地各岩土层的成因、时代、地层结构和均匀性以及特殊性岩土的性质，尤其应查明基础下软弱和坚硬地层分布，以及各岩土层的物理力学性质。对于岩质的地基和基坑工程，应查明岩石坚硬程度、岩体完整程度、基本质量等级和风化程度。2查明地下水类型、埋藏条件、补给及排泄条件、腐蚀性、初见及稳定水位；提供季节变化幅度和各主要地层的渗透系数；提供基坑开挖工程应7、采取的地下水控制措施，当采用降水控制措施时，应分析评价降水对周围环境的影响。3对地基岩土层的工程特性和地基的稳定性进行分析评价，提出各岩土层的地基承载力特征值；论证采用天然地基基础形式的可行性，对持力层选择、基础埋深等提出建议。4预测地基沉降、差异沉降和倾斜等变形特征，提供计算变形的计算参数。5对浅基础或桩基类型、适宜性、持力层选择提出建议；提供桩的极限侧阻力、极限端阻力和变形计算的有关参数；对沉桩可行性、施工时对环境的影响及桩基施工中应注意的问题提出意见。6对基坑工程的设计、施工方案提出意见；提供各侧边地质模型的建议。7对不良地质作用的防治提出意见，并提供所需计算参数。8提出对建筑物有影响的8、不良地质作用的防治方案建议。9对于抗震设防烈度等于或大于6度的场地，进行场地与地基的地震效应评价。10按GB50021-2009第十二章判定环境水和土对建筑材料的腐蚀性。11判定地基土及地下水在建筑物施工和使用期间可能产生的变化及其对工程影响，提出防治措施及建议。12对地下室抗浮作出评价，并提供有关设计参数。13对深基坑开挖、挡土墙设计尚应提供稳定计算和设计所需的岩土技术参数；论证和评价基坑开挖，降水等对邻近工程的影响。14对桩基应提供设计所需的岩土技术参数，并确定单桩承载力特征值；提出桩的类型，长度和施工方法等建议。15其他要求按岩土工程勘察规范(GB50021-2001)2009版、工程勘9、察通用规范(GB55017-2021 )、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)，抗震时尚应符合建筑抗震设计规范(GB50011-2010)2016版本的有关规定。要求提交勘察资料内容：1、 勘察目的，要求和任务；2、 拟建工程概述；3、 勘察方法和勘察工作布置；4、 地址地形、地貌、地层构造、岩土性质、地下水、不良地质现象的描述与评述；5、 场地稳定性与适宜性评价；6、 岩土参数的分析与选用；7、 工程施工和使用期间可能发生的岩土工程问题的预测及监控、预防措施的建议。1.2.2勘察执行标准岩土工程勘察规范（GB500212001）2009年版工程勘察通用规范GB55017-202110、高层建筑岩土工程勘察标准（JGJ/T 72-2017）；建筑与市政地基基础通用规范（GB55003-2021）建筑地基基础设计规范（GB500072011）建筑抗震设计规范（GB500112010）2016年版建筑与市政工程抗震通用规范（GB55002-2021）中国地震动参数区划图（GB18306-2015）建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）工程测量通用规范GB55018-2021工程勘察通用规范GB55017-2021土工实验方法标准（GB/T501232019）岩土工程勘察标准（DBJ43/T5122020）建筑工程地质勘探与取11、样技术规程(JGJ/T87-2012)房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2020年版）建筑桩基技术规范（JGJ942008）城乡规划工程地质勘察规范（CJJ572012）工程地质手册（第五版）及其他相关规范标准1.3岩土工程勘察等级根据本次勘察任务及要求，结合本工程建筑规模，按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）(2009年版) 有关工程重要性等级判定标准，并经现场踏勘及我院以往在本地区的勘察经验，确定本工程重要性等级为二级（一般工程），建筑场地复杂程度等级为二级（中等复杂场地），地基复杂程度等级为二级（中等复杂地基），综合评价岩土工程勘察等级为乙级。1.4勘察方法及勘察12、工作完成情况1.4.1勘察方案的制定本次勘察的勘察方案本着安全、经济、快速的原则，依据上述规程规范，根据拟建建筑物性质，结合我院在本地区的勘察经验及收集场地周边地质资料综合分析，按详细勘察要求制定。1.4.1.1勘探点平面布置勘探点的平面布置是由设计院在勘察任务书附图中按建筑物规划布置，共布置62个勘探孔。其勘探孔孔距24m，符合拟建建筑物详细勘察精度要求。1.4.1.2勘探深度的确定控制性勘探孔深度应满足场地和地基稳定性分析、变形计算的要求；一般性勘探孔深度应满足承载力评价的要求。除在下列规定深度内遇基岩或厚层碎石土等稳定地层允许调整外，天然地基勘探孔深度应符合下列规定：1勘探深度应自基础底13、面起算。当基础底面宽度不大于5m 时，勘探孔的深度对条形基础不应小于基础底面宽度的3倍，对独立柱基不应小于基础底面宽度的1. 5倍，且不应小于5m。2当需确定场地类别而邻近无可靠的覆盖层厚度资料及区域资料时，勘探孔应满足确定场地类别的要求。3 桩基础的勘探孔深度应符合下列规定：一般性勘探孔深度应进入预计桩端平面以下岩土层不小于3d (d为桩身设计桩径），且不应小于3m;对桩身直径大于或等于800mm的桩，不应小于5m。：控制性勘探孔深度应满足下卧层验算要求，对需验算沉降的桩基，应满足地基变形计算深度要求。：对嵌岩桩，控制性勘探孔深度应进人预计桩端平面以下岩层不小于3米，一般性勘探孔深度应进入预14、计桩端平面以下岩层不小于1米，且应穿过破碎带或软弱夹层到达稳定岩层。另外需符合岩土工程勘察规范（GB500212001）（2009年版）的有关规定要求。1.4.2勘察方法本次勘察采用钻探、原位测试、采样室内物理力学试验相结合的方法进行。1.4.2.1钻探投入2台GXY100型油压回转式钻机钻孔；土层采用110 mm冲击钻头钻进；遇基岩后改用91mm钻头钻进，以套管、泥浆护壁。1.4.2.2取样A、土样：本次钻探在钻孔内中共采取原状样23件，粉质黏土采用薄壁取土器取样，土样质量等级级，作好样品标签登记，在现场密封并送试验室。B、岩样：钻探深度范围内，本次勘察揭露到泥质粉砂岩，在强风化、中风化岩层15、中共取16组岩样作岩石强度试验。C、水样:采用塑料瓶，先用所取的水冲洗瓶盖和瓶三次，然后将取样瓶缓缓送入孔中地下水面下50 cm采取水样，及时用蜡封口（用于做侵蚀性二氧化碳的样在现场加大理石粉后再采用蜡封口），并做好记录，送试验室，水样送验过程中做好防震、防晒措施。1.4.2.3原位测试标准贯入试验：采用自动脱钩的自由落锤法进行锤击，保持贯入器、探杆、导向杆联接后的垂直度，锤击速率控制在30击/min，当贯入器打入土中15cm后，开始记录每打入10cm的锤击数，累计打入30cm的锤击数为标准贯入试验锤击数。根据值，评价黏性土的物理状态，土的强度，变形参数，地基承载力，单桩承载力以及成桩的可能性16、等。波速测试：本工程采用中科院武汉岩土力学研究所生产的RSM-24FDN浮点工程动测仪对井中三分量检波器进行现场采样，其采样间隔为10-65536us，浮点及A/D位数共24位，4道独立并行同步，带宽10Hz4kHz。所有的钻探与原位测试结果均当天送达工程技术负责人，由工程技术负责人及时进行初步分析与研判并及时反馈勘察外业现场进行方案优化与调整。1.4.2.4室内土工试验为了解土层的物理指标,对采取的土样进行了含水量、比重、密度试验；为取得土的力学指标，进行固结试验；为了解岩石的物理力学指标，对岩石进行比重和单轴抗压强度试验；为了解场地地下水水质及地基土对建筑材料的腐蚀性，对采取的水样按GB517、0021标准要求，主要进行地下水及地基土的腐蚀性分析试验。岩土性质的室内试验严格按土工试验方法标准（GB/T50123-2019）和工程岩体试验方法标准（GB/T50266-2013）规定进行。其中塑限采用搓条法，液限采用76g瓦氏圆锥仪法，固结试验施加的最大压力大于土的有效自重压力和可能的附加压力之和，直剪采用固结快剪。岩石抗压试验采用天然单轴抗压强度试验。1.4.3完成工作量情况本次勘察严格遵循岩土工程勘察规范（GB50021-2001）(2009年版)、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）及建筑桩基技术规范（JGJ942008）等有关规程规范，采用了野外钻探、原位测试及室内土18、工试验相结合的方法进行。本次勘察完成工作量详见表2： 完成工作量一览表 表2序号工作内容单位数量备注1外业勘察工程地质钻探m/孔1355.00/622采取原状土样件/孔23/213采取水样件24采取腐蚀性土样组25采取扰动土样组/6采取岩样组167标准贯入试验次/孔25/188重型圆锥动力触探试验米/孔5.40/99波速测试孔210孔位及高程测量孔6211孔内地下水位测量孔6212室内试验土常规试验组2313颗分试验组/14水质分析组215土的腐蚀性分析组216岩样天然单轴抗压强度实验组16尚须说明：1、本次勘探点数量及位置由设计单位在附图确定。2、所有钻孔钻探完毕，均采用粘土球封孔，均匀回填19、，每0.51.0m分层捣实，并将地面补平以恢复原貌。3、本次勘察严格按我公司质量、环境和职业健康安全管理控制程序实施，满足本院质量、环境和职业健康安全管理体系的要求，未发生环境污染和职业健康安全事故。4、局部钻孔因受场地内活动板房的的限制，在建设单位以及设计单位同意的前提下，进行了适当的移位。1.4.4勘探点测放依据勘探孔现场定点由我院根据建设方现场所提供的勘察钻孔平面布置图，采用GPS施放。本次勘察使用xx市独立坐标系（xx市独立坐标系是xx市于19世纪50年代建立。采用克拉索夫斯基椭球，中央子午线定在城市中央，投影面为城市平均高程面。城市独立坐标与2000国家大地坐标要通过区域转换模型进行20、坐标转换。一般常用的转换方法是四参数转换法和七参数转换法。全国及省级范围的坐标转换选择二维七参数转换模型；省级以下的坐标转换可选择三维四参数模型或平面四参数模型。对于相对独立的平面坐标系统与2000国家大地坐标系的联系可采用平面四参数模型或多项式回归模型。最通用的是布乐莎七参数转换法，也称综合转换。），孔口标高采用1985国家高程基准，并与附图一致。具体位置见“建筑物与勘探点平面布置图”,控制点详见下表3：坐控制点一览表 表3点号X坐标Y坐标高程控制点187341.71952978.02975.33控制点287187.27352618.33270.53控制点可追溯。2.场地环境与工程地质条件221、.1气候条件xx属亚热带温湿气候带。冬春两季受内蒙古强高压控制，夏秋季受东南季风的影响，具明显的季风气候特征。xx年平均温度为16-18，最高气温出现在每年的7-8月份，极端最高气温达43.6，但月平均气温在28-29之间，夏季高温季节持续时间较长，一般可达3-4个月。最低气温在1-2月份，时有降雪和冰冻，极端最低气温-5，月平均气温在4以上。3-6月份多雨，相对湿度大。7-8月份最热，时有阵雨。9-12月份温度渐降而趋于寒冷，并有短期霜冻。在春冬两季，时有浓雾出现，雾期较多，延续时间较长。主导风向NNW。xx地区最大冻土深度为0.10m。xx降雨较丰沛，年降雨量达1500mm-1600，降水22、季节分配不均衡，雨季大部分集中在4-9月份，约占年降水量的65%以上，尤以4-5月份最多，约占全年降水量的三分之一以上，冬季雨水较少，雨量仅占全年降水量的34%左右，市区内蒸发量大多数月份低于降雨量，仅在每年7-8月份蒸发量大于降雨量。根据上述数据分析，拟建场地常年可进行建筑施工。2.2地质构造根据xx地区区域地质资料，场区周边有断裂带施家冲-新开铺磊石塘断裂（F101）通过：其西南端循北东30方向进入磊石塘，经坪塘、新开铺至施家冲终止，全长约50KM，南西段磊石铺坪塘为xx洼陷红色盆地边缘边界断裂，南东盘枣市组倾向北西，直插入前第三纪地层下，将盆地断失一翼；北东段呈舒缓波状，在新开铺见枣市组23、逆冲于新开铺组砂砾层之上，断层北东段倾向南东，南西段倾向北西，倾角65-70，枣市组明显地被抬升为高地，显示其逆冲断裂性质，为逆断层，第四纪以来活动明显，其迹象为：新开铺至铁路隧洞一段主干断裂两侧发生于洞井铺组和新开铺组中的小断裂、垂直节理极为发育。新开铺至石马铺京广铁路两侧的断陷接受了厚达110m的松散沉积物。勘察期间，在钻孔纵向深度及横向控制范围内未发现区域断裂构造及新构造运动痕迹。2.3地形地貌拟建工程场地位于xx市xx区，拟建场地原始地貌属于丘陵地貌单元。勘察期间，场地已基本平整，勘察时拟建场地实测地坪标高为68.17-76.18，场地地面高差为8.01m。2.4 地层岩性根据本次钻探24、揭露，结合室内土工试验，场地各岩土层的主要特征自上而下描述如下：2.4.1杂填土（Q4ml）: 杂色，主要成分为风化岩块及少量建筑垃圾，夹黏性土，主要来源为场地平整时的土石料，松散状，不具湿陷性,均匀性差，压缩性大，堆填年限小于5年，未完成自重固结。上部覆盖约10-20cm不等的混凝土面。该层整个场地分布，层顶标高在68.79-76.18之间，层厚在0.50-5.30m之间，平均厚度2.56m。2.4.2粉质黏土（Qel）:褐红色，硬塑状，由下伏基岩风化残积而成，母岩为泥质粉砂岩，切面稍光滑，干强度及韧性中等，摇振反应无。该层全场钻孔中均有揭露，层顶标高在67.89-75.38之间，层厚在0.25、30-1.10m之间，平均厚度0.56m。2.4.3强风化泥质粉砂岩（K）：褐红色，矿物成分主要为石英和黏土矿物，泥质粉砂状结构，泥质胶结，中厚层状构造，节理裂隙极发育，风化强烈，岩石为极软岩，岩体破碎，岩芯呈碎块状，少量短柱状，遇水易软化，RQD介于1535，岩石极破碎，岩石质量等级为。层顶标高在67.27-74.78m之间，岩面埋深0.905.90m之间，在层厚在0.702.20m之间，平均厚度1.35m，整个场地均有分布。2.4.4全风化泥质粉砂岩-1（K）:红褐色，矿物成分主要为黏土矿物，原岩结构已全部风化成土状，其结构已大部分破坏，夹杂少量风化岩块。该层仅在ZK31中有揭露，层顶标高26、在67.79m，埋深5.70m，层厚在4.00m。2.4.5中风化泥质粉砂岩（K）：褐红色、青灰色，矿物成分主要为石英和黏土矿物，泥质粉砂状结构。泥质胶结，中厚层状构造，节理裂隙稍发育，岩芯呈短柱状、长柱状，遇水易软化，岩芯采取率80%92%，RQD为8090，岩体较完整，属软岩-极软岩，岩体基本质量等级为-级。层顶标高在63.79-73.38m之间，岩面埋深2.20-9.70m之间，揭露层厚在13.5023.00m之间，平均厚度17.48m，该层所有钻孔均有揭露，此次勘察尚未揭穿，层厚不详。上述各地层的分布规律及岩性特征详见“工程地质剖面图”及“钻孔柱状图”。2.5岩土物理力学性质2.5.127、室内土工试验本次勘察在场地内共采取了23组原状土试样，进行室内土的物理力学性质试验。根据试验结果，场地内各岩土层的主要物理力学性质统计于表4： 物理力学性质指标统计表 表4地层粉质黏土 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数标准值天然含水量（%）2119.30 26.60 22.72 2.369 0.104 23.63 天然密度(g/cm3)211.88 2.02 1.95 0.048 0.025 1.93 比 重GS212.72 2.73 2.72 0.005 0.002 2.72 孔 隙 比e210.635 0.823 0.718 0.051 0.070 0.74 塑性指数I28、p(%)2110.60 15.50 13.06 1.734 0.133 12.40 液性指数Il210.05 0.23 0.14 0.052 0.368 0.16 压缩系数a100200(Mpa)-1210.173 0.238 0.203 0.016 0.081 0.21 压缩模量Es(Mpa)217.52 9.44 8.48 0.563 0.066 8.27 固结快剪凝聚力C（KPa）2129.00 47.00 41.19 4.400 0.107 39.51 内摩察角（度）2117.60 22.60 20.34 1.193 0.059 19.88 地层全风化泥质粉砂岩-1 统计项目指 标样本29、数最小值最大值平均值标准差变异系数标准值天然含水量（%）218.30 20.50 19.4/天然密度(g/cm3)22.002.04 2.02/比 重GS22.72 2.73 2.72/孔 隙 比e20.577 0.645 0.611/塑性指数Ip(%)211.1 13.912.5/液性指数Il2-0.10 -0.05 -0.075/压缩系数a100200(Mpa)-120.139 0.159 0.149/压缩模量Es(Mpa)210.411.3 10.85/固结快剪凝聚力C（KPa）247 53 50/内摩察角（度）221.8 22.021.9/备注：全风化泥质粉砂岩-1仅在ZK31中有揭露30、，因层厚的原因，故此次仅采取2个土样，仅统计其平均值。2.5.2岩石力学性质试验:本次勘察在场地强风化泥质粉砂岩采取6组、中风化泥质粉砂岩采取岩样16组天然单轴抗压强度试验和抗剪强度试验，岩石试样的室内实验结果如下表5和表5-1。岩石天然单轴抗压强度试验统计表 表5 岩石名称统计个数天然单轴抗压强度(Rc)范围值(MPa)平均值(MPa)标准差变异系数标准值(MPa)强风化泥质粉砂岩60.94-1.561.30 0.247 0.190 1.10 中风化泥质粉砂岩104.55-6.335.45 0.604 0.111 5.10 岩石抗剪强度试验统计表 表5-1地层强风化泥质粉砂岩 统计项目指 标31、样本数最小值最大值平均值标准差变异系数标准值抗剪强度凝聚力C（MPa）30.060.110.09/内摩察角（度）325.526.526.2/地层中风化泥质粉砂岩 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数标准值抗剪强度凝聚力C（MPa）30.320.510.38/内摩察角（度）332.633.533/注：岩石的抗剪强度试验方法采用岩石直剪试验法。2.5.2原位测试本次勘察在粉质黏土、强风化泥质粉砂岩、全风化泥质粉砂岩-1中共进行了25次标准贯入试验，试验采用自动脱钩的自由落锤法进行锤击，保持贯入器、探杆、导向杆联接后的垂直度，锤击速率控制在1530击/分钟，当贯入15cm后开始记录试32、验锤击数，累计打入30cm的锤击数为该次试验锤击数N，本次勘察在杂填土中进行重型圆锥动力触探试验5.4m，其试验击数标绘于“工程地质剖面图”及“钻孔柱状图”，其结果统计于表6： 标准贯入试验实测击数N 表6统计项目地层样本数（孔）范围值（击）算术平均值（击）标准差变异系数标准值（击）备注杂填土91.9-7.02.90.8720.3082.6重型圆锥动力触探试验修正值粉质黏土1717-1917.80.6360.03617.61、 标准贯入试验为原始击数。2、 全风化泥质粉砂岩-1仅在ZK31中有揭露，故仅进行了2次标贯实验强风化泥质粉砂岩650/全风化泥质粉砂岩-1230-3130.5/ 2.633、水文地质条件2.6.1地表水根据现场调查情况，场地四周为空地和水泥道路，未发现地表水。拟建场地东侧距离圭塘河约6.5km，圭塘河xx区段常年水位标高约35.00m，50年一遇的最高洪水为38.74m，其水位变化趋势主要受雨季地表水汇集补给，在富水季节时，水量较大，水位较高，在枯水季节时，水量较小，水位较低，场地周边建立有完善的防洪排涝措施，被洪水淹没的可能性小，场地周边建立有完善的城市排污管网，地下水及地表水不会受环境及工业污染。2.6.2地下水勘察期间，场地内少部分钻孔遇见地下水，为上层滞水，主要为赋存在杂填土层中，受大气降水及地表水补给，富水性中等-弱，水量较贫乏，靠人工抽排、大气蒸发排泄34、及沿隔水层边缘下渗。勘察期间，测得其初见水位为1.203.60m，相当于标高70.3272.67m，测得其稳定水位为1.303.60m，相当于标高70.2372.57m。其次勘察期间，未遇见基岩裂隙水，根据工程经验，施工期间，可能会遇见基岩裂隙水，主要赋存场地基岩中，主要受大气降水及构造裂隙水补给，地下水总体沿基岩裂隙顺地势降低或渗出，水量较小，可采用集水明排方式抽排。本场地属中亚热带湿润季风气候区，降雨量大于蒸发量，其中大气降雨是本区地下水的主要补给来源之一，每年4-9月份为雨季，大气降水丰沛，是地下水的补给期，其水位会明显上升；而每年10月至次年3月为地下水的消耗期，地下水位随之下降；受气35、候、水文影响大，动态不稳定。经过调查，场地近5年最高的地下水位为63.00m，历史最高地下水位66.50m。经调查，场地及附近未发现对地下水和地表水的污染源。2.6.3地层渗透性根据工程经验，场地内各岩土层的渗透系数和等级如下表7。 各岩土层渗透系数建议值 表7岩土名称渗透系数K（cm/s）渗透性等级富水性杂填土2.010-4中等透水中等富水性粉质黏土2.010-5弱透水弱富水性强风化泥质粉砂岩2.010-5弱透水弱富水性中风化泥质粉砂岩5.010-6微透水弱富水性2.7水、土对建筑材料的腐蚀性评价按岩土工程勘察规范2009年版（GB50021-2001）附录G第G.0.1条判定：场地环境类型36、为类。勘察期间，在钻孔ZK19、ZK34号各采取一件上层滞水，进行了室内试验分析，试验结果详见“水质分析报告”；经调查，在场地内及其附近无污染源存在，拟建场地及周边未出现过土对砼的腐蚀性问题，在钻孔ZK18、ZK49中各采取1件原状土样，并进行了室内土的腐蚀性试验成果，根据室内土腐试验结果，详见“土的腐蚀性分析报告”。拟建项目场地处干湿交替作用下，参照岩土工程勘察规范2009年版(GB50021-2001)有关标准判定，其判定结果见下表8：水质分析及土的腐蚀性分析判定表 表8评价内容(上层滞水)环境类型类，干湿交替，对混凝土结构的腐蚀性评价（A）直接临水或强透水层，对混凝土结构的腐蚀性评价干湿37、交替环境，对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价项目硫酸盐SO42-(mg/L)镁盐Mg2+(mg/L)铵盐NH4+(mg/L)苛性碱OH-(mg/L)总矿化度(mg/L)PH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3-(mmol/L)Cl-(mg/L)试验最小值30.0011.268 0.120 /165.223 7.127.962/7.236 试验最大值31.5012.012 0.160 /173.953 7.1410.208 /8.906 等级指标微微微微微微微/微300200050043000200006.515/100结论评价微微微/微评价内容(粉质黏土)硬塑环境类型类，干湿交替，对混凝土结构的38、腐蚀性评价弱（B）渗透性地层，对混凝土结构的腐蚀性评价A环境，对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价项目硫酸盐SO42-(mg/kg)镁盐Mg2+(mg/kg)铵盐NH4+(mg/kg)苛性碱OH-(mg/kg)总矿化度(mg/kg)PH值侵蚀性CO2(mg/kg)HCO3-(mmol/kg)Cl-(mg/kg)试验最小值38.46 5.32 3.28 0160.20 6.67/79.75 12.83 试验最大值48.98 7.783.710195.446.74/93.56 18.63 等级指标微微微微微微/微4503000750645005.0/400结论评价微微微/微根据室内试验指标判定，场地39、内地下水水质在干湿交替环境作用下，在类环境中具有微腐蚀性；土质对混凝土具有弱腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋具有弱腐蚀性。建议按工业建筑防腐蚀设计规范（GB50046）的相关规定进行防护处理。2.8场地地震效应2.8.1建筑场地类别和场地类型本次勘察分别在ZK38、ZK47等2个钻孔进行了单孔波速测试，依据建筑抗震设计规范（GB 500112010）(2016年版)第4.1.3条的规定，见表9： 各层的波速算术平均值 表9地层名称剪切波速平均值(m/s)土的类型回填土140软弱土杂填土126软弱土粉质黏土275中硬土强风化泥质粉砂岩536软质岩石中风化泥质粉砂岩642软质岩石注：上表中回填土指40、现状地面标高至设计地面标高的回填土，按地区经验取值。勘察期间，结合设计地坪标高，场地内覆盖层厚度在0.03.9m间，现根据各层平均厚度，按设计地坪标高（71.20m），按场地分区（分区情况详见勘察点平面布置图）各土层平均厚度结合上表各层平均剪切波速计算，等效剪切波速计算结果列于下表10： 等效剪切波速计算表 表10场地类别A区岩土名称各岩土层平均计算厚度（m）剪切波速（m/s）计算覆盖层平均厚度（m）等效剪切波速值（m/s）场地类型强风化泥质粉砂岩/5360800Vse5001中风化泥质粉砂岩/642场地类别A区：场地覆盖层厚度为0m，计算等效剪切波值为642m/s，按规范判别：覆盖层厚度为041、，场地类别为1类，拟建场地属于对建筑抗震一般地段。场地类别B区岩土名称各岩土层平均计算厚度（m）剪切波速（m/s）计算覆盖层平均厚度（m）等效剪切波速值（m/s）场地类型回填土0.861402.16175.11杂填土0.34126粉质黏土0.96275强风化泥质粉砂岩/536软质岩石中风化泥质粉砂岩/642场地类别B区：根据该区域设计标高（平均69.75m ）计算覆盖层厚度。场地覆盖层平均厚度为2.16m，计算等效剪切波值为175.1m/s，按规范判别：覆盖层厚度小于3m时，场地类别为1类，拟建场地属于对建筑抗震一般地段。场地类别C区岩土名称各岩土层平均计算厚度（m）剪切波速（m/s）计算覆盖42、层平均厚度（m）等效剪切波速值（m/s）场地类型回填土0.021401.23165.71杂填土0.67126粉质黏土0.54275强风化泥质粉砂岩/536软质岩石中风化泥质粉砂岩/642场地类别C区：场地覆盖层平均厚度为1.23m，计算等效剪切波值为165.7m/s，按规范判别：覆盖层厚度3m，场地类别为1类，拟建场地属于对建筑抗震一般地段。备注：1.各岩土层厚度为达到设计地坪标高后的平均厚度；2.该覆盖层厚度是指从设计地坪标高计算至岩面的厚度（计算时取覆盖层厚度和20m两者之间的较小值）。根据勘察结果，根据波速试验结果，场地平均覆盖层厚度，结合建筑抗震设计规范(GB50011-2010)（243、016年版）及建筑与市政工程抗震通用规范GB55002-2021，按场地分述如下：1）场地类别A区：场地等效剪切波速为642.0m/s，场地平均覆盖层厚度0m，等效剪切波速在800Vse500,覆盖层厚度0m时，拟建场地建筑场地类别为1类，且覆盖层厚度15m，拟建场地为抗震一般地段。2）场地类别B区：场地等效剪切波速为175.1m/s，场地平均覆盖层厚度2.16m，等效剪切波速在250Vse150,覆盖层厚度小于3m时，拟建场地建筑场地类别为1类。根据勘察结果，该场地未处于条状突出的山嘴、高耸孤立的山丘，以及陡坡陡坎河岸和边坡的边缘，平面上无成因、岩性、状态明显不均匀的土层，拟建场地为抗震一般44、地段。3）场地类别C区：场地等效剪切波速为165.7m/s，场地平均覆盖层厚度1.23m，等效剪切波速在250Vse150,覆盖层厚度3m时，拟建场地建筑场地类别为1类。根据勘察结果，该场地未处于条状突出的山嘴、高耸孤立的山丘，以及陡坡陡坎河岸和边坡的边缘，平面上无成因、岩性、状态明显不均匀的土层，拟建场地为抗震一般地段。本项目单体建筑物同一建筑物跨越不同的场地类别，建议设计时，按不利场地类别考虑。拟建建构筑物位于场地分区详见下表11：建筑物所在场地分区表 表11建筑物名称场地分区办公楼场地类别C区综合楼(附属裙房)场地类别C区地下车库跨越场地类别A区、场地类别B区和场地类别C区，建议按最不利45、场地类别考虑信访场地类别C区垃圾站场地类别B区门卫室1同一建筑物跨越B、C区门卫室2场地类别A区根据地质分区统计表得知，工程场地类别为1类，场地为抗震设防烈度为6度区，可不进行液化判别，属抗震一般地段。2.8.2地震动参数根据建筑抗震设计规范（GB5001-2010)2016年版及中国地震动参数区划图（GB18306-2015),拟建场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，场地类别为1类。2.8.3液化判别该场地抗震设防烈度为6度，且场地不存在液化土层，故本场地无需进行液化判别。2.8.4地震稳定性评价 根据中国地震区带划分成果，工程场地位于华南地震区中46、部，属抗震一般地段。其地震活动特征是频次少、强度低。据载，xx地区历史上尚无大于5级地震记录，主要以小震形式释放能量；根据场区内现状地形地貌及地层岩性综合分析，场区内在发生地震时不会发生滑坡、崩塌、液化和震陷等，地震稳定性较好。2.9不良地质作用根据资料调查和收集，场地附近无大的构造活动断裂通过，勘探深度范围内未发现断裂破碎带、岩溶等不良地质作用，场地附近无高山和深谷，不会暴发山洪及泥石流等地质灾害；拟建场地基本平整没有边坡，也不会发生滑坡、危岩和崩塌等影响其稳定性的不良地质作用；场地及周围没有发现采空区，不会发生地面沉降及地裂缝。拟建项目场地内局部强-中风化泥质粉砂岩夹全风化泥质粉砂岩，为场47、地相对软弱夹层，根据本次勘察揭露，其埋藏深度及可视厚度统计如下表12：表12地层名称孔号层顶高程(m)层底高程(m)层顶深度(m)层底深度(m)视厚度(m)钻孔位置全风化泥质粉砂岩-1ZK3167.7963.795.709.704.00基坑边线外围钻孔本次勘察仅在场地建筑物范围外ZK31揭露到该层，不排除场地内存在有全风化泥质粉砂岩的可能性，当以强风化泥质粉砂岩或中风化泥质粉砂岩为持力层时应进行施工勘察，如发现有该层防治措施如下：当采用浅基础时，应对下卧层一定深度范围进行变形计算，满足设计要求。当采用桩基础时，应穿越上述地层，应确保其桩端以下3d或5m无软弱层。2.10对工程不利的其它环境条件48、根据本次钻探结果，场地拟建物在勘探深度范围内未发现埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。场地平整后与周边道路基本持平，不会遗留边坡陡坎等。2.11特殊性岩土根据本次勘察结果，场地内的特殊性岩土为杂填土、粉质黏土、强风化泥质粉砂岩、中风化泥质粉砂岩。杂填土：原始地貌为丘陵地貌，杂色，主要成分为风化岩块及少量建筑垃圾，夹黏性土，主要来源为场地平整时的土石料，松散状，不具湿陷性,均匀性差，压缩性大，该软弱土是场地和地基基础稳定的不利因素,基坑开挖后，该层会被挖除，该层为基坑侧壁土层，开挖易崩塌，影响基坑稳定，基坑开挖时，可以采用1:1.5坡比，放坡施工。粉质黏土：其结构已大部分破49、坏，夹杂少量风化岩块。遇水极易软化而极大的影响强度，该层为基坑侧壁土层，该层在水浸泡下，其侧阻力会下降，在基坑施工过程中做好排水措施，避免该层被水浸泡。强风化泥质粉砂岩：全场普遍分布，具爆晒易干裂，遇水易软化、崩解特性，并存在风化不均匀现象。该层在水浸泡下，其桩端端阻力及侧阻力均会下降，易造成相邻桩长差异较大及基础持力层的误判，影响配桩及基础工程质量，设计、施工时须引起重视。全风化泥质粉砂岩-1：该层仅在ZK31中有揭露，遇水极易软化而极大的影响强度，遇水易软化、崩解特性，并存在风化不均匀现象。该层在水浸泡下，其桩端端阻力及侧阻力均会下降，易造成相邻桩长差异较大及基础持力层的误判，影响配桩及基50、础工程质量，设计、施工时须引起重视。中风化泥质粉砂岩：全场普遍分布，具爆晒易干裂，遇水易软化，该层在水浸泡下，其桩端端阻力及侧阻力均会下降，干湿交替时易崩解，所以在施工时应注意避免曝晒、水浸及干湿交替，及时砌筑基础或封底，防止风化发展。2.12边坡场地整平至设计标高后，在（地下车库、综合楼(附属裙房)及垃圾房）东北侧及东侧会形成约0.8-4.4m左右的边坡，根据现场情况，该处原始标高接近于场地设计标高，且该处边坡在勘察前已采用浆砌片石挡墙进行了支护（详见平面图中标注），经调查得知，该处已建挡土墙采用浅基础方案，采用强、中风化泥质粉砂岩作为基础持力层。经现场踏勘，浆砌片石挡墙墙面未发现剪裂缝、墙51、趾未发现滑移等现象，现状运营良好，建议设计对该边坡稳定性进行计算，若为不稳定建议对已有支护结构进行加固。其余区域场地整平至设计标高后无边坡存在。3.岩土工程分析与评价3.1场地稳定性及适宜性评价3.1.1场地的稳定性根据区域地质构造、新构造运动和地震活动资料，xx市xx区抗震设防烈度为6度区，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。场地为抗震一般地段。地震稳定性较好，周边无高边坡存在，无边坡对场址稳定性产生影响，场址稳定。根据区域地质资料，拟建场地的区域未见活动性断裂、构造破碎带存在，地壳稳定性等级属稳定区。拟建场地在勘探深度和平面范围内无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等52、对工程不利的埋藏物。场地未发现岩溶、滑坡、泥石流、危岩和崩塌、活动断裂、采空区、地面沉降等不良地质作用和地质灾害。综上所述该场地基本稳定。3.1.2场地的适宜性拟建建筑场地基本稳定;场址已整平，地形起伏小,但地面坡度在10%以内;场址中土层种类较多,空间分布较均匀,层厚变化大,杂填土层工程性质较差,可做基础持力层的粉质黏土、强、中风化泥质粉砂岩工程性质良好；地下水对工程影响少，无地表水对工程施工影响。拟建建筑场地平整简单；周边道路已形成，原始地形地貌已改变，场地整体平坦开阔，场地内无管线影响基础施工，施工条件简单，基础工程施工费用较低，工程建设不会产生次生地质灾害。综上所述，拟建场地基本稳定的53、，较适宜拟建项目建设。拟建场地的适宜性为较适宜。3.1.3环境评价施工中应减少对周围环境的影响，周边已有建筑物距离靠近，注意机械施工时产生的噪音对周边居民的影响，此外应防止施工污水、油垢、尾气、固体废弃物等对周边环境的影响。3.2各地层的岩土工程性能及均匀性评价 杂填土：结构松散，密实度差。分布不均匀，厚度变化大，为不均匀地层，不可做为拟建建筑物的基础持力层。粉质黏土：硬塑状。全场皆有分不，层厚不均匀，层厚较小，属不均匀地层。不宜做为拟建建筑物的基础持力层。强风化泥质粉砂岩：全场地普遍分布，节理裂隙较发育，埋藏深度变化较大，层厚不均匀，为不均匀地层，岩质极软，承载力一般，可作为拟建建筑基础持力54、层。全风化泥质粉砂岩-1：仅在ZK31中有揭露，发育于泥质粉砂岩中，呈硬塑状，风化强烈且不均匀，为不均匀地层，不宜做为拟建建筑物的基础持力层。中风化泥质粉砂岩：承载力较高，该层场地内均有分布，埋藏较深，埋藏深度变化较大，层厚大且较均匀，为均匀地基土。可作为拟建建筑的基础持力层。3.3基础选型分析、成桩可行性及对周边环境的影响3.3.1基础选型分析1）、天然地基浅基础的可行性分析根据本次勘察成果，拟建项目场地内可作为持力层的地层为粉质黏土及以下地层，考虑到持力层埋深较浅的区域可采用浅基础，现分析如下表13：基础选型分析建议表 表13建筑物名称设计地坪标高（m）层数/建筑高度（m）地下室层数设计底55、板标高（m）基础形式持力层选择备注办公楼71.2013/57.30164.60浅基础中风化泥质粉砂岩桩基础中风化泥质粉砂岩综合楼(附属裙房)71.203/21.50165.55浅基础中风化泥质粉砂岩可优先采用浅基础方案桩基础中风化泥质粉砂岩地下车库71.201/3.80164.6065.55浅基础中风化泥质粉砂岩若采用浅基础，根据勘察情况ZK31中揭露到软弱夹层，可能存在超挖的情况。桩基础中风化泥质粉砂岩信访71.201/3.60/浅基础强风化泥质粉砂岩平整至设计地坪标高71.20m以后，开挖约1.5m左右到达持力层垃圾站71.552/12.700/浅基础强风化泥质粉砂岩平整至设计地坪标高7156、.20m以后，开挖约2.5m左右到达持力层门卫室169.901/3.150/浅基础强风化泥质粉砂岩门卫室269.901/3.150/浅基础强风化泥质粉砂岩一般情况下同一建筑建议不要以不同地层作为持力层，有可能引起不均匀沉降，若以不同地层作为持力层设计时，应进行变形验算，采取加强上部结构强度和刚度或设置伸缩缝等措施防止不均匀沉降对建筑物的不利影响。根据本次勘察结果，参照建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）等相关规范，结合地区工程经验，场地内各地层的工程性能指标建议采用表14值： 工程力学指标建议值表 表14 指标名称地层名称天然重度承载力特征值fak(kPa)压缩模量Es(MPa)抗57、 剪强 度基底摩擦系数建议坡比等效内摩擦角d（）黏聚力C (kPa内摩擦角(度)H5mH5m杂填土18.81004.411.415.0/1:1.501：1.75/粉质黏土19.32008.4839.5119.880.321:1.001:1.25/强风化泥质粉砂岩（21.5）350（45）4026.30.451:0.751:1.0036.00全风化泥质粉砂岩-119.7/8.844.520.90.35/中风化泥质粉砂岩（23.9）1200（1300）290320.501:0.501:0.7545.00 注：1、()内为经验值；杂填土承载力值供地基处理时使用。2、 表中主要持力层的天然地基承载力特58、征值fak建议采用载荷试验进行复核。3.3.2浅基础施工的风险及与周围环境的相互影响施工可能遇到的地质问题：上部为填土层，基础开挖时，上层滞水对基础开挖影响较小，但是在雨季或暴雨情况下，地表水可能流到基础持力层，从而引起持力层含水量增加，承载力下降，因此应采取相应的排水、抽水措施。场地地质情况复杂，地层差异大，地层因含水量不同承载力存在差异，局部可能有软弱夹层等。因此当拟建建筑物基础施工开挖到设计持力层时，应加强施工验槽和验桩工作，并及时封闭和浇灌混凝土，以免持力层受扰动或长时间暴露、浸水而降低强度。雨季施工时，松散土层不稳定从而易垮塌，应根据开挖坡率进行开挖和支护，建议避开雨季施工。与周围环59、境的影响：1、施工开挖时如采用机械开挖，将可能产生较大噪音，运输时可能产生粉尘污染。渣土外运时应采用材料进行遮挡，防止扬尘及漏土。开挖时噪音过大时选择合适时间进行基础开挖。 2、拟建场地周边仅东侧存在已建建筑，其距离较远，对拟建场地浅基础施工基本无影响，但是在开挖前，先确定基础位置，采取惭进开挖的方式，应防止大开大挖，过度破坏场地周边环境，防止对其安全产生影响，并在开挖前做好临时支护(有必要时采用永久支护)措施3.3.2评价成桩可能遇到的风险以及桩基施工对环境影响，提出设计、施工应注意的问题3.3.2.1成桩的可行性评价总体上，根据场地地质条件、本地现有施工条件、成桩装备和技术，可采用机械旋挖60、钻孔灌注桩或冲孔灌注桩，这两种桩型的成桩可行性和对环境影响评价如下：机械旋挖钻孔灌注桩：以中风化泥质粉砂岩层作为桩端持力层，该桩型单桩承载力大，施工速度快，施工工艺较成熟，能穿越较复杂的地层段。基础开挖至设计地下室底板标高以后，其上部杂填土及粉质黏土层已基本清除，其上层滞水对其基本无影响。采用旋挖机成孔时，如遇垮孔等情况可采取钢护筒护壁，成孔达到要求后下钢筋笼并进行混凝土的灌注。建议在桩基施工过程中应加强护壁措施，此桩型桩端较难形成扩大头，且沉渣厚度难以得到控制，因而有其不足之处，应做好清底工作，严格控制桩端沉渣厚度与桩径满足设计要求，以保证成桩的质量，另外桩基嵌岩深度应满足规范及设计要求。综61、合分析，该桩型较适宜使用。冲孔灌注桩：以中风化泥质粉砂岩层作为桩端持力层，成桩可行性较好。采用冲机桩成孔，采取泥浆护壁或钢护筒护壁，成孔达到要求后下钢筋笼并进行混凝土的灌注。采用冲孔灌注桩工期较长，由于冲孔灌注桩扩底与清渣难以达到设计要求，因此采用冲孔灌注桩时，应采用合理措施，确保成桩质量，且有泥浆污染，应妥善处理；桩长应大于6米；嵌入稳定岩层大于1倍桩径,具体桩长以施工勘察为准。综合分析，该桩型适宜使用。3.3.2.2桩长、桩径的建议机械旋挖钻孔灌注桩、冲孔灌注桩宜采用8001500mm，桩端全断面入完整或较完整中风化岩深度应满足规范及设计要求，桩长根据上部建筑荷载设计，且桩长不少于6.0m62、。3.3.2.3对环境影响评价场地基础施工期间，旋挖钻孔灌注桩废泥水、泥浆对环境污染较大，若选择冲孔灌注桩施工时必须建好泥浆沉淀池，泥浆沉淀后的钻渣及废弃泥浆必须组织专用泥浆灌车进行外运，不得随意排放。冲孔灌注桩主要存在泥浆、噪音及冲击力产生冲击波对环境影响，应合理处理泥浆，组织专用泥浆灌车进行外运，不得随意排放，桩基施工时，会产生一定的噪音，施工时应注意噪音对周围环境产生不利影响，合理安排施工时间，可采用减震沟处理冲击波对构筑物的影响。根据勘察结果，参照建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）等有关规范，结合场地附近建筑经验。当采用桩基础时，场地中各地层的桩基工程特性指标建议采用表15值： 63、桩基参数建议 表15地层名称指标名称机械旋挖钻孔灌注桩冲孔灌注桩地基土水平抗力系数的比例系数m极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa)灌注桩m(MN/m4)相应单桩在地面处水平位移（mm）杂填土负摩阻力系数0.30负摩阻力系数0.30127粉质黏土75/70/505强风化泥质粉砂岩13020001201600/全风化泥质粉砂岩-176872/526中风化泥质粉砂岩28050002704500/注：杂填土应考虑其负摩阻力，建议挤土桩负摩阻力系数取n=0.35、非挤土桩负摩阻力系数取n=0.25。当计算负摩64、阻力值大于正摩阻力标准值时取表中正摩阻力标准值。采用大直径灌注桩施工时，应保证桩底沉渣满足设计要求。（3）表中机械旋挖成孔灌注桩桩端阻力是根据本项目现场试验及周边已有工程试验成果确定；（4）采用桩基时，须保证有效桩长6m，当不能满足此桩长时，应按天然地基承载力标准值考虑；（5）本报告建议的桩端、桩侧阻力标准值是根据建筑桩基技术规范JGJ94-2008提的数值，施工前应在现场进行静载荷试验，并根据试验结果对上述数值进行必要的核对及调整；（6）特征值取值是极限标准值除以安全系数，安全系数取值建议取2。3.4地下水对基础设计及施工的影响拟建项目场地内地下水主要为上层滞水，基础开挖至设计地下室底板标高65、以后，其上部杂填土及粉质黏土层已基本清除，其上层滞水对其基本无影响。但是对于取土桩施工，建议做好护壁工作，桩基础终孔后应该及时进行验槽和灌注。3.5地基的均匀性及稳定性评价根据本次勘察结果，并结合拟建建筑物的荷载情况，场地地基的均匀性评价如下表16：场地地基的均匀性分析表 表16建筑物名称推荐基础形式拟采用持力层地层地基均匀性办公楼浅基础中风化泥质粉砂岩该层层厚均匀且较大，力学性能较好，变形小，属于均匀地基桩基础中风化泥质粉砂岩也可采用桩基础，以中风化泥质粉砂岩层作为基础持力层时，该层分布较均匀，强度较高，压缩变形小，为均匀地基综合楼(附属裙房)浅基础中风化泥质粉砂岩该层层厚均匀且较大，力学性66、能较好，变形小，属于均匀地基桩基础中风化泥质粉砂岩也可采用桩基础，以中风化泥质粉砂岩层作为基础持力层时，该层分布较均匀，强度较高，压缩变形小，为均匀地基地下车库浅基础中风化泥质粉砂岩该层层厚均匀且较大，力学性能较好，变形小，属于均匀地基桩基础中风化泥质粉砂岩也可采用桩基础，以中风化泥质粉砂岩层作为基础持力层时，该层分布较均匀，强度较高，压缩变形小，为均匀地基信访浅基础强风化泥质粉砂岩该层力学性能较好，变形小，层厚变化较大，综合考虑按不均匀地基考虑。建议进行变形验算，采取措施防止不均匀沉降垃圾站浅基础强风化泥质粉砂岩门卫室1浅基础强风化泥质粉砂岩门卫室2浅基础强风化泥质粉砂岩一般情况下同一建筑建67、议不要以不同地层作为持力层。若同一建筑物采用不同持力层的情况，应设计进行变形验算，采取加强上部结构刚度或设置伸缩缝等措施防止不均匀沉降对建筑物的不利影响。拟建项目场地内局部强-中风化泥质粉砂岩夹全风化泥质粉砂岩，为场地相对软弱夹层，根据本次勘察揭露结果，仅在场地建筑物范围外ZK31揭露到该层，不排除场地内存在有全风化泥质粉砂岩的可能性，当以强风化泥质粉砂岩或中风化泥质粉砂岩为持力层时应进行施工勘察，如发现有该层防治措施如下：当采用浅基础时，应对下卧层一定深度范围进行变形计算，满足设计要求。当采用桩基础时，应穿越上述地层，应确保其桩端以下3d或5m无软弱层。总体而言，故地基稳定性好。3.6建筑物68、变形特征预测分析3.6.1高层及高低层差异变形特征根据此次勘察结果，综合楼(附属裙房)为多层建筑，可采用浅基础或者桩基础方案，而办公楼为高层建筑，也可采用浅基础或者桩基础方案，当采用不同的基础形式或同一基础形式置于不同持力层之上时，可能会产生差异变形沉降。建议采取先高层后低层的施工顺序、设置沉降缝或施工缝（后浇带）等减少地基差异沉降的措施。3.6.2建筑物变形特征预测分析办公楼：可采用浅基础或桩基础方案，均以中风化泥质粉砂岩为持力层，中风化泥质粉砂岩强度高，变形小，厚度大，发生倾斜的可能性较小，但桩基施工过程中，易出现沉渣厚度不均匀问题，地基变形特征主要为沉降差，应做好清理沉渣工作，并且及时封69、底，防止持力层受地下水浸泡，而降低其地基承载力；综合楼(附属裙房)：可采用浅基础或桩基础方案，均以中风化泥质粉砂岩为持力层，中风化泥质粉砂岩强度高，变形小，厚度大，发生倾斜的可能性较小，但桩基施工过程中，易出现沉渣厚度不均匀问题，地基变形特征主要为沉降差，应做好清理沉渣工作，并且及时封底，防止持力层受地下水浸泡，而降低其地基承载力；地下车库：可采用浅基础或桩基础方案，均以中风化泥质粉砂岩为持力层，中风化泥质粉砂岩强度高，变形小，厚度大，发生倾斜的可能性较小，但桩基施工过程中，易出现沉渣厚度不均匀问题，地基变形特征主要为沉降差，应做好清理沉渣工作，并且及时封底，防止持力层受地下水浸泡，而降低其地70、基承载力；信访：采用天然浅基础方案，以强风化泥质粉砂岩作为持力层，该层力学性能较好，变形小，但层厚变化较大，综合考虑按不均匀地基考虑。建议进行变形验算，采取措施防止不均匀沉降。垃圾站：采用天然浅基础方案，以强风化泥质粉砂岩作为持力层，该层力学性能较好，变形小，但层厚变化较大，综合考虑按不均匀地基考虑。建议进行变形验算，采取措施防止不均匀沉降。门卫室1和门卫室2：采用天然浅基础方案，以强风化泥质粉砂岩作为持力层，该层力学性能较好，变形小，但层厚变化较大，综合考虑按不均匀地基考虑。建议进行变形验算，采取措施防止不均匀沉降。针对可能会产生差异变形沉降，建议采取以下措施：（1）合理安排不同建筑物或建筑71、部分的建造顺序。（2）设置沉降缝或施工缝（后浇带）及位置，施工后浇带的浇注时间。（3）采取其他减少地基差异沉降的措施。（4）具体方法措施请设计单位根据当地经验予以选择。3.7岩土工程施工注意事项3.7.1当拟建建筑物基础采用不同的基础形式或砌置于不同地基持力层之上时，应考虑基础的不均匀沉降对建筑物上部结构的影响，可考虑采取设置沉降缝（或设置后浇带）和加强上部结构的强度及整体性等措施，并加强沉降观测。3.7.2在桩基施工和土方开挖外运过程中将产生噪音、粉尘、泥浆、尾水、固体废弃物对环境的污染，应做好防护工作。3.7.3桩基施工时按相关规范要求执行。3.7.4场地内强风化和中风化泥质粉砂岩具有浸水72、后强度降低的特点，当拟建建筑物基础开挖到设计持力层时，应及时验槽、验桩确认，并迅速清底、浇注混凝土垫层封底，以免持力层受扰动或长时间暴露、浸水而降低强度。3.7.5基础开挖后，应按相关规范要求进行持力层的检测。3.7.6基础施工期间，应加强施工验槽工作，以便及时解决在施工中出现的岩土工程问题，确保施工的顺利进行。3.8检验与监测 3.8.1天然地基浅基础1）地基持力层检验地基的基坑开挖后，应及时通知我司检验开挖揭露的地基地质条件是否与勘察报告、设计要求一致。当发现地质条件与勘察报告和设计文件不一致、或有异常情况时，应结合地质条件及时提出处理措施，必要时应进行施工勘察。2）持力层承载力检验本报告73、表13中各地层的承载力特征值系根据原位测试与室内试验成果、各地层野外特征结合工程经验确定，当开挖至基础持力层时，必要时可进行静载荷试验对地基持力层的承载力特征值予以复核。3.8.2桩基础工程1）承载力检验根据建筑基桩检测技术规范（JGJ106-2014），本工程桩基应进行单桩静载荷试验确定桩身承载力。具体内容包括：单桩竖向抗压承载力以及单桩竖向抗拔承载力。采用冲孔灌注桩或旋挖孔灌注桩时，应逐桩检验孔底尺寸和桩端持力层。对单柱单桩的大直径嵌岩桩，应柱桩采用单孔或多孔进行超前钻探，检验桩底下3倍桩身直径或5米深度范围内有破碎带或软弱夹层等不良地质条件。根据xx地区工程经验，采用冲孔灌注桩或旋挖孔灌74、注桩，以中风化泥质粉砂岩作为桩端持力层时，可采用桩底岩基载荷试验结合桩身质量检验报告来核验单桩竖向抗压承载力。2）桩身完整性检验根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）、建筑基桩检测技术规范（JGJ106-2014），本工程桩基工程应进行桩身完整性检测，主要包括工程桩、抗拔桩，检测方法可采用低应变法、声波透射法、抽芯法。4、基坑工程4.1基坑概况拟建地下车库设一层地下室，地下室平面形状大致呈70.0153.0m的梯形状，周边累计长度约468m，基坑面积约为9740m2。地下室设计地坪标高为71.20m，地下车库底板标高为64.60-65.55m，现状标高介于68.1776.18m之75、间，基坑北面地下室底板标高（65.55m）稍高于基坑北面地下室底板标高（64.60m），低于西侧金海路（现状路）设计路面标高（68.30-70.30m），基坑开挖深度约3.511.4m。基坑边线东侧：距在建高层嘉晟康园项目距离约26m，在建高层嘉晟康园项目层数介于12-17层之间，经调查得知，采用桩基础方案，以中风化泥质粉砂岩作为桩端持力层，基础埋深约6米。另外基坑东侧及东北侧有已建浆砌片石挡墙，拟建基坑边线距离已建挡土墙约4-20米（最近处为基坑东南角及东北角，最远处为东侧ZK17附近区域）基坑边线西侧距金海路(已建）边线距离约24m，周边环境简单。基坑边线南侧为在建xxxx供电服务中心数字76、化计量检测综合用房（计量中心二期）建筑，距离约25m，该在建项目为地上8层及地下一层，建筑高度为41.75m，经调查得知该项目采用桩基础，基础埋深约6m。基坑北侧边线距离已建高层建筑恒大上林苑小区，恒大上林苑小区为地上28层及地下一层，建筑高度为93.00m，经调查得知该项目采用桩基础，基础埋深约5m。距离地下室边线约23m。基坑工程概况详见下表17。基坑工程概况一览表 表17方位剖面图编号设计地坪标高(m)基坑底板标高(m)钻孔标高(m)基坑开挖深度(m)基坑开挖长度（m）周边环境基坑侧壁岩土层及自稳能力评价基坑支护结构安全等级建议支护形式东侧1970.90-71.2064.60至65.5577、71.56-76.186.9-11.4左右约182详见章节4.1:基坑概况杂填土：力学性能差，自稳行较差，抗冲刷侧蚀能力较差。粉质黏土：力学性能一般，自稳性较好，土质较均匀，但抗冲刷侧蚀能力较差。强风化泥质粉砂岩：力学性能较好，但节理裂隙发育，易发生错落、滑动、崩塌等现象中风化泥质粉砂岩：力学性能好，节理裂隙稍发育，稳定性较好。二级基坑东侧及东北侧有已建浆砌片石挡墙，拟建基坑边线距离已建挡土墙约4-20米（最近处为基坑东南角及东北角，最远处为东侧ZK17附近区域）建议采用挂网喷浆支护+排桩支护。西侧1569.85-71.2071.00-74.246.5-8.7左右约174二级挂网喷浆支护南侧178、369.90左右64.6068.17-71.833.5-7.2左右约72二级挂网喷浆支护北侧270.85-71.1565.5573.00m 左右7.5左右约40二级挂网喷浆支护备注：地面高差较大，建议场地先整平至设计地坪标高后再进行开挖基坑周边环境复杂，支护结构失效对周边环境影响严重，基坑安全等级为二级。基坑开挖前应调查清楚地下管线的位置和走向。基坑开挖深度大于5米，应对基坑进行专项基坑支护设计，基坑支护设计、施工和监测应满足建筑基坑支护技术规程(JGJ 1202012)的要求。4.2基坑地下水评价及控制措施建议 本次勘察期间，拟建场地局部钻孔中遇有上层滞水，基坑侧壁素填土渗透性中等，赋存有上79、层滞水，受水渗透后土层抗剪强度降低、重度增加，基坑侧壁稳定性变差，容易发生滑塌。基坑底部中风化泥质粉砂岩受水浸泡后引起抗剪强度降低、重度增加，承载力降低，易造成软化，使稳定性变差。根据勘察期间地下水的埋藏情况，场地内地下水主要上层滞水，其中上层滞水水量不大，可采用明排的措施及时疏干。基坑边界周围地面设截、排水沟，避免地表水、上层滞水漏水、渗水进入坑内，并做好集水明排措施。地下室施工完后及时做好地下室外墙和基坑侧壁间的回填工作，回填土宜采用黏性土，分层回填分层压实（压实系数应满足设计要求），严禁回填建筑垃圾，并对回填地面进行固化处理，防止地下室外墙和基坑侧壁间积水，对地下室底板和外墙产生不良影响80、；地下室周边地面做好排水，排水管道及时检修，保证管道排泄通畅。4.3基坑支护措施及参数建议基坑开挖后基底地层为中风化泥质粉砂岩，基坑侧壁土层主要为杂填土、粉质黏土、强风化泥质粉砂岩、中风化泥质粉砂岩。基坑岩体结构面类型为层状结构，岩层产状为30510（倾向倾角)，闭合性一般，结合程度一般，延展性为非贯通性，抗剪强度较一般（强风化岩体结构面粘聚力取值为18kpa，内摩擦角取值为20；中风化岩体结构面粘聚力取值为120kpa，内摩擦角取值为28）。地下车库基坑开挖主要揭露到强、中风化泥质粉砂岩，层结构面与基坑侧壁走向分述如下：北侧基坑开挖后其坡向为180左右，岩层产状30510，岩层倾向与边坡坡向81、夹角为125左右，属于斜向坡。西侧基坑开挖后其坡向为90左右，岩层产状30510，岩层倾向与边坡坡向夹角为215左右，属于逆向坡。南侧基坑开挖后其坡向为0左右，岩层产状30510，岩层倾向与边坡坡向夹角为22左右，属于斜向坡。东侧基坑开挖后其坡向为270左右，岩层产状30510，岩层倾向与边坡坡向夹角为35左右，属于顺向坡。综合以上分析得知，场地基坑开挖后南北两侧为斜向坡，西侧为逆向坡，稳定性较好。东侧开挖以后为顺向坡，易形成滑动面，存在崩塌及滑动的风险，建议加强其支护措施。根据各岩土层岩土工程性能评价，基坑侧壁均为易受水力作用及加载滑动地层，且杂填土层属强透水层，属于渗透不稳定层，且在外动力82、作用下，如风化作用、失水干裂、震动、加载及饱水等，易形成滑动面，滑动面走向不固定，多在杂填土、粉质黏土、强、中风化泥质粉砂岩和内部或接触面，在饱水状态下，使其粘结强度骤降，造成坑壁滑动，其开挖不能自稳，建议对其进行护壁处理。基坑底易受基坑周围土体的自重作用、基坑底的中风化泥质粉砂岩经浸泡以后极易软化，基坑侧壁岩土体易产生滑动，造成位移，基坑在未进行支护的情况下开挖，为不稳定基坑，可能会出现坑壁崩塌或基坑内外侧土体整体滑动失稳，因此应采取必要的支护措施，并应并做专项基坑支护设计，场地大部分区域具备放坡开挖条件，可采用放坡开挖（基坑开挖各岩土层坡率允许值详见表17），基坑失稳的模式主要为圆弧滑动垮83、塌或崩塌，为避免造成基坑失稳垮塌或崩塌，基坑开挖过程中建议对坡面采用挂网喷射混凝土进行硬化防护，防止坡面被雨水冲刷，边坡顶设置截水沟。局部区域可采用排桩支护。根据勘察结果，参照有关规范，结合当地经验，建议有关基坑支护设计参数如表18和表19。 基坑支护设计参数建议值表 表18指标地层重度(KN/m3)凝聚力C(KPa)内摩擦角(度)岩石地基水平基床系数Kh(MN/m3)抗拔系数锚杆的极限粘结强度标准值qsk（KPa）天然工况暴雨工况天然工况暴雨工况天然工况暴雨工况杂填土18.8（19.5）11.4（10）15.0（13.5）/20粉质黏土19.3（19.8）39.51（36.0）19.88（184、8.0）/0.770强风化岩泥质粉砂岩21.540（38）26.3（25.0）900.8180中风化泥质粉砂岩23.9290/32/3000.9400强风化泥质粉砂岩结构面/18/20/中风化泥质粉砂岩结构面/120/28/注：1、上表中岩石地基基床系数参照城市轨道交通岩土工程勘察规范（GB50307-2012）提。 2、采用上表数值时，在施工时宜通过抗拔试验校核。 3、抗浮锚杆可参照表中相关参数进行。 表19 各岩土层坡率允许值表地层名称状态坡度允许值（高宽比）坡高5.0m坡高510m杂填土松散1：1.501:1.75粉质黏土硬塑状1：1.001：1.25地层名称风化程度坡度允许值（高宽比）85、坡高8.0m坡高815m强风化泥质粉砂岩强风化1:0.751：1.00全风化泥质粉砂岩-1全风化1：1.251：1.50中风化岩泥质粉砂岩中风化1:0.351:0.504.4地下室抗浮设计水位及抗浮措施建议 本次勘察期间，拟建场地局部钻孔深度内揭露到地下水，但拟建场地在暴雨季节可能会短时间内存在上层滞水上涨的情况，基坑回填时，回填土经过长时间也可能存留上层滞水，场地未收集到长期水位观测资料，按以往类似工程经验，建议本场地地下水最高抗浮水位取高程69.00m。 在基坑开挖基础施工时还要考虑到南方暴雨多发的特点，要加强防水、排水等措施，以防施工期间出现瞬时高水位增大地下室的浮托力。当地下水浮力大于86、上部结合荷载（按最不利组合）时，应采取抗浮措施，建议在基坑范围设置排水盲沟及排水井措施等，并严格控制坑壁回填土质量，以防地表水下渗后形成积水，浸泡软化其基底地层而达到局部饱和，构造上可考虑在水池底板采用抗浮桩或抗浮锚杆。为确保拟建工程的安全使用，还应采取下列防治措施：（1）水池周边地表应设置混凝土等弱透水材料的封闭带，范围宜扩至基坑肥槽边缘以外不小于1.0m；（2）场地应设置与渗水井、排水盲沟及泄水沟等形成有组织排水系统的截水沟、排水沟；（3）基坑肥槽回填应采用分层夯实的黏性土、灰土或浇筑预拌流态固化土、素混凝土等弱透水材料；（4）基底不得设置透水性较强材料的垫层，超挖土方宜采用混凝土等弱透水87、材料回填；（5）给水排水管道的接口、沟、涵等应采取防渗漏措施。抗浮工程应根据场地工程地质和水文地质条件，综合地下结构底板形式及组合型式、场地环境条件和抗浮设计文件要求等选择施工工艺，并编制专项施工方案，以确保拟建工程的安全使用。抗拔桩抗拔系数见表17。抗拔桩或抗浮锚杆抗拔极限承载力标准值（或设计值）应通过单桩上拔静载荷试验确定。抗浮措施可采用抗浮地锚、抗浮桩或设置排水系统降低地下水位等措施、增加地下室底板的反弯配筋等。4.5基坑施工注意事项基坑开挖坑壁易产生坍（垮）塌使地表产生变形或开裂沉降，具渐进式破坏特点，坑底易产生隆起塑性变形或可能产生渗流破坏，从而对周围建筑、围墙及道路设施等构成破坏影88、响，特别是雨季施工时应更加引起重视，施工过程需安排合理时间段、封尘措施等，以减小对周边环境的噪音、粉尘污染。根据调查该项目场地内没有文物等，不存在项目施工时破坏文物的可能。施工前应对管线情况进行了解，如有管线，应通知有关单位。施工时如发现有管线应加强保护，并及时通知有关单位。基坑土方开挖应分段、分块，分层开挖，严禁无序大开挖作业，在基坑外侧严禁堆放弃土。应采用信息化施工法，进行基坑、支护桩的变形监测，进行相邻路面、建筑物、管线等沉降及变形监测，进行基坑内土体的回弹隆起监测，以便发现问题及时处理。防止因施工工序和防范措施不当而造成邻近路面、房屋开裂、沉降。基坑开挖时，确认达到设计基坑底面标高后浇89、灌混凝土垫层封底，坑底土层应避免被水浸泡及扰动。基坑施工时应控制好基坑外墙和基坑之间填土的回填质量，建议采用黏性土回填并分层压实，压实系数应满足规范要求，严禁回填建筑垃圾，并作好地面硬化封闭和排水设施，防止地表水渗入到基坑外墙和坑壁间，形成积水，产生浮力，对基坑底板及侧壁产生不良后果。建议做好防水措施。4.6基坑支护施工环境保护及监测建议1）基坑开挖坑壁易产生坍（垮）塌使地表产生变形或开裂沉降，具渐进式破坏特点，坑底易产生隆起塑性变形或可能产生渗流破坏，从而对周围建筑、围墙及道路设施等构成破坏影响，特别是雨季施工时应更加引起重视，施工过程需安排合理时间段、封尘措施等，以减小对周边环境的噪音、粉90、尘污染。根据调查该项目场地内没有文物等，不存在项目施工时破坏文物的可能。2）如果采用支挡支护，监测支护结构的内力、变形和整体稳定性，进行坑内外土体和场地地坪的变形、沉降观测，开挖形成的临时边坡、堆土场的变形观测，认真分析整理监测资料，发现问题及时采取相应的工程措施。5、地质条件可能造成的工程风险拟建项目场地内地质条件可能造成的工程风险主要为基坑工程、地下水、桩基工程。工程风险及防治措施分述如下：基坑工程：根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质201831号、住房城乡建设部令第37号：该场地因地质条件可能发生危险性较大的分项工程主要由基坑开挖施工，场地整平至设计地坪标高后，基坑最大开挖深91、度为6.8m（整平至设计地坪标高后），基坑侧壁土层主要为杂填土、粉质黏土、强风化泥质粉砂岩、中风化泥质粉砂岩，基坑可能遭受的破坏形式为崩塌及下部圆弧滑动或岩土结合面交界处的滑动，为避免造成基坑失稳垮塌或崩塌，基坑开挖过程中建议对坡面采用挂网喷射混凝土进行硬化防护，防止坡面被雨水冲刷，边坡顶设置截水沟，对开挖深度大于或等于5m的基坑，应编制专项的施工方案，并按要求进行专家论证。地下水：地下水可能引起持力层含水量增加，承载力下降，因此应采取相应的排水、抽水措施，因此当拟建建筑物基础施工开挖到设计持力层时，应加强施工验槽和验桩工作，并及时封闭和浇灌混凝土，以免持力层受扰动或长时间暴露、浸水而降低强度92、。在浅基础施工时，其上覆土层易垮塌，在施工过程中的基坑（槽）开挖时应按规范及设计的坡比进行放坡，防止崩塌、倒塌的事故发生。采用浅基础时存在基槽开挖，勘察期间见场地填土中局部存在上层滞水，但遇暴雨时，可能会出现短时上层滞水上涨等现象，建议基坑（槽）施工期间，四周做好排水沟，采用明沟排水。桩基工程：拟建项目若采用桩基础，可选择机械旋挖钻孔灌注桩或冲孔灌注桩，根据不同桩型分述如下：机械旋挖钻孔灌注桩：风险包括桩底沉渣难以清除，影响桩基承载力。还有如果有地下水时，松散填土层易垮孔，必须采取泥浆护壁或钢护筒护壁等措施。对周围环境的影响：主要存在泥浆对环境的污染、施工时噪音较大，应进行合理处理，应严格制定93、作业时间，不能扰民。冲孔灌注桩：冲孔灌注桩扩底与清渣难以达到设计要求，因此采用冲孔灌注桩时，应采用合理措施，确保成桩质量，且有泥浆污染，应妥善处理；根据建筑地基基础设计规范（GB500072011）8.5条、建筑桩基技术规范（JGJ942008）5.3条及相应条文说明，当采用桩基础时，应先行进行试桩，根据桩基施工工艺的不同选择，进行单桩静载试验或深层平板载荷试验，其试桩数量按相应规范执行，并进行逐桩施工勘察，确保桩端以下3d或5m深度范围内有无溶洞、软弱夹层等。6.结论及建议6.1、拟建场地地形地貌相对较简单，地层岩性条件稳定，经查阅区域地质资料结合本次勘察结果，本场地勘察深度范围内地质构造简94、单，未发现活动断裂、新构造运动（地震）等痕迹。场地内未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用。未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。场地基本稳定，较适宜建筑物修建。6.2、根据建筑抗震设计规范2016年版(GB50011-2010)、建筑与市政工程抗震通用规范GB55002-2021及中国地震动参数区划图（GB18306-2015）及周边已有工程经验，拟建项目位于xx市xx区，该街道抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组；场地类别A区场地类别为1类，场地类别B区场地类别为1类，地类别C区场地类别为1类，均属抗震一般地段，地震稳定性好。6.3、拟建建筑物若以强风化泥质粉砂岩95、中风化泥质粉砂岩层为地基持力层时，建议进行静载或岩基载荷试验，以校验其地基承载力。当采用桩基础时，应根据有关规范要求进行桩基检测。只有当桩基检测合格后，才能进行下步结构施工。6.4、根据勘察结果，参照岩土工程勘察规范2009年版（GB50021-2001）中有关规定：根据室内试验指标判定，场地内地下水水质在干湿交替环境作用下，在类环境中具有微腐蚀性；土质对混凝土具有微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。建议按工业建筑防腐蚀设计规范（GB50046）的相关规定进行防护处理。6.5、当采用大直径灌注桩时，为确保桩基的稳定性，根据国家勘察规范要求，应逐桩进行施工勘察。6.6、场地内风化岩96、具有失水易干裂、浸水易软化的特点，建议加强验槽（桩）工作，及时组织验收，及时封底，及时浇灌混凝土。如发现局部区域与勘察资料不吻合，应及时与勘察方及设计方联系，以便及时解决所遇岩土问题。6.7、建议采用的拟建建筑物基础型式、地基持力层基础选型分析、岩土工程参数及持力层选择详见本报告书3.2、3.3节。6.8、建议设计前甲方委托有相关资质的第三方检测单位进行建筑场地土壤中氡浓度或土壤氡析出率测定，并提供相应的检测报告。6.9、信息施工：宜在施工过程中实施信息化施工。即在施工过程中，对施工的动态变化进行监测，并把获得的信息通过修改设计反馈到施工中去。建议在在拟建建筑物施工开始以及建造过程中和建成一定时期内，应在建筑物的不同部位，设置沉降观测点，按照规范的有关要求，定期进行沉降观测工作。通过信息化施工，及时了解和掌握整个场地动态变化，发现异常，及时作出反应，研究相应对策，解决出现问题，确保施工顺利进行。6.10本报告应按xx省建设行政主管部门及国家有关规定进行相关审查并通过方可作为设计依据，未尽事宜按相关规范、规程要求执行。6.11本结论及建议”不局限于本节内容，其他章节相关叙述评价亦应视为等效内容。