1、地下车库脚手架施工方案一、工程概况百合苑住宅小区一期工程地下车库采用纯剪力墙结构， 地下一层层高3.9米，其地上回填种植土。二、编制依据 1建筑施工计算手册2建筑施工手册3钢结构设计规范 GB50017-2003 4建筑结构荷载规范 GB50009-20015建筑施工脚手架实用手册6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001 7建筑地基基础设计规范 GB50007-2002 8混凝土结构设计规范 （GB50010-2002）9建筑施工安全检查标准 JGJ59-9910混凝土结构设计规范 GB50010-2002三、脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方2、案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定三层以下采用双排钢管扣件式外脚手架。脚手架高度为19米。四、钢管落地脚手架材料选择l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，3、壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。2、钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，符合钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。五、钢管落地脚手架搭设流程及要求落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平4、整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。1、主杆基础本工程脚手架地基础部位应进行整平、夯应，并做好排水措施，基础验收合格后方可进行施工。 2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.2m5、，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)；内立杆距建筑物0.4m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差控制在不大于架高的1400。3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。小横杆应设于大上。小横杆应设于大横杆上。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端6、固定在立杆，以形成结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不大于150mm。剪刀撑与地面夹角为45。5、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm2，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-7、14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，有破损的及时更换。6、防护栏杆(1)脚手架外侧使用绿色密目式安全网封闭，将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。7、连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。架体搭设初期设置有困难时，架体稳定可设抛撑(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其8、移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。8、架体内封闭(1) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(2) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。六、脚手架施工1、脚手架施工人员，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。七、脚手架的检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以9、下的脚手架，由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。八、脚手架搭设安全技术措施 1、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架10、子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 (3)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安11、全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 (7)脚手架临街面必须有防12、止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 4、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 5、脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 7、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 8、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。9、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。13、10、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。11、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。12、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。13、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。14、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。九、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点14、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣15、时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹16、笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。十、脚手架计算书（一）钢管落地脚手架1、设计参数:（1）.脚手架双排脚手架搭设高度为 19 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.2m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.40m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.0；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m。（2）.活荷载施工均布活荷载标准值:2.0 kN/m2；脚手架用途:施工脚手架；（3）.风荷载兰州市，基本风压为0.3 kN/m2；风17、荷载高度变化系数z 为1.0，风荷载体型系数s 为1.13。（4）.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248 kN/m2；脚手板自重标准值:0.3 kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值:0.15 kN/m；安全设施与安全网:0.005 kN/m2；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值:0.038 kN/m2；脚手板铺设总层数:10。（5）.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值:160 kpa；立杆基础底面面积:0.25 m2；地基承载力调整系数:0.4。2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的18、上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.2/(2+1)=0.12 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.2/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.12=0.19 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:19、 跨中最大弯距为M1max=0.080.191.52+0.101.121.52 =0.286 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.191.52-0.1171.121.52 =-0.338 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.286106,0.338106)/5080=66.535 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 66.535 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+20、P2=0.038+0.12=0.158 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.15815004/(1002.06105121900)+0.9900.815004/(1002.06105121900) = 1.813 mm；大横杆的最大挠度1.813 mm 小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm为10 mm，满足要求！3、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=21、 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.21.5/(2+1)=0.180 kN；活荷载标准值： Q=21.21.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.18)+1.4 1.2 = 1.965 kN； 小横杆计算简图（2）.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.22/8 = 0.008 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9651.2/3 = 0.786 kN.m ；最大弯矩 22、M= Mqmax + Mpmax = 0.794 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.794106/5080=156.367 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =156.367 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03812004/(3842.06105121900) = 0.041 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.18+1.2 = 1.43823、 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1437.61200(312002-412002/9 ) /(722.06105 121900) = 3.511 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.041+3.511 = 3.553 mm；小横杆的最大挠度为 3.553 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1200/150=8 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算:直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，纵向或横向水平杆与立杆连接时: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0 kN；R - 纵24、向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.2/2=0.023 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.21.5/2=0.27 kN；活荷载标准值: Q = 21.21.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.023+0.27)+1.41.8=2.941 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结25、构自重标准值，为0.1248 kN NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8019.00 = 2.979；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 kN/m2 NG2= 0.3101.5(1.2+0.3)/2 = 3.375 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 kN/m NG3 = 0.15101.5/2 = 1.125 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2 NG4 = 0.0051.519 = 0.142 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 26、= 7.622 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.21.52/2 = 3.6 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压：Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数: Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.311.13 = 0.237 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.622+ 1.43.6= 14.186 kN；考虑风荷载时,立杆的27、轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.622+ 0.851.43.6= 13.43 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2371.5 1.82/10 = 0.137 kN.m；6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.186 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数： = 1.53 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 28、确定 ：l0 = 3.181 m；长细比 Lo/i = 201 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.179 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14186/(0.179489)=162.069 N/mm2；立杆稳定性计算 = 162.069 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.430 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i 29、= 1.58 cm；计算长度附加系数得 ： k = 1.155 ；计算长度系数得 ： = 1.53 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m；长细比: L0/i = 201 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.179立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13430.04/(0.179489)+137240.082/5080 = 180.448 N/mm2；立杆稳定性计算 = 180.448 N/mm2 小于 立30、杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.642 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1794.8910-4205103-(1.24.642+1.43.6)/(1.20.125)=48.964 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m： H = 48.9631、4 /(1+0.00148.964)=46.678 m；H= 46.678 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =46.678 m。脚手架单立杆搭设高度为19m，小于H，满足要求！考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.642 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.137 32、/(1.4 0.85) = 0.115 kN.m；Hs =( 0.1794.8910-4205103-(1.24.642+0.851.4(3.6+0.1794.891000.115/5.08)/(1.20.125)=38.222 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m： H = 38.222 /(1+0.00138.222)=36.815 m；H= 36.815 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =36.815 m。脚手架单立杆搭设高度为19m，小于H，满足要求！8、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw 33、+ N0风荷载标准值 Wk = 0.237 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)：Nlw = 1.4WkAw = 5.382 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.382 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 400/15.8的结果查表得到 =0.933，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙34、件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9334.8910-4205103 = 93.529 kN；Nl = 10.382 Nf = 93.529,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用抱柱连接方式与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.382小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！9、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkkc = 64 kpa； 其中，地基承载力标准值： fgk= 160 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力： p = N/A =56.744 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.186 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=56.744 fg=64 kpa 。地基承载力满足要求！