1、xx水质净化厂（一期）污水重力管项目岩土工程详细勘察说明书一、工程与勘察工作概况1.1 拟建工程概况受xx投资（xx）有限公司委托，xx省农林工业勘察设计研究总院承担了xx水质净化厂（一期）污水重力管项目施工图设计阶段的岩土工程详细勘察任务。项目区位于xx市xx区xx镇，起点位于xx水质净化厂（K0+000），沿规划中的栀子路向南布线，在拟建栀子路与泉水路交叉口向东拐弯（K0+600），沿泉水路向东布线，终点位于樱花路与泉水路交界处（K1+802.71）。本项目全线长约1.80Km，设计管径1.2m，材料采用玻璃钢夹砂管。K0+000-K0+420段地表为处于施工期的栀子路，道路两侧为矮丘，管2、线底板埋深12.84-20.81m。K0+420-K0+600地表左侧为旱地、道路，右侧为湿地公园及小河，管线底板埋深9.40-12.84m。K0+600-K1+780地表为泉水路，管线底板埋深6.70-10.58m。K1+780-K1+802.71地表为处于施工期的樱花路，管线底板埋深6.00-6.70m。全线设置16个竖井，竖井内径6.60m。本项目设计拟采用顶管方法施工。据市政工程勘察规范（CJJ 56-2012 备案号 J 1493-2013），本项目工程重要性等级为一级，场地复杂程度为二级，岩土条件复杂程度为二级，工程勘察等级为甲级。1.2 勘察目的与任务要求根据委托书要求和设计单位3、提出的地质勘察任务要求，本次详细勘察的主要任务如下：1）、应取得附有坐标及地形的管线总平面布置图、管线整平标高，对地基基础设计的要求等。2）、查明地质构造、地层结构、岩土工程特性、地下水埋藏条件，分析和判断场地的稳定性、均匀性和承载力3）、查明不良地质类型、性质及特殊土的分布，对场地的稳定性作出评价，提出基坑边坡稳定性计算的参数、基坑支护设计的参数；4）、对抗震设防烈度大于或等于6度的场所，应划分场地土类型和场地类别；对抗震设防烈度大于或等于7度的场地，尚应分析预测地震效应，判断饱和砂土或饱和粉土的地震液化，并应计算液化指数;5）、查明地下水的埋藏情况、水位变化、类型、补给排条件，明确地下水质4、的腐蚀性，预测管道施工时及竖井开挖期间出水状态、涌水量。需降水施工时应分段提出降水方案与参数。6）、提出管道设计及施工所需要参数及岩土物理力学指标数据，稳定性较差地层可能插产生流砂、管涌等地层，应提出加固处理措施的建议。7）、应明确地下管线、设施的现状、结构特点以及对开挖变形的承受能力，预测基坑开挖时，评价竖井开挖对周边道路、管道及房屋可能产生的影响，提出防治措施。1.3 本次勘察遵循的任务依据及勘察技术标准A.任务依据(1)设计提供的地质勘察技术要求(2)勘探点平面布置图B.依据的技术规程、规范、标准1）岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009版）2）市政工程勘察规范（CJJ 5、56-2012 备案号 J 1493-2013）3）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（2016版）4）给水排水管道工程施工及验收规范（GB 50268-2008）5）给排水工程顶管技术规范CECS246:20085）城市轨道交通岩土工程勘察规范（GB 50307-2012）6）建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）7）建筑地基基础设计规范（GB500072011）8）岩土工程勘察安全安全规范（GB 50585-2010）9)中国地震动参数区划图（GB18306-2015）10）土工试验方法标准(GBJ50123-2019)11）工程岩体试验方法标准（GB/T50266-206、13）12）房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010年版）13）建筑工程地质勘探与取样技术规程（JGJT87-2012）14）设计方提供的勘探点平面布置总图和勘察任务书。1.4勘察方法及勘察工作完成情况1.4.1 勘察方法根据勘察任务要求，结合场地实际地形地貌、地质条件，本次勘察采用了工程地质调查、测量、钻探、原位测试、波速测试、物探、室内试验等综合手段开展地质勘察工作。本次勘察具体采用的方法有：A、测量：本次勘察外业测量引用的控制点系建设方提供导线点，采用xx市独立直角座标系，高程系为85高程系。本次采用勘察钻孔位置和数量系根据设计方提供的图纸，确定并计算出钻孔坐标，根据拟建7、樱花路施工方提供的测量坐标点（测量基点A1点x= 96053.895，y= 32832.095， H= 45.327m，测量基点A2点x= 95937.627，y= 32914.668，H= 44.336m），利用RTK实地施测，采用RTK V8实地放点、施测，以测定每个孔的位置和高程。B、钻探：采用GY-100型钻机4台进行钻探，第四系地层采用冲击钻进，基岩采用回转钻进、泥浆护壁，以查明场地一定深度范围内的地层岩性及其变化规律。C、原位测试：采用标准贯入、重型动力触探等综合手段进行现场试验。标准贯入试验：主要用于确定粘性土的强度和密实度，判定砂土的液化；重型动力触探试验：用于测试碎石类土的密8、实度和均匀性。D、波速测试：采用WAVE2000仪器进行地微震与波速测试，用以划分场地土类型，判定场地类别。E 物探：采用瞬变电磁法查探采空区、岩溶；采用RD8100管线定位仪确定地下管线的位置、埋深、走向、路径和信号电流强度，为地质钻探安全服务。F、室内试验：土工试验：进行土工常规试验；岩石试验：进行物理指标测定、饱和状态或天然状态下抗压试验强度；水质简分析试验：用于确定地下水对砼及砼中钢筋的侵蚀性；土的腐蚀性试验：用于确定第四系覆盖土层对砼及砼中钢筋的侵蚀性。1.4.2 勘察工作完成情况本次勘察场地的详勘钻孔由设计方布置，共布置钻孔47个，其中控制性勘探孔24个，一般性勘探孔23个，孔深要9、求至设计底板高程以下7m。本次勘察于2019年12月11日进场进场2台钻机，因市政路施工许可文件未及时得到批复而暂停，项目组完成17个钻孔后于2020年1月2日退场。2020年1月7日再次进场，进场4台钻机，2020年1月16日完成全部勘探点，共完成主要工作量见下表1-1：表1-1 工 作 量 统 计 表项 目 内 容单 位数量备 注工程地质调查测绘(1：1000)km20.70机钻孔m/孔878.89/47勘探点测量点47采取岩样组35单轴抗压试验、点荷载试验采取原状土样组25土常规采取扰动土样组22组土腐样采取水样组42组地表水，2组地下水标准贯入试验(N)次36重型动力触探试验(N63.10、5)m/次2.96/17瞬变电磁法/m条234/4查探采空区、岩溶管线探测处11排查地下管线编写工程地质勘察报告份1二、场地环境与工程地质条件2.1 气象与水文xx地区属中亚热带湿润季风气候区，具有四季分明、温暖潮湿、雨量充沛、严寒期短等特点。据1960-2003年xx市气象站资料统计：多年平均气温17.4度，日平均最高气38.1度，日平均最低气温0.4度，7月份平均气温28.5度，极端最高气温40.6度，1月份平均气温6.1度，极端最低气温-10.1度；年平均相对湿度79.5，年最小相对湿度14.2，常年主导风向为东南风，多年平均降雨量1394.6mm，最大年降雨量1751.2mm（199811、），最小年降雨量708.8mm（1953），最大月降雨量515.3mm，最小月降雨量1.2mm，最大日降雨量192.5mm，每年5-9月为雨季，其降雨量约占全年的80。场地区域性地表水体属湘江水系。湘江是xx省的最大河流，为长江主要支流之一。场地内地表水主要为场地西南侧小河及池塘水。2.2 地形地貌项目区属剥蚀矮丘地貌，地面高程44-60米，地势较平缓，地形较开阔。起点段(K0+000-K0+600)地势略高，沿泉水路布线段(K0+600- K1+802.71)相对地势略低。人工活动对地貌改变较大，全线基本沿正在施工或已通车的市政公路布线。2.3 地层岩性根据野外地质调查情况及勘探结果，本次勘12、察钻孔揭示地层主要为第四系全新统素填土、填筑土、粉质黏土，下伏基岩为板溪群马底驿组（Ptbnm）板岩、碎裂状砂岩及泥盆系中统棋子桥组（D2q）粉砂岩、灰岩、碎裂状砂岩。2.3.1 第四系全新统（Q4）1）素填土（Q4ml）1：灰黄色，稍密，稍湿-湿，主要由粉质黏土及组成含，硬质物含量约10-30%，成分为全-强风化板岩碎块，块径2-20cm，堆填时间约2年。钻孔揭示厚度0.6-7.7m。该层分布主要分布于拟建栀子路上K0+000-K0+060、K0+360-K0+420段。2）填筑土（Q4ml）2：灰白色、黄褐色，表层为混凝土，密实，较硬，干燥；局部段混凝土层下伏约0.5m碎石土，稍湿，母岩成13、分以灰岩、砂岩为主，粒径一般2-5cm，砂、角砾充填，硬质物含量约80%；下部成分以硬塑状粉质黏土为主，含少量砂砾，稍湿，土质均匀。该层主要分布于K0+610-K1+802.71段，系泉水路、樱花路路基填土，揭示厚度约2.10-8.80m。3）粉质黏土（Q4el+dl）：褐黄色，硬塑，含铁锰质结核，土质较均匀，局部含砾约10%。主要分布于K0+000-K0+060、K0+360-K0+420、K1+780- K1+802.71段，揭示厚度约0.70-2.50m。2.3.2 泥盆系中统棋子桥组（D2q）4）全风化粉砂岩1：灰黄色，原岩结构构造已基本破坏，矿物除石英外已全部风化，仅具外观尚可辨，局14、部含强风化岩碎块，岩芯呈土柱状、土块状，少量碎块状。碎块状岩芯多为石英质。揭示厚度约1.20-4.20m。该层主要分布于K0+760-K1+360段5）强风化碎裂状砂岩2：灰黄色，细粒质结构，薄层-中厚层状构造，受附近构造活动影响，具碎裂构造，节理裂隙很发育，局部含强风化板岩、发育灰白色石英脉，岩质极软-软，岩芯较破碎-极破碎，岩芯多呈砂砾状、碎屑状，少量碎块状。岩体基本质量等级为V级。揭示厚度2.00-13.20m。该层局部分布，主要分布于K0+580-K0+700段。6）中风化碎裂状砂岩3：灰黑色，灰绿色，紫红色，细粒质结构，薄层-中厚层状构造，受附近构造活动影响，具碎裂构造，节理裂隙很发15、育，岩质较软-较硬，岩石受构造挤压影响，岩芯较破碎，岩芯多呈碎块状，局部砾状，部分短柱状。揭示厚度2.10-12.10m，未钻穿。岩体基本质量等级为级。该层局部分布，主要分布于K0+580-K0+900、K1+020-K1+060段。7）中风化灰岩： 灰白色，隐晶质结构，中厚层状构造，节理裂隙较发育，岩质较硬-坚硬，岩芯较完整，岩芯呈柱状，部分长柱状、短柱状。2个钻孔浅部揭示溶洞，洞径0.8-4.1m，充填可塑-硬塑状粉质黏土。岩体基本质量等级为级。该处主要分布于K0+900-K1+360之间，揭示厚度4.90-10.50m。2.3.3 板溪群马底驿组（Ptbnm）8）全风化板岩1：灰黄色、褐16、红色，褐红色，原岩结构已基本破坏，仅具外观尚可辨，局部含少量强风化碎石，岩芯呈硬土柱状，部分散土状。该层分布较广泛，主要分布于K0+000-K0+500段及K0+400-K0+520、K1+420-K1+802.71（终点）段，揭示厚度0.20-3.20m。9）强风化板岩2：褐红色、灰黄色，变余结构，薄层夹中厚状构造，受构造挤压影响，节理裂隙极发育，沿裂面见黑褐色铁锰质浸染，岩质极软，遇水易软化，风干易裂，岩芯破碎-极破碎，岩芯多呈碎块状、角砾状、碎屑状，极少量短柱状。岩体基本质量等级为V级。揭示厚度约0.80-15.80m。个别钻孔未钻穿。该层分布较广泛，主要分布于K0+000-K0+60017、段及K1+360-K1+802.71（终点）段。10）中风化板岩3：灰黄色、紫红色，变余结构，薄层状构造，薄层夹中厚层状构造，受构造挤压影响，节理裂隙极发育，沿裂面见黑褐色铁锰质浸染，岩质软，遇水易软化，风干易裂，岩芯破碎，岩芯多呈块状、角砾状，极少量短柱状。岩体基本质量等级为V级。该层分布较广泛，K0+000-K0+560段及K1+760-K1+802.71（终点）段。揭示厚度1.40-9.20m，部分钻孔未钻穿。11)强风化碎裂状砂岩2：灰黄色，灰绿色，紫红色，细粒质结构，薄层夹中厚层状构造，受附近构造活动影响，具碎裂构造，节理裂隙极发育，岩质极软，岩芯极破碎，岩芯呈角砾状、砂砾状，部分碎18、块状。岩体基本质量等级为V级。该层局部分布，主要分布于K0+500-K0+580段、K1+360-K1+520段、K1+640-K1+760段，揭示厚度2.30-5.00m。 12)中风化碎裂状砂岩3：灰黑色、灰绿色、棕红色，细粒质结构，薄层-中厚层状构造，受附近构造活动影响，具碎裂构造，节理裂隙很发育。受附近构造影响，胶结物、胶结程度、岩体完整性差异较大，岩质软-较硬。灰黑色、棕红色岩芯岩质相对较硬，钻进困难，岩芯较破碎-较完整，岩芯多呈碎块状、砾砂状夹短柱状，极少量长柱状，该类岩芯主要分布于Z9、Z15、Z16钻孔。 灰绿色岩芯岩质相对软，岩芯破碎-极破碎，岩芯多呈碎块状、砾砂状夹少量短柱19、状，分布相对较广泛。两种岩质分布无明显规律，呈软弱互层分布、夹层分布或透镜体状分布。岩体基本质量等级为-级。揭示厚度1.60-17.00m，部分钻孔未钻穿。该层分布较广泛，主要分布于K0+050-K0+420段、K0+470-K0+580段、K1+360-K1+790段。2.4 区域地质构造根据1：20万xx幅区域地质图，拟建管线与F1、F2两断层相交。F1为逆断层，北东-南西走向，断层界线约于K0+900处与管线大角度斜交。F2为性质不明断层，近南北走向，断层界线约于K1+360处与管线大角度斜交。于K0+40右侧40m处人工边坡测得岩层产状21972，节理产状33785、14445、12820、48；于K0+700左侧50m人工边坡测得岩层产状33666，节理产状14038、23063；于K0+300左侧40m人工边坡测得岩层产状30736，节理产状2636、17181。2.5 地震与地震效应2.5.1抗震设防根据国家质量技术监督局2015年发布的中国地震动参数区划图，勘察区场地地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，对应的地震基本烈度为度，设计地震分组为第一组。建议本项目拟建构筑物按相关规定进行抗震设防。2.5.2场地类别为评价拟建场地的地震效应，确定拟建场地的建筑场地类别及抗震设计所需要的技术参数，在钻孔Z12、Z29、Z47中进行近似剪切波速计算，将钻孔21、的覆盖层厚度及平均剪切波速计算结果列于表2-1、表2-2。表2-1 场地各地层平均剪切波速统计表 岩土名称各层波速算术平均值Vse（m/s）土的类型素填土1180.1软弱土填筑土2260.7中硬土粉质黏土255.8中硬土全风化板岩1270.2中硬土全风化粉砂岩1280中硬土强风化板岩2、中风化板岩3、中风化灰岩500软质岩石或岩石根据以下公式计算土层的等效剪切波速 Vse=d0/t 其中： Vse土层等效剪切波速（m/s） d0计算深度（m），取覆盖层厚度与20m两者之间较小值 t剪切波在地面至计算深度之间的传播时间 di计算深度范围内第i土层的厚度（m） Vsi计算深度范围内第i土层的剪切波22、速（m/s） n计算深度范围内土层的分层数表2-2 场地土类型与场地类别判别表 岩土名称地层平均厚度（m）层剪切波速（m/s）场地覆盖层厚度（m）土层等效剪切波速（m/s）场地土类型场地类别素填土10.87180.16.12247.91中软土填筑土23.43260.7粉质黏土0.34255.8全风化板岩10.63270.2全风化粉砂岩10.85280强风化板岩2、中风化板岩3、中风化灰岩/500根据上表计算结果，依据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（2016版）表4.1.6有关规定，拟建场地土类型为中软土，场地类别为类。根据本次勘察资料，场地广泛分布填土，故拟建场地属抗震一般地段。23、2.5.3液化判别及软土震陷根据建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）（2016年版）及中国地震动参数区划图(GB18306-2015)，本场地抗震设防烈度6度，可不考虑场地土层液化和震陷可能。2.6 水文地质条件地表水：沿线较大的常年性地表水体为项目区西南侧小河、池塘、沟渠，主要接受降雨及上游地表水补给，地表水排入湘江河。勘察期间小河水深约0.1-1.5m，水位高程约39.2-40.10m。地下水：根据地层岩性、地下水赋存空间、水动力特征，本次勘察揭露路线地下水分为：第四系松散堆积层上层滞水、基岩裂隙岩溶水两大类型。(1)上层滞水第四系上层滞水主要分布于第四系全新统填土、粉质黏土层内24、，径流、排泄条件较差，主要受大气降水及地表水补给，水量较小，旱季多干枯，水量一般。该层地下水自高至低多向渗流，以散流或泉的形式向地势较低处汇集排泄，多排泄入地势低洼处、河沟，汇入附近小河、沟渠。勘察期间未测得该层地下水稳定水位。(2)基岩裂隙岩溶水基岩裂隙水主要赋存于基岩风化裂隙、构造节理裂隙、层面裂隙、溶洞、溶蚀裂隙中，以风化、构造裂隙含水为主。板岩、碎裂状砂岩节理裂隙多充填泥质，连通条件较差，灰岩溶洞充填粉质黏土，故基岩溶蚀类型裂隙水水量一般不大，主要受上层滞水补给。勘察期间于测得稳定地下水水位1.8-8.0m，水位高程37.2352.17m。 项目区未发现污染源。2.7 不良地质与特殊性25、岩土2.7.1不良地质采空区：据地调收集资料，场地发育采空区，主要分布于K0+670-K0+740段。K0+710-K0+730中线及右侧曾为塌陷区。泉水路施工时采用注浆方式处理地基。本次勘察用采用瞬变电磁法复查采空区分布情况。据物探报告：TEM1-TEM1：推断异常位于K0+692左侧4米处，起始深度在10米左右,呈圆形,半径约为2m，异常显示为视电阻率低阻，推断该处为采空区，含水或泥沙填充。TEM2-TEM2：推断异常位于K0+686左侧7米处，起始深度在8米左右,呈水平椭圆分布,长短轴约为3m/1m, 异常都呈现视电阻率低阻，推断该处为采空区，含水或泥沙填充；推断异常位K0+701右侧726、米处，起始深度在3米左右，近似圆形，半径约为1m, 异常都呈现视电阻率低阻，推断该处为采空区，含水或泥沙填充；推断异常位于K0+701右侧7米处，深度在9米左右，近似水平椭圆形，长轴约为2m，短轴1m, 异常都呈现视电阻率低阻，推断该处为采空区，含水或泥沙填充；推断异常位于K0+725右侧8米处，深度在9米左右，呈方形，长宽2m/1m, 异常都呈现视电阻率低阻，推断该处为采空区，含水或泥沙填充；推断异常位于K0+736右侧10米处，深度在18米左右，呈圆形，半径约1m, 异常都呈现视电阻率低阻，推断该处为采空区，含水或泥沙填充；推断异常位于K0+742右侧10米处，起始深度在7米左右，呈带状分27、布，长宽约为6m/2m。该测线的显示异常都呈现视电阻率低阻，推断该处为采空区，含水或泥沙填充。详图见物探勘察报告。岩溶：根据钻探资料反映，K0+900-K1+360段揭示灰岩，其形态主要以溶洞、溶蚀裂隙为主，岩溶地层钻孔11个，其中2钻孔遇溶洞（槽），遇洞率18.2%，线岩溶率6.74%，项目区岩溶中等发育，具体见表5。钻孔遇溶洞统计表 表5孔号溶洞顶底高程（m）垂直高度（m）充填物性状顶底Z3235.2431.144.10充填可塑-硬塑状黏土Z3532.8132.010.80充填可塑-硬塑状黏土31.7130.511.20充填卵石、砂土及黏性土采用采用瞬变电磁法查明溶洞发育状况，据物探报告：28、TEM3-TEM3：推断异常1位于K1+220右侧4米处，起始深度在15米左右，近似方形，倾向大里程，视倾角约为45长宽约3m/1m, 异常呈现视电阻率高阻，推断该处为未填充溶洞；推断异常2位于K1+253右侧4米处，起始深度在15米左右，倾向大里程，视倾角约为20，长宽约为4,m/2m。异常呈现视电阻率高阻，推断该处为未填充溶洞。TEM4-TEM4：推断异常1位于K1+208左侧3米处，深度在10米左右，近似圆形，半径约为1m，该异常显示为视电阻率低阻，推断为含水泥沙填充溶洞。物探详图见物探勘察报告。根据地质调查，项目区地表未见发现落水洞、岩溶塌陷、滑坡等其他不良地质作用。2.7.2特殊性岩29、土 特殊性岩土为填土。素填土：灰黄色，稍密，该层分布主要分布于拟建栀子路上，K0+000-K0+050段较薄，揭示厚度0.60-1.00m；K0+420-K0+580段较厚，揭示厚度4.00-7.70m。填筑土：灰白色、褐黄色、褐红色，密实，表层为混凝土及碎石土，下部多为硬塑状粉质黏土夹约5-10%砂砾。该层主要分布于K0+610-K1+802.71段，系泉水路、樱花路路基填土，揭示厚度约2.10-8.80m。3 、岩土物理力学参数统计3.1主要土层物理力学性质根据现场勘察对沿线路段主要土层原位测试成果，分区分别进行统计如下表3-1：表3-1 原位测试成果统计表地层时代岩土名称统计个数范围值(30、击)平均值(击)标准差变异系数标准值(击)备注Q4ml素填土78-119.711.110.1158.89标贯试验Q4ml填筑土914-2217.892.570.14416.28标贯试验Q4el+dl粉质黏土612-1613.671.630.11912.32标贯试验D2q全风化粉砂岩713-2118.292.750.15016.25标贯试验Ptbnm全风化板岩711-2218.433.550.19315.80标贯试验Ptbnm强风化板岩1617.50-40.8025.597.230.24426.37动探试验Ptbnm强风化碎裂状砂岩720.40-38.6029.805.910.19825.43动31、探试验D2q强风化粉砂岩816.10-37.1026.406.790.25721.82动探试验说明：标贯试验采用实测值，个别试验数据离散性较大未参与本表统计。重型动探采用修正值。根据沿线路段钻孔中取原状土样，进行室内土工试验，分别进行统计如表3-2：表3-2 主要土层物理力学性质指标统计表统计项目 统计指标天然含水量(%)天然密度(g/cm3)比重Gs孔隙比e塑性指数IP(%)液性指数IL压缩系数a1-2(MPa)-1压缩模量Es(MPa)黏聚力C(KPa)内摩擦角(度)素填土个数3333333333最小25.801.832.700.849.400.030.187.2021.0012.30最大32、33.101.892.710.9014.300.430.2710.2035.0013.30平均28.901.862.700.8811.070.180.228.6327.3312.83填筑土个数5555555555最小25.601.912.710.7012.70-0.180.156.8035.0013.20最大30.902.002.710.8016.600.380.2611.4042.0015.80平均26.961.962.710.7614.620.100.228.5239.8014.42粉质黏土个数6666666666最小25.401.910.732.7113.60-0.110.154.80133、0.8025.00最大36.201.970.942.7116.400.550.4011.8015.7045.00平均28.021.960.772.7114.500.130.219.3713.9038.83标准差4.0440.0230.0800.0001.0040.2060.0962.4451.7317.083变异系数0.144 0.012 0.103 0.000 0.069 1.548 0.459 0.261 0.125 0.182 标准值/0.297.3512.4732.99全风化粉砂岩个数7777777777最小22.401.912.710.6112.70-0.180.156.8035.034、011.60最大30.902.062.710.8016.600.380.2611.4053.0015.80平均25.711.982.710.7414.160.110.218.6241.5014.13标准差2.7980.0490.0000.0681.3840.1470.0431.5906.2561.386变异系数0.109 0.025 0.000 0.091 0.098 1.298 0.205 0.185 0.151 0.098 标准值/0.247.4436.3313.11全 风 化 板岩个数7777777777最小23.601.632.710.6612.60-0.080.156.6030.0035、10.60最大28.701.982.710.7815.700.190.2711.8051.0015.70平均25.801.922.710.7313.930.060.218.7540.0013.90标准差1.9450.1280.0000.0370.9230.0690.0441.7617.2771.684变异系数0.075 0.067 0.000 0.051 0.066 1.258 0.212 0.201 0.182 0.121 标准值/0.247.4533.9912.65注：主要土层物理力学性质指标详见附表土的基本性质试验成果表，个别试验数据离散性较大未参与本表统计。3.2岩石物理力学性质岩土室36、内试验成果见附表岩石试验成果总表，岩土物理力学性质指标统计见表3-3。表3-3 岩石室内试验成果统计表项 目指 标样本数(个)最小值最大值平均值标准差变异系数标准值中风化碎裂状砂岩（D2q）点荷载试验结果转换为天然单轴抗压强度(MPa)614.0025.7020.234.6190.22816.42中风化灰岩（D2q）饱和单轴抗压强度(MPa)625.5081.3072.1023.5800.32752.63密度62.682.772.720.0330.012/强风板岩（Ptbnm）点荷载试验结果转换为天然单轴抗压强度(MPa)63.004.303.680.4360.1183.32天然单轴抗压强度(37、MPa)24.204.654.42/中风化板岩（Ptbnm）饱和单轴抗压强度(MPa)24.2010.167.18/密度22.462.352.41/点荷载试验结果转换为天然单轴抗压强度(MPa)68.9012.8011.901.4080.11810.74中风化碎裂状砂岩（Ptbnm）饱和单轴抗压强度(MPa)66.136.4025.8210.9860.42616.75密度72.402.762.640.1310.050/注：1、部分岩层岩芯较破碎-极破碎，现场难取到能满足单轴抗压强度试验的柱状岩芯，采用点荷载试验数据结果；2、碎裂状砂岩受附近构造影响，由于胶结物、胶结程度、岩体完整性差异较大，试38、验数据离散性大，如其中一个岩样饱和单轴抗压强度值151Mpa，未参与统计。四、工程地质评价4.1 场地稳定性适宜性评价根据区域地质资料和本次勘察成果，拟建场地区断裂构造发育，岩层主要为板溪群马底驿组（Ptbnm）板岩、碎裂状砂岩及泥盆系中统棋子桥组（D2q）粉砂岩、灰岩、碎裂状砂岩；地震动反应谱特征周期为0.35s，地震动峰值加速度为0.05g，场地土的类型为中软土，场地类别为类，为抗震一般地段；未见活动性断裂构造活动的迹象；局部发育采空区，灰岩地层岩溶中等发育。综上所述，区域地质稳定性一般，项目区为基本稳定场地，项目建设适宜性为较适宜。4.2 不良地质和特殊性岩土的评价与整治据前文所述，本场39、地不良地质现象为岩溶、采空区，特殊性岩土为填土。4.2.1采空区：据物探报告，K0+692左侧4米处推断异常，起始深度在10米左右，呈圆形，半径约为2m。该处洞腔基本与污水管同一高程，洞腔边缘距污水重力管外壁约1m。污水重力管周围岩层为强风化碎裂状砂岩。采空区采用灌浆处理，水泥砂浆强度与强风化碎裂状砂岩有差异，对污水重力管有一定影响，建议加强管壁强度。其他采空区洞腔体距污水管较远，对拟建污水重力管基本无影响。4.2.2 岩溶钻孔Z32灰岩层揭示溶洞顶板与污水管底板之间地层从上至下依次为约0.5m厚全风化岩及0.5m厚中风化灰岩，溶洞洞径4.1m溶洞顶板厚度，对管底地基稳定性具不利影响。若溶洞顶40、板厚度不能满足管道承载力或机械施工需要，建议注浆加固。具备施工条件时，亦可选择挖开溶洞顶板，清挖含水率高黏土，回填片石、块石，灌填混凝土。钻孔Z35灰岩层揭示溶洞顶板与污水管底板之间地层为约2.5m厚全风化岩及1.0m厚中风化灰岩，溶洞洞径0.8m，充填可塑-硬塑状黏土，对管底地基稳定性具一定影响，建议采用提高管壁强度跨越。据物探资料：K1+220右侧4米处发育未填充溶洞，起始深度在15米左右，近似方形，倾向大里程，视倾角约为45，长宽约3m*1m。该溶洞位于拟建污水管管底约5m，对污水管影响较小。K1+208左侧3米处为含水泥沙填充溶洞，深度在10米左右，近似圆形，半径约为1.0m。该溶洞约41、位于拟建污水管同一高层，距污水管外壁约1.0m，可采用注浆加固，水泥砂浆强度与中风化灰岩有差异，对污水重力管有一定影响，建议加强管壁强度。在管道施工过程中揭示新的溶洞或溶槽，建议注浆加固。竖井W9（K0+960）、W10（K0+123）施工过程中揭示溶洞，亦可选择清挖溶洞内回填片石、块石再灌填混凝土的方式处理。4.2.3 填土素填土：灰黄色，稍密，主要由粉质黏土及组成组成，全-强风化板岩碎块块径2-20cm，硬质物含量约10-30%。该层位于拟建管道管顶上方约1.5-10.0m，污水管基础持力层基本无影响。K0+000-K0+050段处素填土揭示厚度0.60-1.00m，稳定性差。该段素填土位42、于设计地面高程之上，场地平整后已挖除，无影响。K0+420-K0+580段素填土较厚，揭示厚度4.00-7.70m。竖井W5、W6基坑施工时，素填土层自稳性较差，建议采取支护措施。该段管道位于栀子路路面以下，而栀子路仅完成初步路基施工，建议道路和管网同时建设，防止道路建设处理填土时造成地基土层不均匀沉降而影响污水管的稳定。填筑土：表层为混凝土及碎石土，下部多为硬塑状粉质黏土夹约5-10%砂砾或少量碎石。该层主要分布于K0+610-K1+802.71段，系泉水路、樱花路路基填土，揭示厚度约2.10-8.80m。拟建污水重力管管底未分布填筑土，故填筑土对污水管基础持力层基本无影响。K1+220-K43、1+340段管道顶部分布填筑土，稳定性较差，建议管道施工时可预加固，保持管定围岩稳定性。竖井W7W19施工时，基坑出露填筑土稳定性较差，建议采取支护措施。4.3 水文地质评价4.3.1.地表水沿线地表水系较发育，较大的常年性地表水体为项目区西南侧小河，主要接受降雨及上游地表水补给，地表水排入湘江河。管线距小河最近距离约35m，位于K0+600(Z17)附近，该处拟建管线底板高程约35.47m。勘察期间小河水位高程约39.2-40.10m，高于拟建管线底板。河床与拟建管道之间地层主要为粉质黏土及强风化碎裂状砂岩。粉质黏土为微透水层，强风化碎裂状砂岩为弱-中透水层。勘察期间小河河水水量小，但丰雨季44、节河水会剧增，对该段污水重力管管道施工有一定影响，建议采取相应的防、排水措施。4.3.2.地下水地下水主要为第四系覆盖层中的上层滞水及基岩裂隙岩溶水。第四系上层滞水主要经大气降水及地表水补给，多分布于填土、粉质黏土层中，水位埋深较浅，对沿线构筑物地基、基坑开挖影响不大。基岩裂隙岩溶水受赋水条件的影响，水量一般。全线拟建管道底板设计高程均位于地下水位线之下，地下水易向竖井基坑及管道聚集，引发岩土层软化、管壁或井壁坍塌等现象，建议结合规划和在建道路排水系统采取合适施工工艺及时抽排地下水。项目区未发现污染源。据地质调查和本次取水样分析成果，项目区地表水、地下水及土对混凝土结构腐蚀等级为微腐蚀，对钢筋45、混凝土结构中钢筋的腐蚀等级为微腐蚀。根据本次勘察成果结合土工试验成果，依据水利水电工程地质勘察规范（GB 50487-2008），拟建场地各主要土层的水文地质参数推荐如下表4-1： 表4-1 水文地质参数推荐值表地层时代岩土名称渗透系数K（cm/s）渗透性等级Q4ml素填土1.110-3中等透水Q4ml填筑土1.4810-6弱透水Qel+dl粉质黏土（硬塑）1.510-6微透水Ptbnm全风化板岩2.010-6微透水强风化板岩1.010-4中等透水中风化板岩3.010-5弱透水强风化碎裂状砂岩6.010-4中等透水中风化碎裂状砂岩5.010-5弱透水D2q全风化粉砂岩3.010-6微透水中风化46、灰岩渗透性随岩溶发育程度、节理裂隙贯通状态而异强风化碎裂状砂岩6.010-4中等透水中风化碎裂状砂岩5.010-5弱透水备注：1、上表中水文地质参数均采用地区经验值；2、本表不适用于渗流出口有反滤层的情况。4.3.3抗浮水位及地下水控制措施K0+000-K0+600段地下水渗流方向为沿W1流向W7。K1+160处为小分水岭。K0+600-K1+160段地下水渗流方向为沿W9流向W7.K1+160-K1+160段地下水渗流方向为沿W10流向W16。根据井深、出露地层、稳定地下水位、地面高程、地面市政路等因素综合考虑，竖井抗浮水位如表4-2：表4-2 水文地质参数推荐值表竖井编号井深（m）出露地层47、地表市政路稳定地下水位（m）地面高程（m）建议抗浮水位（m）W122.201.0m素填土、1.4m粉质黏土、2.6m全风化板岩及强风化板岩拟建栀子路52.1352.71（设计）52.0W222.000.6m素填土、0.7m粉质黏土、0.7m全风化板岩及强风化板岩拟建栀子路52.5552.79（设计）52.0W318.503.0m强风化板岩、3.2m全风化板岩、12.5m强风化板岩拟建栀子路51.3551.70（设计）51.2W416.003.3m强风化板岩、2.9m中风化板岩、及中风化碎裂状砂岩拟建栀子路49.1049.42（设计）49.0W511.407.7m素填土、2.0m粉质黏土、1.048、m全风化板岩及强风化板岩拟建栀子路44.5947.09（设计）45.0W610.406.1m素填土、2.1m粉质黏土及强风化碎裂状砂岩拟建栀子路40.1645.66（设计）44.0W710.273.9填筑土、2.0m强风化碎裂状砂岩及中风化碎裂状砂岩拟建栀子路45.4246.6244.5W810.504.5填筑土、4.0m全风化粉砂岩及中风化碎裂状砂岩已通车泉水路43.9546.9544.5W910.205.1m填筑土、3.5m全风化粉砂岩及中风化灰岩已通车泉水路44.2946.6944.5W109.306.3m填筑土、2.3m全风化粉砂岩及中风化灰岩已通车泉水路43.2545.9544.0W49、118.806.3m填筑土、2.5m全风化粉砂岩已通车泉水路41.4645.6644.0W128.205.3m填筑土、1.2m全风化粉板岩及强风化板岩已通车泉水路37.2345.2344.0W138.204.6m填筑土、2.4m全风化板及强风化板岩已通车泉水路42.3545.1344.0W147.456.0m填筑土及强风化板岩已通车泉水路40.5444.7443.5W156.704.5m填筑土、1.6m全风化板岩及强风化板岩已通车泉水路40.4044.1043.0W166.10.1m填筑土、1.9m粉质黏土、1.2m全风化板岩及强风化板岩施工中樱花路40.0043.6043.0竖井W1-W6位50、于拟建栀子路上，勘察期间栀子路未继续施工，W1-W5现有地面高程高于地面设计高程。本报告中W1-W6竖井抗浮水位暂时以设计路面高程为参考依据。竖井开挖时渗出地下水以基岩裂隙水为主，水量一般不大，建议采取明排方式。竖井井口外宜结合地表排水系统设置排水沟，防止雨水回灌至井内。排水系统可与在建道路排水系统一规划，采取合适施工工艺。4.4 岩土工程参数分析根据建筑地基基础设计规范（GB500072011）、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）等它相关规范、规程以及室内岩、土试验数据、原位测试数据，综合现场岩土样观察，现推荐本段路线主要岩土物理力学参数如下表4-3、表4-4、表4-5。表4-351、 污水管基础主要岩土层物理力学指标推荐值表地层时代岩土名称天然密度(g/cm3)黏聚力标准值Ck (KPa)内摩擦角标准值k()基底摩擦系数压缩模量Es(MPa)岩石单轴抗压强度标准值frk(MPa)地基承载力基本特征fak(KPa)岩土施工工程分级Q4ml素填土1.8620120.205.0/120松土Q4ml填筑土1.9635140.256.0/150普通土Q4el+dl粉质黏土1.8844180.257.0/200普通土D2q中风化灰岩2.68200#520.55/50（饱和）4000次坚石-坚石全风化粉砂岩1.9740190.308.5*240硬土强风化碎裂状砂岩2.4265#340.52、4560*/400软质岩中风化碎裂状砂岩2.46100#440.55/15.5（点荷载）850次坚石Ptbnm全风化板岩1.9740190.308.5/240硬土强风化板岩2.5550#280.4545*4（天然）360软质岩中风化板岩2.6090#360.55/8（饱和）900软质岩强风化碎裂状砂岩2.4260#320.4560*/400软质岩中风化碎裂状砂岩2.46110#420.55/15（天然）800次坚石备注：1、表中带“*”者为变形模量，带“#”者为结构面抗剪强度指标2、岩土施工工程分级依据城市轨道交通岩土工程勘察规范（GB 50307-2012）划分。3、采用上表数值时，建议进行53、试验校核。表4-4 基坑主要岩土层物理力学指标推荐值表参 数 地 层基床系数K（KN/m3）沉井外壁与土体间的单位摩阻力qik（KPa）岩土体与锚杆的极限粘结强度标准值qsk（kPa）素填土1.451042020填筑土1.501042530粉质黏土4.01042855中风化灰岩（D2q）/全风化粉砂岩D2q）5.01043080强风化碎裂状砂岩（D2q）35160中风化碎裂状砂岩（D2q）/200全风化板岩（Ptbnm）5.01043085强风化板岩（Ptbnm）35150强风化碎裂状砂岩（Ptbnm）40160中风化碎裂状砂岩（Ptbnm）/备注：1、锚固参数应通过抗拔试验进行验证，软弱夹层54、应按照相应的风化岩层参数取值；2、岩土施工工程分级依据城市轨道交通岩土工程勘察规范（GB 50307-2012）划分；3、采用上表数值时，建议进行试验校核。根据本次勘察成果，参照国家标准给排水管道工程施工及验收规范（GB 50268-2008）、给排水工程顶管技术规范CECS246:2008及相关规程规范，当采用顶管法施工时场地内有关土层的平均摩阻力f（kN/m2）推荐如下表4-5：表4-5 采用触变泥浆的管外壁单位面积平均摩阻力f（kN/m2）地层玻璃钢夹砂管素填土2.8填筑土3.2粉质黏土3.6全风化粉砂岩（D2q）5.2全风化板岩（Ptbnm）4.8备注：1、采用上表数值时，建议进行试验55、校核。4.5岩土地基工程地质评价K0+000-K0+900污水管底板处地层主要为强-中风化板岩、强-中风化碎裂状砂岩，承载力较高-高，可作为污水管基础持力层。K0+900-K1+210污水管底板处地层主要为中风化灰岩，承载力高，可作为污水管基础持力层。K1+210-K1+360段污水管底板处地层主要为全风化粉砂岩，承载力中等，可作为污水管基础持力层。K1+360-K1+660段污水管底板处地层主要为强风化板岩，局部为中风化碎裂状砂岩，承载力较高-高，可作为污水管基础持力层。K1+660-K1+760段污水管底板处地层主要为强风化碎裂状砂岩，承载力较高，可作为污水管基础持力层。K1+760-K156、+802.71段污水管底板处地层主要为强-中风化板岩，承载力较高-高，可作为污水管基础持力层。4.6管道施工分析与评价 竖井W1-W2段(K0+0.01-K0+24.3)污水管位于xx水质净化厂及栀子路下，设计底板标高35.74-35.76m，设计埋深16.97-17.08m（据设计地面高程计算），在中风板岩中穿行。中风化板岩节理裂隙发育，管道施工时易发生掉块。板岩遇水易软化，风干易裂，不宜长时间浸泡于水中。中风化板岩施工工程等级为软质岩，建议本段采用单护盾掘进机法。竖井W2-W4段(K0+24.3-K0+324.31)污水管位于栀子路下，设计底板标高35.76-35.93m，设计埋深17.057、8-15.77m（据设计地面高程计算），在中风化板岩或中风化碎裂状砂岩中穿行，仅竖井W3附近约30m揭示少量强风化板岩。板岩及碎裂状砂岩节理裂隙发育，管道施工时易发生掉块。板岩遇水易软化，风干易裂，不宜长时间浸泡于水中。强风化板岩施工工程等级为软质岩，中风化板岩施工工程等级为软质岩，中风化碎裂状砂岩施工工程等级为次坚石，建议本段采用单护盾掘进机法。竖井W4-W5段(K0+324.31-K0+454.31)污水管位于栀子路下，设计底板标高35.93-36.19m，设计埋深15.77-10.96m（据设计地面高程计算），在中风化碎裂状砂岩、中风化板岩、强风化碎裂状砂岩及中穿行。板岩及碎裂状砂岩节理58、裂隙发育，管道施工时易发生掉块。板岩遇水易软化，风干易裂，不宜长时间浸泡于水中。其中K0+420-K0+460管顶覆盖全风化板岩段管壁自稳能力差，宜加强支护。强风化板岩施工工程等级为软质岩，中风化板岩施工工程等级为软质岩，中风化碎裂状砂岩施工工程等级为次坚石，建议本段采用单护盾掘进机法。竖井W5-W6段(K0+454.31-K0+595.08)污水管位于栀子路下，设计底板标高36.19-36.33m，设计埋深9.37-10.24m（据设计地面高程计算），在强风化板岩、强风化碎裂状砂岩穿行。板岩及碎裂状砂岩节理裂隙发育，管道施工时易发生掉块，板岩遇水易软化，风干易裂，不宜长时间浸泡于水中。其中K59、0+460-K0+480段管道顶部覆盖全风化板岩段管壁自稳能力差，宜加强支护。强风化板岩、强风化碎裂状砂岩施工工程等级为软质岩，建议本段采用单护盾掘进机法。竖井W6-W7段(K0+595.08-K0+717.49)污水管位于栀子路及泉水路下，设计底板标高36.33-36.46m，设计埋深8.58-10.27m（据设计地面高程计算），在强-中风化碎裂状砂岩穿行。碎裂状砂岩节理裂隙发育，管道施工时易发生掉块宜加强支护。强风化碎裂状砂岩施工工程等级为软质岩，中风化碎裂状砂岩施工工程等级为次坚石，建议本段采用单护盾掘进机法。竖井W7-W8段(K0+717.49-K0+837.49)污水管位于泉水路下，60、设计底板标高36.46-36.58m，设计埋深10.28-10.58m，在强-中风化碎裂状砂岩穿行。碎裂状砂岩节理裂隙发育，管道施工时易发生掉块宜加强支护。强风化碎裂状砂岩施工工程等级为软质岩，中风化碎裂状砂岩施工工程等级为次坚石，建议本段采用单护盾掘进机法。竖井W8-W9段(K0+837.49-K0+960.72)污水管位于泉水路下，设计底板标高36.58-36.70m，设计埋深10.16-10.52m，在中风化碎裂状砂岩及中风化灰岩中穿行。碎裂状砂岩节理裂隙发育，管道施工时易发生掉块，宜加强支护。中风化碎裂状砂岩施工工程等级为次坚石，中风化灰岩施工工程等级为次坚石-坚石，建议本段采用双护盾61、掘进机法。竖井W9-W10段(K0+960.72-K1+123.1)污水管位于泉水路下，设计底板标高36.70-36.86m，设计埋深9.25-10.16m，在中风化灰岩穿行。中风化灰岩施工工程等级为次坚石-坚石，建议本段采用双护盾掘进机法。竖井W10-W11段(K1+123.1-K1+299.39)污水管位于泉水路下，设计底板标高36.86-37.04m，设计埋深8.69-9.25m，在中风化灰岩及全风化粉砂岩中穿行。K1+170-K1+260段全风化板岩自稳能力差，管壁宜加强支护。中风化灰岩施工工程等级为次坚石-坚石，宜采用单护盾掘进机法。全风化岩物理力学性质似含少量砾砂的黏土层，建议采用62、加泥式机械土压平衡式。竖井W11-W12段(K1+299.39-K1+421.17)污水管位于泉水路下，设计底板标高37.04-37.16m，设计埋深8.13-8.76m，在全风化粉砂岩及强风化板岩中穿行。全风化粉砂岩段管壁自稳能力差，宜加强支护。该段发育断层，板岩节理裂隙极发育，管道施工时易发生掉块，且遇水易软化，风干易裂，不宜长时间浸泡于水中。强风化板岩施工工程等级为软质岩，宜采用单护盾掘进机法。全风化岩物理力学性质似含少量砾砂的黏土层，建议采用加泥式机械土压平衡式。竖井W12-W14段(K1+421.17-K1+597.53)污水管位于泉水路下，设计底板标高37.16-37.34m，设计63、埋深7.45-8.13m，主要在强风化板岩中穿行，局部为全风化板岩（K1+520-K1+580段管道部位）。全风化板岩段管壁自稳能力差，宜加强支护。板岩节理裂隙发育，管道施工时易发生掉块，且遇水易软化，风干易裂，不宜长时间浸泡于水中。强风化板岩施工工程等级为软质岩，可采用单护盾掘进机法。全风化岩物理力学性质似含少量砾砂的黏土层，建议采用加泥式机械土压平衡式。竖井W14-W15段(K1+597.53-K1+752.87)污水管位于泉水路下，设计底板标高37.34-37.49m，设计埋深6.70-7.09m，主要在强风化碎裂状砂岩中穿行，局部为全-强风化板岩（K1+620-K1+680段）。全风化64、板岩段管壁自稳能力差，宜加强支护。强风化板岩、强风化碎裂状砂岩节理裂隙发育，管道施工时易发生掉块。强风化板岩且遇水易软化，风干易裂，不宜长时间浸泡于水中。强风化板岩施工工程等级为软质岩，强风化碎裂状砂岩施工工程等级为软质岩，可采用单护盾掘进机法。全风化岩物理力学性质似含少量砾砂的黏土层，可采用加泥式机械土压平衡式。竖井W15-W16段(K1+752.87-K1+802.71)污水管位于泉水路及樱花路下，设计底板标高37.34-37.59m，设计埋深5.97-6.70m，主要在强-中风化板岩中穿行。全风化板岩段管壁自稳能力差，宜加强支护。板岩节理裂隙很发育，管道施工时易发生掉块，且遇水易软化，风65、干易裂，不宜长时间浸泡于水中。强风化板岩施工工程等级为软质岩，中风化板施工工程等级为次坚石，建议采用单护盾掘进机法。综上所述，建议全线W1-W8段（K0+000K0+837.47）污水管、W10-W16（K1+231.11+802.71）段污水管基本采用单护盾掘进机法，W8-W10段（K0+837.47 K1+231.1）段污水管污水管采用双护盾掘进机法，其中K1+170-K1+260段、K1+520-K1+580段、K1+620-K1+680段可采用加泥式机械土压平衡式。全风化粉砂岩层中夹强风化碎块，在全风化粉砂层中采用顶管法施工过程中可能因遇到强风化碎块而出现阻碍，建议采取相应施工工艺。全66、风化板岩段管壁自稳能力差，宜加强支护。板岩、碎裂状砂岩节理裂隙很发育，管道施工时易发生掉块，宜采取相应防护措施。板岩遇水易软化，风干易裂，不宜长时间浸泡于水中。 4.7 竖井基坑施工分析与评价据设计文件，竖井基坑深度约6.10-22.19m，基坑侧壁安全等级为一级或二级。竖井内径均为6.60m。W1竖井深约22.19m，出露地层依次为1.0m素填土、1.4m粉质黏土、2.6m全风化板岩及强风化板岩。素填土厚度薄，位于栀子路地面设计高程之上，建议直接清挖。粉质黏土及全风化板岩自稳能力差，易滑塌。强-中风化板岩节理裂隙发育，自稳能力差。该井位于为栀子路上，勘察期间栀子路施工方暂时未完成全部管线铺设67、工作，附近亦无其他建筑设施。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W2竖井深约21.94m，出露地层依次为0.6m素填土、0.7m粉质黏土、0.7m全风化板岩及强风化板岩。素填土厚度薄，位于栀子路设计高程之上，建议直接清挖。粉质黏土及全风化板岩自稳能力差，易滑塌。强-中风化板岩节理裂隙发育，自稳能力差。该井勘察期间该井位置为栀子路施工工地，暂时完成全部管线铺设工作，里面无其他建筑设施。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W3竖井深约18.46m，出露地层依次为3.0m强风化板岩、3.2m全风化板岩、12.5m强风化板岩。全风化板岩自稳能力差，易滑塌。强-中风化板岩节理裂隙发育，自68、稳能力差。该井位于为栀子路上，勘察期间栀子路施工方暂时未完成全部管线铺设工作，附近亦无其他建筑设施。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W4竖井深约16.00m，出露地层依次为3.3m强风化板岩、2.9m中风化板岩、及中风化碎裂状砂岩。岩层节理裂隙发育，自稳能力差。该井位于为栀子路上，勘察期间栀子路施工方暂时未完成全部管线铺设工作，附近亦无其他建筑设施。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W5竖井深约11.35m，出露地层依次为7.7m素填土、2.0m粉质黏土、1.0m全风化板岩及强风化板岩。素填土、粉质黏土及全风化板岩自稳能力差，易滑塌。强风化板岩节理裂隙发育，自稳能力差。勘69、察期间栀子路施工方暂时未完成全部管线铺设工作，附近亦无其他建筑设施。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W6竖井深约11.35m，出露地层依次为7.7m素填土、2.0m粉质黏土、1.0m全风化板岩及强风化板岩。素填土、粉质黏土及全风化板岩自稳能力差，易滑塌。强风化板岩节理裂隙发育，自稳能力差。勘察期间栀子路施工方暂时未完成全部管线铺设工作，附近亦无其他建筑设施。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W7位于泉水路上，竖井深约10.27m，出露地层依次为3.9填筑土、2.0m强风化碎裂状砂岩及中风化碎裂状砂岩。填筑土自稳能力差，易滑塌。碎裂状砂岩节理裂隙发育，自稳能力差。建议基坑边70、开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W8位于泉水路上，竖井深约10.51m，出露地层依次为4.5填筑土、4.0m全风化粉砂岩及中风化碎裂状砂岩。填筑土及全风化层自稳能力差，易滑塌。碎裂状砂岩节理裂隙发育，自稳能力差。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W9位于泉水路上，竖井深约10.16m，出露地层依次为5.1m填筑土、3.5m全风化粉砂岩及中风化灰岩。填筑土及全风化层自稳能力差，易滑塌，可采取钢筋混凝土支护。灰岩属较硬岩，节理裂隙较发育，岩体基本可自稳。若开挖过程中遇到溶洞或岩体破碎带，可采取钢筋混凝土支护。W10位于泉水路上，竖井深约9.25m，出露地层依次为6.3m填筑土、2.3m71、全风化粉砂岩及中风化灰岩。填筑土及全风化层自稳能力差，易滑塌，可采取钢筋混凝土支护。灰岩属较硬岩，节理裂隙较发育，岩体基本可自稳。若开挖过程中遇到溶洞或岩体破碎带，可采取钢筋混凝土支护。W11位于泉水路上，竖井深约8.76m，出露地层依次为6.3m填筑土、2.5m全风化粉砂岩。填筑土及全风化层自稳能力差，建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W12位于泉水路上，竖井深约8.13m，出露地层依次为5.3m填筑土、1.2m全风化粉板岩及强风化板岩。填筑土及全风化层自稳能力差，易滑塌。碎裂状砂岩节理裂隙发育，自稳能力差。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W13位于泉水路上，竖井深约872、.20m，出露地层依次为4.6m填筑土、2.4m全风化板及强风化板岩。填筑土及全风化层自稳能力差，易滑塌。碎裂状砂岩节理裂隙发育，自稳能力差。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W14位于泉水路上，竖井深约7.45 m，出露地层依次为6.0m填筑土及强风化板岩。填筑土自稳能力差，易滑塌。强风化板岩节理裂隙发育，自稳能力差。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W15位于泉水路上，竖井深约6.70 m，出露地层依次为4.5m填筑土、1.6m全风化板岩、0.8m厚强风化板岩及中风化碎裂状砂岩。填筑土及全风化层自稳能力差，易滑塌。强风化板岩及强风化碎裂状砂岩节理裂隙发育，自稳能力差。建73、议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。W16位于樱花路上，竖井深约6.10m，出露地层依次为2.1m填筑土、1.9m粉质黏土、1.2m全风化板岩及强风化板岩。填筑土、粉质黏土及全风化层自稳能力差，易滑塌。强风化板岩节理裂隙发育，自稳能力差。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。建议竖井采用沉井法施工。W6-W16竖井位于泉水路或樱花路上，地面下埋设污水管、等管线，可参考物探管线探测报告，施工前宜做好与相关部门衔接工作。泉水路及樱花路车流量大，建议做好安全及导流措施，注意交通安全。建议基坑现场修建排水系统，保持排水沟畅通。基坑开挖时，宜沿基底周边设置临时排水沟及集水坑，集水坑中装置潜水74、泵。所有竖井基坑开挖深度均大于6m，属于深基坑，建议进行深基坑专项设计。4.8 危大工程地质条件风险说明基坑壁出露填土、粉质黏土、全风化粉砂岩自稳能力差，强-中风化岩层节理裂隙发育、易掉块，强风化层遇水易软化、风干易裂，基坑开挖时需进行侧壁支护，且进行一定的排水降水措施，确保开挖安全。基坑需采取防水和抗浮措施，确保基坑使用安全。基坑深度大，若采用机械化施工，建议做好基坑支护措施；若采用人工挖掘，还需做好安全防范措施，防止坠落、缺氧等。 灰岩层钻孔揭示2个溶洞，洞径0.8-4.1m，充填泥质。地下水位高于溶洞顶板。施工过程中可能打通岩溶通道，发生突水、垮塌等事故，宜提前做好防范措施及应急预案。钻75、孔Z32揭示溶洞洞径达4米，该处拟建污水管管底与溶洞顶板之间仅隔0.5m厚全风化岩及0.5m厚中风化灰岩，建议加强管壁强度，同时施工时宜减缓施工速度，采取可靠措施，避免因施工机械发生坠头翘尾现象或机械掉入溶洞中。据收集资料，K0+540-K0+600曾因矿残留矿洞，泉水路路基施工时曾采用灌浆方式处理地基。本次勘察采取物探方式核查采空区，据物探报告，K0+692左侧4米处推断异常，该处洞腔基本与污水管同一高程，洞腔边界距污水重力管外壁约1m。建议加强管壁强度，同时施工时宜减缓施工速度，采取可靠措施，避免管壁失稳掉块、扭矩或顶力异常等其他施工问题。拟建管道竖井内径约6.6m，泉水路下方埋设诸多管线76、，竖井施工时无法避开污水管、电线等管线。施工时需占已通车市政道路，对交通安全有不利影响。建议施工前做好与相关单位或部门衔接工作，保证不影响管线系统正常运行，避免触电安全事故，降低交通安全隐患。五、结论与建议 1、根据区域地质资料和本次勘察成果，拟建场地区断裂构造发育，2条断层与管线相交；岩层主要为板溪群马底驿组（Ptbnm）板岩、碎裂状砂岩及泥盆系中统棋子桥组（D2q）粉砂岩、灰岩、碎裂状砂岩；地震动反应谱特征周期为0.35s，地震动峰值加速度为0.05g，场地土的类型为中软土，场地类别为类，为抗震一般地段；未见活动性断裂构造活动的迹象；局部发育采空区，灰岩地层岩溶中等发育。综上所述，区域地质77、稳定性一般，区域地质稳定性一般，项目区为基本稳定场地，项目建设适宜性为较适宜。2、根据国家质量技术监督局2015年发布的中国地震动参数区划图，勘察区场地地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，对应的地震基本烈度为度，设计地震分组为第一组，建议拟建构筑物按相关规定进行抗震设防。根据本次勘察资料及剪切波速计算结果及建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（2016版）表4.1.6有关规定，拟建场地土类型为中软土，场地类别为类。根据本次勘察资料，场地广泛分布填土，故拟建场地属抗震一般地段。按建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（2016版）4.3.1条的规定，在678、度地震基本烈度下，拟建场地可不考虑砂土的地震液化及震陷可能。 3、不良地质现象为采空区及岩溶。据物探报告，K0+692左侧4米处采空区洞腔基本与污水管同一高程，洞腔边缘距污水重力管外壁约1m，对污水重力管有一定影响，建议加强管壁强度跨越。据本次勘察物探报告揭示距污水管较远的采空区洞腔体对拟建污水重力管基本无影响。拟建场地岩溶中等发育。钻孔揭示拟建管道下方溶洞顶板厚度若不能满足顶管承载力或机械施工需要，建议注浆加固或挖开溶洞顶板，清挖含水率高黏土，回填片石、块石，灌填混凝土。管道附近溶洞对管底地基稳定性具一定影响，建议采用提高管壁强度跨越或采用注浆加固。水泥砂浆强度与中风化灰岩有差异，对污水重力79、管有一定影响，建议加强管壁强度。本次勘察物探报告距污水管距离较远的溶洞对拟建污水重力管基本无影响。4、本场地特殊性岩土为填土。K0+000-K0+050段处素填土位于拟设计地面高程之上，场地平整后已挖除，无影响。K0+420-K0+580段素填土较厚，竖井W5、W6基坑施工时，素填土层自稳性较差，建议采取支护措施。建议道路和管网同时建设，防止道路建设填土处理时地基土层不均匀沉降影响压力管的稳定。K1+220-K1+340段管顶部分布填筑土，建议管道施工时可预加固，保持管定围岩稳定性。竖井W7W19施工时，基坑出露填筑土较厚，稳定性较差，建议采取支护措施。5、沿线较大的常年性地表水体为项目区西南80、侧小河。管线距小河最近距离约35m，勘察期间小河水位高于拟建管线底板。勘察期间小河河水水量小，但丰雨季节河水会剧增，对该段污水重力管顶管施工有一定影响，建议采取相应的防、排水措施。竖井基坑宜设置防、排水措施，防止地表水、雨水向井内聚集。第四系上层滞水水量小对沿线构筑物地基、基坑开挖影响不大。基岩裂隙岩溶水受赋水条件的影响，水量一般。全线拟建管道底板设计高程均位于地下水位线之下，地下水易向竖井基坑及管道聚集，引发岩土层软化、管壁或井壁坍塌、软化岩土层等现象，建议结合规划和在建道路排水系统采取合适施工工艺及时抽排地下水。综合考虑各中因素，各竖井基坑抗浮水位43.0-52.0m，详见4.3.3节。项81、目区未发现污染源。据地质调查和本次取水样分析成果，路线区地表水、地下水及土对混凝土结构腐蚀等级为微腐蚀，对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀等级为微腐蚀。6、污水管底板处地层主要为强-中风化岩，承载力较高-高，可作为污水管基础持力层。7、建议竖井W1-W8段（K0+000K0+837.47）污水管、竖井W10-W16（K1+231.11+802.71）段污水管采用单护盾掘进机法，W8-W10段（K0+837.47 K1+231.1）段污水管采用双护盾掘进机法。其中K1+170-K1+260段、K1+520-K1+580段、K1+620-K1+680段可采用加泥式机械土压平衡式。8、全风化粉砂岩层中夹强82、风化碎块，在全风化粉砂层中施工过程可能因遇到强风化碎块而出现阻碍，建议采取相应施工工艺。全风化板岩段管壁自稳能力差，宜加强支护。板岩、碎裂状砂岩节理裂隙很发育，顶管施工时易发生掉块，宜采取相应防护措施。板岩遇水易软化，风干易裂，不宜长时间浸泡于水中。基坑需采取防水和抗浮措施，确保基坑使用安全。基坑深度大，若采用机械化施工，建议做好基坑支护措施；若采用人工挖掘，还需做好安全防范措施，防止坠落、缺氧等。9、建议竖井采用沉井法施工。竖井基坑深度约6.10-22.19m，坑壁揭示填土、粉质黏土、全-强风化层自稳性较差，中风化岩节理裂隙发育、完整性差。建议基坑边开挖边支护，可采取钢筋混凝土支护。所有竖井83、基坑开挖深度均大于6m，属于深基坑，建议进行深基坑专项设计。10、钻孔Z32揭示溶洞洞径达4米，该处拟建污水管管底与溶洞顶板之间仅隔0.5m厚全风化岩及0.5m厚中风化灰岩，建议采取可靠措施，避免施工机械发生坠头翘尾现象或机械掉入溶洞中。建议加强地下洞腔体附近污水重力管管壁强度，同时施工时宜减缓施工速度，采取可靠措施，避免管壁掉块、扭矩或顶力异常等其他问题。11、拟建管道竖井内径约6.6m，泉水路下方埋设诸多管线，竖井施工时无法避开污水管、电线等管线。施工时需占已通车市政道路，对交通安全有不利影响。建议施工前做好与相关单位或部门衔接工作，减少对管线正常使用的不利影响，降低交通安全隐患。12、基础施工应注意保护生态环境，选择适宜地带弃土，避免水土流失，控制污水、污油排放，保护地表水体免受污染。13、碎裂状砂岩岩性差异大、岩质软硬不均，灰岩基岩面起伏较大，建议加强施工验槽及核查工作。建议进行必要的施工超前钻探验证。18