1、克拉玛依市雅典娜小学新建工程综合教学楼、科技综合楼、风雨操场脚手架施工方案 编 制： 审 核： 审 批： 目 录1、工程概况32、施工准备33、地基与基础44、搭设要求55、脚手架验收216、脚手架的拆除237、脚手架的防护248、卸料平台259、脚手架搭设领导小组：371、工程概况1.1克拉玛依市雅典娜小学综合教学楼、科技综合楼、风雨操场工程，建筑面积26360.55m2（其中综合教学楼16768.63m2、科技综合楼5709.91m2、风雨操场3912.43m2），综合教学楼地下一层地上四层，总高16.9m；科技楼地上三层，总高16.65m；风雨操场地上二层局部蓝球场上空一层，总高11.02、5m。均为框架结构。1.2工程位于克拉玛依市油建路以东、苗园路以南交汇处，工程范围内亦无邻近建筑物影响本工程的脚手架施工。1.3本工程为全框架结构，该脚手架用作主体结构围护并充分考虑外墙装修需要。2、施工准备本工程采用钢管（DN48mm）按双排操作脚手架进行搭设，搭设高度分别为16.9、16.65、11.05米。脚手架必须搭设在夯实平整的基础上。2.1脚手架搭设前由技术员向架子工进行技术交底和安全技术交底。2.2脚手架必须采用直径4.8cm，壁厚3.0mm的钢管，搭设前对钢管、扣件、脚手板材料等进行检查验收，不合格产品不得使用。2.3检验合格的物配件按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不3、得有积水。2.4清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。3、地基与基础3.1本工程脚手架座在基础回填土上，回填土应分层夯实平整，基面用60厚C10混凝土硬化，并在距架200mm处，沿建筑物一周设一道排水沟（150150mm），内壁用水泥砂浆抹灰，形成坡面，出口处设二个（1501500mm）的排水坑。排水沟的作用是使雨水或养护水能够及时排出。不使架子基础下陷。脚手架基础经验收合格后，按要求放线定位。 3.2脚手架架设水平杆必须拉水平线保证大横杆的平直，立杆吊垂直线以保证架体垂直度。 3.3立杆脚下必须设底座，底座准确得放在定位线上。底座详下图所示：4、搭设要求 脚手架必须配合施工进度搭设，4、搭设高度不应超过连件以上二步，每搭完一步脚手架后，校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度（立杆垂直度7毫米、纵距50毫米、横距20毫米）。 扣件规格必须与钢管外径相同，在主节点处固定横向水平杆，横向水平杆剪刀撑，横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不大于150毫米。对接扣件开口应向下或向内，各杆件端头伸出的长度不应小于100毫米。4.1立杆搭设：4.1.1每根立杆底部设底座，立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接，立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件且错开连接。4.1.2立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻的接头不应设置在同步内，立杆接头必须用对接扣件连接，两根相5、邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于0.5m,搭接长度不应小于1m，应采用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离100mm.立杆顶端高出女儿墙上皮砖1m,高出檐口上皮砖1.5m.各接头中心至主节点的距离不大于步距的三分之一,立杆垂直接头不得大于架高的二百分之一.4.3大横杆搭设:大横杆（纵向水平杆）设置在立杆内侧,长度不小于3跨,采用对接扣件连接,在横杆与立杆用十字扣件联接,第一架内的纵向水平偏差不应相差一皮砖.应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不能设置在同步同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的间距大于500毫米,各接头6、中心至最后节点的距离不大于纵距的三分之一,大横杆（纵向水平杆）间距外侧0.9m、内侧1.8m。4.4小横杆:每一立杆与大横杆相关处(即主节点),都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间在等间距设置增设1-2根小横杆,其最大间距不大于75cm。4.5剪刀撑:剪刀撑与地面倾角为45度，联系5根立杆，宽度4跨高度6米，斜杆与地面的倾角为45度，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪力撑之间的净距不大于15米或等间距设置，剪力撑斜杆的接长宜采用搭接7、，搭接长度为1m。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离为150mm，剪刀撑斜杆下端必须支撑在垫块或垫板上。4.6连墙杆:连墙杆的垂直间距不应大于建筑物的层高,间距为3.6m(2步)。采用钢性连墙件与建筑物可靠连接(主体施工中与框架柱连接,装修工程施工中改为与外墙门窗洞边连接,在墙体内外加短钢管),严禁使用仅有拉筋的柔性连墙杆。连墙杆必须靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300毫米，应从第一步纵向水平杆处开始设置，每高4米，长4.5米设置一处连墙处连墙件不得任意拆除，连墙杆呈水平设置。4.7脚手板:作业层脚手板应满铺,离开墙面150毫米8、,脚手板接头处设两根横向水平杆,脚手板外伸长应取150毫米,外伸长度和不大于300毫米,板长两端与支撑杆用1.2毫米的铁丝固定。4.8挡脚板、护栏、人行坡道及道道口的防护：4.8.1本工程脚手架搭设时外侧大横杆间距为0.9m,作业层无须再作护栏，作业层底部设置挡脚板,挡脚板高度18cm，刷黄黑警戒色。4.8.2架体外侧设上人通道,通道宽度1米,坡度采用1:3,坡道两侧及平台外围应设置栏杆及挡脚板。坡道脚手板上每隔300mm设一根防滑木条，板厚2cm，上行坡道与脚手架架体分离。4.8.3通道口防护：进入建筑物的通道口搭设伸出脚手架不少于5m净高2.2m双层防护棚，防护棚二侧与脚手架采用竹芭阻隔；9、上下楼梯口、井搭设高1.1m防护栏，上下三道防护杆；楼层部位填充墙未施工前沿外墙周边用钢管贯通搭设1.1m高防护栏（上下三通防护横杆），防护栏与结构框架柱进行拉结。4.8.4除严格按国家标准建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001及JGJ59-99的有关标准执行，并对脚手架有如下要求：（1）脚手架钢管应刷红丹防锈漆底黄色调和漆面。（2）剪刀撑和连墙杆钢管刷红白两色，每段间隔30cm。4.8.5本工程框架结构外多处有外挑雨蓬、空调板及阳台结构，搭设时除按上述构造要求搭设外，尚应采取如下措施：4.8.5.1综合教学楼A段门厅框架柱支承雨蓬：一层留设安全通道，二层以上直接支承在雨蓬梁10、搭设双排脚手架与门厅二侧脚手架连成整体。4.8.5.2综合教学楼B、C段交界出口悬挑雨蓬及其它出口雨蓬：一层脚手架搭设时，除与相邻脚手架搭设贯通架外，另在雨蓬外边缘留足200mm宽雨蓬侧模施工工作面另加一排围护脚手架，该围护架同时增设纵向、横向水平杆，并将纵横向水平杆与已搭设的双排脚手架连接形成一整体，该部位二层以上围护架搭设至三层平面，待雨蓬模板拆除后，将雨蓬底部采取加强措施（立杆对应位置在雨蓬底用成品顶丝顶紧），二层以上脚手架立杆对正一层脚手架立杆，确保悬挑结构雨蓬的安全。4.8.5.3本工程综合教学楼C区轴外有局部悬挑阳台，且为地下室四层分别为地下悬挑一个自然间、一层二个自然间、二层三个11、自然间、三四层四个自然间，脚手架立杆按正常双排立杆将导致立杆无法贯通或至悬挑层时悬挑梁外侧无防护，搭设时均按地下室悬挑阳台外搭设贯通脚手架，一四层后增加悬挑梁部位在双排脚手架内侧另增加一排立杆，并同时增加纵横向水平杆与外侧双排脚手架搭设形成整体。4.8.5.4上述增加部位的楼层防护：二层平面的硬防护、屋面平面的硬防护及中部的水平网软防护均按要求，搭设至建筑物外边缘。4.9荷载验算4.9.1按装修脚手架计，施工均布活荷载标准值:1.000 kN/m2；同时施工层数:1 层；基本风压为0.90 kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；每米12、立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；4.9.2脚手架侧立面、立面图、基础图： 4.9.3大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。13、4.9.3.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值: Q=1.0001.050/(2+1)=0.350 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.350=0.490 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)4.9.3.2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=14、0.080.1931.5002+0.100.4901.5002 =0.145 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.5002-0.1170.4901.5002 =-0.172 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.145106,0.172106)/5080.0=33.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 33.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！4.9.3.3挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q15、1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.350 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.3501500.04/(1002.06105121900.0) = 0.918 mm；大横杆的最大挠度 0.918 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！4.9.4小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆16、集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。4.9.4.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN； 小横杆计算简图4.9.4.2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和，均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0317、81.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4951.050/3 = 0.873 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax =0.879 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.879106/5080.000=173.124 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =173.124 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！4.9.4.3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5018、.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1816.3501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.972 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小横杆的最大挠度和 2.996 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/119、50=7.000与10 mm,满足要求！4.9.5扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35020、1.0501.500/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 1.0001.0501.500 /2 = 0.788 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.040+0.276)+1.40.788=1.482 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.9.6脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.80(25.00-20.00) = 1.104； NGL1 =0.1248+0.03821、+(1.502/2+1.502)0.038/1.8020.00 = 5.184；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.000 = 0.188 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.0322、9 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.23、172 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.28.223+ 1.44.725= 16.483 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.039+ 1.44.725= 10.262 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.28.223+ 0.851.44.725= 15.490 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.039+ 0.851.44.725= 9.270 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.424、WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.5001.8002/10 = 0.099 kN.m；4.9.7立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =16.483+10.262 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 25、：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = （16.483+10.262）/(0.186489.000)=0.294 N/mm2；立杆稳定性计算 = 0.294 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =15.49+9.2724.76kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 26、1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； =24.76/(0.186489.000)+0.099/5080.000 = 0.272N/mm2；立杆稳定性计算 = 0.272 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 27、f = 205.000 N/mm2，满足要求！4.9.8最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.935 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.935+1.44.725)/(1.20.125)=64.828 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，28、按照下式调整且不超过50米： H = 64.828 /(1+0.00164.828)=60.881 m；H= 60.881 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.935 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4029、.85) = 0.099 /(1.4 0.85) = 0.083 kN.m；Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.935+0.851.4(4.725+0.1864.8900.083/5.080)/(1.20.125)=59.580 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 59.580 /(1+0.00159.580)=56.229 m；H= 56.229 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！4.9.9连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式30、计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.9 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = WkAw =0.910.89.72kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.72kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离31、墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 14.72 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =14.72小于双扣件的抗滑力16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图5、脚手架验收5.1脚手架的检查5.1.1设置供操作人员上下使用的斜道。5.1.2搭设完毕后应由施工负责人组织有关人员参加,按照施工方案和规范分段进行逐项检查验收,确认符合要求后,方可投入使用.5.1.4卸料平台应便于32、操作,脚手板铺平绑牢,周围设置防护栏杆及挡脚板并用密目网封严,平台应在明显处设置标志牌,规定使用要求和限定荷栽。5.1.5在脚手架上同时进行多层作业的情况下,各作业层之间应设置可靠的孔绳水平网,以防止上层坠物伤及下层作业人员,任何人不准私自拆改架子。5.1.6遇有立杆沉陷,或悬空,节点松动,架子歪斜,杆件变形,脚手架板结冰等问题,在未解决以前,应停止使用脚手架。5.1.7遇有六级以上大风、大雾、大雨和在雪天气应暂停脚手架作业,雨雪后进行操作要有防滑措施,且复工前必须检查无问题后可继续作业。5.2脚手架的维修脚手架大部分时间在露天使用,由于施工工期比较长,长期受着日晒、风吹、雨淋再加上碰撞,超载33、变形等多种原因导致脚手架出现杆件断裂,扣件或系结松动,架子下沉或歪斜等不能满足施工的正常要求。为此需及时进行维修巩固，以达到坚固、稳定、确保施工安全的要求。故凡是有杆件扣件和绑扎材料损坏严重者，要及时更换，加固以确保架子在整个使用过程中的每个阶段都满足其结构、构造的使用要求。 维修加固的材料， 应与原架子的材料及规格相同，禁止钢竹、钢木混用，禁止扣件、绳子、铁丝和竹筏混用，维修加固要与搭设一样，严格遵守安全技术操作规程。5.3脚手架的验收脚手架的验收必须填写验收单并有责任人签字手续,在使用过程中要跟踪检查发现问题，及时整改,杜绝脚手架带着不安全隐患工作,确保施工安全。架子搭设和组装完毕，在投入34、使用前，应逐层流水段，由主管工长，架子班组长和专职安全人员一齐组织验收，并填写验收单，内容如下：5.3.1架子的布置立杆,大小横杆间距。5.3.2架子的搭设和组装,包括工具架和起重点的选择。5.3.3连墙杆与结构固定连接要安全可靠,剪刀撑、斜撑应符合要求。5.3.4架子的安全防护,安全保护装置包括防雷接地要有效,扣件和绑扎拧紧程度符合规定。5.3.5脚手架的基础处理、作法、埋置深度,必须正确可靠。5.4脚手架的安全管理与防护措施该工程脚手架按用途属于装修兼外围护脚手架。脚手架的操作面必须满铺脚手板。离墙面不得大于200mm，不得有空隙和探头板、飞跳板、脚手板层层兜设水平网。操作面外侧应设两道防35、护栏杆和一道挡脚板或设一道防护栏杆，立挂安全网，下口封严，防护高度应为1m，严禁使用厚度不够，强度达不到要求的竹板作脚手板、护身栏杆和180mm高的踏脚板。5.5对安装人员的要求5.5.1脚手架的安装与拆除较危险,必须选用有经验的架子工和参加专门培训脚手架作业的人员,防止工作中发生事故。5.5.2在安装脚手架及铺设脚手板时,作业人员必须系牢安全带。6、脚手架的拆除6.1拆除前准备:6.1.1拆除脚手架之前,首先做出脚手架拆除施工方案，对脚手架检查加固,对操作人员进行安全技术交底,待脚手架检查加固完毕后方可拆除。6.1.2架子拆除时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,轩面应设专人指挥,禁36、止非作业人员入内。6.1.3拆架子的高处作业人员应戴安全帽,系安全带,扎腿,穿软底鞋方允许上架作业。6.2拆除安全技术规定:6.2.1拆除顺序应遵守由上而下,先搭后拆,后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、在横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。6.2.2拆立杆要先抱住立杆在拆开最后两个扣,拆除大横杆、余撑、剪刀撑时,应先拆中间扣,然后托住中间,再解端头扣。6.2.3连墙杆应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑前,应用临时撑支住,然后才能拆抛撑。6.2.4拆除时要统一指挥,上下响应,动作协调,当解开与另一人有关的接扣时,应先通知对方以防坠落。6.2.37、5大片架子拆除后所预留的斜道,上料平台,通道,小飞跳等,应在大片架子拆除前先进行加固,以便拆除后能确保其完整,安全和稳定。6.2.6拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线,以防止事故发生。6.2.7拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、房檐瓦片、地下沟等物品。6.2.8拆下的材料,应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下运,严禁抛郑,运至地面的材料应按指定地点,随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。6.2.9在拆架过程中,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、脚手架的防护7.1采用安全网,必须是专业正规生产厂家出厂,并取得建筑安全监督管理部门准用证的,方可进场搭38、设。在建工程外侧必须采用密目式安全网进行立网全封闭,并使用符合规格的尼龙绳进行拴接,严禁使用铁丝绑扎。7.2安全网必须搭设在脚手架内侧,网必须用密目网,材质必须符合要求,自地面至操作层面进行全封闭围护。密目网封闭必须随施工层上升且要高于使用层1.2米。7.3首层平网自地面高度不超过4米,通道层平网施工期间不得拆除,网内不得存留杂物,网下不得堆积物品,网与网要用网质材料相同的尼龙绳绑扎牢固,每片平网里口与建筑物之间空隙不得大于10cm。7.4立网上下固定在大横杆上,固定点间距不得大于50cm,立网与立网竖方向要绑扎封严,不得留有5cm以上的孔隙。7.5平网可使用大眼网,除首层网外,每隔10米高设39、一层兜网,随施工层脚手板下要设兜网,兜网底距小横杆距离不小于50cm。8、卸料平台8.1本工程主体结构施工中,楼层材料转换采用外挂钢平台施工。8.2主要施工方法8.2.1施工前应检查构配件的焊接质量,几何尺寸,并涂刷二道防锈漆。8.2.2构配件运至施工现场后，应在混凝土硬地面上按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，桁架与钢管栏杆用扣件扣紧，扣件的拧紧力矩为65N/m。在桁架上布设脚手管。8.2.3铺设脚手板，脚手板厚度为50mm厚松木板。上面用12钢筋压牢。8.2.4安装栏杆，栏杆高度为1050mm。栏杆内侧张设安全密目网。8.2.5安装平台吊索，吊索钢丝绳采用19钢丝绳（计4根）。分别布40、置在料台平面20的吊环上，并用Y5-15绳卡卡牢，每根钢丝绳不少于6只。8.2.6利用塔吊的吊索将M20的卸甲分别从平台的四个角上扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将20#槽钢支腿伸入混凝土结构面，利用结构层平面的予留钢筋环用钢丝绳连接限位。8.2.7先将2根19的钢丝绳分别锚固在上层结构框架柱上，框架柱四角利口围系钢丝绳处应加衬软垫层，再将2根19的钢丝绳分别锚固在上层结构板面的预留钢筋环上，（225钢筋）。钢平台外口应略高于内口150mm。8.2.8接好钢丝绳调整完毕，（其中2根作安全绳）。经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。8.2.9悬挂限载标牌。8.3平台的设计及荷载41、取值：8.3.1荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m2)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):7.84。8.3.2悬挑参数：内侧钢绳与墙的距离(m)：3.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.60；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.90；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。8.3.3水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：8号槽钢槽口水平 ；次梁水平间距l42、d(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。8.3.4卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.00；平台计算宽度(m)：3.00。8.3.5次梁的验算:次梁选择 8号槽钢槽口水平 ，间距0.40m，其截面特性为：面积 A=10.24cm2；惯性距 Ix=101.30cm4；转动惯量 Wx=25.30cm3；回转半径 ix=3.15cm；截面尺寸：b=43.0mm,h=80.0mm,t=8.0mm。8.3.5.1荷载计算(1)脚手板的自重标准值：采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.40=43、 0.14kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为7.84kN，转化为线荷载： Q2 = 7.84/ 4.00/ 3.00 0.40= 0.26kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.08kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.14+0.26+0.08) = 0.58kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 2.00 0.40 3.00= 3.36kN。8.3.5.2内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 0.583.002/8+3.363.00/444、=3.17kN.m。 8.3.5.3抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =3.17103/(1.0525.30)=119.26 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =119.261 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2,满足要求!8.3.5.4整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.0043.00235/(3.0080.00235.0)=0.82；由于 b大于0.6，45、按照下面公式调整： 得到 b=0.725；次梁槽钢的稳定性验算 =3.17103/(0.72525.300)=172.76 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =172.762 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2,满足要求!8.3.6主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=21.95cm2；惯性距 Ix=866.20cm4；转动惯量 Wx=108.30cm3；回转半径 ix=6.28cm；截面尺寸，b=63.00mm,h=160.00mm,t=10.046、mm；8.3.6.1荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.17) = 0.37kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (0.583.00+3.36)/2=2.54kN； 8.3.6.2内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下47、的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1 = 16.372 kN； R2 = 13.098 kN； 最大支座反力为 Rmax=16.372 kN.m；最大弯矩 Mmax=10.305 kN.m；最大挠度 V=7.697 mm。8.3.6.3抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =1.03107/1.05/108300.0+1.51104/2195.000=97.502 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 97.502 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/48、mm2，满足要求!8.3.6.4整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=57010.063.0235/(4000.0160.0235.0)=0.561； 可得 b=0.561；主梁槽钢的稳定性验算 =1.03107/(0.561108300.00)=169.58 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 169.58 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!8.3.7钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力49、(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin ( 90 - ArcTan ( ( Lio + li ) / Lw ) ) = 0.735；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 16.372 / 0.735 = 22.28 kN；8.3.7.1钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为22.28kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；50、 - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取22.280kN，=0.820,K=6.000，得到：d=18.1mm。钢丝绳最小直径必须大于19.000mm才能满足要求！8.3.8钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=22280.177N。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=51、50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=22280.24/(3.14250.002)1/2=23.8mm，本工程用25。8.3.9操作平台安全要求:8.3.9.1卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；8.3.9.2卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；8.3.9.3卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；8.3.9.4卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；8.3.9.5卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复52、；8.3.9.6操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。8.4各项管理措施8.4.1安全防护措施：1)悬挑式钢平台应按相应的规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，应编制施工方案。2)悬挑式钢平台的搁支点与上部拉接点必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设施上。3)斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设二道，每一道均作单道受力计算。4)应设置4个经过验算的吊环，吊运平台时应使用卡环，不得在使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用A3钢制作。5)钢平台安装时，钢丝绳应使用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫层，钢平台53、外口应略高于内口。6)钢平台左右两侧必须装置固定的保护栏杆，高1050mm。7)钢平台吊装，需待横梁接好钢丝绳调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。8)钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。9)操作平台上应显著地标明容许荷载值，操作人员和材料的总量严禁超过设计的容许荷载，必须悬挂限载标牌，应配备专人加以监督。10)搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋。 搭设前按特种作业进行安全技术交底，并做好记录。11) 六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。12) 安全检查的次数为每提升一次检查一次13)。搭拆时，地面应设54、围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8.5构造附图。9、脚手架搭设领导小组：序姓名职务职责范围1来德志项目经理全面负责2王友建技术负责人编制方案，做好交底工作3刘世岗施工员 现场放线并对下辖架子班交底4徐希建施工员 现场放线并对下辖架子班交底5李林让施工员 现场放线并对下辖架子班交底6杨长青安全员安全监督，组织班前活动并指导安全生产7谭加祥安全员安全监督，组织班前活动并指导安全生产8顾兴宏质量检查员检查验收并报验9尹利君质量检查员检查验收并报验10杨金花资料员资料报验、收集整理相关资料11杜娟资料员资料报验、收集整理相关资料12刘明祥架子工班长负责本项目架子安装质量、进度、安全及人员管理13陈海平架子工搭设脚手架（共8人）14刘国成15徐传明