1、巫溪县君瑞滨河广场A区工程落地式脚手架专项方案目 录一、工程概况二、搭设方案三、脚手架验收四、外脚手架搭设的劳力安排五、外脚手架搭设的安全技术措施六、外脚手架拆除的安全技术措施七、脚手架拆除安全措施附：脚手架计算书为进一步贯彻建筑施工安全检查标准（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。落地式脚手架施工方案一、工程概况1、工程概况11、工程名称： 巫溪县君瑞滨河广场A区工程12、工程地点：巫溪县赵家坝滨河南路13、工程结构：框架结构 14、工程合理使用年限：50年15、建筑面积：8462。9116、总 投 资: 952、3。38万元17、工程质量等级：合格18、工程工期： 135天19、建设单位: XX房地产开发有限公司110、设计单位： XX设计有限公司111、施工单位： XX有限公司1。12、监理单位：XX监理有限公司1.13、工程特点：该工程为巫溪县君瑞 滨河广场A区工程工程，框架结构2+1层。该工程设计等级为三级,安全等级为二级，耐火等级为二级，六度抗震设防，合理使用年限为50年.二、搭设方案2。1材料及规格选择根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设,钢管尺寸采用 483.5MM，并使用钢扣件。2。2搭设尺寸在满足安全与规范使用的情况下安现场实际情况调整.2。2.1搭设总高度13。517。5米（由3、于该工程高度不等）；要求随施工进度搭设，高度超出施工层1.5米。2。2.2搭设要求,根据现场实际情况，采用双排脚手架,架体立杆内侧采用安全密目网全封闭围挡施工。3.2米高搭设首层平网，随施工进度设随层网。2.2。3构造要求2.2。3。1立杆间距1.5米，立杆基础垫通长板（20CM5CM4CM长的松木板），使用钢底座（1CM15CM8MM的钢板)。底座中间设置钢管芯子，高度大于15CM。离地高度20CM设置纵横方向扫地杆.连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50CM以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50CM.顶层立杆可搭接，长度不应小于14、M，两个扣件。2。2。3.2大横杆 大横杆间距控制在1.5M，以便立网挂设,大横杆置立于立杆里面,每侧外伸长度不应小于10CM,但不应大于20CM。杆件接长需对接,接点距主接点的距离不应大于50CM。2.2.3.3小横杆 小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10CM,小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆,脚手板处75CM，且伸入墙内不小于18CM。2.2。3.4剪刀撑 外脚手架的两端转角处，以及中间每隔67根（915M）立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑与地面的夹角为：跨6跨时45、跨5跨时50、跨4跨时60。剪刀撑杆件接长需搭接,搭接长度不小于1M，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于5、10CM。2.2.3。5脚手板 应满铺脚手板,严禁探头板，不得高低不平，并要设置挡脚板,挡脚板高度为18CM。满铺距墙小于10CM。2。3架体与建筑物拉结 脚手架高度在7M以上及每高4M，水平每隔6M同建筑物牢固拉结，内外用50CM钢管固定.并加设顶撑使之同时承受拉力和压力，保证架与建筑物之间连接牢固，不摇晃、不倒塌。2.4排水措施:架底处不得有积水，并设排水沟。3脚手架验收3。1外脚手架必须由持证人员搭设，随楼层的增高逐层对其进行检查及分段验收，高度9M验收一次，不符合要求的应迅速整改。3。2外脚手架分段验收应按JGJ5999中“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容进行检查，填写6、验收记录单,并有搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。3.3必须有量化的验收内容。4外脚手架搭设的劳力安排4.1根据工程规模和外脚手架的数量确定搭设人员的人数,明确分工并进行技术交底。4。2必须建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术人员组成的管理机构，搭设负责人向项目经理负责，负有指挥、调配、检查的直接责任。4。3外脚手架的搭设和拆除必须配备有足够的辅助人员和必要的工具.五、外脚手架搭设的安全技术措施5.1外脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。5。2外脚手架不得搭设在距离架空线路的安全距离内，并做好可靠的防雷接地处理。5.3外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定7、，确保施工安全。5.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑混用。5。5外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全网、穿防滑鞋.5。6严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆料,施工荷载不得大于2KN/M2。5。7控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手,扭力矩控制在40-50N.M范围内。5。8严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡.5。9保证脚手架的整体性，不得与井架、塔吊一并拉结，不得截断架体。六、外脚手架拆除的安全技术措施6。1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果,拟定出作业计划，报请批准,进行安全技术交底后才准工作。作业计划8、一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、堆料堆放地点、劳动组织安排等。6。2拆架时应划分作业区,周围设防护围栏，竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非工作人员进入。6.3拆架的高处作业人员应戴好安全帽，系好安全带,扎裹腿，穿软底防滑鞋.6。4拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。6.5拆立杆时，要先抱住立杆在拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6。6连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时，应用临时撑支住,然后才能拆除。6。79、拆除时,要同一指挥，上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落.6。8拆架时严禁触及脚手架附近电源线,以防触电事故。6.9在拆架时,不得中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。6.10拆下的材料要及时下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。七、脚手架拆除安全措施1、架子拆除时应划分作业区，周围设防护围栏，竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非工作人员进入。2、拆架的高处作业人员应戴好安全帽,系好安全带,扎裹腿，穿软底防滑鞋。3、拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀10、撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。4、拆立杆时，要先抱住立杆在拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间,再解端头扣。5、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时,应用临时撑支住,然后才能拆除。6、拆除时，要同一指挥,上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方,以防坠落。7、拆架时严禁触及脚手架附近电源线,以防触电事故.8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开.9、拆下的材料要及时下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天11、清,拆下的扣件要集中回收处理.脚手架计算书 本计算书是依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001编制而成的。因脚手架所受荷载变异性较大;扣件接点属于半刚性,且接点刚性大小与扣件质量有关，接点性能存在较大变异；脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀,搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与墙的连接点，对脚手架的约束性较大，针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/R，其值是与常用安全系数进行校准确定. 扣件式钢管脚手架，一般情况下，偏心产生的附加弯曲应力不大，予以忽略，并在有关调整系数中加以了考虑。 按照冷弯薄壁型钢结构技术规范的规定12、，对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为：205N/MM2。1、 脚手架相关力学计算条件根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的最高高度为H=17.5m（考虑到屋顶局部高处因此均按18m计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度300mm，铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层,施工荷载按结构施工时取Qk=4KN/M2，(装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm高直径500mm的灰斗,架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h3L）,钢管为483.2,基本风压13、W00。35KN/m2,采用密目立网全封闭，计算脚手架的整体稳定。其它计算参数查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范及建筑施工计算手册知:立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3。2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3，钢材抗压强度设计值f205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0。014KN/个,木脚手板的自重0.35KN/m2,密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0。005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重0。14KN/m。2、纵向水平杆计算：脚手架属于双排扣件式钢管脚14、手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下抗弯强度按下式计算 fM0。175FLF由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2q作用于横向水平杆的线荷载设计值； q= （1.2Qp+1。4QK)S1Qp脚手板自重0.35 KN/m2;QK施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2；fQ235钢抗弯强度设计值，按规范表5。1.6采用,f205N/mm2；S1施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm；1。4可变荷载的荷载分项系数；a1横向水平杆外伸长度，取a1300mm柱距，取 =1050mm排距，15、取 =1200mmW截面模量,按规范附录B表B取值，W=5.08cm3； f= ,满足要求挠度验算 = (与10mm）式中 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值， =4。16mm =1200/150= 8mm，满足要求。3、扣件的抗滑移承载力计算 RRc式中R纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值， Rc扣件抗滑承载力设计值,按规范表5。1.7取Rc=8.0KN根据公式R= 1。2NG2k +1。4NQk式中NG2k构配件自重标准值产生的轴向力,查建筑施工计算手册表75得NG2k=1.372KN NQk-施工荷载标准值产生的轴向力,内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载的1/2取值查建筑施工16、计算手册表76得NQk=5.04KN/2=2。52KN 则R= 1。2NG2k +1。4NQk =1.21.372+1。42.52 =5。174KNRc=8KN，满足要求。4、脚手架搭设高度计算已知:立杆纵距La=1。20米，立杆横距Lb=1.05米，纵向水平杆步距h=1.8米，连墙杆按两步三跨布置,计算外伸长度a1=0.3米，钢管外径与壁厚：483.2mm（取壁厚3。2mm,截面面积A=458mm2），本地区的基本风压为0。35KN/组合风荷载时Hs= 式中HS按稳定计算的搭设高度;gK每米立杆承受的结构自重标准值(KN/m）,按规范附录A表A1采用,gK=0。1291 KN/m轴心受压构件17、的稳定系数，应根据长细比 由规范附录C表C取值， = ，立杆计算长度， ； A立杆截面面积，按规范附录B表B采用（壁厚按3。2mm计算），取A=4.58cm2 钢材的抗压强度设计值, =205N/mm2 NG2K构配件自重标准值产生的轴向力, -施工荷载标准值产生的轴向力总和； MWK风荷载标准值产生的弯矩,MWK= 其中 -风荷载标准值， -立杆纵距 W截面模量,按规范附录B表B取W=5。08cm34。1、验算长细比长度附加系数取1.00 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,按规范表5.3。3取 =1。55 -立杆步距,取 =1800mm 截面回转半径，按规范附录B表B采用,取=1.518、8cm -容许长细比,查规范表5。1。9得 =210则 = = =210，满足要求4。2、确定轴心受压构件的稳定系数 由(1）知=176.58查规范表附录C表C知 =0.234。3、求构配件自重标准值产生的轴向力NG2k及施工荷载标准值产生的轴向力NQk总和:查建筑施工计算手册表75、表76得NG2k=2。713KN, NQk=7.924.4、求由风荷载标准值产生的弯矩MWK= 4.4。1、先求风荷载标准值wk式中：风压高度变化系数 ，查现行国家标准建筑结构荷载规范取 =0。54脚手架风荷载体形系数 ,查规范表4。2。4中的规定，取 =1.3,查规范附录A表A3，得=0.105,则 =1.3=19、1.30.105=0.137基本风压 ,查现行国家标准建筑结构荷载规范取 =0.35KN/m24。4。2、=0。70。540。1370。35=0。018 KN/m24。4.3、 MWK= = 4.5、求脚手架的搭设高度Hs根据公式Hs= 代入数值：Hs= =56。8m4.6、求单管脚手架的搭设高度限值：，但根据规范5。3.7条规定脚手架搭设高度等于或大于26m时，可按上式调整且不得超过50m，因此须采取措施：A区楼脚手架上部25m采用单管立杆,折合步数n1=361。8=20步，实际高度201。8=36m，下部双管立杆的高度为45m，折合步数n2=451.8=25步.实际高度251.8=45m，20、架体实际搭设高度（25步20步）1。8=81m；5、脚手架稳定性验算：立杆稳定性公式（组合风荷载时）式中N立杆段的轴向力设计值;轴心受压构件的稳定系数，根据长细比 由规范附录C表C取值， = ，计算长度， ；截面回转半径，按规范附录B表B采用，取=1.58cmA立杆截面面积，按规范附录B表B采用(壁厚按3。2mm计算），取A=4.58cm2钢材的抗压强度设计值, =205N/mm2Mw立杆段由风荷载设计值产生的弯矩； 5.1、求立杆段的轴向力设计值:查规范附录A表A-1知每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.1291KN/m5.1.1、因底部立杆轴力最大,故先验算双管部分 (已知脚手架高度8021、.4m,45m以下为双立杆，共25步,脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0。014KN/个，)。确定主、副立杆荷载分配5.1.1.1：副立杆每步与纵向水平杆扣接，扣接节点靠近主节点，与脚手架形成整体框架，副立杆应承担部分脚手架结构自重和部分上部传下的荷载。5。1.1。2:根据试验结果表明：主立杆可承担上部传下荷载的65,副立杆分担35左右。则N，G1K=(NG1K+450。0384+240。014）0。65 =（80。40.12912+1.88+0。34）0.65 =14.94KN5.1.1.3： NG2K=（Lb+a1)LaQp1+ La Qp2+ LaH Qp3式中：NG2K22、构配件自重标准值产生的轴向力;木质脚手板自重标准值(满铺四层): Qp1=40.35KN/=1.4 KN/立网自重标准值： Qp3=0。005kN/栏杆、挡脚板自重标准值： Qp2=0.14KN/m2=0.28KN/mNG2K =（1。20+0.3）1。240。35+1.20。142+1.280.40.005=3。34KN5。1.1。4：NQk=(Lb+a1) L aQK式中 -施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载总和取值 施工均布荷载标准值（按两层操作层）:QK=22。0KN/=4。0 KN/代入数值：NQK=（1.20+0.3）1.24=7。2KN则主立杆轴向力23、设计值为：(组合风荷载时）N=1。2( N，G1K+ NG2K） +0.851.4=1。2（14。94+3。34)+0.851。47。2=30.504KN5.2、计算值：根据长细比 由规范附录C表C取值, = = ，式中 长度附加系数取1.00 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按规范表5。3.3取 =1。55 立杆步距查规范表附录C表C知 =0.235.3、计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw 根据规范Mw=0.851.4Mwk= 式中Mw风荷载标准值产生的弯矩；风荷载标准值；立杆纵距;其 值计算根据公式：=0。7zsWO式中z风压高变化系数，地面粗糙为C类,查建筑结构荷载规范表7。24、2.1，取z=0.54s脚手架风荷载体型系数，根据规范表4.2。4的规定,取s = ，查规范附录A表A-3,得=0。105，则 =1。3=1.30。105=0.137WO基本风压, 查建筑结构荷载规范附表D。4,取WO =0.45KN/m2=0.70.540。1370。35=0.018 KN/m2则Mw=0。851。40.0181.21。82/10=0。0083KN/5.4、验算立杆稳定性代入公式： 证明主立杆不稳定，需要进行卸荷处理.6、45米以上脚手架立杆(单立杆)稳定性验算：双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，最不利荷载在45m处，最不利为内立杆，要多负担小横杆向里挑出0。3m宽25、的脚手板及其上部活载。已知:密目式安全立网封闭双排（单立杆）脚手架挡风系数在网目密度为2300目/100cm2时， =0。8，此地区地面粗糙度为C类，风压高度变化系数z=1。6,建筑物为带窗洞全砼结构，风荷载体型系数 s=1。3=1.30。8=1.04 a、 单立杆段风荷载设计值产生的弯矩:Mw=0.851.4Mwk= = =0.851.40。71.61。040.351。21。82/10=0。18KNb、构配件自重标准产生的轴向力: NG2K=(L b+a1） L aQP1+QP2 L a+ L a(HS-33）QP3=（1.20+0。3)1。20。354+0.1421.2+1.2(80.4426、5） 0.005=3.11KNC、脚手架结构自重标准值产生的轴向力: NG1K=(HS45)gk=（80.445）0。1291=4。57KNd、 -施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值NQK= （1.20+0.3)1。24=7。20KN组合风载时：e、立杆段轴向力设计值： N=1。2（NG1K+NG2K）+0。851。4NQK=1.2(4。57+3。11)+0.851。47。20=17.784KNf、立杆稳定性验算根据公式： 立杆稳定，满足要求。7、连墙件验算已知条件:脚手架高度80。4m,建筑物结构形式为全现浇剪力墙结构，地面粗糙类别属C类,连墙件27、采用483。2钢管,用直角扣件分别与脚手架立杆和建筑物连接,脚手架高度按最高处80。4米.7。1、先求脚手架上水平风荷载标准值K规范公式K=0.7zsWO根据建筑结构荷载规范表7.2。1计算高度取80。4米处,地面粗糙类别为C类，得风压高度变化系数z=0.54；根据建筑结构荷载规范附表D.4,取WO =0.35KN/m2，脚手架风荷载体型系数s；根据规范表4。2.4的规定（全封闭脚手架）,取s ，取 则s = =1。30。105=0。137则K=0.70.540。1370。35=0。018KN/m27。2、 求连墙件轴向力设计值 ： 式中 -风荷载产生的连墙件轴向力设计值,按下式计算： -每个28、连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积。连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架NO取5KN= 1。4 +5=1。40.01821.531.2+5=6。21KN7。3、扣件连接抗滑承载力验算查规范表5。1。7知一个直角扣件抗滑承载力为RC=8KN则Nt=6.21KNRC=8KN ,证明满足要求。连墙钢管与洞口夹持短管连接时，用双直角扣件，完全满足要求.7.4、连墙杆稳定验算连墙杆的计算长度LH取2米根据公式:=LH/i=200/1。58=127=150 查规范表附录C表C得=0.412根据公式N/AfNt/A=12。71103/0.412458=67.35N/mm2f(205N/m29、m2)满足要求8、脚手架立杆地基承载力计算已知条件：立杆横距：1.05m，立杆纵距la=1.2m,步距h=1。8m， 连墙杆为两步三跨设置；脚手板自重标准值（按满铺4层） QP1=40。35 KN/m2=1。44 KN/m2；施工均布活荷载标准值（两层作业、一人间距2m、每人一斗灰、两箱砖合计荷载) QK=4KN/m2；栏杆及挡脚板自重标准值取QP2=0.14 KN/m；此架体在本地区的基本风压取0.35KN/m2；脚手架搭设高度为80。4m；脚手架立杆底部垫通长4m长50mm厚脚手板；地基：外围为全部为黄粘土，顶部浇筑100mm厚C15砼垫层；查建筑地基基础设计规范附录五，C15砼垫层承载标30、准值取 =150kpa=150 KN/m2计算8。1、立杆段轴力设计值N，按组合风荷载计算:N主=1.2（NG1K+ NG2K)+0。851。4NQK由已知条件La=1。2m，h=1。8，查规范gk=0。1291 KN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力N,G1KN，G1K =(NG1K+450。0384+240.014）0。65=(700。12912+1.88+0.34）0。65=13.191KN构配件自重标准值产生的轴向力NG2KNG2K= Lb+a1）LaQp1+ La Qp2+ LaH Qp3式中：NG2K构配件自重标准值产生的轴向力；木质脚手板自重标准值(满铺四层）: Qp1=40.31、35KN/=1.4 KN/立网自重标准值： Qp3=0。005kN/栏杆、挡脚板自重标准值: Qp2=0.14KN/m2=0。28KN/mNG2K =（1。20+0。3）1。240。35+1。20。142+1.2700.005=2.436KN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQK:NQK= (Lb+0。3）LaQK=0.5（1.20+0。3)1.24=7.2则N主=1。2（ N,G1K+ NG2K) +0。851.4=1.2(13.191+2.436）+0。851。47.2=27。32KN（因主立杆可承担上部传下荷载的65%，副立杆分担35左右)则主附立杆轴力设计值为N=27。32+27.320。650.35=42。03KN8.2、计算基础底面积A取50mm脚手架垫板作用长度为1。5m,A=0。21.5=0。3 m28.3、确定地基承载力设计值fg:根据规范公式 地基承载力调整系数，对混凝土取1。155带入数值= =173KN/m28.4、验算地基承载力： 由规范5。5.1公式得: P 立杆基础底部的平均压力P =42。03KN/0。3mm2=140KN/m2=173KN/m2证明此地基满足要求。9、脚手架卸荷计算及分析9.1、荷载分析与设计：9。1.1、通过以上计算，地基承受立杆下传的轴向力且18米主立杆稳定性完全满足要求。