1、XX“出版管理、市场监管、教材发行中心和职工集资建房”建设工程 扣件式钢管脚手架施工方案 QB/XYJJG042010027 编制： 审核： 批准： 实施： 目 录1、编制依据12、工程概况12.1工程概述12.2适用范围23、脚手架部署24、施工准备75、脚手架搭设设计75.1脚手架搭设设计尺寸75.2落地双排外脚手架设计计算书125.3型钢悬挑脚手架设计计算书185.4卸料平台设计255.5卸料平台设计计算书266、脚手架构造要求316.1纵向水平杆（大横杆）构造要求316.2横向水平杆（小横杆）构造要求326.3立杆构造要求336.4剪刀撑构造要求346.5连墙件构造要求346.6斜道（2、马道）356.7混凝土浇筑架376.8防护棚（通道）386.9洞口、临边防护脚手架416.10隔离防护脚手架436.11脚手板的构造要求437、脚手架搭设施工要求448、脚手架拆除要求459、脚手架安全管理469.1安全管理措施469.2脚手架检查及验收471、 编制依据1 XX“出版管理、市场监管、教材发行中心和技工学校综合楼及职工集资建房”建设工程施工合同；2 XX“出版管理、市场监管、教材发行中心和技工学校综合楼及职工集资建房”建设工程（XX高层住宅及综合楼工程图纸）（建筑图、结构图、给排水采暖和建筑电气施工图），新疆建筑设计研究院，施工图工号：10022760101；3 中华人民共和国3、安全生产法；4 建设工程安全生产管理条例；5 新疆及乌鲁木齐地区相关建设工程安全政策、法规；6 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；7 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；8 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；9 建筑安装工人安全技术操作规程；10 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）。2、 工程概况2.1 工程概述序号项目设计概况1工程名称XX“出版管理、市场监管、教材发行中心和技工学校综合楼及职工集资建房”建设工程2建设单位、地点新疆维吾尔自治区新闻出版局，乌鲁木齐市北京南路3施工图设计单位及图纸工号新疆建筑设计研究院4、，施工图工号100227601014建筑面积工程总建筑面积为：47165.47m2其中：（南端底商住宅楼14383.49m；北端底商住宅楼13392.74；综合楼19389.24m）5结构类型南、北端底商住宅楼剪力墙结构；北端底商住宅楼剪力墙结构；6基础形式及基底标高独立基础及筏基，综合楼、南北端高层住宅基底标高均为-10.4m。7檐高南端底商住宅楼建76.05m；北端底商住宅楼建76.05m；综合楼总高度为58.9m。8层数南端底商住宅楼地上25层/地下2层；北端底商住宅楼地上25层/地下2层；综合楼地上14层/地下2层；9层高2F、1F：4.5m；1F：4.8m；住宅楼2F25F：2.9m5、；电梯机房、水箱间：4.8m综合楼2F：4.2m；3F：4.5m；4F13F：3.6m；14F：3.2m；电梯机房：4.3m。10地基承载力400KPA11工期开工：2010年8月1日，竣工：2011年12月15日，综合楼2012年6月30日。12质量合格2.2 适用范围本脚手架方案适用于XX“出版管理、市场监管、教材发行中心和技工学校综合楼及职工集资建房”建设工程搭设的主体落地和悬挑扣件式钢管单排外脚手架、里脚手架（包括主体施工和装修施工操作用的钢管脚手架马凳）、斜道（上人、运料马道）、基坑临边支护、安全防护通道及其它采用钢管扣件搭设的架体的搭设。3、 脚手架部署1 主体结构施工外架： 南北6、端住宅楼及综合楼地下室二层至地上一层部分采用落地双排脚手架，脚手架搭设高度16.75m，外脚手架平面水平投影总长度280m。 二层以上南北端住宅楼和综合楼脚手架断开搭设。南北端住宅楼地上二层至地上二十五层分四次采用悬挑单排扣件式脚手架（分段高度18.9m，最大高度为20.1m）。综合楼地上二层至地上十四层分三次采用悬挑单排扣件式脚手架（分段高度17.4m、19.5m、21.7m）。二至十四层外脚手架平面水平投影总长度280m，南北端住宅楼十五至二十五层外脚手架平面水平投影总长度分别为120m。 主体施工外架平面布置图示如下：2 斜道（马道）：本工程斜道（运料、上下人马道）：上下基坑搭设的斜道；7、搭设的其它斜道。斜道基本尺寸：斜道搭设宽度1.2m，休息平台宽度不小于1.2m，斜道按具体依附物的形式搭设成“之”字形或“一”字形，斜道坡度运料1：6；上人1：3，搭设高度与基坑深度或结构高度等相同。3 里脚手架：主体结构构件施工里脚手架采用满堂钢管脚手架；砌筑和抹灰采用双排架或简便马凳。4 混凝土浇筑架： 商品混凝土在泵送时要搭设混凝土输送管井字形架。尺寸900mm900mm，步距为1200mm，每二步设一剪刀撑。 在浇筑混凝土前，为保证浇筑时的人员安全和保护安装完的钢筋，在楼板上搭设混凝土浇筑马道，马道宽度2.4m、高0.5m，马道长度按浇筑混凝土区域实际搭设。5 防护棚（通道）： 在施工8、期间沿建筑物四周和施工电梯入口处搭设桁架式安全防护通道，安全防护通道高度3m、宽5m。同时为保证施工人员、监理工程师、业主代表和其他施工现场人员进出现场的安全，在桁架式安全防护通道顶面用木脚手板或竹脚手板和密目安全网进行双层封闭。 钢筋加工、堆放场地处于施工高处作业的坠落半径内，因此在钢筋加工、堆放场地搭设6m高、宽度8m的桁架式扣件钢管双层顶操作防护棚，防护棚宽度为自建筑物楼边至施工现场围墙。 现场搅拌场地由于处在高处施工的落物坠落范围内，也必须搭设双层顶的钢管桁架式安全防护棚，防护棚双层顶之间净距为60cm。搅拌场地的钢管桁架防护棚搭设宽度与长度均为4.5m，高度3m（地面距内防护棚顶净距9、）。6 卸料平台：根据施工进度在各楼层搭设设置塔机吊物的卸料平台，卸料平台悬挑梁为I16#工字钢主梁、I16#工字钢次梁制作的主次梁式型钢挑梁。7 洞口、临边防护： 在基坑周围搭设防护栏杆，防护栏杆高度1.2m。 在预留洞口、通道口、楼梯口、门洞口、楼面周边、屋面周边、井架通道侧边、卸料台侧边等处施工按规范要求搭设防护栏杆，防护栏杆高度1.2m。 建筑物每层外用电梯卸料停靠进出口处的平台必须设置1.2m高防护栏杆、密目网和高度不低于1.7米高的安全门。8 隔离防护脚手架施工现场内的办公、生活区和材料堆放、加工区与生产区采取隔离防护措施。隔离防护采用单排落地钢管扣件脚手架搭设，隔离防护脚手架高度10、2m。4、 施工准备1 施工现场应建立起脚手架分项工程安全管理体系，确保脚手架在搭设、拆除、维护和使用整个期间无重大脚手架安全事故，避免一般脚手架安全事故，并确保各种脚手架安全设施齐全有效。2 本工程设专职人员负责脚手架的管理工作，并由项目安全员进行安全检查。3 测量放线脚手架搭设前应平整场地，做好施工放样。搭设场地应平整、夯实，在室外回填前基坑底部应保持干燥，及时排除基坑内积水。脚手架搭设前按要求放线定位，符合无误后方可进行脚手架的搭设。4 在脚手架搭设、拆除、维护、使用全过程中要严格执行下述几种管理制度：安全检查制度；安全教育制度；施工记录制度；安全技术交底制度；材料、构配件检验制度；脚手11、架工程验收制度；安全档案制度。5 安全技术准备措施脚手架搭拆前根据环境特点及规范、标准的要求，把材料、设备、能源、操作人员与专业技术等方面合理地组织起来，明确规定施工方法和程序，分析影响工程安全的因素，采用有效的控制方法，确保脚手架施工按制定的工艺方法和工艺过程在受控制状态下进行，为脚手架工程获得合格的性能创造条件。 施工准备阶段应做好脚手架施工方案及安全技术交底的编制。 做好制定安全技术保证和施工工序能力的验证，对原材料、辅助材料、环境条件以及工艺进行控制。 严格按标准定货、采购、包装和运输；物资进场要按技术验收标准进行检查和验收；按规定的条件和要求进行堆存、保管和加工；按计划及时、配套供应12、现场。 强化安全检查：充分发挥专职安全员的监督把关作用，现场专职安全检查员按旁站监督管理要求，强化施工过程中控制。5、 脚手架搭设设计5.1 脚手架搭设设计尺寸5.1.1 主体施工外脚手架 南北端住宅楼及综合楼地下室二层至地上一层部分采用落地双排脚手架，脚手架搭设高度16.75m，外脚手架平面水平投影总长度280m。 南北端住宅楼地上二层至地上二十五层分四次采用悬挑单排扣件式脚手架（分段高度18.9m，最大高度为20.1m）。综合楼地上二层至地上十四层分三次采用悬挑单排扣件式脚手架（分段高度17.4m、19.5m、21.7m）。二至十四层外脚手架平面水平投影总长度300m，南北端住宅楼十五至二13、十五层外脚手架平面水平投影总长度分别为120m。 外脚手架采用钢管扣件搭设，钢管规格为483.5mm，扣件为可锻铸铁扣件，脚手板采用厚度50mm的木板（也可采用冲压钢脚手板）。 落地双排脚手架：立杆纵距（跨度）La为1.5m，立杆横距Lb为1.0m，步距h为1.5m。 南北端住宅楼悬挑单排脚手架：脚手架立杆间距为1.5m，步距为1.5m，小横杆间距1.5m，立杆横距1.0m。 综合楼悬挑单排脚手架：23层脚手架立杆间距为1.5m，步距为1.5m，小横杆间距1.5m，立杆横距1.0m。四层及以上脚手架立杆间距为1.5m，步距为1.2m，小横杆间距1.5m，立杆横距1.0m。 型钢悬挑梁为16#工14、字钢制作，型钢为a类，悬挑长度1.1m，锚固长度按2抗倾覆系数设置，单根型钢长度为3.0m。每道悬挑梁上设两道16mm预埋钢筋锚固环。I16#工字钢型钢悬挑梁构造图示如下：悬挑梁在建筑转角处做八字放射状布置，以保证脚手架转角处的立杆支撑在型钢悬挑梁上，示意图如下：5.1.2 主体外脚手架连墙件设计刚性连墙杆竖向间距3.0m（2倍步距），水平间距4.5m（3倍跨度）。脚手架刚性连墙件构造示意图如下：5.1.3 里脚手架 里脚手架的立杆纵横向水平间距均为1.2m，步距1.2m。 里脚手架钢管、扣件、脚手板规格、型号同外脚手架。 里脚手架操作层满铺脚手板，并设置高度为1.2m的水平防护栏杆，防护栏杆15、为三道，在底部栏杆上设180mm高挡脚板。脚手板上设置截面3030mm防滑木条，防滑木条间距250mm。5.2 落地双排外脚手架设计计算书5.2.1 落地双排脚手架计算参数1 脚手架为落地双排脚手架，搭设高度为16.75m，立杆采用单立管。2 计算钢管为483.0mm，相关结构计算数据（PKPM软件计算）： 抗拉、抗压和抗弯强度设计值f 205N/mm2； 截面模量 W 4.491cm35.0810-6m3； 弹性模量 E 2.06105N/mm22.06108kN/m2； 截面惯性矩I 10.7780cm410.778010-8m4； 截面积 A 4.239cm24.23910-4m2； 钢16、管支撑脚手架自重参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）附录A“表 A1”取0.1195kN/m。3 搭设尺寸为：立杆纵距La1.5m，立杆横距Lb1.0m，步距h1.5m，脚手架内立杆离墙间距0.3m。4 连墙件竖向间距3m（2倍步距），水平间距3.0m（2倍跨度）。5 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。6 密目安全网自重：取0.005kN/m2。7 基本风压0.60kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1300。8 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.200m2，地基承载力调整系数0.40。9 脚手架的承载17、能力按概率极限状态设计法，采用分项系数设计表达式进行设计。永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4。5.2.2 横向、纵向水平杆（小横杆、大横杆）计算一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 18、小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.5111.0002/8=0.439kN.m =0.439106/4491.0=97.725N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.5511000.04/(3842.06105107780.0)=1.496mm 小横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的19、计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.262+1.42.250)/2=1.756kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如20、下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.7561.500=0.469kN.m =0.469106/4491.0=104.459N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=(0.038+0.262+2.250)/2=1.21、275kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461275.4501500.003/(1002.060105107780.000)=2.22mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.281mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.35022、1.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.262+1.42.250=3.534kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.2.3 立杆稳定性计算1、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195 NG1 = 0.12017.500=2.091kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.023、00+0.300)/2=1.365kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木挡脚板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.500=0.131kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.007kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5001.000/2=2.250kN 风荷载标准值应按照以下公式24、计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz =0.620 Us 风荷载体型系数：Us = 1.130 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6000.6201.130 = 0.294kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.007+0.851.42.250=7.486kN 不考虑风荷25、载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.007+1.42.250=7.959kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw0.851.40.2941.5001.5001.500/10=0.118kN.m 2、立杆的稳定性计算: 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.486kN； i 计算立杆的截面回转半径26、，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.118kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7372/(0.27424)+11800027、/4491=91.152N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 8.708kN小于双扣件的抗滑力12.0kN（实际采用双扣件连接），满足要求!5.2.5 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 39.79 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N =7.96 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.20 fg 地基承载力设计值 (k28、N/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!5.3 型钢悬挑脚手架设计计算书5.3.1 设计计算参数1 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001），PKPM软件计算。2 计算的脚手架为单排脚手架，搭设高度为21.7米，立杆采用单立管，钢管类型为483.5。3 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆距离墙体1.00米，立杆的步距1.50米。连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，29、水平间距3.0米。4 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度3.0米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。5 计算钢管为483.0mm，相关结构计算数据如下： 截面模量 W 4.491cm35.0810-6m3； 弹性模量 E 2.06105N/mm22.06108kN/m2； 截面惯性矩I 10.7780cm410.778010-8m4； 截面积 A 4.239cm24.23910-4m2； 钢管支撑脚手架自重参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）附录A“表 A1”取0.1195kN/m。6 I16工30、字钢结构计算数据 工字钢钢自重荷载：26.110-47.85100.21kN/m； 抵抗矩 Wx14110-6m3； 弹性模量 E 2.06105N/mm22.06108kN/m2； 惯性矩 I1130cm4113010-8m4。7 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设4层。8 密目安全网自重：取0.005kN/m2。9 脚手架的承载能力按概率极限状态设计法，采用分项系数设计表达式进行设计。永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4。5.3.2 上部双排架横向、纵向水平杆（小横杆、大横杆）计算一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面31、。按小横杆上面的脚手板和活荷载为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.5111.0002/8=0.439kN.m =0.439106/4491.0=97.725N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/32、mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.5511000.04/(3842.06105107780.0)=1.496mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷33、载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.262+1.42.250)/2=1.756kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.7561.500=0.469kN.m =0.469106/4491.0=104.459N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满34、足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=0.038+0.262+2.250=2.551kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1462550.9001500.003/(1002.060105107780.000)=4.44mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.503mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/15035、与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.262+1.42.250=3.534kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.3.3 上部36、双排架立杆稳定性计算1 脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1290 NG1 = 0.12921.700=2.799kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.000+0.000)/2=1.050kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.00537、 NG4 = 0.0051.50021.700=0.163kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.902kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5001.000/2=2.250kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz =38、 1.110 Us 风荷载体型系数：Us = 1.130 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6001.1101.130 = 0.527kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.902+0.851.42.250=9.760kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.902+1.42.250=10.232kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/39、10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5271.5001.5001.500/10=0.212kN.m2 立杆稳定性计算 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.760kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.8001.500=3.118m； A 立杆净截面面积，A=40、4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.212kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9760/(0.19424)+212000/4491=168.576N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.638kN小于双扣件的抗滑力141、2kN（实际采用双扣件），满足要求!5.3.5 悬挑梁的受力计算1、悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l。 本工程算例中，m = 1100mm，l = 3000mm，m1 = 1000mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩 W =141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.23kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.2542、kN/m k=1.10/3.00=0.37 k1=1.00/3.00=0.33 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=14.332kN 支座反力 RB=-3.092kN 最大弯矩 MA=10.381kN.m 抗弯计算强度 f=10.381106/(1.05141000.0)=70.120N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=5.90+2.25=8.15kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=5.160mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构43、变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/400,满足要求!2、 悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =10.38106/(0.929141000.00)=79.25N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!5.3.6 锚固段与楼板连接的计算水平钢梁44、与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.092kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=30924/(3.1416502)1/2=7mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧376mm以上搭接长度。5.4 卸料平台设计1 卸料平台搭设为悬挑平台，平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。主梁采用I16#工字钢，次梁采用I16#工45、字钢，次梁间距1.00m。次梁与型钢挑梁之间相互焊接。容许承载力均布荷载3.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。2 悬挑梁一端必须与结构梁（板）相锚固，挑梁有效锚固长度为2.4m，悬挑梁用直径14mm钢丝绳斜拉（选用619+1钢丝绳，公称抗拉强度1700Mpa）。3 预埋锚固钢筋环必须采用级钢筋制作，钢筋直径16mm。预埋钢筋锚环每边埋入混凝土中长度376mm，埋在混凝土楼板中的主筋内侧并与主筋连接。4 卸料平台图示如下：（均布荷载3kN/m2，集中荷载5kN）5.5 卸料平台设计计算书5.5.1 设计计算参数1 PKPM软件计算。2 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.00m，插入结46、构锚固长度2.40m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。3 水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。4 主梁采用16号工字钢，次梁采用16号工字钢。次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。5 容许承载力均布荷载3.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。6 脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。7 栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.14kN/m。8 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，9 外侧钢丝绳距离主体结构1.90m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.60m。5.5.2 次梁的计算 次梁选择16号工字钢，间距1.00m，其截47、面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大容许均布荷载为3.00kN/m2； Q2 = 3.001.00=3.00kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.35+0.20)+1.43.00 = 4.86kN/m 经计算得到，集中48、荷载计算值 P = 1.45.00=7.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 4.863.002/8+7.003.00/4=10.72kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =10.72106/(1.05141000.00)=72.40N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范49、(GB50017-2003)附录B得到： b=1.30 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.836 经过计算得到强度 =10.72106/(0.836141000.00)=90.94N/mm2； 次梁的稳定性计算 f,满足要求!5.5.3 主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16号工字钢，其截面特性为 面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.950、mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.20) = 0.41kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.43.00)0.503.00/2+1.20.203.00/2)=3.83kN P2=(1.20.35+1.43.00)1.003.00/2+1.20.203.00/2)+7.00/2=10.79kN P3=(1.20.35+1.43.00)0.503.00/2+1.20.51、203.00/2)=3.83kN 2.内力计算 卸料平台主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.18kN 最大弯矩 Mmax=4.23kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =4.23106/1.05/141000.0+4.841000/2610.0=30.42N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f52、，满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.918 经过计算得到强度 =4.23106/(0.918141000.00)=32.69N/mm2； 主梁的稳定性计算 f,满足要求!5.5.4 钢丝拉绳的内力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分53、别为 RU1=10.38kN5.5.5 钢丝拉绳的强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=10.378kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.010.378/0.85=122.089kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径1454、.0mm。5.5.6 钢丝拉绳吊环的强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=10.378kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=103784/(3.1416502)1/2=12mm5.5.7 锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.270kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.55、8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=2704/(3.1416502)1/2=2mm经计算选用直径16mm钢筋环满足设计要求！水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧376mm以上搭接长度。6、 脚手架构造要求6.1 纵向水平杆（大横杆）构造要求1 纵向水平杆间距（步距h）为1.5m（综合楼四层及以上为1.2m）。2 二层以上悬挑脚手架部分，因综合楼与南北端住宅楼之间有伸缩缝、层高不同，故综合楼与南北端住宅楼外脚手架之间互相断开，在伸缩缝两端脚手架断开，密目安全网连通，以防治坠落。示意图如下：3 纵向水平杆的接长宜采用对接扣件连接，也56、可采用搭接。4 当采用对接时，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步内，不同步两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。如下图所示：5 当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。6 纵向水平杆作为横向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于三跨。6.2 横向水平杆（小横杆）构造要求1 横向水平杆间距为1.5m。2 作业层横向水平杆应按不大于La/2设置，即作业层横向水平杆间距0.6m。3 外脚57、手架除在底层和作业层设置水平防护层，并每隔4步内设一层水平防护层，水平防护层满铺脚手板并挂安全平网，脚手板共铺设4层。4 为防止高处坠落和高处落物，脚手架作业层、防护层操作面外侧设二道护身栏杆和一道高度180mm挡脚板，上栏杆高度为1.2m，中栏杆应居中设置，挡脚板每隔3m做一固定。单排外脚手架防护栏杆和挡脚板设置在立杆上。5 铺设脚手板下的横向水平杆须在跨中增设横向水平杆根数，脚手板采用对接。增设的横向水平杆间距按不大于La/2设置，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。非主节点处的横向水平杆，根据支撑脚手板的需要等间距设置58、。6 连墙件为横向水平杆延伸至建筑物内与结构刚性连接构成。6.3 立杆构造要求1 落地双排脚手架：立杆纵距（跨度）La为1.5m，立杆横距Lb为1.0m，步距h为1.5m。2 南北端住宅楼悬挑单排脚手架：脚手架立杆间距为1.5m，步距为1.5m，小横杆间距1.5m，立杆横距1.0m。3 综合楼悬挑单排脚手架：23层脚手架立杆间距为1.5m，步距为1.5m，小横杆间距1.5m，立杆横距1.0m。四层及以上脚手架立杆间距为1.5m，步距为1.2m，小横杆间距1.5m，立杆横距1.0m。4 外脚手架外立面满挂密目安全网。5 每根立杆底部应设置厚度不小于50mm、宽度200mm、长度2m的木垫板。6 59、脚手架必须设置纵向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。7 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。顶步立杆搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。如下图所示：8 落地双排脚手架在建筑出入口的门洞处需要挑空1根立杆，挑空1根立杆采用上升斜杆的桁架型式，构造做法按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范60、JGJ1302001第6.5.16.5.2和6.5.46.5.5条要求。9 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，刚性连墙杆竖向间距3.0m（2倍步距），水平间距3.0m（2倍跨度）。6.4 剪刀撑构造要求1 本工程搭设的脚手架，在外侧立面的高度上由底到顶连续设置剪刀撑。在架体整个长度上采用间隔设置剪刀撑，在架体转角部位必须设置剪刀撑。2 在架体长度方向上的每道剪刀撑宽度不应小于4跨和6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数见下表：剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n7653 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，不少于2个扣件搭接，端部61、扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5 剪刀撑斜杆底部垫板：厚度不小于50mm、宽度200mm、长度2.2m的木板，木板采用松木板或杉木板。6.5 连墙件构造要求1 刚性连墙杆竖向间距3.0m（2倍步距），水平间距4.5m（3倍跨度）。2 脚手架连墙杆与剪力墙和挡土墙刚性连接，水平连墙杆通过小横杆和483.5mm钢管（1.52.5m长短钢管）与剪力墙和挡土墙墙刚性连接。3 连墙件应成菱形布置，连墙件数量的设置除满足设计计算要求外，每根连墙件覆盖面积尚应40m2。4 连墙62、件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。5 对暂时不能安装刚性连墙件的架体部位，可采用临时连墙件，对临时连墙件可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。采用拉筋和顶撑配合时，顶撑应可靠的顶在混凝土梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，或采用直径不小于6mm的钢筋。6 连墙件宜水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。7 当落地式脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在4560之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑63、应在连墙件搭设后方可拆除。6.6 斜道（马道）1 本工程搭设的斜道为运料斜道（兼作上下人斜道），斜道基本尺寸：宽度1.2m，休息平台宽度不小于1.2m，斜道搭设成“之”字形或“一”字形，斜道坡度运料1：6；上人1：3，搭设高度与基坑深度或结构高度等相同。2 斜道（包括休息平台）设置高度为1.2m的水平防护栏杆，防护栏杆为三道，在底部栏杆上设180mm高挡脚板。斜道脚手板上设置截面203030mm防滑木条，防滑木条间距250300mm。3 立杆跨度不得超过1.2m、步距不得超过1.5m，横向水平杆间距不超过1m。4 斜道两侧、平台外围和端部应按照JGJ130-2001要求设置连墙件、剪刀撑和横向64、斜撑，每两步应加设水平斜杆。5 脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm，脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺。6 斜道搭设平面、断面图如下：6.7 混凝土浇筑架1 商品混凝土在泵送时要搭设混凝土输送管井字形架。尺寸0.6、0.45m，跨度1.2m、步距为1.5m，每二步设一剪刀撑。见下图：2 现浇楼板上搭设的混凝土运输、浇筑马道宽度1.5m、高0.5m，长度按浇筑混凝土区域实际搭设。图示如下：6.8 防护棚（通道）1 在施工期间沿建筑物四周搭设安全防护棚，防护棚长度为沿建筑物周长设置，防护通道总的长度为365、00m。在建筑出入口和施工电梯入口处搭设安全防护通道，安全防护通道高度3m、宽度3m。安全防护棚（通道）采用483.5mm钢管搭设成桁架式脚手架。图示如下：2 钢筋加工、堆放场地处于施工高处作业的坠落半径内，因此在钢筋加工、堆放场地搭设6m高、长度21.2m的桁架式扣件钢管双层顶操作防护棚，防护棚宽度为8m。3 现场搅拌场地搭设双层顶的钢管桁架式安全防护棚，防护棚双层顶之间净距为60cm，防护棚搭设宽度与长度均为4.5m，高度3m（地面距内防护棚顶净距）。搅拌机防雨棚和防护棚合二为一。4 防护棚、安全防护通道顶部用竹（木）脚手板、密目网进行双层封闭。5 卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，66、不得设置在脚手架等施工设备上。6 斜拉钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算。7 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。8 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；9 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩。10 钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度。11 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。12 操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。6.9 洞口、临边防护脚手架任一边长150cm预67、留洞口、通道口、楼梯口、门洞口、楼面周边、屋面周边、卸料台侧边、基坑周围搭设高度不低于1.2m的防护栏杆，防护栏杆立杆间距1.0m，防护栏杆上设18cm高挡脚板，栏杆上并挂密目安全网。图示如下： 15006.10 隔离防护脚手架施工现场内隔离防护脚手架为483.5mm钢管搭设成高度1.8m的防护栏杆，三道水平栏杆，中栏杆居中设置（距地高度900mm），并挂密目安全网。6.11 脚手板的构造要求1 作业层、防护层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm。2 脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板与其可靠固定，严防倾覆。3 作业层端部脚手板68、探头长度应取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠固定。4 脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。示意图如下：5 脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。示意图如下：6 在距地面高度超过40m以上搭设脚手架时，应按下图要求做好脚手板的抗风涡流上翻措施。7、 脚手架搭设施工要求1 脚手架的搭设场地应平整、夯实并有排水措施，脚手架基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位，符合无误后方可进行脚手架的搭设。2 在搭设之前，必须对进场的脚手69、架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。3 脚手架的搭设，应由专业线寸工放线，在主管工长的指导下铺垫板或设置底座和标定立杆位置。4 立杆基础：立杆底部应加设宽度200mm、厚度50mm的木板做垫板，木板的长度不宜小于2.2m，木板应准确的放在定位在线，木板宜平行与纵向水平杆方向通长设置。5 脚手架搭设应从一个角开始向两边延伸交圈。开始搭设立杆时，应每隔六跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6 按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装第一步的纵向和横向水平杆，校正立杆垂直合格后固定，并按此要求继续向上搭设。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内70、，错开距离应符合要求。当搭至有连墙件的节点时，在搭设完该处的立杆、纵横向水平杆后应立即设置连墙件。7 纵向水平杆在脚手架的同一步中应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。8 装设连墙杆件时，注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整体架的显著变形。连墙件在脚手架立面上布置成菱形，这样可有效保证架体的整体稳定性。9 剪刀撑应随立杆、横向和纵向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。剪刀撑应在整个高度上连续布置，剪刀撑底部搭设时呈倒V字。10 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。11 搭设脚手架使用的扣件规格应与钢管外径相同，螺栓拧紧力矩不应小于471、0N.m，且不应大于65N.m。在主节点处的各扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。12 脚手架搭设结束后，应按要求进行量化验收，验收合格挂牌后方可使用。8、 脚手架拆除要求1 脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，根据检查结果补充完善施工组织设计及施工方案中的拆除顺序和措施，拆除方案经主管部门审批后方可实施。2 拆除脚手架的准备工作应符合下列规定：全面检查脚手架是否符合构造要求；拆除方案经主管部门批准后方可实施；应清除脚手架上的杂物及地面障碍物72、。拆除脚手架前应有项目技术负责人进行安全技术交底。3 拆除脚手架应设置警戒区，并有专人负责警戒，严禁非专业人员进入。4 拆除脚手架应按自上而下，先装者后拆、后装者先拆的顺序进行，严禁同时作业。5 脚手架拆除顺序：脚手板栏杆剪刀撑、横向斜撑纵、横向水平杆立杆，自上而下逐步拆除，不得采用踏步式拆法，严禁上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣再拆两头扣，由中间操作人员往下递杆子。6 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除不应大于2步，否则应采取增设连墙件加固的措施。7 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时应在适当位置搭设临时抛撑加固，然后在拆除连墙件。8 各构配件73、严禁抛至地面。运至地面的构配件应按规范规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。9 遇有恶劣气候影响时，不得进行高空脚手架的拆除工作。9、 脚手架安全管理9.1 安全管理措施1 健全规章制度，加强规范管理，制止和杜绝违章指挥和违章作业。定期进行安全检查、召开安全会议，将安全管理体系落到实处。2 加强安全教育，提高施工人员的自我保护意识和素质，做到“三不伤害”即不伤害他人、不伤害自己、不被他人所伤害。3 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB50306）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。4 一律采用经检查合格的钢管、脚74、手板，不允许用弯曲变形有裂缝的管材。钢管上不得有锈蚀现象，所有钢管、扣件均刷色泽醒目的防锈漆。5 安全员经常检查脚手架，禁止任意改变架体结构及其尺寸，禁止任意改变连墙件设置位置，减少设置数量。因施工要求确需改变必须经项目经理、安全员、主管工长工长同意后方可进行改变。6 按规定程序和要求进行搭设和拆除工作，搭设时及时设置拉撑杆件；拆除时不能过早地拆除拉结杆件和连接件。7 按设计计算要求规定上架人员、材料重量，严禁随意增加上架的人员和材料而引起超载。不得将摸板支架等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。8 不得任意把脚手架作为支撑和拉结的支持物。如确需要时必须对构件采用相应的加强措施。9 在脚手架使用75、期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆；纵、横向扫地杆；连墙件以及剪刀撑、横向斜撑。10 防护栏杆、挡脚板、安全网等安全设施当影响施工操作时，应按有关规定报请项目技术负责人、安全员批准后拆除，并搭设临时安全防护设施。在该工作面的施工操作完成后，应立即恢复搭设正式的安全防护设施。11 六级以上大风和雾、雨、雪天气应停止搭设与拆除作业。在雨、大风天气下禁止在架上作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并扫除冰雪。12 在搭、拆作业中要设防护及使用安全帽、安全带等防护用品。13 搭拆脚手架时，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。14 脚手架进行检查验收，合格挂牌后方准使用。15 76、项目经理、技术负责人、安全员、主管工长应按JGJ59-99、JGJ130-2001的要求做好脚手架的安全技术资料。9.2 脚手架检查及验收1 脚手架工程安全检查依据建筑施工现场安全检查标准（JGJ59-99）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）及其它有关规范进行。2 工程定期安全检查由项目经理、项目技术负责人、安全员、主管工长、施工队长、班组长参加。项目定期安全检查为每十天一次。班组安全检查为日检或周检二次，班组安全检查由班组长和安全员参加。为加强脚手架维护与使用管理还要进行不定期机动检查。3 构配件的检查 钢管的检77、查与验收 脚手架杆件严禁钢木混搭，钢管材质应符合现行国家标准碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。 旧钢管的表面锈蚀深度应符合规范要求，钢管外径、壁厚、端面、弯曲变形符合规范规定，钢管必须涂有防锈漆。 钢管上严禁打孔。 扣件的验收 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件应采用可段铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。 新旧扣件均应进行防锈处理。 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 脚手板 冲压脚手板的材质符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235级钢的规定，其质量与质量偏差符合本78、节“构配件的允许偏差表”的要求，钢脚手板上应有防滑措施。新钢脚手板应有产品质量合格证，新旧钢脚手板均涂刷防锈漆。 木脚手板材质应符合木结构设计规范（GBJ5）中级材质的规定，木材使用松木或衫木，木脚手板的宽度不易小于300mm，厚度不应小于50mm，长度不小于3000mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道，腐朽的脚手板不得使用。竹脚手板宜采用有毛竹或楠竹制作的竹串片板。4 构配件的允许偏差应符合下表规定：构配件的允许偏差表序号项 目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径 480.5游标卡尺壁厚 3.50.5塞尺、拐角尺2钢管两端面切斜偏差1.7游标卡尺3钢管外表面锈蚀深度0.79、504钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲1220水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m305板面挠曲L4m12钢板尺L4m16板面扭曲（任一角翘起）55 脚手架架体的检查、验收 脚手架及其基础的检查、验收阶段：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；达到分段设计高度和总的设计高度后；每搭设完10m高度后；遇有六级大风和大雨后；开冻以后。 检查验收依据的技术文件：JGJ59-99、JGJ130-2001、JGJ80-91及其它有关规范、施工组织设计、安全施工组织设计、施工方案、安全技术交底。 脚手架使用中检查的内容： 杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求80、； 地基是否积水和底座是否松动，立杆是否悬空； 扣件螺栓是否松动； 立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求； 安全防护措施是否符合要求； 是否超载； 在遇到六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架的搭拆作业，在大风和雨、雾、雪天气后应着重检查脚手架的以上项目。 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合规范的有关要求，技术要求、允许偏差和检验方法见下表：扣件式钢管脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法表序号项 目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基、基础表 面坚实平整观察排 水不积水垫 板不晃动底 座 不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度20m100用经纬仪或吊81、线和卷尺下列脚手架允许水平偏差搭设中检查偏差的高度（m）分段最大高度21.7mH=27H=1050（H=14）（70）H=2050H=22653间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件高差a500mm钢板尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3钢板尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离aLa/3钢板尺扣件螺栓扭紧扭力矩4065N.m扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺7脚手板外伸长度对 接a=130150mmL300mm卷尺搭 接a100mmL200mm卷尺施工现场项目部