1、文档仅供参考重庆轨道环线二期工程土建一标四公里停车场海峡路一侧边坡支护预应力锚索工程安全专项施工方案XX集团重庆轨道环线二期土建一标项目经理部 二零一五年七月742020年5月29日目 录一.工程概况11.1工程概况11.2施工平面布置61.3施工要求61.4技术保证条件61.5危险源识别7二.编制依据7三.施工计划83.1施工进度计划83.2人员及机械设备计划9四.施工工艺技术104.1技术参数104.2工艺流程114.3施工方法124.3.1场地清理124.3.2分层土石方开挖124.3.3锚孔位置放样134.3.4钢管脚手架施工134.3.5钻孔164.3.6测孔深度174.3.7锚孔清2、理174.3.8锚孔检验174.3.9锚索体制作安装184.3.10锚固段注浆204.3.11锚墩施工214.3.12锚索张拉及锁定224.3.13自由段注浆244.3.14封锚244.4锚杆试验244.5检查验收25五.施工安全保障措施265.1组织保障265.2技术措施285.2.1土石方开挖285.2.2脚手架搭设285.2.3脚手架拆除295.2.4钻孔施工305.2.5钢绞线制作安装施工315.2.6张拉施工315.2.7灌浆施工325.2.8封锚施工335.3应急预案及措施335.3.1危险源辨识与监控335.3.2应急保障体系345.3.3事故预防措施375.3.4突发事件应急措3、施38六.劳动力计划436.1专职安全管理人员436.2特种作业人员43七.计算书及相关图纸437.1预应力张拉计算书437.2、钢管落地式脚手架计算书49四公里停车场海峡路一侧边坡支护预应力锚索工程安全专项施工方案一.工程概况1.1工程概况四公里停车场海峡路一侧边坡支护预应力锚索工程位于边坡支护工程CE段,锚索在桩身上设置。本预应力锚索工程共分为CD、DE两段,其中CD段设计为 30004000桩锚支护,共10根桩,上下共设置三排锚索,共30根锚索;DE段设计为10004000排桩式锚杆挡墙支护,共29根桩,除两端两根桩为三排锚索外,其余均为四排锚索,共114根锚索。详见”海峡路一侧CD、D4、E段边坡支护立面图”。预应力锚索由自由段与锚固段组成,自由段长度不小于5m,锚固段进入中风化岩石且超过破裂面以下不小于8.0m。具体锚索参数情况详见”海峡路一侧CE段边坡支护预应力锚索统计表”。海峡路一侧CE段边坡支护预应力锚索统计表序号项目单位CD段DE段备注1支护形式桩锚排桩式锚杆挡墙2桩基数量根10293桩基形式mm矩形桩圆形桩4桩径mm 300012005锚索排数排3346锚索长度第一排自由段mm2878310000锚固段mm80008000总长mm3678318000第二排自由段mm234687000锚固段mm80008000总长mm3146815000第三排自由段mm18152605、00锚固段mm80008000总长mm2615214000第四排自由段mm/5000仅在DE段两端两根桩以外设置锚固段mm/8000总长mm/13000海峡路一侧CD段边坡支护预应力锚索工程立面图海峡路一侧DE段边坡支护预应力锚索工程立面图本工程地层由第四系全新统松散层和侏罗系中统沙溪庙组组成。基岩以厚层砂质泥岩为主、夹薄层砂岩,各地层岩性特征简述于下:(1) 人工填土(Q4ml)素填土:紫褐色,主要由砂岩、泥岩块石和碎石及粘性土组成,局部含有少量的建筑垃圾、生活垃圾。杂填土:杂色为主,主要由生活垃圾和建筑垃圾组成,结构松散稍密,稍湿。(2)砂质泥岩(J2s-Sm)多呈紫红色紫褐色,粉砂泥质结6、构,泥质胶结,中厚层状构造,砂质泥岩为软岩,岩体基本质量等级为级。(3)砂 岩(J2s-Ss):浅灰色,青灰色,局部夹紫色条带,砂岩属较软岩,岩体基本质量等级为级。由以上地质描述可知,本预应力工程地质情况较好,岩层相对较为稳定,在锚索钻孔过程中不易发生塌孔现象。如遇塌孔,将采用固壁灌浆的方式处理,具体详见施工工艺。本工程地质剖面图如下所示:1.2施工平面布置本段预应力锚索工程位于海峡路一侧,现场施工条件较好,不需要对现场进行重新布置。场内临时便道等已修筑完成,施工用水、用电已接入现场,钢筋等原材集中加工棚已建立,混凝土采用商品混凝土,运输道路通畅。详见”海峡路一侧CE段边坡支护预应力锚索工程平7、面图”。海峡路一侧CE段边坡支护预应力锚索工程平面图1.3施工要求1、根据建质 87号文附件一,预应力工程在施工前需编制安全专项施工方案。2、预应力施工工序步骤多、技术含量高、操作难度大,必须控制好张拉施工的质量。3、预应力施工质量要进行检测与控制,发现问题及时调整施工工艺。4、施工时必须按照设计文件进行,若发生设计变更或工程洽商时要按有关规定程序办理。1.4技术保证条件1、根据设计文件,现场踏勘复核设计资料,编制详实的施工方案,并按照审批方案组织施工。2、锚索工程钻孔位置偏差必须在允许范围之内、孔深符合设计要求、孔底虚渣吹洗干净、成孔后及时放置锚索,并进行张拉和灌浆。3、采用的钢绞线符合国家8、标准GB/T5224等的规定。4、预应力筋用锚具、夹具和连接器的基本性能符合国家标准GB/T14370及JT/T329等的规定。5、施工用器具和设备进入现场使用前按有关规定进行检验、校正或标定。6、邀请轨道集团、设计单位、监理单位及相关单位人员到现场做技术指导,严格把控每道关口,确保施工安全。1.5危险源识别本预应力锚索工程施工主要的危险源有:(1)锚具(或夹具)组装件破坏;(2)预应力筋断裂或滑脱;(3)张拉设备故障;(4)不当操作事故(闪失、碰撞等);(5)施工机具伤人;(6)现场火灾与触电。二.编制依据1、 工程承包合同及施工组织设计 2、 四公里停车场海峡路一侧边坡支护施工设计图3、 9、4、 (GB50330- )5、 (GB/T5224)6、 (JC161- )7、 (JGJ 120- )8、 (CECS 22: )9、 (GB/T14370)10、 (JT/T329)11、 (DBJ50-126- )12、 (DL/T5083- )13、 (DBJ50-134- )14、 JGJ 146- 15、 (JCJ46- )16、 (JGJ160- )17、 (AQ/T9002- )18、 (GB/T13861- )19、 (GBT29639- )20、 (JGJ33- )21、 (JGJ80-91)22、 (JGJ59- )23、 (建设部建质 87号)24、 (渝建发 16号10、三.施工计划3.1施工进度计划根据轨道集团(渝轨道发 255号)及指挥部的通知等文件要求,本工程整体施工工期安排5个月,计划 08月11开工, 12月20日完工。CD段锚桩支护受2号涵洞进口处1号检查井的影响,需待 9月30日后才能开挖施工锚索,故先施工DE段排桩锚杆挡墙预应力锚索,待CD段具备条件后再紧接着开挖施工此段预应力锚索。按最大单根锚索长度计算单排锚索施工期。单根锚索长度取最大36.8m、单排共10根、共计3680m长锚索进行计算:分层土石方开挖用时2天;采用单台潜孔钻平均每天可钻进300m,单排钻孔需3680/300=12天;清孔、锚索制安及锚固段注浆平均每天可完成500m,单排需11、3680/500=7天;锚墩施工平均每天可完成2个,单排需10/2=5天;锚固段及锚墩达到设计强度的90%的过程考虑7天左右;张拉、锁定、自由段注浆平均每天可完成700m,单排需3680/700=5天;单排封锚2天即可完成。综合考虑单排总工期T=2+12+7+5+7+5+2=40天,即单排锚索施工工期控制在40天以内。现场争取多开工作面,形成流水作业。根据以上工序时间安排,第一根锚索张拉锁定最早完成时间TES=13天,为形成流水作业以加快施工进度,在第21天时即可考虑开挖土体施工下一排锚索,此时可保证开挖时上一排锚索已张拉锁定完成。具体进度计划见”海峡路一侧CE段边坡支护预应力锚索施工进度横道12、图”。3.2人员及机械设备计划表1:主要机械设备序号设备名称型号及规格单位数量技术状况1钻机YG-80 功率30KW 凿孔直径:220-130(mm)凿孔深度80-100(m)台1正常2高速搅拌机ZJ-400 功率8.5KW台1正常3砂浆机100/3.5 功率16.5KWQ=100L/min P=3.5MPa台1正常4灌浆泵3SNS 11kWQ=100L/min P=10MPa台1正常5电动油泵ZB4-618 额定压力80MP台1正常6千斤顶YDC3500台/套1正常7空压机6m3/min台1正常8汽车吊QY-20t台1正常9全站仪GTS-801A台1正常10水准仪S3台1正常11磨光机台1正13、常12切割机GQ/40台1正常13砂浆稠度仪台1正常表2:主要管理人员序号姓名职务职称所持证件编号1郭庆岭项目经理高级工程师一级建造师证书编号:00275277京建安B( )00495592孙诗卿项目总工高级工程师交安B(09)G44863王 勇常务副经理工程师工程师证书编号:22110654张祖东工程部长工程师工程师证书编号:22110805边伟东安全总监工程师工程师证书编号:6熊 明质检工程师工程师工程师证书编号:7裴慧娟材料员助理工程师助理工程师证书编号:8于亮亮实验员工程师质检中字第22-5-G 009四.施工工艺技术4.1技术参数1、本工程预应力锚索工程锚索采用12束s 15.2、抗14、拉强度为1860MPa高强低松弛无粘结预应力钢绞线,锚索孔内注浆采用M30水泥浆液,锚头为OVM15型锚具,锚墩采用C40砼现浇,锚索预应力锁定值为880KN,采用单端张拉。锚索纵向水平间距4m,CD段竖向设置3排锚索,排距3.0m;DE段除两端两根桩身竖向设置为3排锚索外其余竖向均设置4排锚索,排距3.0m,具体见1.1工程概况中”海峡路一侧CD、DE段边坡支护预应力锚索立面图”;锚索钻孔直径D=200mm,桩身内锚孔在浇筑桩身混凝土时预埋直径D=220mm的PVC管。2、锚索由自由段与锚固段组成,自由段长度不小于5m;锚固段进入中风化岩石且超过破裂面以下不小于8.0m。具体锚索参数详见1.15、1节工程概况中”海峡路一侧CE段边坡支护预应力锚索统计表”。3、锚索锚索的每根钢绞线均采用环氧树脂涂膜层、聚乙烯管和润滑脂保护层的无粘结钢绞线。4、预应力锚索段土方开挖及桩间挡土板采取”分段分层、由上而下、及时锚固”的原则进行锚索施工、土方开挖及挡土板施工。4.2工艺流程预应力锚索工程施工工艺流程如下框图所示:场地清理分层土石方开挖锚孔位置放样钢管脚手架施工否钻 进设计深度测孔深度是锚孔清理锚孔检验锚索体制作安装锚固段注浆锚墩施工锚索张拉及锁定自由段注浆封锚预应力锚索工程总体施工工艺流程框图4.3施工方法4.3.1场地清理施工前,对场地内影响预应力锚索工程施工的障碍物进行清理,平整场地,准备预16、应力锚索施工用到的工、料、机和临电、临水、临时道路等。4.3.2分层土石方开挖 待桩基施工完成并待同条件养护的试块试压强度达到设计强度的75%以上后方可开挖土体,分层土石方开挖施工工艺流程如下:分层土石方开挖施工工艺流程图开挖施工采取分段、分层的方式,由挖机配合人工进行。每次分层开挖深度不超过相邻上下两排锚索的间距3m,开挖至上下两排锚索的中间位置时开始施工锚索,做到开挖一段成型一段。具体详见”分层土石方开挖示意图”。分层土石方开挖示意图4.3.3锚孔位置放样根据设计图和业主提供的控制坐标,做好施工测量控制网,再测放预应力锚孔位置,定出锚孔准确位置。全部放样必须报测量监理工程师,并做好施工放样17、记录,整理报监理工程师审核,待监理工程师审核经过后方可进行下一步施工。由于本工程锚孔位置采用预埋PVC管的方式,在分层开挖出露以后,采用仪器对孔道的位置进行复核,确保符合设计要求。4.3.4钢管脚手架施工(1)钢管脚手架搭设施工落地式脚手架搭设的工艺流程为:场地清理、平整材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆(搁栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网搭设前清除搭设场地杂物、平整搭设场地,对进场的钢管、扣件、脚手板等进行检查,不合格产品不得使用。对合格的构配件,按品种、规格、分类堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水。脚手架采用双排搭设,立杆纵向间距1.5m,横向间18、距1.05m,脚手架步距1.8m。脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度为一个台阶,小横杆支撑在坡面上。由于边坡表面不平整,为了能与坡面有效的接触,使脚手架外立杆表面整体平整,因此,在内立杆至坡面的间距500mm根据实际间距进行搭设支撑。如下图所示:钢管脚手架搭设示意图连墙件采用柔性连接,采用一根锚固3400mm外侧预留长度1900mm双弯钩200mm的22钢筋钩住和撑住架体立杆,连墙件两步三跨设置,梅花型布置,距离4.5m*3.6m。从第一步开始设置,当搭设至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,立即连接连墙件。连墙件大样图如下所示:连墙件大样图操作层采用50m19、m*300mm*3000mm的竹跳板平铺,在跳板接头位置增加一个横向横杆,并用铁丝固定在横杆上,操作层外面搭设1.5m高的防护栏杆,栏杆上帮上密目安全网,操作层下面搭设水平兜网。脚手架搭设注意事项:脚手架按照国家颁布的有关安全技术规范及规定进行设计、施工;使用过程中,加强维护和管理。不准随意修改和变动其结构。脚手架采用扣件式钢管脚手架,设计施工必须符合(JGJ-130)的规定。脚手架搭设人员必须是(GB5036)考核合格的架子工,施工前应对现场搭设人员进行技术、安全交底,没有参加交底的人员不得上架作业。对进场的材料、构(配)件等进行质量检查验收,严禁使用不符合设计要求的材料、构配件。严禁不同材20、质和不同规格的材料、配件在同一脚手架上混用。严禁使用变形或校正过的材料作为立杆,严禁使用滑丝扣件。脚手架搭设过程中严禁交叉作业。脚手板铺设应遵守下列规定:在人员经过的地方脚手板应满铺、铺稳,不得有空隙和探头板;脚手板搭接长度不得小于20cm;对头搭接时,架设双排小横杆,其间距不大于20cm,不得在跨度间搭接;在架子的拐弯处,脚手板应交叉搭接;脚手板的铺设应平稳,绑牢或钉牢,脚手板垫木应用木块,而且钉牢。脚手架的使用及维护:脚手架搭设完成后,未经检查验收或在检查验收中发现的问题没有整改完成的、或安全防护设施不完善的,严禁投入使用。在脚手架醒目的位置悬挂警示牌,注明脚手架经过验收的时间、使用期限、21、一次允许在脚手架上的作业人数、最大承受荷载等。脚手架在使用过程中,进行定期检查和班前检查。如遇大风、大雨、撞击等特殊情况时,对脚手架的强度、稳定性、基础等进行专项检查,若发现问题必须立即处理,未经处理、验收合格,严禁人员上架作业。作业层上的施工载荷符合设计要求,严禁超载。脚手架在使用期间,严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆,固定连接件,不准任意改变脚手架的结构。(2)脚手架的拆除拆架程序遵守由上而下、先搭后拆的原则,一般的拆除顺序为:安全网拦杆脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆,逐步向下。脚手架拆除前,先将脚手架上留存的材料、杂物等清除干净,并将受拆除影响的机械设备及其它设施移22、开或加以保护。脚手架拆除按批准的施工方案要求,统一指挥,自上而下的顺序进行。不得上、下层同时拆除。拆下的材料、构配件等,严禁抛掷。应用绳索捆绑牢固缓慢下放,或用吊运方法运送到地面。脚手架拆除后,应做到工完场清。所有材料、构配件应堆放整齐、安全稳定,并及时转运。4.3.5钻孔本工程预应力锚索钻孔采用潜孔钻,施工工艺流程如下:钻孔区域平整孔位定位放线复测潜孔钻机定位潜孔钻机角度调整复测 钻孔孔深孔径测量验孔钻孔施工工艺流程图(1)锚孔孔道预留桩基浇筑时已按设计要求的孔道位置、孔径、倾角等要求预留了孔道,采用预埋220mm的塑料管的方式,在绑扎桩身钢筋时一同固定于钢筋骨架上。为保证预留孔道位置的准确23、,必须精确放样出孔道位置,固定好塑料管,并在浇筑砼时采取措施防止振捣碰撞制孔管。(2)锚孔钻进土体开挖完成后架设钻机钻孔,根据锚索长度,采用潜孔钻进行干钻。钻孔前安置好钻孔机械,固定在已搭设的脚手架上,调整好钻杆角度,钻孔时进行孔位编号,锚孔深度不小于设计,考虑到沉渣的影响,在钻孔时孔深超过设计长度0.5m,钻进过程中对每个孔的地层变化,钻进状态(钻压、钻速)、地下水及一些特殊情况作好现场施工记录。如遇塌孔缩孔等不良钻进现象时,须立即停钻,及时进行固壁灌浆处理(灌浆压力0.60.8MPa),待水泥砂浆初凝后,重新扫孔钻进。4.3.6测孔深度 根据潜孔钻在钻进过程中钻杆长度计算测量钻孔深度,达到24、设计深度要求后终孔进行锚孔清理,如达不到设计要求,则继续钻进直至满足设计深度要求。4.3.7锚孔清理成孔达到设计要求深度后,采用机械清孔,将孔内岩粉、岩屑、沉渣清除干净,确保孔底沉渣厚小于5cm。成孔后及时放置锚索、灌浆,间隔时间不得大于6天。4.3.8锚孔检验 锚孔清理完成后,对锚孔的深度、角度等各项指标进行检验,确保符合设计要求。经自检合格后,报监理工程师申请进行锚索体安装工序施工。4.3.9锚索体制作安装锚索体制作安装施工工艺流程如下所示:钢绞线下料钢绞线防腐钢绞线编束组装安装隔离架安装导向帽安装止浆器钢绞线安装(1)钢绞线下料下料在场内钢筋集中加工厂内进行,下料时需进行编号,复核用于孔25、位编号是否正确。钢绞线下料前,将钢绞线放在平坦干净的水泥地面上,摊开理直,根据实际钻孔深度及锚具长度用钢尺丈量,砂轮切割,严禁电弧切割。下料切口两侧用8号铁丝绑扎,以免切割后切口松散(下料误差:-0,+10cm)。锚索体的长度等于锚头以内长度加外露长度。外露长度包括张拉需要长度与预留长度(预留长度一般为200mm)。下料时采用先粗后精,略长于计算长度的二次下料法。(2)钢绞线防腐单根钢绞线下料后要进行防腐处理,具体处理方式如下:自由段防腐每根钢绞线除锈、除油后先在表面涂润滑油或防腐漆,然后包裹塑料布,再在塑料布上涂刷润滑油或防腐漆,并包裹塑料布,形成二涂二布,最后装入塑料套管中,并使塑料套管中26、充满油脂,最终形成双层防腐,自由段套管使用时最好不能有接头,当有接头时,接头处搭接长度需大于50mm,并用胶带密封。锚固段防腐钢绞线除锈、除油后,采用水泥砂浆防腐,施工中应使钢绞线位于锚孔中部,杆体周围水泥砂浆保护层厚度不小于25mm。(3)钢绞线组装单根预应力筋下料并施做防腐处理后编号开始组装,本工程一根预应力筋束由12束钢绞线组成,每束为一股公称直径12.5mm的钢绞线,单股钢绞线由7根钢丝编制而成。为使锚索在安装时保证钢绞线在锚孔内居中,使锚索钢绞线有均一的保护层厚度,需在锚索组装时安装隔离架,隔离架为12孔型,间距1.5m,锚索端头加导向帽,隔离架与导向帽均为预应力工程用成品构件,直接27、购买。在锚索自由段与锚固段交界处设置塑料止浆带或氯丁止浆器。(4)钢绞线安装安装锚索体前再次认真核对锚孔编号,确认无误后由人工缓缓将锚索体放入孔内,用钢尺量出孔外露出的钢绞线长度,计算孔内锚索长度(误差控制在50mm范围内),确保锚固长度。锚索安装时需特别注意要在锚索自由段端部绑扎止浆器,插入自由段隔离管。安全前要再次检查锚索表面有无损伤、裂纹、油污、颗粒状或片状老绣;钢绞线有无缠绞、扭麻花现象,确认检查合格后再进行安装。4.3.10锚固段注浆锚固段注浆采用孔底注浆法,锚索安装时一起将注浆管插至孔底,采用活动注浆管压入水泥浆,具体工艺流程如下图所示:注浆施工工艺流程图灌浆材料采用纯水泥浆,水泥28、采用42.5R普通水泥,水灰比为0.4-0.5,其流动度要适合泵送,为防止泌水、干缩和低水灰比,可掺加0.3的木质素磺酸钙。注浆浆液搅拌均匀,随搅随用,浆液在初凝前用完,并严防石块和杂物等混入。注浆作业开始时或中途停止超过10min以上,用水或稀水泥浆润滑浆泵及管路。灌浆方法分两次完成:第一次为常压灌浆,第二次为压力注浆。第一次常压灌浆是用压浆泵将水泥浆经胶管(或用1根30mm左右的钢管作灌浆管)灌入孔内,管端保持高于底150mm。第一次灌注压力为0.3-0.5MPa左右。随着水泥浆或砂浆的灌人,浆液从钻孔底部向上返回,钻孔孔口处有水徐徐溢出,待孔口出现纯水泥浆时结束第一次常压灌浆。灌浆时逐步29、将浆管向外拔出直至孔口,但在拔管过程中保证管口始终埋在浆液内,压力不宜过大,以免吹散浆液或砂浆。待浆液或砂浆回流到孔口时,用水泥袋纸等捣入孔内,再用粘土封堵孔口,并严密捣实。第二次高压注浆是在水泥浆达到设计强度的90%以上后安装锚具后进行压力注浆,利用注浆管对锚固段分段注入浆液,二次注浆压力为1.0-2.0MPa。注浆结束的判定标准为:自由段隔离管不再排气且孔口浆液溢出浓浆。4.3.11锚墩施工锚墩施工工艺流程如下所示:凿毛清理锚头安装钢筋绑扎模板安装砼浇筑张拉前根据外锚墩的结构尺寸对桩身锚段位置进行砼凿除清理,清理尺寸为500(底)600(高)50(厚)mm。清理后安装锚头及锚墩钢筋,吊装固30、定定型锚墩模板并浇筑混凝土。锚墩正截面尺寸为500*600mm,内设HRB400的12150mm双层钢筋网,锚头为OVM15型锚具,由锚板、夹片、锚垫板、螺旋筋等组成,具体见”锚头示意图”。锚墩模板采用焊接定型钢筋笼并在内部加设木模板定制而成,钢筋笼尺寸根据锚墩尺寸制作,为一六面体结构,安装时整体吊装至锚墩位置固定,预先在桩身相应位置植入16钢筋做为锚墩模板的支撑。模板拆卸后可循环使用。锚具及张拉设备为配套设备,根据钢绞线的束数及吨位进行购买或租赁。 锚墩采用C40砼现浇,如下图所示:4.3.12锚索张拉及锁定锚索张拉及锁定施工工艺流程如下所示:检查条件安装锚环、夹片安装千斤顶启动油泵张拉锁定31、切除多余预应力筋(1)张拉计算预应力筋张拉采用单端张拉,以张拉及与伸长值进行双控,张拉锁定值为880KN,根据( JGJ120- )第4.7.7条的规定:”锚杆锁定值宜取锚杆轴向拉力标准值的(0.750.9)倍”,本工程取0.9倍,则锚杆轴向拉力标准值Nt=880KN/0.9=978KN。张拉前先对张拉设备进行标定,根据标定后的标定方程进行预应力计算,具体计算详见第七章。(2)张拉程序对于锚固体及外锚墩,当其同条件养护试块试压强度达到设计强度的90%后并报检监理,经同意后方可张拉,正式张拉前对各种长度类型预应力筋各取一组筋(3根),按0.10.2倍设计轴向拉力值进行预张拉12次,使其各部位接触32、紧密,索体完全平直。预张拉时,量取实际伸长值并计算实际摩擦损失,然后推算预应力筋理论伸长值,作为正式张拉的控制依据。锚杆张拉试验按下列规定进行:考虑锚索在放张锁定过程中预应力的损失,需要对锚索进行超张拉,即超张拉后放张锁定后,锁定值能达到预期锁定效果,根据( JGJ120- )的规定,锁定时的锚杆拉力取锁定值的1.11.15倍,初始荷载取锚杆轴向拉力设计值的0.1倍;加荷等级与观测时间按下表进行:预应力张拉加荷等级与持荷时间表加荷等级0.10Nt0.25Nt0.50Nt0.75Nt1.00Nt1.1倍锁定值观测时间(分钟)55510155在每级加荷等级观测时间内,测读锚头位移不应少于3次;达到33、最大试验荷载后观测15min,卸荷至0.1Nt,并测读锚头位移。锚杆锁定值必须符合设计预应力的要求,锚杆锁定后若经检测发现明显的预应力损失,进行补偿张拉。(3)张拉步骤在张拉端安装锚环、夹片,两片式夹片需同时推进到锚环里。装上千斤顶,开动油泵,对预应力筋进行张拉。当张拉应力达到0.1con时停止加荷,读取初始读数,并持荷5min;当张拉应力达到0.25con时停止加荷,读取初始读数,并持荷5min.,依次按”预应力张拉加荷等级与持荷时间表”的要求张拉至设计张拉力(1.0con)、1.1倍张拉锁定值时,记录伸长值,退出千斤顶。预应力张拉伸长值控制:张拉前先计算张拉力,然后根据千斤顶的张拉力一油压34、标定曲线计算张拉时使用的油压表读数(张拉千斤顶必须是在标定有效期内):预应力筋理论伸长值ALP按下式计算:Lp=FpmLp/ApEpFpm预应力筋的平均张拉力(N);LP预应力筋的长度(mm)AP预应力筋的截面面积( mm2 )EP预应力筋的弹性模量( Nmm2 )张拉采用以控制张拉力为标准,以实际伸长值作为校核的双控方式。即预应力筋在张拉到控制张拉力时,实际伸长值应在理论伸长值的95一110的范围之间。具体计算详见第七章。预应力筋张拉验收:预应力筋张拉时,必须如实填写”预应力筋张拉原始记录表”。张拉完毕,根据”预应力筋张拉原始记录”整理出”预应力筋张拉伸长值整理表”,作为预应力施工技术资料的35、一部分。切除多余预应力筋:张拉完成后用小砂轮机切除张拉端多余的预应力筋,预应力筋截留长度为100mm。4.3.13自由段注浆张拉锁定之后,进行自由段注浆,具体施工方法同锚固段注浆。4.3.14封锚封锚施工工艺流程如下所示:施作水泥砂浆保护层钢筋网封闭砼外封锚索张拉锁定、自由段二次灌浆完成封口后,从锚具量起留100mm的钢绞线,并做成厚度不小于100mm的1:2水泥砂浆保护层,再用钢筋网罩封闭,做成100mm厚C30细石混凝土外封,混凝土保护层厚度不小于50mm。4.4锚杆试验为了验证设计估算的锚固长度是否足够安全,在施工前和验收阶段应进行现场锚杆抗拔试验,以取得地层实际抗拔力数值。试验项目包括36、极限抗拔试验、性能试验和验收试验。验收试验锚杆的数量取锚杆总数的5%,且不得少于5根。本工程锚杆总数为144根,144*5%=7根,即取7根进行试验。基本试验:基本试验亦称极限抗拔试验,用以确定设计锚杆是否安全可靠,施工工艺是否合理,并根据极限承载力确定允许承载力。试验在有代表性的土层中进行。所用锚杆的材料、几何尺寸、施工工艺、土的条件等与工程实际使用的锚杆条件相同。荷载加到锚杆破坏为止,以求得极限承载力,根据承载能力再除以安全系数K,即为土层锚杆的允许使用荷载。对于临时性锚杆,当外荷按主动土压力计算时,取K:1.5;当外荷按静止土压力计算时,K:1.33。试验设备采用YDC3500千斤顶和Z37、B4-618型高压油泵在锚杆外施加拉力。每次加荷值为设计荷载的20-25,试验数量不少3根。性能试验:性能试验又称抗拉试验,目的是求出锚杆的荷载-变位曲线,以确定锚杆验收的标准。试验一般在锚杆验收之前灌浆达到70强度之后进行。张拉试验的锚杆数量应为施工总锚杆总数的5,但不少于5根,以检验是否符合设计和施工质量要求。所用锚杆的材料、几何尺寸、构造、施工工艺应与施工的锚杆相同。但荷载不加到锚杆破坏。锚杆的加荷方式,依次为设计荷载的0.25、0.50、0.75、1.00、1.20和1.33倍。验收试验:验收试验是检验现场施工锚杆的承载能力是否达到设计要求,确定在设计荷载作用下的安全度,并对锚杆的拉杆38、施加一定的预应力。加荷设备用穿心式千斤顶在原位进行。检验时的加荷方式,对临时性锚杆,依次为设计荷载的0.25、0.50、0.75、1.00、1.20倍(对永久性锚杆加到1.5倍),然后卸载至某一荷载值(由设计定),接着将锚头锁紧固,此时即对锚杆施加了预应力。每次加荷后要测量锚头的变位值,将结果绘成荷载-变位图,以此与性能试验的结果对照,如果验收试验锚杆的总变位置不超过性能试验的总变位量,即认为该锚杆合格,否则为不合格,其承载能力要降低或采取补救措施。4.5检查验收(1)检查配备预应力锚索施工所需各专业技术人员、管理人员和技术工人落实到位情况以及挖机、装载机、拉渣车等机械操作人员操作证书是否齐全39、。(2)脚手架搭设施工前首先做好场地平整、边坡处理等检查验收工作。作业人员作业前是否按要求配戴好安全帽、安全带及安全绳等相关劳保用品。(3)脚手架搭设完毕或分段搭设完毕,按规定对脚手架工程的质量进行检查,如钢管及扣件材质、横杆及立杆间距、水平杆间距、连接墙件设置、剪刀撑设置、脚手板设置等是否符合要求,经检查合格后方可交付使用。(4)夜间施工时是否设置警示灯及足够的照明,在预应力张拉等危险性大的作业时,周边是否设置警示标志并安排专人警戒。(5)钻机是否固定在已搭设完成的脚手架上,以防止钻机在钻进过程中摆动。(6)吊装作业重点检查吊装单位资质证书,所选用吊车的合格证、检测证,各操作人员的上岗证书,40、检查吊车各项性能是否完好。检查吊装用钢丝绳、卡环材料是否符合要求。(7)张拉设备的起吊是否设有专人指挥,起吊时的捆绑点是否合适等。五.施工安全保障措施5.1组织保障建立预应力工程现场安全组织机构和安全管理保障体系,成立安全生产领导小组,项目经理为安全生产第一责任人,项目安质环保部为安全保障职能部门,并有其它部门共同参与。项目部设专职安全员跟班作业,形成自上而下的安全管理体系。安全领导小组以施工安全、人员安全、财产安全为工作职责,层层签订安全责任书,严格遵守有关安全生产和劳动保护方面的法律法规和技术标准,建立健全安全生产保证制度,定期检查安全生产情况,召开安全会议,发现问题及时解决,制定安全措施41、,搞好安全教育,消除事故隐患,把事故隐患消灭在萌芽状态。项目经理部、施工队、班组、施工作业人员逐级签订安全生产包保责任状,形成自上而下、齐抓共管、群防群治的安全保证体系,把安全生产目标管理同安全管理责任制结合起来,同员工切身利益挂钩,对达不到安全生产规定指标者,明确奖励和处罚条款,定期兑现奖罚。对作业人员及管理人员实行安全施工技术及安全操作规程等方面的培训,使作业人员都能够提高安全意识,掌握安全知识,确保安全工作万无一失。本项目实行安全生产组织机构分三级管理,即:一级管理由项目经理负责,成立安全生产领导小组,项目经理任组长,安全总监副组长。二级管理由专职安全工程师和专职安全员负责。三级管理由施42、工队领工员(或班组长)负责,各作业点设安全监督员。安全管理体系框图如下:安全生产领导小组组 长:项目经理副组长:安全总监安全工作体系安全教育安全工作内容安全检查安全责任制安全奖惩条例安全活动经费安全管理措施广播及黑板报系统安全教育三级教育各业务部室各劳务队队长各队安全员工班安全员断丝与滑丝夹片脱落飞出台座倾覆或滑移定期检查不定期检查奖惩兑现提高安全意识提高预测预防能力消除事故隐患实现安全生产千斤顶零件飞出5.2技术措施5.2.1土石方开挖(1)依据周边建筑物、交通道路、电线、光缆及煤气管道等分布情况合理编制技术交底,对土方作业队进行开挖技术交底和安全技术交底及培训。(2)开挖前,对开口线以内的43、附着物及地埋物进行检查,并及时与当地有政府和有关部门联系确认地埋物位置,如发现光缆、煤气管道等地埋物,在地埋物十米内设置明显标志,确保安全后进行下一道工序的施工。(3)本工程开挖主要采用大型机械作业,施工前对机械停放点、行走路线、运土方式、挖土分层、电源架设等进行实地勘察,要求施工机械和人员与35KV以上的高压线必须保持不小于5米的垂直距离;60KV以上的安全垂直距离不小于10米。(4)在靠近建筑物、路基、高压线塔、电杆等构筑物附近挖土时,以建筑物为中心向外预留15米的预留安全距离,并按设计要求进行放坡,避免发生坍塌事故,以保证施工安全。(5)对断层、裂隙、破碎带等不良地质构造的边坡,按设计要44、求及时采取加固支护措施,在高边坡底部、基坑施工作业上方边坡设置安全防护措施。(6)在电杆附近挖土时,对于不能取消的拉线地垄及杆身,留出土台。土台半径:电杆为1-15m,拉线1525m,并视土质决定边坡坡度;土台周围应插标杆示警。5.2.2脚手架搭设(1)定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。(2)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。(3)外脚手架搭设人员必须持证上岗,并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。(4)严禁脚手板存在探头板,铺设脚手板以及多层作业时,应尽量使施工荷载内、外传递平衡。(5)保证脚手架体的整体性45、,不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体。(6)结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。(7)严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。5.2.3脚手架拆除(1)拆架前:全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求; 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经主管部门批准后方可实施;清除脚手架上杂物及地面障碍物。(2)拆架时划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面设专人指挥,禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆46、除的脚手架两端,先按第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。(3)拆架的高处作业人员戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。(4)拆架程序遵守”由上而下,先搭后拆”的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按”一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。(5)拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣件,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆除中间扣件,然后托住中间,再解端头扣件。(6)连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,增设连墙件加固;当脚手架拆47、至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时,先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。(7)拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,先通知对方,以防坠落。(8)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。(9)在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,将拆除情况交代清楚后方可离开。(10)拆下的材料要徐徐下运,严禁抛掷。运至地面的材料按指定地点随拆随运,分类堆放,”当天拆当天清”,拆下的扣件和铁丝集中回收处理。(11)高层建筑脚手架拆除,配备良好的通讯装置。(12)输送至地面的杆件,及时按类堆放,整理保养。(13)当天离岗时,及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复48、岗后的人为事故。(14)如遇强风、大雨、雪等特殊气候,不进行脚手架的拆除,严禁夜间拆除。(15)翻掀垫铺竹笆注意站立位置,并自外向里翻起竖立,防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。5.2.4钻孔施工(1)在开钻前必须做好呼唤应答。(2)在钻机运转中经常注意马达轴瓦等声音是否正常。(3)在电机换相必须等主轴完全停稳后,再给电启动。(4)接杆时,首先检查好小抱闸情况,必须在安全可靠时再进行操作。(5)车体移动时,必须有专人指挥,指挥人距车体保持3米的距离。(6)移车前把钻头缩回,电缆线、风管线有专人负责,防止压坏。(7)移车时首先必须调整好走行涨圈,确保灵活有效,临近边坡边缘时,采取断电或49、点动的方法缓慢移动,以免跑车。(8)上下坡时,要放倒钻杆,其坡度不超过20度。(9)钻孔过程中如遇塌孔缩孔等不良钻进现象时,须立即停钻,及时进行固壁灌浆处理(灌浆压力0.60.8MPa),待水泥砂浆初凝后,重新扫孔钻进。(10)防卡钻措施:在接钻杆时组织好人员,相互配合好、动作要快,尽量缩短岩屑沉降时间;在钻进过程中速度要快,压力要小,上下来回提钻钻进,发现异常要立即起钻,防止发生卡钻。5.2.5钢绞线制作安装施工(1)钢丝线下料时需防钢绞线弹出伤人,非张拉工不得在下料工作场地走动,下料前整捆钢绞线固定好,如需调整时站在钢绞线弹出的背向。(2)套锚具时先用自制锚具将钢束分开,做到又快又准,避免50、伤到手指。(3)用卷扬机穿每一钢束时需检查接头,支撑点是否牢固,以防脱出伤人。5.2.6张拉施工(1)张拉作业人员必须经过专业培训,掌握预应力张拉的安全技术知识并经考核合格后方可上岗。 (2)必须按照检测机构检验、编号的配套组使用张拉机具。 (3)张拉作业区域应设明显警示牌,非作业人员不得进入作业区。(4)张拉时必须服从统一指挥,严格按照技术交底要求读表。油压不得超过技术交底攫值。发现油压异常等情况时,必须立即停机。 (5)高压油泵操作人员应戴护目镜。(6)作业前应检查高压油泵与千斤顶之间的连接件,连接件必须完好、紧固,确认安全后可作业。(7)施加荷载时,严禁敲击、调整施力装置。(8)作业前必51、须在张拉端设置5cm厚的防护木板。(9)操作千斤顶和测量伸长值的人员应站在千斤顶侧面操作,千斤顶顶力作用线方向不有人。(10)张拉时千斤顶行程不得超过技术交底的规定值。(11)张拉完成后应及时灌浆、封锚。5.2.7灌浆施工(1)注浆前的操作:将注浆泵电源和吸浆排浆管接通后,变速箱先置于空档,启动电机运转正常后,打开高压管路上的卸压阀,对各档位进行吸清水实验,检查泵的运转和吸、排浆管路的通畅程度等情况,发现异常及时处理。(2)每次注浆前,必须检查安全阀的灵敏度,并调整到规定注浆终压位置。(3)压力表和安全阀必须安装在吸水玻璃浆液的排浆管路上,严禁吸水泥浆,避免水泥堵塞而损坏压力表造成安全阀失灵。52、(4)安装高压管路和泵头各部件时,各丝扣的连接必须拧紧。(5)注浆过程中必须有专人观察工作面30米范围内的情况,如发现跑浆量大于20m3/h要停止注浆1小时,待浆液凝固后继续加压注浆。(6)泵正常运转注浆中,禁止现场人员在注浆孔附近停留,防止封水管受高压跑出阀门破裂时伤人。(7)注浆过程中,注浆人员身体要避开注浆管的正面;开关放浆阀门时在侧面操作,防止喷漏浆伤人,严防注浆管弹出伤人。(8)注浆过程中如果要处理注浆泵及注浆管路时,必须先停机,打开卸压阀并确定卸压后,再打开管路进行处理。(9)注浆过程中必须及时处理跑浆,严禁将注浆管口对准其它作业人员。(10)注浆过程中如果出现设备异常响声,压力极53、不稳定,立即停机查明原因并进行处理。若突发事件危及安全时,立即停机后撤离工作面。(11)下放、提升机械设备时,必须拴牢调稳,并检查钢丝绳、绳卡(扣)与各连接处。(12)注浆时,每孔注浆须连续注入,如因故需暂停注浆,可向孔内注压一定量的清水,以保持注浆管通道畅通。(13)注浆期间,施工人员应注意注浆泵的运行状况及排浆状况,确保注浆泵的完好。(14)制浆和注浆工作人员,佩带好防护用品。注浆人员作业时要戴防尘口罩和防护眼镜。注浆结束,多余的浆液及时放入容器或吊桶内。5.2.8封锚施工(1)封锚时工作平台必须牢固稳定,高空作业时工作架由专人看管。(2)梁体顶端的锚穴封堵时,作业人员应穿好安全带,穿防滑54、鞋。3、封锚砂浆填压过程中,能够对砂浆进行二次搅拌,但严禁二次加水,每次拌合用料在30min内用完。(4)封锚砂浆填压时的环境温度宜为530。当昼夜平均气温低于5时,采取保温措施,保温时间不少于24h。避免阳光直射、雨、雪和大风环境下进行封锚作业。5.3应急预案及措施5.3.1危险源辨识与监控1、施工事故主要类型预应力工程施工事故易发生在张拉过程中,主要有以下几类:(1)锚具(或夹具)组装件破坏;(2)预应力筋断裂或滑脱;(3)张拉设备故障;(4)不当操作事故(闪失、碰撞等);(5)施工机具伤人;(6)现场火灾与触电。2、引发事故的主要原因(1)预应力筋与锚具(或夹具组装件的锚固性能差);(255、)预应力筋的质量不合格;(3)张拉机具失效;(4)在不安全的天气条件下继续施工;(5)作业面的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离;(6)机具使用前没有进行检修,或操作不当。3、危险源监控(1)对预应力筋的质量进行检查,对使用的机械、工具、用具进行检查与监控;(2)加强安全管理,对施工环境和条件进行监控。5.3.2应急保障体系1、应急救援组织机构及处理流程:项目部成立应急救援领导小组,项目经理是应急救援领导小组的第一负责人,担任组长,负责紧急情况处理的指挥工作。安全总监任副组长负责紧急情况处理的具体实施和组织工作,组长不在或授权时,副组长按序行使组长的权力。应急救援组织机构图组56、长:郭庆岭副组长:余卫华抢险救援组 安全疏散组 现场救护组 现场警戒组 善后安置组 机动组事故发生应急处理流程图应急小组成员表序号姓名组内职务联系电话备注1郭庆龄组 长2余卫华副组长3王勇抢险救援小组组长4李林涛抢险救援小组组员5郭瑜抢险救援小组组员6刘广龙抢险救援小组组员7卫苏辉安全疏散小组组长8黄文东安全疏散小组组员9边卫东现场警戒小组组长10冉佳亮现场警戒小组组员11张祖冬现场救护小组组长12李林伟现场救护小组组员13吴睿现场救护小组组员14管波现场救护小组组员15王延朝善后安置小组组长16王红善后安置小组组员17贾学智机动小组组长18裴慧娟机动小组组员2、应急响应基本程序:紧急情况发生57、后,现场要做好警戒和疏散工作,保护现场,及时抢救伤员和财产,并由在现场的项目部最高级别负责人指挥,在3分钟内电话通报到值班室,主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车或警力支援到现场实施抢救,如需可直接拨打120、110等求救电话。值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告到紧急情况领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处理的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由办公室在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。遇到紧急情况,全体职工应特事特办、急事急办,主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备58、车辆、器材、物资等应统一调遣,各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排,不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。紧急事故发生上报办公室或安质部长抢险领导小组抢险方案确定物资、设备到位进行抢险现场处理、送医院抢救抢险结束、恢复生产措施及善后处理、进行总结上报监理、业主、相关部门人员伤亡应急事故发生应急救援流程图5.3.3事故预防措施预应力张拉工作危险性大,不可预料的因素多,因此投入充分的人力、物力,采取合理的施工工艺,本项目预应力施工数量较多,在施工中更要严格按照工艺操作,不可掉以轻心。针对预应力施工工作中各道工序易出现的问题,制定以下应急措施:1、现场保证有充分的人员、设备。参与施工的59、人员应具备相应专业的素质,有类似施工的经验,对本工程预应力施工情况熟悉,各道工序设有责任人,负责本工序的施工,实行奖优罚劣措施,提高职工积极性,提高工作效益;投入的施工设备状况良好,使用前进行检修处理。对容易损坏的设备,现场应按百分之百的比例备用,一旦出现损坏,立即调用;对张拉设备应进行用前检查,若有损坏,立即调换,现场设置备用易损坏机具,使施工能顺利不间断进行。2、检查油泵、千斤顶、压力表、油管、顶楔器及液控顶压阀等是否符合施工及安全的要求,千斤顶、压力表是否按规定周期进行过校正和标定,锚环及锚塞使用前应经检验,合格后方可使用。3、检查连接油泵和千斤顶的油管有无裂纹,接头是否靠固,高压软管使60、用时,其弯曲半径不应小于200mm,油泵操作人员要戴防护镜。4、安装锚具或千斤顶时应使张拉力的作用线与应力筋受力的中心线一致,不得偏扭。5、油泵的操作应徐徐加压,缓缓回油、平稳、无冲击、不得猛摇急放,以免损坏油压表、油泵及千斤顶。安全阀要经常保持灵敏可靠。6、在张拉和顶压作业中,严禁工作油压力超过额定压力。7、千斤顶加载应平稳、均匀、缓慢,在卸载时应慢慢打开回油阀,使油压缓缓下降。8、千斤顶作业时,构件两端严禁站人,并设立张拉作业危险区,采用警戒线进行围护,设置警示标志,安排专职安全员全程监护,严禁无关人员进入张拉作业区。9、在千斤顶负压的情况下,不得拆卸油顶和油管路,也不得拧动任何部位的镙丝61、。10、油泵运转时,若有不正常现象,应立即停车检修。11、检查推拉高强度镙栓的强度及完好情况,有无磨损、伤痕,无论新旧螺栓都应做抽样试验。禁止使用不合格品。12、检查拉杆螺栓、夹片、联结器及有关附件是否完好、齐全。是否符合规范,标准的要求。同时应对连接器和夹片的质量进行抽样检查。严禁不合格产品投入使用。13、检查箱梁拉锚座是否坚固、可靠,有无锈蚀、损坏或裂纹,不合格品严禁使用。14、顶推作业区应设明显的警告标记和安全监测人。15、作业时应统一指挥、协调工作,密切配合,严禁多人指挥,严禁行人经过。16、作业时,千斤顶的前后方严禁站人,以防拉杆断裂伤人,操作人员严禁离岗。17、雨天、5级风以上或光62、暗淡、视线不佳的情况,严禁顶推。18、作业后应立即切断电源,逐渐减卸油。收集、清理工具附件。并集中存放,专人保管。按保修规定进行保养、并盖好防罩布。5.3.4突发事件应急措施1、接警与通知:如张拉过程中发生钢绞线弹出打击到工人造成人员伤害,在现场的项目管理人员要立即向项目经理汇报险情,主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车或警力支援到现场实施抢救,如需可直接拨打120、110等求救电话。具体汇报内容:(1)说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施,以便让救护人员事先做好急救的准备。 (1)讲清楚伤者(事故)发生在什么地方,附近有什么特征。 (3)说明报救者单63、位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车(消防车、警车)找不到所报地方时,随时经过电话通讯联系。基本打完报救电话后,应问接报人员还有什么问题不清楚,如无问题才能挂断电话。通完电话后,应派人在现场外等候接应救护车,同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除,以利救护到达后,能及时进行抢救。现场有关人员要做好警戒和疏散工作,保护现场,对事故现场进行拍照,为后期处理留下影像资料,并及时抢救伤员和财产,由在现场的项目部最高级别负责人指挥。项目经理立即召集、抢救指挥组其它成员,抢救、救护、防护组成员携带着各自的抢险工具,赶赴出事现场。2、指挥与控制抢救组到达出事地点,在项目经理指挥下64、分头进行工作。保卫组保持抢险救援通道的通畅,引导抢险救援人员及车辆的进入。设置事故现场警戒线、岗,安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带,维持工地内抢险救护的正常运作。首先抢救组和经理一起查明险情:确定是否还有危险源。如人员伤亡情况;商定抢救方案后,然后组织实施。防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到离安全地带,并进行警戒不准闲人靠近,对外注意礼貌用语。工地值班电工负责切断有危险的低压电气线路的电源。如果在夜间,接通必要的照明灯光。抢险组在排除无其它危险源的情况下,立即救护伤员:边联系救护车,边及时进行止血包扎,用担架将伤员抬道车上送往医院。事故应急抢险完毕后,封闭事故现场直到收到明确65、解除指令。项目经理人员进行事故调查,找出事故原因、责任人以及制订防止再次发生类似的整改措施,并对应急预案的有效性进行评审、修订。技术组进行事故现场评审,分析事故的发展趋势。组织技术人员制定恢复生产方案。向公司书面汇报事故调查、处理的意见。3、通讯项目部必须将110、120、项目部应急领导小组成员的手机号码、当地安全监督部门电话号码,明示于工地显要位置。工地抢险指挥及安全员应熟知这些号码。4、警戒与治安安全保卫小组在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制,维护现场治安秩序。5、人群疏散与安置疏散人员工作要有秩序的服从指挥人员的疏导要求进行疏散,做到不惊慌失措,勿混乱、拥挤,减少人员伤亡。6、应急事66、故报告程序(1)报告程序报告程序:事故发现人项目经理投资公司、业主代表、监理单位轨道公司政府部门。一旦发生突发事件,项目经理必须在第一时间内向现场业主代表和监理单位汇报。如遇信息不畅,我项目部可越级上报。项目应急救援联络工作由项目部综合办公室负责。应急救援联络途径如下:(2)项目部应急联络电话:综合办公室:宋雅蓓(3)对外应急求救:发生安全事故后,项目部无法处理时要及时拨打消防救助电话:119发生人员伤亡及时拨打距施工现场最近(约1Km)的重庆市南岸区人民医院电话:电话:62601100。(4)上报电话:监理单位:黄林东中铁建西南投资公司:张伟宏重庆市轨道集团:杨洋救援路线见下图:应急救援路线67、图5.4监测监控1、监测内容(1)桩(坡)顶部水平位移;(2)桩(坡)顶部竖向位移;(3)地表沉降;(4)锚索拉力监测。2、监测数量、频率及报警值如下表所示:海峡路一侧CE段边坡预应力锚索施工监测点统计表具体点位布设详见后下图:海峡路一侧CE段边坡预应力锚索施工监测点位布置示意图3、监测方式(1)、日常巡查、观察加强现场巡查及观测,掌握边坡开挖状况,进而核对地质资料,外观上粗略判断临时边坡的稳定性。(2)、坡顶水平位移和竖向位移观测经过在边坡顶部布设的水平位移和竖向位移观测点,掌握施工过程中,边坡及桩身的稳定情况。4、监测信息反馈每次量测后,及时对量测数据进行整理与分析,并绘制相关的图表资料。68、若发现量测数据异常或遇到险情时,立即启动应急措施。本工程深施工作业坚持”动态法设计、信息法施工、逆作法施工”原则。即在施工过程中进行动态管理、动态方案设计与施工,针对工程实际情况和有关监测信息的反馈数据适时采取相应的施工办法和措施或制定专门的施工技术方案、召开专项技术研导会等形式,对现场施工实时跟进,确保现场施工安全。本工程施工监测由第三方单位进行,有关监测数据和分析结果及时提交本项目技术管理部门,技术部门和现场施工人员根据有关监测数据分析结果对现场施工作业进行调整或采取相应措施。六.劳动力计划6.1专职安全管理人员序号工种姓名证件编号有效期1专职安全员郭瑜渝建安C( )0045412 .9.69、10 .9. 92专职安全员冉佳亮渝建安C( )0016458 .8.20 .8.196.2特种作业人员序号工种姓名证件编号有效期1预应力操作手熊君 .6.10 .6.92吊车司机孙得勇渝A .6.9 .6.93电工卢敬T5102228 .08.042020.08.044电工张从彬T5110234 .07.26 .07.265架子工刘成进渝47 .3.13 .3.136架子工胡建渝46 .3.13 .3.137电焊工彭元兵T5110234 .07.26 .07.268电焊工胡尚均T5110234 .07.26 .07.26备注:相关证件见后附件。七.计算书及相关图纸7.1预应力张拉计算书1、设70、计参数:预应力锚索采用12-s 15.2高强度低松弛钢绞线,强度级别为1860Mpa,公称直径15.24mm,公称面积140mm2,弹性模量为195000N/mm2。2、预应力钢绞线设计锁定值为880KN,根据( JGJ120- )第4.7.7条的规定:”锚杆锁定值宜取锚杆轴向拉力标准值的(0.750.9)倍”,本工程取0.9倍,则锚杆轴向拉力标准值(控制张拉力)Nt=880KN/0.9=978KN。3、预应力钢绞线的锚固段长均为8m,自由段长度分别为628.8m,千斤顶采用YDC-3500型。经查,其最大张拉油压为51MPa、工作长度为0.5m。4、经标定,张拉设备校准方程为:P=35.4671、00F+0.45 (P为压力表读数,F为张拉力)。5、由于自由段长度不等长,分别予以计算。本工程锚索长度统计表如下:由以上统计表可知,本工程锚索长度L0有36783mm、18000mm、31468mm、15000mm、26152mm、14000mm、13000mm共七种。6、根据(CECS22- )的规定,结合张拉工作需要,本工程张拉共分五级,如下表所示:预应力张拉加荷等级与持荷时间表加荷等级0.10Nt0.25Nt0.50Nt0.75Nt1.00Nt1.1倍锁定值观测时间(分钟)55510155共需填写10/25/50/75/100%及1.1倍锁定值张拉力下的伸长读数,因此需分别进行计算。772、根据(DL/T5083- ),钢绞线理论伸长值张拉计算公式: Lp=FpmLp/ApEp式中: Fpm:预应力钢绞线的平均张拉力(KN),Lp:预应力钢绞线的长度(mm) Ap:预应力钢绞线的公称面积,取140mm2 Ep:预应力钢绞线的弹性模量,取195000N/mm28、预应力钢绞线理论伸长值及张拉设备油表读数计算(1)当=con*10时张拉力:Fpm=978*0.10KN=97.8KN=0.0978MN理论伸长:当锚索长度L0=36783时,L= L0+500=36783+500=37283mmLp =978*0.10*1000*37283/(12*140*195000)=11.13m73、m当锚索长度L0=18000时,L= L0+500=18000+500=18500mmLp =978*0.10*1000*18500/(12*140*195000)=5.52mm当锚索长度L0=31468时,L= L0+500=31468+500=31968mmLp =978*0.10*1000*31968/(12*140*195000)=9.54mm当锚索长度L0=15000时,L= L0+500=15000+500=15500mmLp =978*0.10*1000*15500/(12*140*195000)=4.63mm当锚索长度L0=26152时,L= L0+500=26152+500=74、26652mmLp =978*0.10*1000*26652/(12*140*195000)=7.96mm当锚索长度L0=14000时,L= L0+500=14000+500=14500mmLp =978*0.10*1000*14500/(12*140*195000)=4.33mm当锚索长度L0=13000时,L= L0+500=13000+500=13500mmLp =978*0.10*1000*13500/(12*140*195000)=4.03mm压力表读数:P=35.4600F+0.4535.4600*0.0978+0.45=3.92MPa(2)当=con*25时张拉力:Fpm =9775、8*0.25KN=244.5KN=0.2445MN理论伸长:当锚索长度L0=36783时,L= L0+500=36783+500=37283mmLp =978*0.25*1000*37283/(12*140*195000)=27.83mm当锚索长度L0=18000时,L= L0+500=18000+500=18500mmLp =978*0.25*1000*18500/(12*140*195000)=13.81mm当锚索长度L0=31468时,L= L0+500=31468+500=31968mmLp =978*0.25*1000*31968/(12*140*195000)=23.86mm当锚索76、长度L0=15000时,L= L0+500=15000+500=15500mmLp =978*0.25*1000*15500/(12*140*195000)=11.57mm当锚索长度L0=26152时,L= L0+500=26152+500=26652mmLp =978*0.25*1000*26652/(12*140*195000)=19.89mm当锚索长度L0=14000时,L= L0+500=14000+500=14500mmLp =978*0.25*1000*14500/(12*140*195000)=10.82mm当锚索长度L0=13000时,L= L0+500=13000+500=177、3500mmLp =978*0.25*1000*13500/(12*140*195000)=10.08mm压力表读数:P=35.4600F+0.4535.4600*0.2445+0.45=9.12MPa(3)当=con*50时张拉力:Fpm =978*0.50KN=489KN=0.489MN理论伸长:当锚索长度L0=36783时,L= L0+500=36783+500=37283mmLp =978*0.5*1000*37283/(12*140*195000)=55.65mm当锚索长度L0=18000时,L= L0+500=18000+500=18500mmLp =978*0.5*1000*1878、500/(12*140*195000)=27.61mm当锚索长度L0=31468时,L= L0+500=31468+500=31968mmLp =978*0.5*1000*31968/(12*140*195000)=47.72mm当锚索长度L0=15000时,L= L0+500=15000+500=15500mmLp =978*0.5*1000*15500/(12*140*195000)=23.14mm当锚索长度L0=26152时,L= L0+500=26152+500=26652mmLp =978*0.5*1000*26652/(12*140*195000)=39.78mm当锚索长度L0=179、4000时,L= L0+500=14000+500=14500mmLp =978*0.5*1000*14500/(12*140*195000)=21.64mm当锚索长度L0=13000时,L= L0+500=13000+500=13500mmLp =978*0.5*1000*13500/(12*140*195000)=20.15mm压力表读数:P=35.4600F+0.4535.4600*0.489+0.45=17.79MPa(4)当=con*75时张拉力:Fpm =978*0.75KN=733.5KN=0.7335MN理论伸长:当锚索长度L0=36783时,L= L0+500=36783+580、00=37283mmLp =978*0.75*1000*37283/(12*140*195000)=83.48mm当锚索长度L0=18000时,L= L0+500=18000+500=18500mmLp =978*0.75*1000*18500/(12*140*195000)=41.42mm当锚索长度L0=31468时,L= L0+500=31468+500=31968mmLp =978*0.75*1000*31968/(12*140*195000)=71.58mm当锚索长度L0=15000时,L= L0+500=15000+500=15500mmLp =978*0.75*1000*1550081、/(12*140*195000)=34.70mm当锚索长度L0=26152时,L= L0+500=26152+500=26652mmLp =978*0.75*1000*26652/(12*140*195000)=59.67mm当锚索长度L0=14000时,L= L0+500=14000+500=14500mmLp =978*0.75*1000*14500/(12*140*195000)=32.47mm当锚索长度L0=13000时,L= L0+500=13000+500=13500mmLp =978*0.75*1000*13500/(12*140*195000)=30.22mm压力表读数:P=382、5.4600F+0.4535.4600*0.7335+0.45=26.46MPa(5)当=con*100时张拉力:Fpm =978*1.00KN=978KN=0.978MN理论伸长:当锚索长度L0=36783时,L= L0+500=36783+500=37283mmLp =978*1.00*1000*37283/(12*140*195000)=111.30mm当锚索长度L0=18000时,L= L0+500=18000+500=18500mmLp =978*1.00*1000*18500/(12*140*195000)=55.23mm当锚索长度L0=31468时,L= L0+500=3146883、+500=31968mmLp =978*1.00*1000*31968/(12*140*195000)=95.44mm当锚索长度L0=15000时,L= L0+500=15000+500=15500mmLp =978*1.00*1000*15500/(12*140*195000)=46.27mm当锚索长度L0=26152时,L= L0+500=26152+500=26652mmLp =978*1.00*1000*26652/(12*140*195000)=79.57mm当锚索长度L0=14000时,L= L0+500=14000+500=14500mmLp =978*1.00*1000*14584、00/(12*140*195000)=43.29mm当锚索长度L0=13000时,L= L0+500=13000+500=13500mmLp =978*1.00*1000*13500/(12*140*195000)=40.30mm压力表读数:P=35.4600F+0.4535.4600*0.978+0.45=35.13MPa(6)当=1.1倍锁定值时张拉力:Fpm =1.1*880=968KN=0.968MN理论伸长:当锚索长度L0=36783时,L= L0+500=36783+500=37283mmLp =1.1*880*1000*37283/(12*140*195000)=110.16mm85、当锚索长度L0=18000时,L= L0+500=18000+500=18500mmLp =1.1*880*1000*18500/(12*140*195000)=54.66mm当锚索长度L0=31468时,L= L0+500=31468+500=31968mmLp =1.1*880*1000*31968/(12*140*195000)=94.46mm当锚索长度L0=15000时,L= L0+500=15000+500=15500mmLp =1.1*880*1000*15500/(12*140*195000)=45.80mm当锚索长度L0=26152时,L= L0+500=26152+500=286、6652mmLp =1.1*880*1000*26652/(12*140*195000)=78.75mm当锚索长度L0=14000时,L= L0+500=14000+500=14500mmLp =1.1*880*1000*14500/(12*140*195000)=42.84mm当锚索长度L0=13000时,L= L0+500=13000+500=13500mmLp =1.1*880*1000*13500/(12*140*195000)=39.89mm压力表读数:P=35.4600F+0.4535.4600*0.968+0.45=34.78MPa9、张拉的实际伸长值:预应力筋采用应力控制方法张87、拉时,应以伸长值进行校核,实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求,实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6以内,否则暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后,方可继续张拉。具体张拉数值统计见”预应力锚索张拉力、油表读数及伸长值数据统计表”。7.2、钢管落地式脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架搭设高度H(m)6脚手架沿纵向搭设长度L(m)40立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1.05内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)6双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚88、手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式3跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区重庆重庆安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.35风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2,0.9,0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性89、)0.37,0.28,0.23 计算简图:立面图侧面图(此图由建筑计算软件生成,仅做为示意参考)三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.038+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.038+0.351.05/(2+1)+1.431.05/(2+1)=1.66kN/m 正常使用极限状态q=(0.038+Gkjblb/(n+90、1)+Gklb/(n+1)=(0.038+0.351.05/(2+1)+31.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.661.52=0.37kNm =Mmax/W=0.37106/5080=73.66N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.2115004/(100206000121900)=1.653mm max1.653mmminla/150,10min1500/150,1010mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=91、1.11.661.5=2.74kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.211.5=2kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.74kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2kN q=0.038=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.96106/5080=188.25N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 计算简图如下: 变形图(mm) max3.276mmminlb/150,10min1050/150,107mm 满足要求! 392、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.77kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算: 纵向水平杆:Rmax=2.74/2=1.37kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆:Rmax=2.77kNRc=0.88=6.4kN 满足要求!六、荷载计算脚手架搭设高度H6双立杆计算高度H16脚手架钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 双外立杆:NG1k=(gk+0.038+lan/20.038/h)H1=(0.1248+0.038+1.52/20.093、38/1.8)6=1.17kN 双内立杆:NGS1k=1.17kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 双外立杆:NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=6/1.81.51.050.351/1/2=0.92kN 双内立杆:NGS2k1=0.92kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 双外立杆:NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=6/1.81.50.141/2=0.35kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 双外立杆:NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.56=0.09kN 构配件自重标准值NG2k总计 双外立杆:NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=094、.92+0.35+0.09=1.36kN 双内立杆:NGS2k=NGS2k1=0.92kN 立杆施工活荷载计算 外立杆:NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51.05(23)/2=4.73kN 内立杆:NQ1k=4.73kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力: 双外立杆:Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(1.17+1.36)+ 0.851.44.73=8.66kN 双内立杆:Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(1.17+0.92)+ 0.851.44.73=8.13kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H6双立杆95、计算高度H16双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=k h=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.8=197.37210 满足要求! 查表C得,=0.186 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+1.4NQ1k=1.2(1.17+1.36)+1.44.73=9.65kN =KSNS/(96、A)=0.69650.94/(0.186489)=63.66N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(1.17+1.36)+0.851.44.73=8.66kN Mws=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10=0.851.40.231.51.82/10=0.13kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(8658.69/(0.186489)+0.13/5080)=57.12N/mm2f=205N/mm2 满足要求!八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件97、连接方式螺栓连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)5连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205螺栓直径d(mm)22螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3721.821.5=5.58kN 长细比=l0/i=600/158=3.8,查表D得,=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.58+5)103/(0.99489)=21.82N/mm2f=205N/mm2 满足要求! =(Nlw+N0)/(d2/4)=(5.58+5)103/(3.14222/4)=27.84N/mm2ft=170N/mm2 满足要求!九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力标准值fak(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.66/(10.25)34.63kPafak140kPa 满足要求!7.2相关图纸前述章节已引用部分设计图,未尽图纸详见设计图。