1、正本32986美术馆工程地下室高大模施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1 编制依据11.1 相关施工图纸11.2 主要规范规程11.3 其他22 工程简介32.1 总体概况32.2 建筑设计概况32.3 高大模板概况42.4 支撑层情况43 施工准备53.1 技术准备53.2 材料准备53.3 机具准备63.4 劳动力准备64 支撑系统设计74.1 支撑系统选择、选型74.2 支撑系统构造设计74.2.1 梁支模设计74.2.2 板支模设计85 主要施工方法105.1 施工顺序流程102、5.2 支撑系统安装105.3 模板安装105.3.1 框架梁模板安装105.3.2 塑料模壳安装115.4 梁钢筋绑扎115.5 验收检查115.5 混凝土浇筑125.5.1 混凝土配制125.5.2 混凝土浇筑125.5.3 混凝土施工缝留置125.5.4 混凝土的养护135.6 模板体系拆除136 高支撑系统监测146.1 日常检查146.2 监测方案146.2.1 监测点布置146.2.2 监测方法146.2.3 监测要求156.2.4 监测报警指标156.2.5 处理方法157 质量保证措施167.1 质量保证体系167.2 质量管理程序167.2.1 过程质量执行程序167.2.23、 质量保证程序177.3 质量保证措施177.3.1 材料质量保证措施177.3.2 施工质量保证措施178 安全保证措施198.1 安全管理组织机构198.2 安全管理技术措施199 环境保护措施2110 应急救援预案2210.1 应急救援组织机构2210.2 应急救援预案2210.2.1 高处坠落事故应急救援2210.2.2 支模坍塌应急救援2310.2.3 火灾事故的预防及其应急措施2410.2.4 应急救援物资2510.2.5 附近医院2511 计算书2611.1 密肋梁板计算2611.1.1 塑料模壳计算2611.1.2 次龙骨计算2710.1.3 主龙骨计算2810.1.4 立杆稳4、定性计算3011.2 4001000框架梁计算3211.2.1 梁底模计算3211.2.2 梁侧模计算3911.3 600800框架梁计算4311.3.1 梁底模计算4311.3.2 梁侧模计算5012 附图511 编制依据1.1 相关施工图纸相关施工图纸见表1.1。表1.1 相关施工图纸序号名称图号日期1xx美术馆建筑施工图建施01192010年6月2xx美术馆结构施工图结施01242010年6月1.2 主要规范规程主要规范规程见表1.2。表1.2 主要规范规程序号名称编号1建筑结构荷载规范GB50009-20012混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023建筑工程施工质量验收5、统一标准GB50300-20014钢结构设计规范GB50017-20035工程测量规范GB50026-20076混凝土模板用胶合板GB/T17658-19997建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-20089建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版） JGJ130-200110建筑施工安全检查标准JGJ59-9911建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-9112建筑变形测量规程JGJ8-200713建筑施工手册第四版14施工计算手册（江正荣著）15建筑施工安全手册1.3 其他 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200986、7号）； 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）； 建筑工程安全生产管理条例（中华人民共和国国务院第393号令）； 中华人民共和国安全生产法（中华人民共和国主席令第70号） xx美术馆施工组织设计。2 工程简介2.1 总体概况见表2.1。表2.1 总体简介序号项目内 容1工程名称xx美术馆2建设单位3设计单位4监理单位5施工单位6勘察单位7监督单位8工程性质大型公建2.2 建筑设计概况见表2.2。表2.2 建筑设计概况序号项目内 容1建筑功能美术作品展览、展示，收藏2总建筑面积32986地上面积23750地下面积92363层 数地下一层，地上四层4建筑层高地下部分7、-6.54/-7.4/8.95m/-9.04m地上部分一、三、四层层高6m，二层10m5建筑高度檐口高度29.9m6建筑平面横轴编号纵轴编号横轴距离114.1m纵轴距离80.6m2.3 高大模板概况根据高大模板的定义，本工程高大模板为两个区域：1）-/-,面积为504.2，板顶标高-0.060m，板厚120mm，该区域梁截面尺寸400800、4001000、4002450，梁跨度10800mm、8100mm、6900mm、3900mm。2）-/-,面积为512，板顶标高-0.150m，板厚120mm，该区域梁截面尺寸400800、4002450，梁跨度10800mm、8100mm；以外，板厚18、50mm，板顶标高-0.25mm。高大模板区域混凝土强度等级C40。2.4 支撑层情况0.000层高大模板区域楼面混凝土施工时，楼面的施工荷载通过模板支撑体系将传至地下室底板上。本工程地下室底板为承台式筏板基础，基础底板厚800mm，高大模板区域底板顶标高为-9.1m，基础底板混凝土强度等级C40。3 施工准备3.1 技术准备根据现场实际情况，编写专项施工方案，经专家论证可行后，对项目部有关管理人员及劳务队管理人员进行方案交底。对专业操作班组进行详细技术交底，依据施工图纸认真定位，严格按方案要求进行施工。专业工长及安全、技术人员直接对施工班（组）长及施工工人进行技术交底，交待清楚施工任务、关键9、部位、质量要求、操作要点、分工及配合、安全等事项。技术交底分书面交底和现场交底，书面交底进行后，交底人及被交底人签字，并由交底人负责归档。书面交底完成后，在施工正式进行前，专业工长及安全人员还需在施工现场对操作人员进行现场交底，对关键事项、安全重点部位进行重点讲述。 3.2 材料准备本工程脚手架所使用碗扣架、钢管、扣件必须从xx市建委备案的生产、租赁企业采购或租用。碗扣架、钢管、扣件进场应查验和保存生产许可证、产品合格证、检测报告等有关资料，质量合格资料不全和未按标准要求铸有商标的产品不得验收进场。1）钢管：钢管杆件采用483.5mm，焊接钢管其材质应符合碳素结构钢（GB700-2006）的相10、应规定。不得有明显变形、裂纹、压扁和锈蚀。2）扣件：扣件铸件的材料应采用可锻造铁件GB9440中所规定的力学性能不低于KTH 330-08牌号的可锻铸铁或一般工程用铸造碳钢件（GB11352）中ZG230-450铸钢制作。扣件的附件采用的材料应符合碳素结构钢（GB700-2006）中Q235钢的规定；螺纹均应符合普通螺纹基本尺寸（GB196）的规定，垫圈应符合GB96垫圈的规定。施工时应保证扣件螺栓拧紧的扭力矩达到40N.m以上。3）碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性11、能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB700-2006）的规定。4）碗扣架用钢管规格为483.5mm，钢管壁厚不得小于3.5-0.025mm。5）上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合可锻造铁件（GB9440）中KTH330-08及一般工程用铸造碳钢件（GB11352）中ZG270-500的规定。6）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。 7）顶板模板主龙骨采用483.5mm双钢管，次龙骨采用木方，截面尺寸50100mm，要求材料平直，上下两面刨光，不带表皮。8）框架梁模板、平板模板采用112、5mm厚双面覆膜胶合板，胶合板的厚度应均匀，厚度误差不大于1mm。3.3 机具准备拟采用的机械设备如表3.34所示。表3.3 主要施工机具一览表序号名称规格单位数量功率（KW）备注1塔式起重机K5050台290材料吊运2C7030台2603混凝土输送泵HBT-80台2-混凝土浇筑4插入式振动器ZX-50套151.1混凝土浇筑5平板振动器ZB11台41.1混凝土浇筑6钢筋切断机GJ-40台42.2钢筋加工7钢筋弯曲机GW-40台43.0钢筋加工8钢筋调直机GT6-12台27.5钢筋加工9直螺纹套丝机BLG套45钢筋加工10交流电焊机BX3-330台621焊接11木工圆锯机MJ104A台44模板加13、工12木工平刨床MB503台43模板加工13手提电锯MJ263台102.2模板加工14全站仪拓普康332N台1-测量15自动安平水准仪博飞DS3台3-测量3.4 劳动力准备由于本工程工期较紧，质量要求高，为确保高大模板施工如期完工，高大模板施工架子工人数不得小于30人，顶板施工过程中木工人数需40人，钢筋工人数需30人，混凝土施工人数需20人。搭设脚手架施工人员必须持有特殊工种上岗证方可上架操作，每年对进行高处作业的人员应组织进行体检，患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员不得在此处施工。4 支撑系统设计4.1 支撑系统选择、选型支撑体系采用碗扣式钢管脚手架支撑体系，支撑体系14、中的立杆主要采用3.0m、3.0m、2.1m几种,立杆接长不同长度杆件接头错开布置，同一断面上有接头的立杆数量不应超过立杆总数的50%；横杆采用0.9m、0.6m两种组成，顶托采用可调托座，可调托座上放置483.5mm双钢管作为顶板主龙骨。梁底水平杆、立杆、剪刀撑均选用483.5mm钢管，梁对拉螺栓采用14钢筋，加固采用双螺母。4.2 支撑系统构造设计 梁支模设计1）面板设计主梁底模、侧模均采用15mm厚双面覆膜胶合板，规格1.22m2.44m。模板使用前均涂刷脱模剂，以延长使用寿命。2）龙骨设计400mm宽梁底模纵向龙骨为3根50100mm2木方，600mm宽梁底模纵向龙骨为4根50100 15、mm2木方，木方间距按龙骨数均分，侧模纵向龙骨为50100 mm2木方，间距不大于250mm，竖向短龙骨用48钢管，间距不大于900mm，当梁侧模高度超过700mm时，增加M14穿墙螺栓沿梁方向间距900mm。3）支撑设计底模支撑垂直梁方向支撑设三道，其中两边立杆以梁为中心对称放置，梁底中间一道，间距与板支撑步调一致，采用钢管、扣件将梁支撑与板支撑连接成整体，梁底水平杆与立杆连接采用双扣件。梁模板支撑平面布置如图所示。图-1 400mm宽梁模板支撑平面示意图图-2 600mm宽梁模板支撑平面示意图4）材料性能木材弹性模量E9000N/mm2，抗弯强度fm13.00N/mm2，抗剪强度fv1.416、 N/mm2；考虑到市场上钢管尺寸存在负偏差，验算时按483.0钢管考虑，483.0截面积4.24cm2，惯性矩I10.78cm4，截面模量W4.49cm3，回转半径i1.59cm，每米长质量为3.33kg/m，钢材强度设计值为205N/mm2。 板支模设计1）面板设计密肋梁板模板采用塑料模壳，塑料模壳以改性聚丙烯塑料为基材，采用模压注塑成型工艺制成。高支模部位密肋梁MLb高350mm，板厚度120mm。2）龙骨设计模板主龙骨采用483.5mm双钢管，次龙骨采用50100mm2木方，密肋梁底部设置3根，密肋梁之间按间距250mm左右设置。3）支撑设计用483.5mm碗扣架加可调托座支撑体系，立17、杆间距为900/600mm，杆横间距1200mm，可调托座丝杆插入立杆内的长度不得小于150mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心。模板支架顶部必须设置纵、横向扫天杆，扫天杆应采用直角扣件固定在立杆上。本工程高大模板区域层高均超过8m，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道纵横向水平拉杆。满堂脚手架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。竖向剪刀撑必须落地，并与地面顶紧。高支撑架的扫天杆及扫地杆设置层各设一道水平剪刀撑。剪刀撑采用483.5mm脚手钢管，通过旋转扣件与碗扣管立杆连接，剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不应小于1m，应18、采用不少于3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。为确保支撑体系的稳定，模板支撑与柱之间设置连接杆，采用两根柱箍连接杆。每根柱设置三道48钢管柱箍，与支撑立杆用扣件连接牢固。详见附图。4）材料性能塑料模壳的力学性能，见表。 表 塑料模壳力学性能序号项目性能指标（N/mm2）1拉伸强度402抗压强度463弯曲强度38.74弯曲弹性模量1.81035 主要施工方法5.1 施工顺序流程测量放线搭设满堂脚手架主梁底模板支设主梁钢筋绑扎支设主梁侧模塑料模壳安装密肋梁钢筋绑扎楼板钢筋绑扎浇筑混凝土5.2 支撑系统安装1）搭设架体前进行放线，形成方状网格，在线的十字交点处设支撑立19、杆，施工中控制立杆垂直度偏差应不大于1/500H(H为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。2）扣件安装应符合以下规定： 扣件规格必须与钢管外径相匹配； 螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65 Nm； 对接扣件开口应朝上或朝内； 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3）高支模架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两个方向足够的设计刚度；水平横杆与扫地杆必须与周边满堂架拉通，保证高支模架的整体稳定性。4）剪刀撑是满堂架的重要加固措施，剪刀撑一律采用6m 的钢管搭设，高大模板剪刀撑要求沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；中部沿横向和纵向每隔四排立杆设置一道剪刀撑，每道20、剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角应在4560，剪刀撑必须落地，与立杆和水平杆每个相交处应采用旋转扣件固定，保证立杆的稳定性。5）架体四周水平杆应与周边楼层立杆拉结，拉结距离应大于三跨，竖直方向按柱高不大于4m 设置一道连墙件。6）高大模板支撑体系搭设人员必须按照国家有关规定经专门的安全作业培训，取得架子工操作资格证书，方可上岗作业。7）高大模板支撑体系搭设前，应由项目技术负责人向项目管理人员和搭设人员进行安全技术交底以及对施工详图进行说明，并做好书面交底签字手续。5.3 模板安装 框架梁模板安装1）按设计标高搭设梁底钢管主龙骨，固定后在主龙骨上安装梁底模板，并拉线找平。21、2）调整梁底中间钢管支撑上可调顶托的标高，将其调至预定的高度。梁跨度4m时，梁底模板按跨度0.1起拱。3）在梁底模安装完成，进行梁钢筋安装，完成再安装侧模，3轴、M轴4002450大梁上部梁侧模板在中部加2道14穿梁对拉螺栓。5.3.2 塑料模壳安装1）施工前，先根据设计图纸，绘制出塑料模壳的排列图纸，做好材料工具准备。2）塑料模壳在现场堆放时，要套叠成垛，并注意轻拿轻放。3）塑料模壳的排列，均由中间向两边安放，以减少边肋的累计误差。 4）塑料模壳安放完毕后，应拉通直线校正，使得梁边线通顺，不弯曲。5）由于塑料模壳加工的尺寸只允许有负偏差，因此塑料模壳铺好后模壳之间会有一定缝隙，缝隙处用三合板22、和胶带将缝隙粘贴封严，以免漏浆。6）塑料模壳安装完毕后，应进行全面质量检查，涂刷脱模剂以利于脱模，并办理预检手续。5.4 梁钢筋绑扎框架梁钢筋在梁底模支设完成后进行，钢筋的安装在梁底模板上操作，梁底层钢筋在底模板上就位，框架梁侧模板在钢筋安装好后才安装。密肋梁钢筋在塑料模壳支设完成后进行，楼板钢筋最后完成，具体详见钢筋工程施工方案。5.5 验收检查采用班组自检、项目部检查和公司及有关专家组共同检查的三级验收制度，对照规范和施工方案对架体进行验收，除了对有关力学性能和杆件连接形式、结构进行测试外，还必须对架体的垂直度等指标进行测量，确保支模架的安全可靠，为了确保按专项方案搭设和使用（承载）安全的23、要求，高大模板支架的检查验收分4次进行：1）布架验收：在垫板铺设完成并在垫板上放线标定立杆位置后进行检查，确定其立杆布置及其调整是否符合专项方案规定和对中、对称及设置拉结的位置要求；在搭设完23步架后，检查其立杆垂直度和横杆水平度是否符合要求。方案设计人员必须参与这次检查，以便解决立杆布置遇到的问题。2）中间检查：主要检查两个方面：一是立杆垂直的偏差变化，是否过大或影响向上搭设；二是检查水平剪刀撑（加强层）和内部竖向剪刀撑的设置情况，有问题时可以较方便地解决。3）搭设完成验收：注意应验收架顶点支点标高是否符合方案要求，避免出现支点过高部位受力过大情况，并为沉降监控要求提供基础依据；4）浇筑混凝24、土前的检查验收：在模板和钢筋工程施工期间，支架已开始承载并会发生一些自身的调整变化，包括节点松动、底部移位和杆件变形等，此时检查人员进入架内检查还是安全的，可以及时进行加固和处理，避免在浇筑时出问题。经验收合格后，由项目技术负责人和项目总监理工程师签字后再进行下道工序的施工。5.5 混凝土浇筑 混凝土配制在施工中，为了便于泵送，粗骨料宜选用531.5mm级配的碎石。混凝土坍落度到现场泵送时以16020mm为宜。混凝土初凝时间不早于6个小时。在满足设计强度的前提下，水泥用量宜低不宜高，以防水泥用量太多而出现收缩裂缝。 混凝土浇筑1）在浇捣高支模梁板混凝土过程中要安排专职安全员进行跟班检查，并在混25、凝土浇注之前对所有参加浇注的施工人员进行安全技术交底。2）混凝土采用塔吊吊斗运送及泵送两种形式，浇筑混凝土不得集中下料，确保模板支架施工中受力均衡，要求浇捣方面垂直于主龙骨方向进行。梁用插入式振捣器，板用平板振捣器，以保证混凝土密实。3）浇注板混凝土时，混凝土的虚铺厚度略大于板厚。振捣完后先用长刮尺刮平，待表面收浆后，用木抹子搓压表面，在终凝前再进行搓压，要求搓压三遍。4）在浇筑过程中，木工及现场施工员随时观察模板体系变形情况，特别是检查钢管有无局部弯曲及木枋挠度过大等异常情况，如发现异常，施工员立即指挥楼面工作人员有序撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。 混凝土施工缝留置3轴线、M26、轴线4002450梁留置水平施工缝，第一次先行浇筑自梁底起710mm范围混凝土，第二次浇筑剩余部分，支模架设计时仅考虑第一次浇筑混凝土自重和全部钢筋自重，第二次浇筑混凝土的重量由第一次浇筑的梁和梁底支撑共同承担。第一次混凝土浇筑完成后，及时清理第一次浇筑梁面浮浆和垃圾。待梁第一次浇筑混凝土达到设计强度75%后，人工凿毛梁混凝土表面并用清水冲洗干净，待重新完成后，在梁面刷素水泥浆，保证二次浇筑混凝土与之紧密结合。5.5.4 混凝土的养护混凝土的养护对大面积现浇密肋楼盖十分重要。浇筑混凝土采用二次抹光，克服混凝土终凝前的收缩。终凝后及时覆盖塑料薄膜或草袋子，不断浇水养护，这样可以减少混凝土上下表面27、温差，防止水化热的损失，有利于早期强度的提高，阻止裂缝的产生和开展。混凝土浇捣后最少要间隔2天，施工人员方可进入现场；施工荷载要分散堆放，不得集中在一个局部位置。5.6 模板体系拆除项目总工程师和总监应先审核同条件试块强度报告，达到拆模强度并履行拆模审批签字手续后，方可开始拆除；1）模板拆除，应遵循先安后拆，后安先拆的原则。2）拆除时先调减调节杆长度，再拆除主、次龙骨及模板，最后拆除脚手架，严禁颠倒工序损坏面板材料。3）拆除后的模板材料，应及时清除面板混凝土残留物，涂刷隔离剂，如发现翘曲，变形，及时进行修理。4）拆除后的模板及支承材料按照顺序堆放，尽量保证上下对称使用。5）严格按规范规定的要求28、拆模，严禁为抢工期、节约材料而提前拆模。6）承重性模板（梁、板模板）拆模强度要求见表5.6。表5.6 承重性模板（梁、板模板）拆除强度要求结构名称结构跨度（m）达到标准强度百分率（%）板2502，8758100梁8100875悬臂构件1007）非承重构件（墙、柱、梁侧模）拆除时，其结构强度不得低于1.2Mpa，且不得损坏棱角。8）模板支撑系统的拆除前应对拆除进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线，非作业人员不得入内。6 高支撑系统监测6.1 日常检查高支撑系统在施工过程中应进行日常检查，检查项目如下：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否29、符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。6.2 监测方案 监测点布置1) 本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点， 由于本工程的框架梁的自重较大，故观测点以框架梁为主要观测对象；2)观测点布置设置在400800mm梁、4001000mm梁、600800mm梁、4002450mm梁，在典型主框架梁的跨中支撑立杆上设置一个沉降、位移观测点，共计16个。沉降、位30、移观测点具体布置详见附图。6.2.2 监测方法1）沉降观测支撑的沉降监测采用水准仪进行。做法是：在地下室柱的侧面标示出观测基准点，在支撑立杆上焊接钢筋作为观测点（位置在底板结构面上约1.5m处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安装专人在外围进行监测。2）位移观测由于本工程的模板支撑采用碗扣式钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，因此位移采用了线锤+钢尺的形式进行。首先吊线坠在底板表面弹出基准线，观测时用线坠吊线，测量其与基准线的距离即为位移偏量。观测方法如图所示。图 高支模体系观测示意图6.2.3 监测要求由专人专职负责监测。在浇筑混凝土前测量一次，记录此值并以31、此值为初始值；在浇筑混凝土时，每隔4h测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到50%这段时间，每隔半天测量一次。6.2.4 监测报警指标监测变形报警指标如表6.2.4所示。表6.2.4 监测变形报警指标一览表序号监测项目监测报警值1支架沉降15mm2支架水平位移24mm6.2.5 处理方法在混凝土浇筑阶段，现场观测若发现位移、沉降等出现异常，或达到(超过)报警值时，必须马上停止施工，迅速疏散人员，查明原因，采取应急或抢险措施，对支撑方案进行修改，待加固处理排除险情后方可复工。7 质量保证措施7.1 质量保证体系项目部成立高大模板质量管理组织机构，由项32、目经理任组长，生产经理、项目总工、安全总监任副组长，会同技术部门、生产部门、安全部门等，负责模板搭设、使用及拆除过程中的施工组织和安全工作。质量保证体系如图7.1所示。图7.1 质量保证体系综合办公室 工程技术部 材料设备部 质量检测部 商 务 部 项目经理生产经理项目总工安全环境部 安全总监设 计 部 7.2 质量管理程序7.2.1 过程质量执行程序图7.2.1过程质量执行程序图方案编制审 批技术交底工序操作责任工程师初检质检员复检业主监理认可进入下道工序不合格不合格不合格不合格7.2.2 质量保证程序图7.2.2质量保证程序7.3 质量保证措施 材料质量保证措施1）根据公司质量方针和质量手33、册的要求，从合格供应商名单中选择合格的材料供应商。2）在高大模板安装前，要对高大模板的各种材料进行严格检验，尤其是钢管、扣件、可调托以及木枋等，钢管、扣采用重量法检验，木方采用观察和尺量检查，不合格材料的不得使用。3）钢管统一严格选用483.0以上，其质量符合GB700碳素结构钢（GB700）中Q235-A 级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形，对承重杆件的外观及规格抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验。4）扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）要求，对梁底扣件螺栓的紧固力矩进行100%检查，抽查数量应符合建筑施工扣件式34、钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定。4）进入施工现场木方截面尺寸必须符合设计要求，选用枋身比较结实的，剔除已使用较多次数、枋身比较陈旧的木方。 施工质量保证措施1）模板及其支撑体系必须进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。2）用水准仪把建筑物水平标高引测模板安装位置，定好水平控制标高，严格控制梁板的标高。3）由于高大模板系统为大跨度结构，在模板安装时，必须严格按照设计要求进行起拱。4）模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢。拼缝处内贴胶带，防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。5）模板及其支撑体系必须经有关单位35、验收通过，并如实做好质量验收记录后，方可组织下道工序的施工。6） 可调托座调节螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座的螺杆伸出长度大于200mm 时采取增加一度水平拉杆的固定措施。7）混凝土浇筑时应分层浇筑，严格控制浇筑进度，混凝土不得堆放过高过于集中，要及时将其拔开，使混凝土荷载能均匀分布。8）模板安装允许偏差见表7.3.2。表7.3.2 模板安装允许偏差一览表序号检查项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面尺寸4、-5尺量4相邻两板表面高低差2直尺、尺量5表面平整度52m靠尺、楔形塞尺8 安全保证措施8.1 安全管理组织机构项目部成立高大模板施36、工安全管理组织机构，由项目经理任组长，生产经理、项目总工、安全总监任副组长，会同技术部门、生产部门、安全部门等，负责模板搭设、使用及拆除过程中的施工组织和安全工作。安全管理组织机构如图8.1所示。图7.1 质量保证体系综合办公室 工程技术部 材料设备部 质量检测部 商 务 部 项目经理生产经理项目总工安全环境部 安全总监设 计 部 8.2 安全管理技术措施1）应经常对工人进行安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2）安装和拆除模板时，现场设警戒区域，张挂醒目的警戒标志，配备监护人员，制止操作人员的违章行为。操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安37、全带应定期检查，不合格者严禁使用。3）模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。4）在安装、拆除作业前，项目部相关工长应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。5）施工过程中应经常对下列项目进行检查：（1）垫木应满足设计要求。（2）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。（3）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。（4）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。（5）安全网和各种安全设施应符合要求。（6）严格控制实际施工荷载不超38、过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施。6）对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。7）拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。8）搭设过程中划出的标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括现场临时架空线路、地面的设施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。10）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指39、挥，禁止非专业人员进入。11）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。12）在拆架时严禁碰撞脚手架附近的电缆线，以防触电事故。13）每天拆架下班时，不得留下隐患部位。14）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9 环境保护措施1）模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。2）模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。3）模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到垃圾集中堆放场。4）梁板模板内锯沫40、灰尘等不得用高压机吹，必须用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。10 应急救援预案10.1 应急救援组织机构1）项目部成立安全事故应急救援小组。项目经理任组长，副经理担任副组长，成员包括工程技术部、机电安装部、质量检测部、安全环境部、商务部、材料设备部、综合办公室等部门人员组成。安全环境部为主控部门。2）安全事故应急救援小组的成员包含各分包单位的项目负责人、安全员等人员在内。在发生安全事故时，各分包单位应自觉听从应急救援小组的安排。3）安全事故应急救援小组职责分工u 组 长：生产安全事故现场应急救援总指挥，向上级汇报，现场指挥分工救援。u 副组长：在组长的领导下，具体开展日常工作41、的教育和培训，指导实施现场的急救与救援。u 成 员：负责医务指导，人工呼吸与胸部挤压等操作；进行疏导围观人员，保护现场；进行搬运，创伤处理，配合救治；电源处理，电事故急救与处理；大门处接救援车辆。10.2 应急救援预案10.2.1 高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2）出现颅脑损伤42、，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下43、关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。（1）一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl 溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。（2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2 处(靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3 处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫44、上消毒纱布棉垫。每隔2540 分钟放松一次，每次放松0.51 分钟。6）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。10.2.2 支模坍塌应急救援1）当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。2）在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。3）现场急救处理：（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。（2）伤肢制45、动，可用夹板等简单托持伤肢。（3）伤肢降温(避免冻伤），尽量避免局部热缺血。（4）伤肢不应抬高、按摩或热敷。（5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（6）迅速转往医院。4）立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。按规定及时上报有关主管部门请求救援。 火灾事故的预防及其应急措施1）注意事项（1）施工现场防火工作认真贯筑“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。（2）对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。（3）施工过程需要动火作业，必须办理动火审批46、手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。（4）现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。（5）按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每层设直径为50mm的消防结合，配备一条长度为20m的消防水带。（6）电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。（7）易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。（8）火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，47、及时消除对周边环境的影响。对主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。2）演练要求为了使应急预案在实践中得到正确运用，项目部在施工前安排时间按照应急预案计划要求进行演练。（1）演练形式 模拟操场训练：按接警、出动、分工配合以及临时处理等综合动作演练，检验是否符合应急方案的要求。 模拟实战训练，即按接警出现到现场按照实距要求出水、泡沫、1211灭火，同时进行抢救和疏散物资的训练。 演练的范围可分整个单位综合性演练、或分部位、分段（片）开展演练。（2）演练注意事项 演练做到有计划，有步骤，有组织，做到参演人员明确演练任务、方法和要求。 要选择适当时间，尽量不要影响施工现场的正常工作48、和生产秩序。 要点火演练的，必须采取完善的完全措施。除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。 应急救援物资见表急救援物资一览表。表 应急救援物资一览表序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒10个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援 附近医院选择xx医科大学第二医院作为应尽救援医院，医院距离美术馆施工现场约300m，联系电话。 11 计算书11.1 密肋梁板计算模板支架搭设高度为8.4米，搭设尺寸为：49、立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米，梁顶托采用双钢管: 483.5，验算时钢管壁厚按3.0mm验算。 塑料模壳计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,5.2，塑料模壳为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，按照简支梁计算。1）荷载计算 钢筋混凝土板自重(kN/m)： 经实际计算q11=5.527kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q12=0.3500.900=0.315kN/m 活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13=2.5000.900=2.250kN/m均布线荷载标准值为： q=q11+q12=5.842kN/m均布50、线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式： q1=0.91.2(5.527+0.315)+1.42.250=9.144kN/m按永久荷载效应控制的组合方式： q1=0.91.35(5.527+0.315)+1.40.72.250=9.082kN/m根据以上两者比较应取q1=9.144kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=0.91.20.3500.900=0.340kN/m跨中集中荷载设计值 P=0.91.42.500=3.150kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，塑料模壳厚30mm，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=90.03.0351、.0/6=135cm3； I=90.03.03.03.0/12=202.5cm4；2）抗弯强度计算计算跨度按标准模壳尺寸。施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.1259.1441.1352=1.472kN.m施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.1250.3401.1352+0.253.1501.135=1.003kN.mM1M2，故应采用M1验算抗弯强度。 = M/Wf其中 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f面板的抗弯强度设计值，取38.7N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值= 1.52、47210001000/135000=10.9N/mm2面板的抗弯强度验算f,满足要求!3）挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。 v=5ql4/384EIv=l/250面板最大挠度计算值 v=55.84211354/(3841800202500000)=3.46mm面板的最大挠度小于1135/250,满足要求! 次龙骨计算方木按照均布荷载下简支梁计算。1）荷载计算 钢筋混凝土板自重(kN/m)：经计算q11=1.535kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q12=0.3500.250=0.088kN/m 活荷载为施工荷载标准值(kN/m53、)： q13=2.5000.250=0.625kN/m均布线荷载标准值为：q=q11+q12=1.623kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式： q1=0.91.2(1.535+0.088)+1.40.625=2.540kN/m按永久荷载效应控制的组合方式： q1=0.91.35(1.535+0.088)+1.40.70.625=2.523kN/m根据以上两者比较应取q1=2.540kN/m作为设计依据。集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值q2 =0.91.20.3500.250=0.095kN/m 跨中集中荷载设计值P=0.91.42.500=3.150kN方木的截面力学54、参数： 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3； I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；2）抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.1252.5400.9002施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.1250.0950.9002+0.253.150 M2M1，故应采用M2验算抗弯强度。 =M/Wf其中 方木的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 方木的最大弯距(N.mm)； W 方木的净截面抵抗矩； f方木的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；经计算得55、到方木抗弯强度计算值=0.71810001000/83333=8.620N/mm2方木的抗弯强度验算f,满足要求!3）挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。 v=5ql4/384EIv=l/250方木最大挠度计算值v=51.6239004/(38495004166667)=0.350mm方木的最大挠度小于900/250,满足要求! 主龙骨计算1）最大支座力最大支座力 N=ql=2.5400.900=2.286kN托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P=2.286kN均布荷载取托梁的自重 q=0.080kN/m。托梁56、计算简图托梁剪力图(kN)托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 M=经过计算得到最大支座 F=9.160kN经过计算得到最大变形 V=0.9mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；2）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.749106/8980.0=83.41N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3）顶托梁挠度计算最大变形 v=0.9mm顶托梁的最大挠度小于900/400=2.5,满足要求! 立杆稳定性计算1）模板支架荷载标准值(立杆轴力)（1）静荷载标准值包括以下内容： 脚手架钢管的自重(kN)： NG57、1=0.11718.400=0.984kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值。 模板的自重(kN)： NG2=0.3500.9000.900=0.284kN 钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3=26.7000.2300.9000.900=4.974kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=6.242kN。（2）活荷载为施工荷载标准值计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2经计算得到，活荷载标准值 NQ=1.0000.9000.900=0.810kN（4）立杆轴向压力设计值计算高支模区域在地下，不考虑风荷载影响。设计值组合一 N=0.9(158、.2NG +1.4NQ)=7.762kN设计值组合二 N=0.9(1.35NG+1.40.7NQ)=8.298kN根据上述结果比较,应采用8.298kN为设计验算依据。2）立杆稳定性计算模板支架高度大于4m时，应按高度调整系数调降强度设计值: KH=1/(1+0.005(H-4)其中H:模板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮（或模板底水平杆上皮），以米计，但无量纲。经计算得到:KH=0.978调降后钢管立杆抗压强度设计值为f1=KHf=0.978205=200N/mm2立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.30kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表59、得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 200.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；（1）如果参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1) l0=(h+2a) (2)k1:计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u: 计算长度系数，参照扣件式规范表取不利值u=1.80a:立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.30m； 公式(1)的计算结果：=(1.860、01.20)100/1.600=135=230, 满足要求!立杆计算长度 l0=k1uh=1.1851.801.20=2.56l0/i=2559.6/16=160由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.274钢管立杆受压应力计算值=71.54N/mm2，立杆的稳定性计算f1=200.00N/mm2,满足要求! 公式(2)的计算结果：=(1.20+20.30)100/1.600=112=230, 满足要求!l0/i =1800.000/16.000=112由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.503钢管立杆受压应力计算值=38.90N/mm2，立杆的稳定性61、计算f1=200.00N/mm2,满足要求!（2）参考杜荣军施工手册公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表-2取值为1.020； 公式(3)的计算结果： l0/i = 136 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.367 钢管立杆受压应力计算值=53.28N/mm2， 立杆的稳定性计算f=205N/mm2,满足要求!表1-1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163 表1-2 模板支架计算长度附加系数 k2 以上表参照 杜荣军：扣62、件式钢管模板高支撑架设计和使用安全11.2 4001000框架梁计算 梁底模计算模板支架搭设高度为9.04米，基本尺寸为：梁截面 BD=400mm1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加1道承重立杆。采用的钢管类型为483.5，验算按壁厚3.0考虑。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.225.500.500.1280.90=1.763kN。1）模板面板计算使用模板类型为：胶合板。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（163、）荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q11=25.5001.000.90=22.950kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q12=0.300.90(21.00+0.40)/0.40=1.620kN/m 活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13=2.500.90=2.250kN/m均布线荷载标准值为： q=25.5001.000.90+0.300.90(21.00+0.40)/0.40=24.57kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式： q1=0.91.2(22.950+1.620)+1.42.250=29.371kN/m按永久荷载效应控制的组合方式： q64、1=0.91.35(22.950+1.620)+1.40.72.250=31.837kN/m根据以上两者比较应取q1=31.837kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.300.90(21.0+0.40)/0.40=1.750kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.500=3.150kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=90.01.501.50/6=33.75cm3； I=90.01.501.501.50/12=25.31cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=65、2.388kN N2=7.959kN N3=2.388kN最大弯矩 M1=计算简图施工荷载为集中荷载： 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m)最大弯矩 M2=M1M2，故应采用M1验算抗弯强度。（2）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.15910001000/33750=4.717N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算ff,满足要求!（3）挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q=24.57kN/m为设计值。面板最大挠度计算值 v=0.085mm面板的最大挠度小于200/250=0.8,满足要求!2）梁66、底支撑木方的计算（1）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，取将面板下的最大支座力转化为均布荷载进行计算，计算公式如下:均布荷载 q=7.959/0.900=8.844kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.8440.90最大剪力 Q=0.6ql=0.68.8440.900=4.776kN最大支座力 N=1.1ql=1.18.8440.900=8.755kN方木的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3； I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4； 方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=067、.716106/83333.3=8.60N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值 T=34776/(250100)=1.433N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm2,满足要求! 方木挠度计算qk=q/1.2=7.370kN/m最大变形 v=0.677qkl4/100EI=0.6777.3709004/(10095004166666.7)=0.827mm方木的最大挠度小于900/250=3.6,满足要求!3）梁底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用68、下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.154mm最大支座力 Qmax=13.677kN抗弯计算强度 f=0.346106/4490=77.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450/150=3mm与10mm,满足要求!4）扣件抗滑移的计算 该工程实际的碗扣件承载力取值为30.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 碗扣件承载力设计值,取30KN；69、 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.68kN 碗扣件承载力的设计计算值R=13.68KNRc=30KN, 满足要求!5）立杆的稳定性计算模板支架高度大于4m时，应按高度调整系数调降强度设计值:KH=1/(1+0.005(H-4)其中H:模板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮（或模板底水平杆上皮），以米计，但无量纲。经计算得到:KH=0.975。调降后钢管立杆抗压强度设计值为f1=KHf=0.975205=200N/mm2立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.68kN (已经包括组合系数1.70、4) 脚手架钢管的自重 N2=1.20.1179.040=1.271kN N=13.677+1.271=14.948kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 200.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；（1）如果参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1:计算长度附加系数，71、按照表1取值为1.185；u: 计算长度系数，参照扣件式规范表取不利值u=1.80a:立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.30m； 公式(1)的计算结果：=(1.801.20)100/1.600=135=230, 满足要求!立杆计算长度 l0=k1uh=1.1851.801.20=2.56l0/i=2559.6/16=160由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.274钢管立杆受压应力计算值=128.88N/mm2f1=200N/mm2,满足要求! 公式(2)的计算结果：=(1.20+20.30)100/1.600=112=230, 满足要求!l0/i=1872、00/16=112由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.503钢管立杆受压应力计算值=70.07N/mm2f1=200N/mm2,满足要求!（2）参考杜荣军施工手册公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表-2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0/i=136由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.367钢管立杆受压应力计算值= 95.98N/mm2f=205N/mm2,满足要求! 梁侧模计算1）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 F73、=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.2m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 47.891 kN/m2、24.00kN/m2，取较小值24.00kN/m2作为本工程计算荷载。2）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚74、度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算面板抗弯强度验算公式如下：=M/Wf其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W=901.51.5/6=33.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M=0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.20.9240.9=23.3375、kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2=1.40.940.9=4.54kN/m；q=q1+q2=23.328+4.536=27.864kN/m；计算跨度(次楞间距):l=(1000-500)/(3-1)=250mm；面板的最大弯矩 M=0.12527.8642502=2.18105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.2527.864250/1000=8.708kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=2.18105/3.38104=6.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=6.4N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/m76、m2，满足要求！（2）挠度验算=0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=240.9=21.6N/mm； l-计算跨度: l=250mm； E-面板材质的弹性模量: E=9000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I=901.51.51.5/12=25.31cm4；面板的最大挠度计算值: =0.52121.62504/(10090002.53105) = 0.193 mm；面板的最大容许挠度值:v=l/250=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值=0.193mm小于面板的最大容许挠度值v=1mm，满足要求！3）梁侧模板支撑的计算（1）次77、楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.708/0.900=9.675kN/m本工程中，次楞截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=51010/6=83.33cm3；I=5101010/12=416.67cm4；计算简图E=9000N/mm2； 剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.784 kNm，最大支座反力R= 9.578 kN，最大变形=1.165 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =7.84105/8.78、33104=9.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值=9.4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: v=900/400=2.25mm；次楞的最大挠度计算值 =1.165mm小于次楞的最大容许挠度值v=2.25mm，满足要求！（2）主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力9.578kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=24.493=8.99cm3；I=210.783=21.57cm4；79、E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.197 kN.m，最大支座反力R=9.574 kN，最大变形=0.561 mm主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: =1.20106/8.99103=133.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值=133.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.561 mm主楞的最大容许挠度值: v=500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值=0.5680、1mm小于主楞的最大容许挠度值v=1.25mm，满足要求！11.3 600800框架梁计算 梁底模计算模板支架搭设高度为8.95米，基本尺寸为：梁截面 BD=600mm800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加2道承重立杆。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.225.5000.5000.1280.900=1.763kN。采用的钢管类型为483.5，验算按壁厚3.0mm考虑。1）模板面板计算使用模板类型为：胶合板。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模81、板自重荷载，施工活荷载等。（1）荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q11=25.50.80.9=18.360kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q12=0.300.9(20.800+0.600)/0.600=0.990kN/m 活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13=2.500.9=2.250kN/m均布线荷载标准值为：q=q11+q12=19.350kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1=0.91.2(18.360+0.990)+1.42.250=23.733kN/m按永久荷载效应控制的组合方式：q1=0.91.35(18.360+0.990)82、+1.40.72.250=25.495kN/m根据以上两者比较应取q1=25.495kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=0.91.20.30.9(20.80+0.60)/0.600=1.069kN/m跨中集中荷载设计值 P=0.91.42.500=3.150kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=90.001.501.50/6=33.75cm3； I=90.001.501.501.50/12=25.31cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.040kN N2=5.609kN N383、=5.609kN N4=2.040kN最大弯矩 M1施工荷载为集中荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 M2M2M1，故应采用M2验算抗弯强度。（2）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.11110001000/33750=3.298N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 ff,满足要求!（3）挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q=19.35kN/m为设计值。面板最大挠度计算值 v=0.087mm面板的最大挠度小于200/250=0.8,满足要求!2）梁底支撑木方的计算（1）梁底84、木方计算按照三跨连续梁计算，取将面板下的最大支座力转化为均布荷载进行计算，计算如下:均布荷载 q=5.609/0.900=6.232kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.2320.90最大剪力 Q=0.6ql=0.66.2320.900=3.365kN最大支座力 N=1.1ql=1.16.2320.900=6.170kN方木的截面截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3； I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4； 方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.505106/83333.3=6.06N/mm285、方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值 T=33365/(250100)=1.010N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm2,满足要求! 方木挠度计算qk=q/1.2=5.193kN/m最大变形 v=0.677qkl4/100EI=0.6775.1939004/(10095004166666.7)=0.583mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3）梁底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计86、算简图支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.453mm最大支座力 Qmax=8.575kN抗弯计算强度 f=0.330106/4490.0=73.59N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于650.0/150与10mm,满足要求!4）扣件抗滑移的计算该工程实际的碗扣件承载力取值为30.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 碗扣件承载力设计值,取30.00KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计87、算中R取最大支座反力，R=8.58kN碗扣件承载力的设计计算值R=8.58KNRc=30.00KN, 满足要求!5）立杆的稳定性计算模板支架高度大于4m时，应按高度调整系数调降强度设计值: KH=1/(1+0.005(H-4)其中H:模板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮（或模板底水平杆上皮），以米计，但无量纲。经计算得到:KH=0.976调降后钢管立杆抗压强度设计值为f1=KHf=0.976205=200N/mm2立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.58kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2=1.20.1388.95088、=1.483kN N=8.575+1.483=10.058kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=200.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；（1）如果参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1) l0=(h+2a) (2)k1:计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u: 计算长度系数，参照扣件式规范表取不利值u=1.8089、a:立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.30m； 公式(1)的计算结果：=(1.801.20)100/1.60=135=230, 满足要求!立杆计算长度 l0= k1uh=1.1851.801.20=2.56l0/i= 2559.6/16=160由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.274钢管立杆受压应力计算值=86.71N/mm2，立杆的稳定性计算 f1=200.00N/mm2,满足要求! 公式(2)的计算结果：=(1.20+20.30)100/1.6=112=230, 满足要求!l0/i=1800/16=112由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立90、杆的稳定系数=0.503钢管立杆受压应力计算值= 47.15N/mm2f1=200.00N/mm2,满足要求!（2）参考杜荣军施工手册公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表-2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0/i=136由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.367钢管立杆受压应力计算值 =64.58N/mm2f=205N/mm2,满足要求! 梁侧模计算此梁高度800mm小于所计算的框架梁高度1000mm，根据11.2.2的计算结果，可知此梁侧模设计满足混凝土浇筑要求。12 附图1）高大模板范围图；2）立杆、纵横水平杆平面布置图；3）水平剪刀撑平面布置图4）竖向剪刀撑投影布置图；5）支撑体系监测平面布置图；6）支撑系统1-1剖面图；7）支撑系统2-2、3-3剖面图；8）节点详图。