1、城阳区棘洪滩街道韩洼社区棚户区改造项目模板工程施工方案编号：编制人：审核人：审批人：2019 年 8 月发布2019 年 9 月实施1编制依据序号类别文件名称编号1国 家 行政文件建筑工程安全生产管理条例2003年 国 务 院 第393号令2危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号3住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质【2018】31号4国 家 行业规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107混凝土2、结构工程施工规范GB50666-20118混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20159建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201310建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201311建筑结构荷载规范GB50009-201212建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201213建筑施工高空作业安全技术规范JGJ80-9114建筑施工安全检查标准JGJ59-201115施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200516企 业 技术标准混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-2004-200517XX标准化管理手册2015年版18PKPM安全设施计算软件（云授3、权版）2工程概况2.1工程建设概况工程名称城阳区棘洪滩街道韩洼社区棚户区改造项目工程性质住宅建设规模一层地下车库，10栋住宅，1栋综合服务楼工程地址本工程位于青岛市城阳区棘洪滩街道，地块东侧为双万路，南侧临近康园路，西侧荣海四路，北侧是宏丰路。总 占 地 面积69185总建筑面积231127建设单位项目承包范围混凝土结构工程、砌筑工程、常规水电工程设计单位主要分包工程土建/水电安装/粗装修勘察单位合同要求合格监理单位工期730日历天总 承 包 单位XX 有限公司安全工 程 主 要功 能 或 用途民用住宅2.2设计概况本工程共10栋住宅楼，1栋综合服务楼，1层地下车库及小区周边两层商业网点共分为4、AB两个区段，区段划分如图。2.2.1各楼各层楼板厚度、梁截面尺寸、墙厚1各楼楼板厚度尺寸1）1#7#楼板厚度负一层夹层板一层板二层板三、五二十一(二十四)层板四层板机房层屋顶层1#楼180160100/120/130/140/150100/120/130/140/150100/120/130/140/150120/130/140/150100/120/2002#楼180160100/120/130/140/150100/120/130/140/150100/120/130/140/150120/130/140/150100/120/2003#楼180160100/110/120/140/155、0100/110/120/140/150100/110/120/140/150120/130/150100/120/2004#楼180160100/11100/110/130/1100/110/110/120/120/2000/130/15050130/150130/1505#楼180160100/110/120/140/150100/110/120/140/150100/110/120/140/150120/130/150100/120/2006#楼180160100/120/150100/120/150100/120/150120/150120/2007#楼180160100/120/136、0/140/150100/130/140/150100/130/140/150120/130/150100/120/2002）8#楼、9#楼板厚度负一层夹层板一层板二层板三层板四层板五二十五层板机房层屋顶层8#楼180160100/120/130/140/150100/120/130/140100/120/130/140/150100/120/130/140/150120/130/140/150100/120/2009#楼180160100/120/130/140100/120/130/140100/120/130/140/150100/120/130/140/150120/130/140/17、50100/120/2003）10#楼板厚度负一层夹层板一层板二层板三层板四层板五层板六二十五层板机房层屋顶层180160100/110/120/140100/110/120/140100/110/120/140/150100/110/120/140/150100/120/130/140/150120/130/150100/120/2004）11#楼板厚度一层板二层板三层板四层板五、六层板屋顶层构架层180100/130100/130100/130/140100/130120/140120/2002各楼梁截面尺寸1）1#楼梁截面尺寸负一层一层二层三七层八二十一层机房层屋面250*10002508、*600200*500200*400200*300250*500250*400200*700250*610250*500200*500200*400200*480200*700200*600200*500200*480200*400200*1100200*800200*700200*600200*500200*480200*400200*570200*700200*550200*600200*500200*480200*400200*570200*700200*550200*720200*500200*550200*400200*600200*800200*570200*480200*40029、）2#楼梁截面尺寸负 一 层夹层一层二层三七层八十二层十三十七层十八二十一层机房层250*600200*500200*300200*400200*700250*500250*700250*500200*500200*480200*400250*610200*700200*600200*480200*500200*400200*570200*800200*1100200*700200*600200*480200*500200*400200*570200*700200*560200*550200*600200*480200*500200*400200*400200*400200*560200*5710、0200*700200*550200*600200*480200*500200*400200*560200*700200*570220*550200*600200*480200*500200*400200*570200*560200*700200*550200*720200*600200*500200*800200*400200*400200*3003）3#楼梁截面尺寸负一层夹层一层二层三七层八十二层十 三十 七层250*500200*500250*800200*400300*400250*1000200*700200*500250*500200*400300*400200*600250*7011、0200*700200*480200*900200*480200*400200*500300*400200*800200*570200*1200200*1100200*1000200*600200*480200*900200*400200*500300*400200*570200*700200*800200*480200*400200*500200*700200*900200*800200*480200*400200*500200*570300*400200*900200*8004）4#楼梁截面尺寸负 一 层夹层一层二层三七层八十二层十 三十七层十 八二十四机房层构造层250*500200*512、00250*800200*300200*400300*400200*700200*480200*400200*600200*520200*480200*700200*700200*480200*400200*780200*800200*570200*500200*1000200*800200*480200*500200*700200*400200*300200*570200*560300*400200*480200*400200*700200*570200*500200*300300*400200*560200*700200*400200*500200*480200*560200*30020013、*400200*480200*700200*500200*570200*300200*500200*480200*500200*600300*400200*430200*400200*4005）5#楼梁截面尺寸负一层夹层一层二层三七层八十二层十 三十七层十 八二十一屋面层构架层250*500250*700250*800200*400300*400200*700250*1200250*500200*500200*400300*400200*480250*1000200*260200*900200*550200*480200*650200*500200*400200*570200*1200200*14、1100200*600200*1000200*800300*400200*400200*900200*480200*400200*500200*570200*700300*400200*800200*480200*500200*900200*570200*500200*400200*700300*400200*800200*480200*400200*500200*900200*570200*500200*700300*400200*800200*480200*400200*500200*900200*570200*700300*400200*800200*600200*480200*400215、00*500300*400200*500200*4006）6#楼梁截面尺寸负一层夹层一层二层三七层八十二层十 三十七层十 八二十一机房层构架层200*900250*600200*500200*600200*300200*400350*500250*770300*1000200*400250*600250*500200*550200*500200*300200*480200*700200*600200*400200*600200*580200*480200*500200*570200*300200*1000200*800200*480200*580200*500200*400200*30035016、*500200*700200*600200*570200*600200*480200*580200*500200*300200*570350*500200*700200*400200*600200*480200*580200*500200*300200*570350*500200*700200*400200*480200*400200*500200*900200*570200*700200*600200*700200*500200*800200*400200*430350*500200*580200*400350*5007）7#楼梁截面尺寸负 一 层夹层一层二层三七层八十二层十三十八层十九二十17、四屋面层构架层200*500250*850200*400300*850200*300200*700300*850250*1170200*400200*570250*570200*550200*500200*480250*500200*580250*600200*1200200*550200*500200*480200*700200*600200*1100200*480200*400200*570200*850200*800200*1200200*1200200*480200*800200*500350*400200*700200*580200*1200200*480200*400200*50018、200*800200*700200*570200*1200200*480200*500200*500200*700200*400200*580200*1200200*600200*800200*400200*500200*400200*6008）8#楼梁截面尺寸负 一 层夹层一层二层三七层四八层九十三层十四十九层二 十二十五层200*500200*400200*600300*400250*500200*800300*500200*500200*400250*550250*500200*550400*500300*600200*600300*400200*900200*700200*50020019、*400300*400250*550200*550200*400250*700300*500300*600300*580300*500200*500200*580200*700200*400200*480200*590200*640300*400250*480200*480200*700200*400200*570200*560200*500200*700200*480200*400200*560200*570300*400200*500200*700200*480200*400200*570300*400200*560200*500200*700200*480200*400200*5602020、0*500200*570300*400450*400200*600200*1100300*600机房层200*600200*700200*480200*750200*400300*400300*450架构层200*4009）9#楼梁截面尺寸负 一 层夹层一层二层三层四八层九十三层十 四十九层二 十二 十 五层屋 面 层层200*400200*500300*400250*500200*800200*600200*480300*500200*400300*1250250*550200*550400*500300*600200*600200*500250*500200*400300*500200*721、00200*500250*550200*550250*700300*600250*600200*500300*580300*500200*480200*700200*400200*640300*600200*590300*400250*550200*700200*480200*400200*560200*570200*500300*400200*480200*700200*400200*570200*560200*500200*480200*400200*700200*500200*560300*400200*400200*480200*560200*570200*700300*400200*22、600200*700200*750200*480200*400200*430200*500构架层200*400200*48010）10#楼梁截面尺寸负 一 层夹层一层二层三层四八层九十四层十五二十层屋面层构架层250*500200*500200*400200*700300*600200*500200*700250*500200*1100300*550200*550300*500200*500300*600200*480200*480200*900200*800200*700200*480200*800200*570200*700200*480200*570200*700200*500200*623、00200*480200*400200*500200*500200*400250*500200*400200*450300*1250300*500200*500300*600300*800300*600200*400300*400300*400200*580200*500200*900200*570200*400300*400200*800300*400200*800200*400200*900200*4803各楼各层层高负一层负 一 夹层一二十（二十三/二十四）层二十一/二十四/二十五层机房层110#楼3.3002.9102.9003.0205.1504#楼3.3002.9102.9003.24、0204.5504各楼墙柱尺寸地下室110#楼11#楼商业网点墙厚300，250，200250，200250，2005框架柱尺寸地下室110#楼11#楼商业网点框架柱500*5002.2.2模板危险性分析青岛市高大模板定义：1、超过6.5m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证。2、跨度超过15m，施工总载荷大于12kN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证。3、集中线荷载大于15kN/m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证。依据计算，本工程地下室顶板中截面尺寸为500*2200，500*1950，500*1600，350*1950，500*1200的梁以及核25、心筒楼梯顶层为高大模板区域，详见高大模板施工方案。3施工安排3.1施工目标项目管理目标名称目 标 值项目施工成本785406901.02元工期730日历天质量目标合格安全目标施工过程无重大安全事故发生环保施工、CI目标合格3.2组织机构图及职责分工1、项目管理组织机构项目经理技术工程师质量工程师试验工程师电气工程师水暖工程师施工工程师安全工程师商务工程师材料工程师施工工程师施工工程师施工工程师施工工程师施工工程师安全工程师工程部商务部技术经理技术经理生产经理商务经理安全工程师安全部安装部技术部相关分包单位执行经理2、管理职责分工序号 岗位名称姓名职称职责和权限1领导层项目经理高佳本工程师1）对26、项目的质量、安全、成本、进度等全面负责。2）明确项目的各项管理目标并分解落实。3）明确项目管理机构组织形式，明确相关人员的职责和权限。建立健全项目管理各种制度，检查项目管理人员的工作落实情况，参与对项目管理人员的考核考评工作。4）组织项目管理和产品实现过程的策划。如：项序号 岗位名称姓名职称职责和权限目管理策划与实施计划、施工组织设计、关键施工方案、总平面组织、总计划等。5）全面负责项目过程管理，保证完成项目各项管理目标。6）协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通。2执行经理张勇高级工程师1）对项目的质量、安全、成本、进度等全面负责。2）明确项目的各项管理目标并分解落实。3）明确项目管理机构组27、织形式，明确相关人员的职责和权限。建立健全项目管理各种制度，检查项目管理人员的工作落实情况，参与对项目管理人员的考核考评工作。4）组织项目管理和产品实现过程的策划。如：项目管理策划与实施计划、施工组织设计、关键施工方案、总平面组织、总计划等。5）全面负责项目过程管理，保证完成项目各项管理目标。6）协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通。3项目总工郝兰兵工程师1）负责项目技术部、深化设计部，负责设计院沟通与协调，组织较大专项方案编制及论证。2）主持编制施工组织总设计、专项施工方案等策划文件，组织专家对策划文件进行论证。3）组织实施项目危险源辨识、风险评价及控制策划；组织实施项目环境因素识别、评价28、及控制策划。4）负责项目工程技术文件的控制，包括图纸、图纸会审记录、设计变更、技术交底、作业指导书、标准、规范、规程、图集等的控制。组织对各项技术文件的学习与落实。5）组织项目各项验收管理工作。负责技术质量工作的相关方沟通工作。6）负责实施对委托试验室的评价，组织项目的产品监视和测量活动，以及重大的职业健康安全与环境监测。7）负责与当地质检部门进行对接，组织地基验槽、规划验线、检验批验收等工作。8）全面负责工程记录和档案管理，负责技术复核工作。9）负责施工过程的技术管理，组织实施施工过程的设计。4生产经理刘岩助 理 工程师1）负责项目计划部和动力部，负责施工总进度计划的落实。2）负责施工生产的29、管理，落实管理手册和各项策序号 岗位名称姓名职称职责和权限划文件的规定。3）负责现场大型机械设备协调管理。4）负责现场职业健康安全管理，落实各项管理方案和规章制度。5）负责现场绿色施工管理，落实绿色施工方案、“四节一环保”措施，进行绿色施工评价，负责绿色施工数据资料的总结对比分析。6）负责具体对接业主、监理，对现场生产工作进行管理、协调、落实。7）主持编制总包管理方案，组织落实总包管理工作。8）负责分包队伍的现场管理，落实国家和上级有关政策。9）负责组织对分包商的评价和满意度调查工作。10）负责管理奖项及综合奖项的组织及过程落实工作。5商务经理郑芬芬经济师1）明确项目商务管理目标并分解落实。230、）组织进行履约策划，编制并实施合同履行控制方案。3）参与项目标价分离分析确定及组织编制项目责任成本。4）负责组织编制并实施项目成本策划。5）负责督促项目相关部门及时办理项目经济签证、索赔等工程量确认手续。6）负责对总包方的工程结算管理和现场签证管理。7）负责对分包方的结算和签证管理。8）负责与业主及审价部门的工作联络与协调，帮助预算员进行总、分包结算的审对工作；负责组织项目总、分包结算办理的策划和报审工作。按要求组织对项目总、分包预（结）算的会审会签工作。9）参与工程总分包及采购、租赁等合同洽谈、合同条款拟订和签订工作。10）参与劳务及分供商的招议标工作。11）接受上级部门对项目经理部的一级合31、同交底，并负责向项目经理部各具体人员进行二级交底。12）参与合同纠纷的咨询、调查与处理，负责项目运行中签证、索赔、反索赔、合同变更、往来函件等履约事件或事项的处理。6机电经理马妍妍工程师1）负责机电安装工程深化设计、进度、质量、安全等工作。序号 岗位名称姓名职称职责和权限2）负责机电安装工程施工方案的编制，整体进度计划的编制与实施。3）机电安装工程现场平面管理的实施与运行。4）对接业主、监理，现场生产工作进行管理、协调、落实。5）现场临时水电、消防管理。8安 全 管 理部韩伟、刘壃、任德华助 理 工程师1）负责项目安全生产、文明施工和环境保护工作；2）负责编制项目职业健康安全管理计划、环境管理32、计划和管理制度并监督实施，制定员工安全培训计划，并负责组织实施；3）负责每周的全员安全生产例会，定期和不定期组织安全生产和文明施工的检查，加强安全监督管理、消除施工现场安全隐患；4）负责安全目标的分解落实和安全生产责任制的考核评比，确保项目创“山东省安全文明示范工地”的组织和管理活动有效进行；5）负责项目安全应急预案的编制，进行安全应急演练，保证项目施工生产正常进行；6）负责对各专业分包单位的安全监督和管理工作，督促个专业分包单位作好安全防护工作，消除施工过程中的安全隐患，确保安全生产。9技 术部试验员徐艺农助理工程师1）负责工程材料检验试验工作，并编制工程材料试验计划。2）按规定对原材料和过33、程半成品进行取样送验。3）负责现场标准养护室的动态监控，满足试块养护要求。4）编写整理工程试验资料。5）编制填写原材料、过程产品试验台帐及技术资料台帐。11技术员赵志颖助 理 工程师1）协助项目总工程师编制施工方案等策划文件。2）协助项目总工程师进行项目危险源辨识、风险评价及控制策划。3）协助项目总工程师进行施工过程的技术管理，参与实施施工过程的设计。4）配合深化设计工作。5）协助技术负责人办理技术洽商联系单、编制施工方案及方案交底。6）根据相关信息的分析情况，协助项目副总工程师制定项目的纠正和预防措施。12质量员王琨助 理 工程师1）具体负责工程质量的现场监督检查和分部分项工程的质量验收。234、）负责一般不合格品的处置，发现不合格品及时序号 岗位名称姓名职称职责和权限报告项目质量总监，并协助处理好处置后的质量验收与评定。3）按具体分工做好质量验收记录的控制。4）负责现场质量奖惩落实。5）参与制定项目部的质量管理制度。6）根据项目部的质量目标，协助质量总监具体编制项目质量策划。7）参与组织项目质量的专题会议。8）参与组织对项目管理人员质量教育，提高全员质量意识。9）负责质量目标奖项评选过程的具体落实及过程资料的整理收集。10）具体负责现场QC小组活动的落实。13资 料员矫盼盼助 理 工程师1）负责项目资料的归档整理，根据分工收集整理工程竣工技术资料和其他记录资料。建立资料管理分类台账，35、并按时填写。2）根据分工负责项目相关文件的报批、收发等。3）收到文件第一时间汇报至项目经理，并按要求发放至相关单位、人员。4）做好文件收发记录，并保证可追溯性。材 料员贾哲胜工程师1）负责编制项目物资领用管理制度和日常管理工作；2）负责物资进出库管理和仓储管理；3）负责对材料的标识作统一策划；4）负责监督检查所有进场物资，协助资料员做好资料的收集整理工作；5）具体负责竣工时库存物资的善后处理；6）参与编制项目质量计划、项目职业健康安全管理计划、环境管理计划。14电气工 程师李鲁鲁助理工程师1）负责电气、弱电专业进度、质量控制。2）负责电气专业的现场协调工作。3）负责进场材料的检查。15水暖工 36、程师苗永超助理工程师1）负责给排水、暖通专业分包单位进度、质量控制。2）负责给排水、暖通专业分包单位的现场协调工作。3）负责进场材料的检查。3.3流水段划分及施工顺序3.3.1地下部分施工段划分依据施工组织整体思路、面积体量以及后浇带位置，将基础及地下结构划分为41个施工段，2家劳务队伍展开施工，具体详见下表：序号劳务队伍施工区域1青岛市仁德建筑劳务有限公司18#车库、13#、14#车库以及611#主楼区域2山东顺和建筑劳务有限公司912#车库、1530#车库以及15#主楼区域3.3.2地上部分施工段划分依照施工组织整体思路、面积体量以及后浇带位置，将地上结构划分为11个施工段，2个劳务分包展37、开施工，具体流水施工详见下表序号劳务队伍施工区域1青岛市仁德建筑劳务有限公司18#车库、13#、14#车库以及611#主楼区域2山东顺和建筑劳务有限公司912#车库、1530#车库以及15#主楼区域4进度计划计划2019年8月开始地下结构施工，2019年11年地下车库全部完成，2020年4月主体结构封顶。5施工准备及资源配置5.1施工准备1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。2）编制模板施工方案，对施工班组进行技术交底。3）对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。4）完成模板样板38、施工，并对班组进行了学习交底。5.2资源配置计划5.2.1物资配置1设计要求在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。本工程采用直插型盘销式模板支撑架体系。图 5.2.1-1标准层木模支撑体系2、模板及其他材料选择1）模板：剪力墙、梁侧、梁底、板、柱模板采用2440 x1220 x15mm的双面覆膜木模板。2）模板背楞采用50 x80mm的木方。3）采用直插型盘销式模板支架，立杆钢管规格宜采用48.3*3.6mm，水平钢管规格不应小于48.3*3.0mm，钢管壁厚允许偏差10%。扣件式钢管规格宜采用48.3*3.6mm。4）结构梁采用48.3x3.6 39、扣件式钢管脚手架；立杆顶部设置 U 型支托。模板支撑架构配件材质应符合 JGJ130、DB375008 和 JGJ231 规定要求，并按要求送检。5）外墙使用三段式止水对拉螺栓，人防区剪力墙、框架柱采用三段式对拉螺栓，普通内墙、梁使用 PVC 套管对拉螺栓。3 工程用大宗物资供应安排一览表物资名称采购单位拟选供应商要求进场时间模板XX有限公司2019.9钢管及扣件XX有限公司2019.9木方XX有限公司2019.9对拉螺栓XX有限公司2019.95.2.2劳动力、机具1）劳动力配置计划序号专业工种劳动量（工日）责任人1木工220王长飞2架子工90王长飞3辅工50王长飞2）施工机具配置计划序号名40、称规格型号用量进场时间1平刨MB-50342019.92压刨MB106542019.93圆盘锯MJ-10682019.94电钻VV5086102019.95手提电刨102019.96手提电锯W-651A122019.97碗扣架搭设专用锤子1802019.95.2.3测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1钢卷尺C10尺寸计量12 个月项目总工专业工程师2经纬仪B1测量定向12 个月测量员3全站仪B1测量定位12 个月测量员4垂直度检测尺（靠尺）C4实体检测12 个月工程部5水准仪B1测量标高12 个月劳务分包6扭矩把手C4扣件检测12 个月质量员6施工方法及工艺要求本工41、程主楼墙及梁板模板体系主要采用散支散拆的木模版体系，梁板模板支撑架采用直插型盘销式模板支撑体系与扣件式钢管脚手架结合。根据结构设计特点和施工组织总体安排，结构模板体系、配备及支撑方案选用方案详见表序号工程部位模板体系选择1框架柱采用木模体系+钢管柱箍紧固。木模板为15mm厚木胶板，模板背楞为50 x80mm方木，中心间距不大于200mm。柱箍为48.3x3.6 合并两根圆钢管，对拉螺栓直径为142剪力墙采用木模体系+双钢管背楞+对拉螺栓紧固。木模面板为15mm厚覆膜木胶板，模板背楞为50 x80mm方木，中心间距不大于200mm。主背楞为48.3x3.6 合并两根圆钢管，对拉螺栓直径为143主42、楼梁、板支撑采用体系48.3x3.6 直插盘销式模板支架，木模面板为15mm 厚覆膜木胶板，模板次龙骨为 50 x80mm 方木。主龙骨为48.3x3.6 双钢管，梁侧模加固对拉螺栓直径为14，模板支撑架顶部设置 U 型支托6.1各部位模板方案选型及施工基本要求6.1.1墙体模板设计1、主楼剪力墙模板选型构件规格模板及支撑体系剪 力 墙（柱子）模板15mm厚木胶合板龙骨次龙骨采用40*80mm木方间距200mm，主龙骨48.3*3.6 双钢管450，采用直径为 14 的三段式对拉螺栓（图 6.1.1-1）。墙转角处主龙骨用扣件拉结。对拉螺栓的间距为 450*400模板定位撑筋墙体定位撑筋：距墙43、体底部及墙边（转角处）50mm处放置HRB40012定位撑筋（每1m设置一道），长度与墙厚相等。其余墙体部位采用成品水泥定位撑，间距为0.45m*0.4m。结构柱子定位撑筋：自柱子根部50mm起，每0.45m设置一道水泥定位撑。图6.1.1-1剪力墙对拉螺杆加固3、地下车库剪力墙模板选型构件规格模板及支撑体系剪力墙300厚250厚200厚模板15mm厚木胶合板龙骨次龙骨采用40*80mm木方间距200mm，主龙骨48*3.0mm 双钢管450mm，采用直径为 14 的对拉螺栓（图 6.1.1-2）。墙转角处主龙骨用扣件拉结。对拉螺栓的间距为 450*400模板定位撑筋结构柱子定位撑筋：自柱子根44、部50mm起，每0.45m设置一道，水泥定位撑。图6.1.1-2图地下室墙体加固图4、墙体模板基本要求1）墙板支设为保证砼外观质量，模板采用15mm厚木胶合板。墙体模板次龙骨采用40*80mm木方，主龙骨采用双排48.3*3.6钢管。其中次龙骨由墙体边线开始间隔200mm布置；主龙骨第一道距地面200mm，向上每道间距450mm。竖向支撑的木方在与板、梁相交处留出100mm的距离，用来设置一道水平木方（增加模板边角的刚度）。2）对拉螺栓设计凡是与室外土壤直接接触的构件选用三段式止水对拉螺杆，间距450*400mm，中间部分带一3*60*60mm止水片，具有方便、快速、防水效果好等优点。图6.145、-2对拉螺杆安装在施工防水前，逐个将螺杆位置处螺杆取出。用1：2聚合物水泥砂浆压实抹平地下室内墙及地上墙体，对拉螺杆不再设止水钢片。墙顶部对拉螺杆距板底200mm时，中间增设1根对拉螺杆。该部分墙体支模时对拉螺杆设PVC套管（人防墙体除外），该套管与墙体同宽，对拉螺杆插入其中，拆模后再将对拉螺杆取出。6.1.3地下车库柱模板选型柱模板体系选型（500*500截面尺寸）构件规格模板及支撑体系模板15mm厚木胶合板本工程框架柱截面尺寸为500*500，模板采用15mm厚木胶合板，沿模板边设置40*80木方，木方与木模版之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，模板用柱箍加固。图6.1.3-1柱加46、固图本工程地下车库外围一周均为扶壁柱，扶壁柱凸出墙面200mm，在柱中间增设1道对拉螺杆。图6.1.3-2扶壁柱模板加固示意图6.1.4楼板模板本工程10#楼以及11#楼为装配式叠合板结构，支撑单独计算框架柱龙骨次龙骨采用40*80mm木方间距200mm柱箍柱箍采用48.3*3.6 双钢管500，最低处柱箍距底部板面200mm，柱箍加固到位。模 板 定位撑筋结构柱子定位撑筋：自柱子根部50mm起，每0.5m设置一道，水泥定位撑。其余工程模板支撑体系采用直插型盘销式模板支撑体系。1、地下车库区域顶板模板体系选型构件规格模板、模壳及支撑体系密肋楼盖高度550mm（含150mm现浇板）设计概况本工程47、车库主楼区域为地下两层，负一层层高3300mm，负一层夹层2910mm，其余区域地下一层，车库顶板为密肋模壳结构板模板15mm厚木胶合板、模壳次龙骨50*80mm木方间距200主龙骨合并双钢管48*3.0，间距 900mm支撑体系支撑体系采用直插型盘销式模板支撑架，钢管立杆间距900mm*900mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板350mm，立杆下端垫垫板，支撑体系上部满铺15mm厚竹胶板，模壳按照图纸要求固定在模板上方。自由端立杆顶端设置可调托撑，可调托撑伸出顶层水平杆的臂端长度严禁超过650mm。2、主楼现浇楼板选型构件规格模板及支撑体系（板厚200mm/180mm/160mm/15048、mm/140mm/130mm/120mm/110mm/100mm）设计概况本工程车库主楼区域为地下两层，负一层夹层板厚180mm,一层板厚160mm,地上标准层板厚为150mm/140mm/130mm/120mm/110mm/100mm,屋面层板厚为120mm/200mm板模板15mm厚木胶合板次龙骨50*80mm木方间距300主龙骨合并双钢管48*3.0，间距 900mm支撑体系支撑体系采用直插型盘销式模板支撑架，钢管立杆间距900mm*900mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板350mm，立杆下端垫垫板，支撑体系上部满铺15mm厚竹胶板。支撑体系各房间内单独设置，在门洞口处用扣件式钢管49、按照架体相应纵横距及步距进行拉结。自由端立杆顶端设置可调托撑，可调托撑伸出顶层水平杆的臂端长度严禁超过650mm。3、顶板模板施工要求1）起拱设计：当板短向跨度3m时，模板要起拱，起拱高度为全跨长度的23。2）立杆接头应采用带专用外套管的立杆对接，外套管开口朝下；立杆的插接接头宜交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内。3）模板支架水平杆必须按 步纵横向通长满布设置，不得缺失；模板支架应设置纵向和横向扫地杆，底步水平杆作为扫地杆距地高度不应超过550mm。4）可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm；可调托撑螺杆伸出长度不应超过300mm，插入立杆的长度不应小于200mm；可调托50、撑上的主楞梁应居中，其间隙每边不大于2mm。图 6.2-3 可调顶托伸出顶层水平杆示意图6）模板支架立杆基础不在同一高度时，必须将高处的扫地杆与低处水平杆拉通。6.1.5梁模板及支撑体系设计1、地下车库梁模板支撑体系设计内容尺寸穿梁对拉螺杆道数（道）穿梁对拉螺杆水平间距梁底增设支撑立杆根数（根）梁侧模次龙骨间距梁截面500*5500/1250300*700/8000/1250400*8001(距梁底+400）5001250250*8500/1250250*5500/1250500*800/850/9001(距梁底+400）5002250500*1200/13502(距梁底+400，400）5051、02250500*16002（距梁底+400，600）5002250500*19502（距梁底+600，600）4002200500*22003（梁底+400，600，600）4002200备注1、本工程梁模板采用15mm厚木模板，梁侧面与底部次龙骨采用50*80mm木方，木方表面刨平以保证与模板接合面平整，主龙骨采用48*3.0 双钢管。2、对拉螺杆直径为 14mm；4、梁底小梁平行梁跨方向，梁截面300*800 梁底次龙骨 3 根，300*800梁截面500*850 梁底次龙骨 4 根，500*850梁截面500*1200 梁底次龙骨 5根，500*1350 梁底次龙骨 6 根，500*152、600 梁底次龙骨 7 根，500*1950/500*2200梁底次龙骨 9 根2、主楼梁板支撑体系设计尺寸穿梁对拉螺杆道数（道）穿梁对拉螺杆水平间距梁底增设支撑立杆根数（根）梁侧模次龙骨间距梁 截面200*260/500/400/450/480/550/560/570/590/6000/1250200*640/650/700/750/800/9001（距 梁 底+500）5001250200*1000/1100/12002（距 梁 底+400，500）5001250300*400/500/580/6000/1250300*8501（距 梁 底+400）5001250300*12502（距 梁53、 底+400，500）5001250400*500/0/1250450*4000/1250250*480/500/550/600/1250250*700/800/8501（距 梁 底+400）5001250250*1000/12002（距 梁 底+400，500）5001250备注3、本工程梁模板采用15mm厚木模板，梁侧面与底部次龙骨采用50*80mm木方，木方表面刨平以保证与模板接合面平整，主龙骨采用48*3.0 双钢管。4、对拉螺杆直径为 14mm；4、梁底小梁平行梁跨方向，200*1100（包括梁高度小于 1100 的 200 宽梁）、300*600（包括梁高度小于 600 的 30054、 宽梁）、250*850（包括梁高度小于 850的 250 宽梁）梁底次龙骨 2 根，200*1200，300*850，450*400，400*500/250*1000梁底次龙骨 3 根，250*1200，300*1250 梁底次龙骨 4 根1、地下室梁支撑体系1）地下室顶板为密肋模壳结构，密肋梁（150/260）*550、主肋梁（500/610）*550，模板支撑架采用直插型盘销式模板支撑架，与支设地下室顶板过程中一同支设（后附550厚板计算）。2）梁截面500*550梁，梁模板采用下图节点进行支设图6.1.5-1小梁模板图底模及梁侧模采用15mm厚木模板，梁底模板木方间距200mm,梁侧模55、板木方间距200mm，不设穿梁螺栓，梁底部增设1根支撑立杆。3）500*550梁截面500*900，梁底模板次龙骨间距、梁底部增设支撑立杆根数及梁侧模板木方间距见表6.1.5-1，设一根穿梁对拉螺栓，梁底部用一根对拉螺栓固定主龙骨。图6.1.5-2梁侧模板图图6.1.5-3 400*800梁底支模图2主楼梁支撑体系1）梁高度600，梁模板采用下图节点进行支设图6.1.5-8梁侧模加固图6.1.5-9梁底模加固2、600梁高度900，梁底模板次龙骨间距、梁底部增设支撑立杆根数及梁侧模板木方间距见表6.1.5-1，设一根穿梁对拉螺栓，梁底部用一根对拉螺栓固定主龙骨。图6.1.5-10梁侧模加固图656、.1.5-11梁侧模加固3、900梁高度1250，梁底模板次龙骨间距、梁底部增设支撑立杆根数及梁侧模板木方间距见表6.1.5-1，设二根穿梁对拉螺栓，梁底部用一根对拉螺栓固定主龙骨。图6.1.5-12梁侧模加固图6.1.5-13梁侧模加固6.1.6楼梯模板本工程主楼2层以上均为预制楼梯，以下内容为地下室楼梯及一层楼梯施工要点。1）楼梯模板采用12mm厚覆膜木胶板，50*80木方做龙骨，模板支设采用吊模。2）楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯及看台底模板，一次性浇筑一层楼梯及下一层楼梯的的前三级台阶，底模与已浇筑混凝土搭接200mm以上，与混凝土之间粘贴海绵胶带。保证模57、板与混凝土紧密贴合。3）支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯梯段板厚度线和侧板位置线，吊装加工的踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。4）楼梯按楼层标高一次性支设，混凝土浇筑时施工缝留置在梯段板跨度端部1/3范围内，并找准钢筋位置划线打点，施工缝挡板上对应开槽让钢筋通过。6.1.7后浇带模板1）基础底板及地下室外墙后浇带模板基础底板及地下室外墙后浇带模板支设采用钢板网钢筋骨架成型，具体型号为C12150*300，钢筋网上下与筏板上下排钢筋焊接。图6.1.7-1底板后浇带做法示意基础底板后浇带两侧混凝土浇筑完毕后应及时进行清58、理，剔除支模用的木方等杂物，然后采用木模板覆盖封闭。另外，在纵横向后浇带交叉部位设置清理孔，对落入的杂物及时清理。3）楼板后浇带模架体系（1）梁板模板在后浇带位置以后浇带中心为中心采用整张模板拼设（宽度约2440mm）。（2）底部脚手架架体立杆按照相应地下车库满堂架搭设间距搭设，后浇带位置模板垂直于后浇带龙骨长度宽出此处模板每侧至少200mm，两侧的龙骨确保不在后浇带模板底部插接。（3）模架拆除时留设平行于后浇带方向的水平杆不予拆除，垂直于后浇带方向的水平杆换用短杆重新连接。（4）模板上每隔5米或一定距离留设300300mm清扫口，切口模板留设在一旁封堵备用。（5）模架体系支设完成后浇带区域内59、的架体刷涂黄黑颜色警示，避免误拆除。（6）楼板后浇带模板支撑体系应采用独立的模板支撑体系，不得与非后浇部位相连，后浇带模板支撑体系按照构造要求搭设剪刀撑。整体模板支撑体系拆除时，不得拆除后浇带部位模架体系，必须在后浇带施工完成，并达到设计强度后，方可拆除。图6.1.7-2楼板后浇带模架支撑6.1.8新旧竖向构件接茬（1）配模时外侧竖向模板下翻150mm，上层模板支设下放到下层混凝土施工时预埋的螺栓位置，利用此螺栓将模板下口加固锁死，并在下层成型混凝土接茬外侧贴海绵胶条。（2）每次浇筑混凝土时，其上口成型尺寸和方木必须保证质量，否则影响接茬处下一次施工时的加固效果，仍然可能存在漏浆现象。浇筑混凝60、土时，要由专人对模板进行校核，一旦发生变形，必须立即调整恢复。6.1.9阴阳角及平缝做法（1）阴阳角模板平缝处采用模板硬拼，梁柱节点施工时首先安装柱头模板，用柱头模板夹住梁底、梁帮模板。（2）模板加工应尺寸准确，边角顺直，拼缝平整。拼缝处采用手刨刨平，安装后接缝宽度2mm。（3）所有接缝处均粘贴10mm模板宽度海绵条，防止漏浆。（4）模板安装应拼缝严密、平整，不漏浆，不错台，不变形。堵缝所用海绵胶条不得凸出模板表面，严防搅入混凝土。（5）拆模后若拼接缝局部不密实，应采用修补料填补后使用磨光机打磨平整。6.2模板的加工及制作6.2.1模板制作一般要求（1）模板应采用15厚木模板，严把模板进场质量61、验收，模板的尺寸、厚度、棱角应满足制作要求；（2）模板制作之前应根据结构尺寸进行模板、对拉螺栓的排列设计，要求螺栓间距、形式尽量保持一致。（3）模板制作必须弹线找规，禁止随意加工，模板制作的棱角、线条要求顺直、平整，严禁有缺棱、掉角、坑、槽等质量缺陷；（4）模板拼缝：全部采用子母口形式，拼缝严密，平整度允许误差1mm，子母口部位需采用5080木方背肋。（5）木模板与木龙骨用钢钉固定，钢钉的间距和规格，应考虑模板支设部位，并根据构件尺寸大小控制钢钉的间距和规格。（6）模板的支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形，接缝严密，不得漏浆，穿墙螺栓紧固可靠。模板加固体系的对拉螺62、栓应采用特制冷轧螺旋三节头对拉螺栓体系，要求对拉螺栓必须排列整齐有序、横竖成线；（7）本工程拟采用墙柱、梁板整体一次成型浇注方式，所有室内墙体模板应配到每层顶板、梁 接口位置，接口要拼缝严密，尺寸准确，固定牢固。（8）所有模板木背楞应选择平直，无扭曲的，并应有足够的强度，所有背楞应刨平后，才能铺板。（9）模板制作完成后应进行制作质量验收，验收合格的模板应涂刷脱模剂，涂刷应均匀一致；所有模板应经专业工长、专职质量检查员检查合格后并方能进行安装。（10）作好成品保护，防止随意磕碰、敲打模板，对于缺棱掉角、翘曲变形的模板禁止安装；6.2.2墙体、楼板模板制作顶板模板在现场使用部位直接加工，手动工具必63、须配备齐全，由工长、质检员直接在现场监督、检查。6.3模板安装6.3.1墙体模板安装1）模板安装工艺流程（1）抄平放线，按位置线安装门窗洞口模板，下预埋件。（2）将墙体一侧第一排模板安装就位并连接好角模（注意带对拉螺栓孔的模板应与其它模板相互错开），用铅丝绑扎在墙体钢筋上临时固定。（3）在墙体另一侧穿进对拉螺栓并安装好第一排模板调整模板位置、垂直度、平整后继续依附高出的模板向上安装第二排模板，依次类推。安装模板时应边校正边安装，并随时注意使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。墙模安装完毕后再度调整模板垂直度、平整度、位移等，合格后自检报验。2）控制线引测轴线采用内控法引测，在楼64、板上适当位置留置放线孔，利用全站仪进行控制轴线的定位，而后依控制轴线放出各轴轴线及墙体边线和模板控制线；利用已有的标高基准点，引测一条建筑+50cm线，作为各楼层标高的水平控制线（每个楼层的水平标高线都应有两条，一条是建筑+100cm线，供门窗洞口立口时的标高控制及以后装修工程使用，另一条建筑50cm，用以控制楼板高度）。3）墙体模板安装施工要点（1）在底板及楼板混凝土施工时在墙体两边100mm范围内找平压光，安装模板时模板底部垫海绵条，防止模板底部漏浆。其他拼接缝处均采用硬拼缝。同时在底板上预埋短钢筋，纵向间距1m，用于模板支撑定位。（2）墙体位置在混凝土施工完毕后进行定位放线，首先引测建筑65、物的每条轴线，由轴线引测出墙体边线、门窗洞口及模板300mm外控制线，同时用水准仪将安装模板所需的标高线直接引测到模板安装位置。（3）对于墙体外模支设时，模板下口必须与已浇混凝土出檐，并在下口处贴自粘海绵条，同时已浇筑混凝土应拉线剔毛，保证接缝在同一水平标高且不漏浆。（4）穿墙对拉螺栓：多层板穿墙螺栓直径均为14mm，分为止水型及普通型的，0.000以下外墙采用含有止水片的止水型对拉螺栓，在止水螺栓两侧设有垫片，垫片既可保证墙厚度又可在混凝土施工完成后，在割断对拉螺栓时不损坏混凝土；内墙采用普通对拉螺栓，施工时螺杆上套内径14mm的PVC套管，PVC套管的两端各用一块16mm厚的木块封堵PVC66、套管口，使混凝土不得进入管内，可保证穿墙螺栓周转使用率。（5）模板的上、中、下设模板限位支撑。下部限位撑采用12的三级螺纹钢预埋至底板上，横向间距为1000，梯子筋横筋宽度较墙厚小4mm。上中限位为混凝土限位撑，长度为墙体厚度，混凝土内撑间距不大于1000，尽量接近对拉螺栓。顶模限位支撑两端刷防锈漆。外墙严禁用限位支撑，外墙采用止水螺杆，止水片在墙体中央，为控制外墙截面尺寸，在止水螺杆两端焊接限位筋，限位筋内侧两端均有塑料止水螺帽，在拆除模板后，凿除止水螺帽，割除止水螺杆，并用水泥砂浆进行封堵6.3.2顶板模板安装1）工艺流程放线搭设满堂脚手架铺设木龙骨铺木模板起拱模板预检模壳安装（车库顶板）67、报验2）放线首先放好+50cm标高控制线，然后以此标高控制线为准在木模板下皮向下10cm处弹一道模板控制线。3）搭设满堂脚手架搭设满堂脚手架时要求，上下层立杆对齐，立杆从墙梁外300cm外统一开始排布，并在楼面弹双向线在交叉部位设置立杆，立杆下垫通长木跳板或者垫块，不得将立杆直接放在楼面板上，以使立杆荷载较为均匀的分布在楼面，传递到下层楼板上。4）铺设木龙骨龙骨排放要整齐，不得歪斜，并且上表面要刨光。安装龙骨时要求主次龙骨必须靠紧。特别靠剪力墙、梁边的龙骨必须紧靠，模板接缝必须在次龙骨上，并要求模板在龙骨的搁置宽度不少于2cm，模板接缝必须严密严防漏浆。靠墙四周的龙骨要求三面刨光，方木靠墙及顶68、板靠墙下部在方木上贴1cm0.5cm自粘海绵条，然后顶牢，防止墙边流浆漏浆。5）铺板对每个房间进行模板设计，争取最少的板裁锯量。木模板铺在龙骨上，调整相邻两块木模板之间的缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。注意严禁用铁锤直接敲击木模板边缘，必要时应垫以木块敲击。6）模板上划线定位（车库顶板）按照设计排列图要求，在楼板模板上放线，保证后续肋梁钢筋绑扎和模壳安装的位置准确。依据轴线，放出纵横向肋梁控制线，肋梁间即是安放模壳位置。在覆膜方木上放线可采用白涂料等代替墨汁，以保证所放线的清晰牢固。7）模壳安装（车库顶板）1）将模壳吊运到板面上，并分散堆放，以免造成过大的集中荷载。2）模壳铺设前，应安排工人检查69、模板架是否牢固。3）安装时应安排两个人同时抬放，按事先弹好的分格线摆放。安装过程中工作人员应注意对模壳的保护，不得破坏。模壳底部与底部方木或模板之间应结合紧密，模壳放置完毕，中间部分填充方木或竹胶板。4）摆放完毕后，安排专人对模壳进行调整，以确保肋梁的顺直和断面尺寸。在确保模壳准确就位的前提下，紧贴模壳四周角部在模板上用胶带密封。6）顶板模板安装要点（1）根据标高控制线弹出楼板模板的控制线即（楼板模板的上口线），用来控制楼板模板标高及标高检查。（2）安装顶板龙骨时要求主次龙骨必须靠紧，不得有虚空范围。特别靠剪力墙、梁边的龙骨必须紧靠，模板接缝必须在次龙骨上，并要求模板在龙骨的搁置宽度不少于2c70、m，模板各边缝粘贴海面条，模板接缝必须严密严防漏浆。（3）靠墙四周的龙骨要求三面刨光，方木靠墙及顶板靠墙下部在方木上贴1cm0.5cm自粘海绵条，然后顶牢，防止墙边流浆楼浆。7）模壳安装要求（1）严格保证模壳准确就位:在验收合格的底模板上，根据施工图的轴线定位，弹出肋梁中心线,结合模壳型号具体尺寸计算出肋梁中心线距离模壳边缘的尺寸，保证两侧等间距。（备注：当模壳遇到砼墙、明梁、下翻柱帽时，模壳排放时必须预留出模壳法兰边宽度）（2）本设计中必须采用周转型模壳，未考虑模壳自重荷载，严禁采用一次性菱镁模壳代替。（3）模壳必须采用正规厂家生产的产品。（4）在混凝土浇筑和振捣过程中，禁止振捣棒接触模壳侧71、壁，防止模壳移位。防移位处理:在模壳准确排布完成后，模壳之间应用木模板或竹胶板填塞固定。模壳与底部模板之间应结合紧密，有缝隙处用油毡或替代材料填塞紧密，以免漏浆。（5）安装时用切割机在模壳顶面上开口，并及时将切碎片清理干净但严禁在顶面上直接打凿。7）剪刀撑的搭设根据本工程特点柱网分布，外侧周围设置由下往上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每隔6.0m8.0m米设置4.5米宽竖向连续式剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。7）剪刀撑的搭设根据本工程特点柱网分布，外侧周围设置由下往上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横72、向每隔6.0m8.0m米设置4.5米宽竖向连续式剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。6.3.3楼梯模板安装楼梯模板施工时，楼梯梁模板、楼梯底模、侧模，校正标高及位置尺寸后，再支倒三角踏步模，校正标高及位置尺寸后，固定于上部纵木。楼梯的踏步标高及尺寸要注意与装修做法的关系，特别是第一步与最后一步的标高控制，抹灰后第一步与最后一步平齐。6.3.4电梯坑、集水坑模板安装电梯坑、集水坑内模采用15厚木模板预先按照图纸尺寸加工成筒式模板，坑底同样用木模板与筒模钉在一起，安装时根据电梯坑、集水坑定位线吊装就位并安73、装，注意在底板模板上开孔排气以防止模板上浮，在坑底用六根止水对拉螺栓焊接至筏板钢筋上，以便对坑底模板进行加固，防止上浮；将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置4080木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模的垂直度。为检查模板的垂直度和平整度，安装前事先在坑侧竖向主筋上捆绑钢筋保护层垫块，限制坑模侧向移位。6.3.5模板安装质量控制（1）竖向模板及其支架的支承部分，应有足够的支承面积。其支承面必须具备足够强度，满足全部荷载的承载力。模板应牢固、严密、准确、不变形；重点检查：口、角、通线、垂直、施工缝、脱模剂。混凝土浇筑时，安排专人看模，一旦发现涨模等现象立即处理74、。（2）安装模板及其支架过程中，必须设置足够的临时固定设施，以免倾覆。（3）木模板进行模板配制时，新锯木模板要用封口胶封堵，防止木模板吸水膨胀造成混凝土表面不平整，并防止减少木模板周转率。（4）剪力墙、梁模板施工，在钢筋未绑扎之前，必须根据图纸尺寸放出剪力墙、梁、门窗的位置，经相关人员检查无误后，方可绑扎钢筋，安装保护层垫块。钢筋经检查验收合格后，安装剪力墙，梁模板。加固校正垂直度，检查模板是否位移，在模板下口设清扫口，有杂物，应及时清除。（5）模板采用硬拼缝，接缝必须严密，表面清理干净，光滑，脱模剂不得漏涂，严禁坠流，污染。（6）当跨度等于或大于4m时，模板应起拱，根据设计要求起拱高度为跨长75、向的2/1000；悬臂板（梁）按悬臂长度的0.6起拱。当梁高度较大时，应在侧模外另加斜撑。（7）剪力墙、梁模安装后应拉中心线检查，以校正剪力墙、梁模的位置，梁的底模安装后，则应检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要加水平支撑和剪刀撑，保持顶撑的稳固，以免失稳。（8）现浇结构模板安装的允许偏差，应符合下表标准的规定。表 6.3-1 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移3尺量检查2底模上表面标高3用水准仪或拉线和尺量检查3基础截面尺寸5尺量检查4柱、墙、梁截面尺寸3尺量检查5层高垂直度层高5m3线锤或 2m 托线板检查层高5m5线锤或 2m 托线76、板检查6相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查7表面平整度2用 2m 靠尺和楔形塞尺检查8阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺9预埋件中心线位移2拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线位移2拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外露长度+5、0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移+5拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸+5、0拉线尺量检查15门窗洞口中心线位移3拉线、尺量16宽、高517对角线618插筋中心线位移3尺量19外露长度+10、06.4模板拆除（1）现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求和混凝土结构 工程施工质量验收规范（GB502042015）的77、规定（2）剪力墙、梁侧模和底模拆除，应符合以下规定：剪力墙、梁侧模，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除非承重模板。底模，应在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。3）拆除模板时间：（1）模板侧模的拆除应在砼强度达到1.2N/mm2，其表面及棱角不因拆除模板受损坏时，且经项目部同意后方可拆除。（2）梁、板底模拆除：跨度8m时应在砼强度达到75%，跨度8m时应在砼强达到100%，有该部位合格的早期强度报告，有监理单位签字认可的拆模申请报告。（3）悬挑部分梁、板底模拆模：悬挑部分梁板模板拆除必须在混凝土强度达到100%，必须有合格的同条件拆模强度报告，并有监理单位签字认可的78、拆模申请的条件下才能拆除悬挑部分底模板。表 6.3-2 底模允许拆除时强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2 8758100梁8758100悬臂构件100（3）拆模前必须填写拆模申请，并附有同条件混凝土试块强度报告，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。（4）已拆除模板及其支架结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。（5）拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其79、他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。（6）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。7布料机设置及加固由于楼层内剪力墙较多，0.00以上采用车载泵泵浇筑混凝土。为方便操作，在施工楼面安装简易混凝土布料机，采用人力驱动布料转向。布料机安置的牢固与否将直接对其他工序施工造成严重影响，所以布料机的支设非常重要。为确保布料的稳定和其他工序施工的安全、正常进行，必须对布料机的支撑部位进行加固处理。本工程采用的简易混凝土布料机，重约1440kg（包含振动荷载），由四80、个脚支撑固定，平均每个支撑脚承重360kg。7.1 布料机楼板面加固措施1、施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺600mm600mm100mm木跳板。布料机支撑脚木垫块布置平面图如下：6006001001007.2 布料机楼板底加固措施1）每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的基础上增加两根钢管立杆，立杆用扣件与承插式满堂架相连，立杆端部加设可调U型顶撑，立杆底部必须加设铁鞋，所增设钢管立杆必须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。2）增加的两根立杆需用三根纵横水平杆与直插盘扣式满堂架连接，第一道在距离楼地面200mm处设置，第二道81、距地面步距为2000，第三道横杆距板底高度为450。顶部U托外露不超过300。3）布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下：48钢管顶托木方木垫块板面钢筋12mm厚竹夹板布料机机脚8质量保证措施8.1 质量保证措施1）模板支设前，由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任。2）认真执行自检、互检、交接检“三检”制度，认真执行公司质量管理条例，对质量优劣进行奖罚。3）模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口墙根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。4）为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影82、响脱模，在浇筑砼之前，应在清理过的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂，对隔离剂的基本要求是：不粘结、易脱模、易于操作、易清理、无害于人体、不腐蚀模板。5）在靠近模板电焊钢筋、钢管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板板面。6006）在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞，模板自身就位时也应严格按照配模图纸进行安装。7）浇捣砼的震动器不能直接碰到板面，避免磨损撞面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时振捣，以防模板变形。8）模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。9）模板验收重点控制刚度、垂直度83、平整度和接缝，特别应注意外围模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。10）挂牌施工管理：对现场操作人员，应采取挂牌施工法管理。标牌管理体现在以下两个方面：其一，现场的每个操作班组各负其责，将每个小组施工人员名字写在木板上，也将施工班组的负责人名字写在木板上，并将木板悬挂于现场施工地点，同时在木板上以图纸形式标明小组负责施工区域。现场管理人员根据如发现某段施工质量有问题，可以立即根据标牌查找到操作人员，及时提出整改要求。其二，现场悬挂施工交底标识，在木板上贴各分项工程的施工交底，直接将施工操作顺序和工艺标准现场交底给工人，让工人在操作过程中始终可以84、方便地对照交底，从而实现高标准、高质量的目标。11质量会审制度：在项目内部分别组成模板三个分项工程质量考评小组，对每个施工完毕的施工段进行质量会诊和总结，并填写入模板质量会诊表中，质量会诊表中着重反映发生每种质量超差点的数量，并对发生的原因进行分析说明。质量会诊小组成员每周三质量例会上对上一周质量会诊出来的主要问题进行有针对性的分析和总结，提出解决措施，预控下一周不再发生同样的问题。同时，质量部门对各层同一分项工程质量问题发生频率情况进行统计分析，做出统计分析图表，进一步发现问题变化趋势，以便更好地克服质量通病。8.2 质量通病防治措施8.2.1 模板安装1梁、板模板现象：梁、板底不平、下垂、85、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口胀模。原因：模板龙骨、支柱刚度、强度不够，支柱基础下沉。措施：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠，梁、板模板应按设计或按标准要求起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。2柱模板1)现象：胀模、断面尺寸不准，混凝土保护层过大:原因：柱模板强度、刚度不够。措施：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保86、证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力，施工应认真按设计要求作业。2）现象：柱身扭向:原因：校正时未双面校正。措施：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，以使柱模不扭向。3）现象：轴线位移:原因：柱支模时未拉通线。措施：成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及柱边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线，支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确87、。3.墙模板1)现象：墙体厚薄不一，平整度差:原因：模板的强度和刚度不够，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法未认真操作。措施：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。2)现象：墙体烂根，模板接缝处跑浆:原因:模板根部缝隙未堵严，模板内清理不干净，混凝土浇筑前未座浆。措施:模板根部砂浆找平塞严，模板间卡固措施牢靠。模板内杂物清理干净，混凝土浇筑前应用与混凝土同配比的无石子水泥砂浆座浆50mm厚。3)现象：门窗洞口混凝土变形:原因：门窗模板与墙模或墙体钢筋固定不牢，门窗模板内支撑不足或失效。措施：门窗模板内设足够的支撑88、，门窗模板与墙模或墙体钢筋固定牢固。4.模板缝隙跑浆。原因:模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠。措施:模板拼装时缝隙垫海绵条挤紧，并用胶带封住。加强检查，及时处理。5.标高偏差超标:原因:1)楼层无标高控制点或控制点偏少，控制网无法闭合；竖向模板根部未找平。2)模板顶部无标高标记，或未按标记施工。3)高层建筑标高控制线转测次数过多，累计误差过大。4)预埋件、预留孔洞未固定牢，施工时未重视施工方法。5)楼梯踏步模板未考虑装修层厚度。措施:（1）每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须作找平。（2）建筑楼层标高由首层0.000标高控制，严禁逐层向上引测，以防累计误差。当建筑物高度超过30m时，89、应另设标高控制线，每层标高控制点不少于2个，以便复核。（3）预埋件及预留孔洞安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定。在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件与模板。（4）楼梯踏步模板应考虑装修层厚度。8.2.2 模板拆除1混凝土表面粘连原因:由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。措施:模板表面清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模时间按本规程执行。2.混凝土楞角破损、脱落。原因:（1）拆模过早，混凝土强度不足。（2）操作人员不认真，用大锤、撬棍硬砸猛撬，造成混凝土楞角破损、脱落。措施:（1）混凝土强度必须达到本节质量验收标准90、中的要求方可拆模。（2）对操作人员进行技术交底，严禁用大锤、撬棍硬砸猛撬。9进度保证措施序号措施类别措施内容责任人1组织措施1、实施项目经理负责制，对工程行使计划、组织、指挥、协调、实施、监督六项基本职能，确保指令畅通、令行禁止、重信誉、守合同。2、项目部的工程部为施工进度计划协调调度中心，实施进度计划的编制、下达、调整、更新、控制、反馈、对外协调等职能。以施工总进度控制为基础，确定各分部分项工程关键点和关键线路，并以此为控制重点，逐月检查落实，实施奖惩，以保证工期目标的按时实现。施工中将建立一系列现场制度，诸如工期奖罚制度、工序交接检制度、施工样板制、大型施工机械设备使用申请和调度制度、材料91、堆放申请制度、总平面管理制度等。3、加强同各指定分包商的施工协调、合作与进度控制，根据工程进展及时通知指定分包商进场，并为指定分包商的施工创造良好条件。张勇2管理措施根据业总进度计划，进一步细化，将总计划目标分解成分阶段目标，分层次。与指定分包商签定责任目标，指定分包商针对责任目标编制实施计划，进一步分解到月、周、日，并分解到队、班、组和作业面。形成以日保周、以周保月、以月保年的计划目标管理体系，保证工程施工进度满足总进度要求。王长飞3材料保证措施物资管理部根据施工进度计划，每月编制物资需用量计划和采购计划，按施工进度要求进场。提前协调施工队，保证模板、木方、钢管、扣件等料具提前进场。贾哲胜492、机械保证措施协调使用大型机械设备，保证垂直运输高效利用。王长飞10安全文明保证措施10.1 安全施工1、建立健全安全施工岗位责任制，实行木工房、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施。2、施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员吸烟，同时配备防火设备，明确责任人。3、施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险警示牌，提醒施工人员注意安全。4、施工前要根据本工程特点进行安全技术交底。5、进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事高空作业要系好安全带，安装外模板的操作人员必须挂好安全带。6、模板加工、93、堆放区域要远离钢筋加工车间，动火作业前，填写“动火申请表”，保证足够的安全防火措施后在项目安全员负责督促下进行。7、加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，发现问题及时解决，模板操作区域严禁电线穿过。8、模板要堆放在指定地点，必需有可靠的安全防护措施，不得随意堆放。9、模板安装前要检查吊装用绳索，卡具及每块模板上的吊环是否完整有效，并设专人指挥，统一信号，密切配合。10、模板起吊应做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力搬运模板，严防模板大幅度摆动或碰到其它模板。11、在模板拆、装区域周围，设置围栏，禁止非作业人员入内。12、严禁交叉作业。13、模板加工用电锯等应设置有防护板，电锯、压刨作业94、应严格按照操作规程执行。14、未尽事宜严格按照项目有关安全规定、安全操作规程及国家有关规定执行。10.2 文明施工1、现场按总平面布置图确定的位置堆放各种材料，设置临时设施等，不得随意摆设或堆放。2、木工电锯作业严禁在夜间进行。3、施工中尽量减少噪音、粉尘、振动、烟雾和强光等对周围居民日常生活的干扰。4、安排专人负责现场卫生工作，搞好现场清洁工作。楼层中严禁大小便。5、模板清理维修完毕立即清除垃圾。6、施工层不准采用电锯，只能采用手锯。7、木工房内每日清扫。8、注意现场文明施工，做到工完场清，树立企业的良好形象。9、各种材料分类堆码整齐，分类挂牌。10.3 应急预案模板工程作业危险源较多。因此95、，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌、支撑面坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。（2）可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。10.3.1 应急领导小组及分工1应急领导小组组成为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立“指挥领导小组”，由项目经理高佳本任领导小组组长，安全员任德华，应急小组生产负责人王长飞，应急小组技术负责郝兰兵为副组长，组员由项目部其它工程师及专业分包组织管理机构96、全体人员组成。序号职务姓名联系电话序号职务姓名联系电话1组长张勇6组员赵志颖2副组长郝兰兵7组员何惊涛3副组长王长飞8组员刘吉锋4副组长任德华9组员徐艺农5组员王琨10组员刘岩2主要人员职责分工(1)组长：负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责事故现场指挥，统筹安排。负责事故现场的调查，配合政府部门进行事故调研，提供相关的调查资料。(2)副组长：组织落实应急小组的各项应急措施。负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)应急小组生产负责人：负责指挥现场抢险，现场指挥工人应急的直接责任人，负责事故处置时生产系统开停等工作，事故现场于97、领导小组之间联系，并负责警戒及道路管制工作。(4)应急小组技术负责人：负责现场医疗救护指挥及受伤人员分类抢救和护送转院工作，伤亡人员家属的慰问、安置和赔偿工作；负责信息及社会面控制。10.3.2 应急响应流程事故发生后，按照分工迅速组织人员抢救、保护事故现场。因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。1应急救援流程抢救伤员时，要采取正确的救助方法，避免二次伤害；同时遵循救助的科学性和实效性，防止抢救阻碍或事故蔓延；对于伤员救治医院的选择要迅速、准确，减少不必要的转院，贻误治疗时机。事故现场仍然存在危98、及人身安全的事故隐患时，必须采取必要措施，防止在救援过程中发生二次伤害。10.3.3 应急处理措施（1）项目应急预案领导小组接到意外情况汇报后，迅速组织各小组成员携带抢险工具即刻奔赴施工现场。根据施工现场实际及既定抢险方案、职责分工进行抢险、抢修、抢救工作。（2）项目部应急领导小组及抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等奔赴出事现场后按照职责分工进行抢险工作，组织架子工将坠落的杆件或坍塌脚手架及时加固或拉牢，防止再次坠落或坍塌，同时将危险区域的作业人员迅速撤离到安全地带。通过采取有效地控制措施处理好现场事故，病重伤员及时送往附近医院进行抢救。（3）技术组和抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、99、抢救工作的同时保护好事故现场，进行全方位监控，悬挂警示标志，闲杂人员不得入内。做好事故调查工作。现场监护组对出事检查进行监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报。（4）万一出现倒塌事故，对被钢管架压住的人员在进行影像资料留存后应用切割机等工具抢救，并转移到安全地方。（5）保持受伤人员的呼吸通畅，消除伤员口、鼻、咽喉部位异物，例血块、呕吐物等。（6）必要时做人工呼吸，对受伤人员进行胸外心脏按压，人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。（7）事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和通知有关负责人。10.3.4 应急物资25t 吊机 1 辆、手提切割机 1 台、照明灯具100、若干、大力剪等。常备药品：担架、简单抢险药品、消毒用品等。10.3.5 应急电话医院救护中心120匪警 110火警 11911环境管理计划11.1 环保目标序号环境目标和指标实现方法责任人实施时间1噪声排放达标：结构/装修施工噪声分别控制在 75/85/70/65 分贝内通过噪声检测仪控制王长飞2019 年 9 月2控制水电、纸张、材料等资源消耗由安环部负责对施工垃圾分类处理任德华2019 年 9 月11.2 项目环境管理组织结构、管理职责和权限1 环境管理组织结构成立以项目经理为首，由安全、技术、质量、物资等各专业工程师、施工作业层组成的纵向到底、横向到边的环境管理组织机构。2 环境管理职责101、本工程环境管理进行分工，管理职责分工见下表11.2-1。表 11.2-1项目部环境管理职责岗位姓名环境管理职责项目经理张勇环境保护的第一责任人，对项目施工全过程的环境保护工作负全面领导责任。技术负责人郝兰兵对工程项目的环保负技术责任，贯彻落实国家环境保护方针、政策，严格执行安全环保技术规程、规范、标准及上级安全环保技术文件。项目副经理王长飞负责监督各项目部的环保规章制度和操作规程的落实。安全员任德华参加环保检查和监测，并根据监测结果，确定是否需要采取更为严格的防控措施，确保现场污染排放始终控制在国家及日照市有关环保法规的允许范围内。材料员贾哲胜必须购买满足国家、地方环境保护要求的材料。分包负责102、人张镇负责对各专业班组长传达环境保护任务并监督完成情况。各专业班组长负责各专业环境保护工作的实施人。12 绿色施工管理计划1 木工加工场地采用高强连锁砖进行硬化，防止因钢筋生锈而造成土地污染，并增加硬化场地用料二次利用，节省资源和土地。2 工程所用材料本着就地取材的原则，运输距离尽量不超过 500km。3 施工现场实行限额领料，统计分析实际施工材料消耗量与预算材料的消耗量，有针对性地制定并实施关键点控制措施，提高节材率。13计算书13.1车库300墙厚计算书墙模板计算书墙模板计算书一、墙模板基本参数一、墙模板基本参数计算断面宽度 300mm，高度 3100mm，两侧楼板厚度 100mm。模板面103、板采用普通胶合板。内龙骨间距 200mm，内龙骨采用 50.80.mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 7 道，在断面内水平间距 200+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距 400mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。2004504504504504504503100mm300mm模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算二、墙模板荷载标准值计算强度104、验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 25.100kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 3.000h；T 混凝土的入模温度，取 28.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m；混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧105、压力标准值 F1=33.340kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0033.340=33.340kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、墙模板面板的计算三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 3.00m。荷载计算值 q=1.233.3403.000+1.404.0003.000=136.824kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别106、为:截面抵抗矩 W=112.50cm3；截面惯性矩 I=84.38cm4；200 200 200136.82kN/mAB计算简图0.4380.547弯矩图(kN.m)10.9516.4213.6813.6816.4210.95剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 200 200100.02kN/mAB变形计算受力图0.2140.017变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=10.946kNN2=30.101kNN3=30.101kNN4=10.946kN最大弯矩 M=0.547kN.m最大变形 V=0.214mm(1)抗弯强度计算经计107、算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.54710001000/112500=4.862N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=316418.0/(23000.00015.000)=0.547N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.214mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙108、骨强度计算均布荷载 q=1.20.2033.34+1.40.204.00=9.122kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2033.34=6.668kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。10 190 450 450 450 450 450 450 90 10 9.12kN/mAB内龙骨计算简图0.0910.164内龙骨弯矩图(kN.m)0.000.090.251.481.952.162.082.022.042.062.062.042.032.072.131.981.810.990.090.00内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 190 4109、50 450 450 450 450 450 90 10 6.67kN/mAB内龙骨变形计算受力图0.0050.048内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.163kN.m经过计算得到最大支座 F=4.238kN经过计算得到最大变形 V=0.048mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.163106/53333.3=3.06N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨110、抗剪计算(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32156/(25080)=0.809N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算(3)内龙骨挠度计算最大变形 v=0.048mm内龙骨的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。400 400 400 4.24kN 4.24kN 4.24kN 4.24kN 4.24kN 111、4.24kN 4.24kNAB支撑钢管计算简图0.2970.254支撑钢管弯矩图(kN.m)1.481.482.752.752.122.122.122.122.752.751.481.48支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：400 400 400 3.10kN 3.10kN 3.10kN 3.10kN 3.10kN 3.10kN 3.10kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0520.003支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.296kN.m最大变形 vmax=0.052mm最大支座力 Qmax=9.111kN抗弯计算强度112、 f=M/W=0.296106/8985.9=32.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.111对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！13113、.2主楼280厚墙计算书墙模板计算书墙模板计算书一、墙模板基本参数一、墙模板基本参数计算断面宽度 280mm，高度 3100mm，两侧楼板厚度 100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 200mm，内龙骨采用 50.80.mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 7 道，在断面内水平间距 200+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距 400mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹114、性模量 9000.0N/mm2。200 4504504504504504503100mm280mm模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 25.100kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 3.000h；T 混凝土的入模温度，取 28.000；V 混凝土的浇筑115、速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m；混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.340kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0033.340=33.340kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、墙模板面板的计算三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 3.00m。荷载计算值 q=1.233.3116、403.000+1.404.0003.000=136.824kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=112.50cm3；截面惯性矩 I=84.38cm4；200 200 200136.82kN/mAB计算简图0.4380.547弯矩图(kN.m)10.9516.4213.6813.6816.4210.95剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 200 200100.02kN/mAB变形计算受力图0.2140.017变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=117、10.946kNN2=30.101kNN3=30.101kNN4=10.946kN最大弯矩 M=0.547kN.m最大变形 V=0.214mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.54710001000/112500=4.862N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=316418.0/(23000.00015.000)=0.547N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.2118、14mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2033.34+1.40.204.00=9.122kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2033.34=6.668kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。10 190 450 450 450 450 450 450 90 10 9.12kN/mAB内龙骨计算简图0.0910.164内龙骨弯矩图(kN.m)0.000.090.251.481.952.162.082.022.042.062.062.0119、42.032.072.131.981.810.990.090.00内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 190 450 450 450 450 450 450 90 10 6.67kN/mAB内龙骨变形计算受力图0.0050.048内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.163kN.m经过计算得到最大支座 F=4.238kN经过计算得到最大变形 V=0.048mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算(1)120、内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.163106/53333.3=3.06N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32156/(25080)=0.809N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算(3)内龙骨挠度计算最大变形 v=0.048mm内龙骨的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙121、骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。400 400 400 4.24kN 4.24kN 4.24kN 4.24kN 4.24kN 4.24kN 4.24kNAB支撑钢管计算简图0.2970.254支撑钢管弯矩图(kN.m)1.481.482.752.752.122.122.122.122.752.751.481.48支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：400 400 400 3.10kN 3.10kN 3.10kN 3.10kN 3.10kN 3.10kN 3.10kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0520.00122、3支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.296kN.m最大变形 vmax=0.052mm最大支座力 Qmax=9.111kN抗弯计算强度 f=M/W=0.296106/8985.9=32.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2)123、:A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.111对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！13.3车库框架柱计算书柱模板支撑计算书柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm，柱模板的截面高度 H=500mm，柱模板的计算高度 L=2800mm，柱箍间距计算跨度 d=500mm。柱箍采用双钢管 48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度 80mm，高度 40mm。B 方向竖楞 3 根，H 方向竖楞 3 根。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模124、量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。500210210 500210210柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.5125、00m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、柱模板面板的计算三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 210 210 21019.00kN/mAB面板计算简图面板的计算宽度取柱126、箍间距 0.50m。荷载计算值 q=1.227.0000.500+1.404.0000.500=19.000kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=18.75cm3；截面惯性矩 I=14.06cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.2013.500+1.40127、2.000)0.2100.210=0.084kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.08410001000/18750=4.469N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算(2)抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2013.500+1.402.000)0.210=2.394kN截面抗剪强度计算值 T=32394.0/(2500.00015.000)=0.479N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算128、值 v=0.67713.5002104/(1006000140625)=0.211mm面板的最大挠度小于 210.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 500 500 500 7.98kN/mAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距 0.210m。荷载计算值 q=1.227.0000.210+1.404.0000.210=7.980kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.990/0.500=7.980kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.9129、800.500.50=0.200kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5007.980=2.394kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5007.980=4.389kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=21.33cm3；截面惯性矩 I=42.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.200106/21333.3=9.35N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32394/(28040)130、=1.122N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 5.670 500.04/(100 9000.00 426666.8)=0.625mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、B 方向柱箍的计算五、B 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.227.00+1.404.00)0.210 0.500=3.99kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨传递力。640 2.00kN 3.99kN 2.00kNAB支撑钢管计算简图0.8580.000131、支撑钢管弯矩图(kN.m)3.993.992.002.002.002.003.993.99支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：640 1.42kN 2.83kN 1.42kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.517支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.857kN.m最大变形 vmax=0.517mm最大支座力 Qmax=3.990kN抗弯计算强度 f=M/W=0.857106/8985.9=95.37N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 640.0/150 与 10mm,132、满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算六、B 方向对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=3.990B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H 方向柱箍的计算七、H 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.227.00+1.404.00)0.210 0.500=3.99kN柱箍按照集中荷133、载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨传递力。640 2.00kN 3.99kN 2.00kNAB支撑钢管计算简图0.8580.000支撑钢管弯矩图(kN.m)3.993.992.002.002.002.003.993.99支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：640 1.42kN 2.83kN 1.42kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.517支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.857kN.m最大变形 vmax=0.517mm最大支座力 Qmax=3.990kN抗弯计算强度 f=M/W=0.857106134、/8985.9=95.37N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 640.0/150 与 10mm,满足要求!八、H 方向对拉螺栓的计算八、H 方向对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=3.990H 方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！135、13.4车库顶板按550厚板计算书承插型盘扣式楼板模板支架计算书承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为 300N/mm2，水平杆钢管强度为 205.0 N/136、mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。立杆钢管类型选择：B-LG-2500(483.22500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 40.80.mm 木方，间距 200mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，137、抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重 0.45kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。地基承载力标准值 170kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.55+0.45)+1.402.50=20.606kN/m2由永久荷载138、效应控制的组合 S=1.3525.100.55+0.71.402.50=21.087kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.5500.900+0.4500.900=12.830kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+2.500)0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面139、抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=21.60cm3；截面惯性矩 I=12.96cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算f=0M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.3512.830+0.982.250)0.2000.200=0.078kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度f=0M/W=1.0140、0 0.078 1000 1000/21600=3.616N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算(2)抗剪计算0T=30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3512.830+0.982.250)0.200=2.343kN截面抗剪强度计算值 T=31.002343.0/(2900.00012.000)=0.325N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.67712.8302004/(1006000129600)=141、0.179mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.5500.200=2.761kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.4500.200=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1=1.352.761+1.350.090=3.849kN/m活荷载 q2=0.980.500=0.142、490kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.490+3.849)0.900=3.905kN2.次龙骨的计算2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.905/0.900=4.339kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.340.900.90=0.351kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9004.339=2.343kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9004.339=4.295kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计143、算(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.351106/42666.7=8.24N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002342.98/(240.0080.00)=1.098N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距144、)得到 q=2.851kN/m最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 2.851 900.04/(100 9000.00 1706667.0)=0.824mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=4.295kN均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。900 900 900 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4145、.30kN 4.30kN 0.09kN/mAB托梁计算简图1.3851.758托梁弯矩图(kN.m)8.838.824.534.510.210.194.104.128.418.4312.7312.738.63 8.624.324.300.010.014.304.328.62 8.6312.7312.738.438.414.124.100.190.214.514.538.828.83托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900 2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 146、2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图1.4570.100托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.757kN.m经过计算得到最大支座 F=21.363kN经过计算得到最大变形 V=1.457mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.001.757106/8982.0=186.30N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托147、梁挠度计算最大变形 v=1.457mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1033.100=0.318kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录 A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.4500.9000.900=0.364kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.5500.9000.900=11.182kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=11.864kN。2.活148、荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+0.98NQ五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=18.00kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值149、，f=300.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h+2ka(1)非顶部立杆段：l0=h(2)计算长度修正系数，取值为 1.200；k 计算长度折减系数，可取 0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；l0=1.440m；=1440/15.9=90.566,=0.550立杆稳定性验算:=1.0018001/(0.550450)=72.733N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷150、载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0001.248=0.562kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5620.9001.2001.200/10=0.061kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度151、(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.5623.10.90(0.53.1+0.00)=2.429kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(2.429/8.00)=0.162kN立杆 Nw=1.35011.864+0.9802.025+1.40.60.162=18.137kN立杆稳定性验算:=1.00(18137/(0.550450)+61000/4730)=86.208N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210,盘扣式模板支架应进152、行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=8.00020.900(0.393+0.450)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=48.523kN.m倾覆力矩 MT=31.0002.429=7.286kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=104.98所以第 7 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第 2 层以下的模板支撑可以拆除。盘扣式模板支撑架计算满足要求！13.5主楼楼板180厚板计算书承插型盘扣式楼板模板支架计算书承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:依153、据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为 300N/mm2，水平杆钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距154、 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。立杆钢管类型选择：B-LG-2500(483.22500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 40.80.mm 木方，间距 200mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重 155、0.45kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.18+0.45)+1.402.50=9.462kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.18+0.71.402.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40钢管惯性矩计算采用 I156、=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.1800.900+0.4500.900=4.471kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+2.500)0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=21.60cm3；截面惯性矩 I=12.96cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算f=0M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/m157、m2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.204.471+1.402.250)0.2000.200=0.034kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度f=0M/W=1.00 0.034 1000 1000/21600=1.577N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算(2)抗剪计算0T=30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.471+1.402.250)0.158、200=1.022kN截面抗剪强度计算值 T=31.001022.0/(2900.00012.000)=0.142N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.6774.4712004/(1006000129600)=0.062mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1800.200=0159、.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.4500.200=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1=1.200.904+1.200.090=1.192kN/m活荷载 q2=1.400.500=0.700kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.700+1.192)0.900=1.703kN2.次龙骨的计算2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.703/0.900=1.892kN/m最大弯矩 M=160、0.1ql2=0.11.890.900.90=0.153kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9001.892=1.022kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9001.892=1.873kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.153106/42666.7=3.59N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6161、ql截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001021.85/(240.0080.00)=0.479N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=0.994kN/m最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 0.994 900.04/(100 9000.00 1706667.0)=0.287mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250)162、,满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=1.873kN均布荷载取托梁的自重 q=0.080kN/m。900 900 900 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 1.87kN 0.08kN/mAB托梁计算简图0.6070.770托梁弯矩图(kN.m)3.863.861.991.970.100.081.791.813.683.705.575.573.78 3.771.901.880.0163、10.011.881.903.77 3.785.575.573.703.681.811.790.080.101.971.993.863.86托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.08kN/mAB托梁变形计算受力图0.5130.035托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.769kN.m经过计算得到最大支座 F=9.358kN164、经过计算得到最大变形 V=0.513mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.769106/8982.0=81.54N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.513mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自165、重(kN)：NG1=0.1033.100=0.318kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录 A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.4500.9000.900=0.364kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1800.9000.900=3.660kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=4.342kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定166、性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.05kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=300.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h+2ka(1)非顶部立杆段：l0=h(2)计算长度修正系数，取值为 1.200；k 计算长度折减系数，可取 0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至167、模板支撑点的长度；a=0.00m；l0=1.440m；=1440/15.9=90.566,=0.550立杆稳定性验算:=1.008045/(0.550450)=32.506N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.8701.248=1.050kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载168、产生的弯矩 Mw=1.40.61.0500.9001.2001.200/10=0.114kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=1.0503.10.90(0.53.1+0.00)=4.542kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(4.542/8.00)=0.303kN立杆169、 Nw=1.2004.342+1.4002.025+1.40.60.303=8.300kN立杆稳定性验算:=1.00(8300/(0.550450)+114000/4730)=57.705N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=8.00020.900(0.393+0.450)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=48.523kN.m倾覆170、力矩 MT=31.0004.542=13.625kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=47.40所以第 7 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第 2 层以下的模板支撑可以拆除。盘扣式模板支撑架计算满足要求！13.6梁500*550计算书梁木模板与支撑计算书梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=550mm，梁模板使用的木方截面 4080mm，梁模板截面侧面木方距离 250mm。梁底模面板厚度 h=12mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度 h=12mm，弹性模量171、 E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.450kN/m2；钢筋自重=0.000kN/m3；混凝土自重=25.100kN/m3；施工荷载标准值=3.000kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 25.100kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+1172、5)，取 3.000h；T 混凝土的入模温度，取 28.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.800m；混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=20.070kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0020.080=20.080kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁底模板木楞计算三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四173、梁模板侧模计算四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载 q=(1.220.08+1.404.00)0.55=16.333N/mm面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=13.20cm3；截面惯性矩 I=7.92cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 174、荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.2011.044+1.402.200)0.2500.250=0.102kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.10210001000/13200=7.733N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算(2)抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2011.044+1.402.200)0.250=2.450kN截面抗剪强度计算值 T=32450.0/(2550.00012.000)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度175、计算(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.67711.0442504/(100600079200)=0.615mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f=M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W=42.67cm3；f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f=13N/mm2。M=ql2/8其中 q 作用在模板上的侧压力；q=(1.220.08+1.404.00)0.25176、=7.42kN/ml 计算跨度(梁板高度),l=550mm；经 计 算 得 到，梁 侧 竖 楞 的 抗 弯 强 度 计 算 值7.424 0.550 0.550/8/42666.670=6.579N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v=5ql4/384EI v=l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q=20.0800.250=5.020N/mm；l 计算跨度(梁板高度),l=550mm；E 梁侧竖楞弹性模量,E=9500N/mm2；I 梁侧竖楞截面惯性矩,I=170.67cm4；梁 侧 竖 楞 的 最 大 挠 度 计 算 值,177、v=5 5.020 550.04/(384 9500 1706667.0)=0.369mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v=2.200mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!3.穿梁螺栓强度计算3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!六、梁支撑脚手架的计算六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-2178、0104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)500550模板支架高度H(m)3.1模板支架横向长度B(m)8模板支架纵向长度L(m)8支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)179、3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份浙江0.3k=0zst=0.021地区杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw1.17fk=0zstw=0.179支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.199三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距180、是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算181、四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.4 3，1.35(0.1+(24+1.5)0.55)+1.4 0.7 3122.009kN/182、mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.55119.069kN/mq1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.55)114.125kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.119.0690.1672+0.1172.940.16720.063kNmMmax/W0.063106/240002.605N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67714.183、125166.6674/(1006000144000)0.085mmminL/150，10min166.667/150，101.111mm满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.419.0690.167+0.452.940.1671.492kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.119.0690.167+1.22.940.1674.084kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.414.1250.1670.942kNR2=R3=1.1q2L=1.114.1250.1672.59kN五、小梁184、验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.492/11.492kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max4.084,4.084/1=4.084kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.492/11.492kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.185、1)0.5/3=0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(0.55-0.15)=0.27kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(0.55-0.15)=0.27kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.5/2)/21=1.631kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.5186、/2)/21=1.631kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.492+0.045+0.27+1.631=3.437kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=4.084+0.045=4.129kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.492+0.045+0.27+1.631=3.437kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.437,4.129,3.437=4.129kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.942/10.942kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max2.59,187、2.59/1=2.59kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=0.942/10.942kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/3=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.55-0.15)=0.2kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.55-0.15)=0.2kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.6-0.5/2)/21=0.746kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.5/2)/21=0.746kN/m左侧小梁荷载q左q188、1左+q2+q3左+q4左=0.942+0.033+0.2+0.746=1.921kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=2.59+0.033=2.623kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=0.942+0.033+0.2+0.746=1.921kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.921,2.623,1.921=2.623kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.1290.92，0.54.1290.220.418kNm=Mmax/W=0.418106189、/42667=9.798N/mm2f=15N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6254.1290.9，4.1290.22.323kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.3231000/(24080)1.089N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5212.6239004/(1009000170.667104)0.584mmminl1/150，10=min900/150，106mm2ql24/(8EI)2.6232004/(89000170.667104)0.034mmmi190、n2l2/150，10=min400/150，102.667mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25 4.129 0.9,0.375 4.129 0.9+4.129 0.2=4.645kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.867kN,R2=4.645kN,R3=4.645kN,R4=3.867kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.6230.9,0.3752.6230.9+2.6230.2=2.951kN同理可得：梁底支撑小梁所191、受最大支座反力依次为R1=2.161kN,R2=2.951kN,R3=2.951kN,R4=2.161kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm192、)=Mmax/W=0.454106/4490=101.129N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.509kNmax=2Vmax/A=24.5091000/42421.269N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.127mmminL/150，10=min600/150，104mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.598kN，R2=9.018kN，R3=0.598kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.598/0.6=0.997kN，P2=9.018/193、0.6=15.03kN，P3=0.598/0.6=0.997kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.598,0.5980.598kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP215.03kNN=30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(194、mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800,1200+20.7500)=2160mm=hmax/i=2160/15.9=135.849=150长细比满足要求！查表得：0.3712、风荷载计算、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.0210.91.82/10)0.005kNm3、稳定性计算、稳定性计算P10.9195、97kN，P215.03kN，P30.997kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+0.6-0.5/2)/20.9=5.241kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/20.9=5.241kNNdmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+11.350.15(3.1-0.55)max196、0.997+5.241，15.03，0.997+5.241+0.51615.546kNfdNd/(A)+Mwd/W15546.211/(0.371424)+0.005106/449099.943N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.1/8=0.3883满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.179=0.161kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=197、0.910.199=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.120.161+3.10.179=1.329kN.m参考规范GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/198、2=820.90.153.1/(0.90.9)+0.5+218/2=69.867kN.m30Mok=311.329=3.988kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=15.546kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)199、umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积200、为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=15.546kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载201、力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=202、ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=15.546kN满足要求！13.7梁500*900计算书梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高度 900mm，两侧楼板厚度 150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 250mm，内龙骨采用 40.80.mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 1 道，在断面内水平间距 400mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 14mm。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0203、N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。400900mm500mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，204、取 5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.340kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0028.340=28.340kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板205、的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.75m。荷载计算值 q=1.228.3400.750+1.404.0000.750=29.706kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=18.00cm3；截面惯性矩 I=10.80cm4；250 250 25029.71kN/mAB计算简图0.1490.186弯矩图(kN.m)2.974.463.713.714.462.97剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：250 250 25021.26kN/mAB变形计算受力图0.8680.0206、69变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.971kNN2=8.169kNN3=8.169kNN4=2.971kN最大弯矩 M=0.185kN.m最大变形 V=0.868mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.18510001000/18000=10.278N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34455.0/(2750.00012.000)=0.743N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求207、!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.868mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2528.34+1.40.254.00=9.902kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2528.34=7.085kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。10 390 340 10 9.90kN/mAB内龙骨计算简图0.1140.167内龙骨弯矩图(kN.m)0.000.101.502.362.171.190.100.00内龙骨剪力图(kN)变形的208、计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 390 340 10 7.09kN/mAB内龙骨变形计算受力图0.0650.002内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.166kN.m经过计算得到最大支座 F=4.531kN经过计算得到最大变形 V=0.065mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.166106/42666.7=3.89N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm209、2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32357/(24080)=1.105N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算(3)内龙骨挠度计算最大变形 v=0.065mm内龙骨的最大挠度小于 390.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。500 500 500 4.53kN 4.53kN 4.53kN210、 4.53kN 4.53kN 4.53kN 4.53kNAB支撑钢管计算简图0.3960.340支撑钢管弯矩图(kN.m)1.591.592.942.942.272.272.272.272.942.941.591.59支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500 500 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kNAB支撑钢管变形计算受力图0.1060.006支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.396kN.m最大变形 vmax=0.106mm最大支座力 Qma211、x=9.741kN抗弯计算强度 f=M/W=0.396106/8985.9=44.07N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.741对拉螺栓强度验算满足212、要求!侧模板计算满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)500900模板支架高度H(m)3.1模板支架横向长度B(m)8模板支架纵向长度L(m)8支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计213、模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.1混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.062地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.13214、8整体模板支架stw1.17fk=0zstw=0.526支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.585三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立215、杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10max1.2(G1k+(G2216、k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(25.1+1.5)0.9)+1.43，1.35(0.1+(25.1+1.5)0.9)+1.40.73135.394kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(25.1+1.5)0.9132.454kN/mq1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(25.1+1.5)0.9)124.04kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2217、0.107 32.454 0.1252+0.121 2.94 0.12520.06kNmMmax/W0.06106/240002.492N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63224.041254/(1006000144000)0.043mmminL/150，10min125/150，100.833mm满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39332.4540.125+0.4462.940.1251.758kNR2=R4=1.143q1静L+1218、.223q1活L=1.14332.4540.125+1.2232.940.1255.086kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92832.4540.125+1.1422.940.1254.184kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39324.040.1251.181kNR2=R4=1.143q2L=1.14324.040.1253.435kNR3=0.928q2L=0.92824.040.1252.789kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78219、2小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.758/11.758kN/m梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.086,4.184,5.086/1=5.086kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.758/11.758kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.5/4=0.034kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(220、0.9-0.15)=0.506kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(0.9-0.15)=0.506kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.5/2)/21=1.665kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.5/2)/21=1.665kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+221、q4左=1.758+0.034+0.506+1.665=3.964kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.086+0.034=5.12kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.758+0.034+0.506+1.665=3.964kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.964,5.12,3.964=5.12kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.181/11.181kN/m梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max3.435,2.789,3.435/1=3.4222、35kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.181/11.181kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4=0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.15)=0.375kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.15)=0.375kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(25.1+1.1)0.15)(0.6-0.5/2)/21=0.775kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(25.1+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.5/2)/21=0.775kN/m左侧小梁荷载q左q1左+223、q2+q3左+q4左=1.181+0.025+0.375+0.775=2.356kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.435+0.025=3.46kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.181+0.025+0.375+0.775=2.356kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.356,3.46,2.356=3.46kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.120.92，0.55.120.220.518kNm=Mmax/W=0.518106/42224、667=12.15N/mm2f=15N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.120.9，5.120.22.88kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.881000/(24080)1.35N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5213.469004/(1009000170.667104)0.77mmminl1/150，10=min900/150，106mm2ql24/(8EI)3.462004/(89000170.667104)0.045mmmin2l2/150，10225、=min400/150，102.667mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25 5.12 0.9,0.375 5.12 0.9+5.12 0.2=5.76kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.46kN,R2=5.76kN,R3=4.745kN,R4=5.76kN,R5=4.46kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25 3.46 0.9,0.375 3.46 0.9+3.46 0.2=3.893kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反226、力依次为R1=2.651kN,R2=3.893kN,R3=3.166kN,R4=3.893kN,R5=2.651kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩227、图(kNm)=Mmax/W=0.615106/4490=136.98N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax5.322kNmax=2Vmax/A=25.3221000/42425.105N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.192mmminL/150，10=min600/150，104mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.81kN，R2=13.492kN，R3=0.81kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.81/0.6=1.349kN，P2=13.4228、92/0.6=22.486kN，P3=0.81/0.6=1.35kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.81,0.810.81kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP222.486kNN=30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(229、mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800,1200+20.7500)=2160mm=hmax/i=2160/15.9=135.849=150长细比满足要求！查表得：0.3712、风荷载计算、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.0620.91.82/10)0.015kNm3、稳定性计算、稳定性计算P11.3230、49kN，P222.486kN，P31.35kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+0.6-0.5/2)/20.9=5.353kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/20.9=5.353kNNdmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+11.350.15(3.1-231、0.9)max1.349+5.353，22.486，1.35+5.353+0.44622.931kNfdNd/(A)+Mwd/W22931.499/(0.371424)+0.015106/4490149.119N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.1/8=0.3883满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.526=0.473kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk232、=laHmmk=0.910.585=0.526kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.120.473+3.10.526=3.907kN.m参考规范GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1233、k+2GjkB/2=820.90.153.1/(0.90.9)+0.5+218/2=69.867kN.m30Mok=313.907=11.721kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=22.931kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+234、0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载235、或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=22.931kN满足要求！2、局部受压承载力236、计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1237、/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=22.931kN满足要求！13.8梁400*500计算书梁木模板与支撑计算书梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=500mm，梁模板使用的木方截面 4080mm，梁模板截面侧面木方距离 250mm。梁底模面板厚度 h=12mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度 h=12mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载标准238、值计算二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.450kN/m2；钢筋自重=0.000kN/m3；混凝土自重=25.100kN/m3；施工荷载标准值=3.000kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 25.100kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 3.000h；T 混凝土的入模温度，取 28.000；V 混凝239、土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.800m；混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=20.070kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0020.080=20.080kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁底模板木楞计算三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均240、布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载 q=(1.220.08+1.404.00)0.50=14.848N/mm面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=12.00cm3；截面惯性矩 I=7.20cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.2010.040241、+1.402.000)0.2500.250=0.093kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.09310001000/12000=7.733N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算(2)抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.040+1.402.000)0.250=2.227kN截面抗剪强度计算值 T=32227.0/(2500.00012.000)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最242、大挠度计算值 v=0.67710.0402504/(100600072000)=0.615mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f=M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W=42.67cm3；f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f=13N/mm2。M=ql2/8其中 q 作用在模板上的侧压力；q=(1.220.08+1.404.00)0.25=7.42kN/ml 计算跨度(梁板高度),l=500mm；经 计 算 243、得 到，梁 侧 竖 楞 的 抗 弯 强 度 计 算 值7.424 0.500 0.500/8/42666.670=5.438N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v=5ql4/384EI v=l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q=20.0800.250=5.020N/mm；l 计算跨度(梁板高度),l=500mm；E 梁侧竖楞弹性模量,E=9500N/mm2；I 梁侧竖楞截面惯性矩,I=170.67cm4；梁 侧 竖 楞 的 最 大 挠 度 计 算 值,v=5 5.020 500.04/(384 9500 1706667.0244、)=0.252mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v=2.000mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!3.穿梁螺栓强度计算3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!六、梁支撑脚手架的计算六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准G245、B 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)400500模板支架高度H(m)3.1模板支架横向长度B(m)8模板支架纵向长度L(m)8支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.1混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支246、拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.062地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw1.17fk=0zstw=0.526支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.585三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架247、中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)1248、5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(25.1+1.5)0.5)+1.43，1.35(0.1+(25.1+1.5)0.5)+1.40.73121.03kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(25.1+1.5)0.51249、18.09kN/mq1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(25.1+1.5)0.5)113.4kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算Mmax0.125q1L20.12521.030.220.105kNmMmax/W0.105106/240004.381N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52113.42004/(1006000144000)0.129mmminL/150，10min200/150，101.333mm满足要求！3、支座反力计算、支座250、反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37518.090.2+0.4372.940.21.614kNR2=1.25q1L=1.2521.030.25.258kN标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.37513.40.21.005kNR2=1.25q2L=1.2513.40.23.35kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(c251、m4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.614/11.614kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b=Max5.258/1=5.258kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.614/11.614kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.4/2=0.054kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(0.5-0.15)=0.236kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(0.5-0.15)=0.236kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左252、1Max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.4/2)/21=1.903kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.4/2)/21=1.903kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.614+0.054+0.236+1.903=3.807kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.258+0.054=5.312kN/m右侧小梁荷载q253、右q1右+q2+q3右+q4右=1.614+0.054+0.236+1.903=3.807kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.807,5.312,3.807=5.312kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.005/11.005kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b=Max3.35/1=3.35kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.005/11.005kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/2=0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.5-0.15)=0.175254、kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.5-0.15)=0.175kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(25.1+1.1)0.15)(0.6-0.4/2)/21=0.886kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(25.1+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.4/2)/21=0.886kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.005+0.04+0.175+0.886=2.106kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.35+0.04=3.39kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.005+0.04+0.1255、75+0.886=2.106kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.106,3.39,2.106=3.39kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.3120.92，0.55.3120.220.538kNm=Mmax/W=0.538106/42667=12.606N/mm2f=15N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.3120.9，5.3120.22.988kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.98810256、00/(24080)1.401N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5213.399004/(1009000170.667104)0.754mmminl1/150，10=min900/150，106mm2ql24/(8EI)3.392004/(89000170.667104)0.044mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25 5.312 0.9,0.375 5.312 0257、.9+5.312 0.2=5.976kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.283kN,R2=5.976kN,R3=4.283kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25 3.39 0.9,0.375 3.39 0.9+3.39 0.2=3.814kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.369kN,R2=3.814kN,R3=2.369kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1258、25主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.285106/4490=63.583N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax2.19kNmax=2Vmax/A=22.191000/42410.33N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算主259、梁变形图(mm)max0.085mmminL/150，10=min600/150，104mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.38kN，R2=7.966kN，R3=0.38kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.38/0.6=0.633kN，P2=7.966/0.6=13.277kN，P3=0.38/0.6=0.633kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.38,0.380.38kN0.260、858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP213.277kNN=30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800,120261、0+20.7500)=2160mm=hmax/i=2160/15.9=135.849=150长细比满足要求！查表得：0.3712、风荷载计算、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.0620.91.82/10)0.015kNm3、稳定性计算、稳定性计算P10.633kN，P213.277kN，P30.633kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+0.6-0.4/2)/20.9=5.567kN262、右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/20.9=5.567kNNdmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+11.350.15(3.1-0.5)max0.633+5.567，13.277，0.633+5.567+0.52713.803kNfdNd/(A)+Mwd/W13803.076/(0.371424)+0.015106/449091.089N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安263、全技术统一标准GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.1/8=0.3883满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.526=0.473kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.910.585=0.526kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.120.473+3.10.526=3.907kN.m参考规范GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj3264、0Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=820.90.153.1/(0.90.9)+0.5+218/2=69.867kN.m30Mok=313.907=11.721kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测265、抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=13.803kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内u266、m临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储267、备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=13.803kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l268、混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=13.803kN满足要求！13.9梁300*850计算书梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 300mm，高度 8269、50mm，两侧楼板厚度 150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 250mm，内龙骨采用 40.80.mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 1 道，在断面内水平间距 400mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 14mm。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。400850mm300mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时270、产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.340kN/m2271、考虑结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0028.340=28.340kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.70m。荷载计算值 q=1.228.3400.700+1.404.0000.700=27.726kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=16.80cm3；272、截面惯性矩 I=10.08cm4；250 250 25027.73kN/mAB计算简图0.1390.173弯矩图(kN.m)2.774.163.473.474.162.77剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：250 250 25019.84kN/mAB变形计算受力图0.8680.069变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.773kNN2=7.625kNN3=7.625kNN4=2.773kN最大弯矩 M=0.173kN.m最大变形 V=0.868mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.17310001000/273、16800=10.298N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34158.0/(2700.00012.000)=0.742N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.868mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2528.34+1.40.25274、4.00=9.902kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2528.34=7.085kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。10 390 290 10 9.90kN/mAB内龙骨计算简图0.1200.152内龙骨弯矩图(kN.m)0.000.101.542.321.960.910.100.00内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 390 290 10 7.09kN/mAB内龙骨变形计算受力图0.0710.005内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.152kN.m经过计算得到最大支座 F=4.278kN经过计算得到最大变形 V=0.275、071mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.152106/42666.7=3.56N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32319/(24080)=1.087N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算(3)内龙骨挠度计276、算最大变形 v=0.071mm内龙骨的最大挠度小于 390.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。500 500 500 4.28kN 4.28kN 4.28kN 4.28kN 4.28kN 4.28kN 4.28kNAB支撑钢管计算简图0.3740.321支撑钢管弯矩图(kN.m)1.501.502.782.782.142.142.142.142.782.781.501.50支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值277、，受力图与计算结果如下：500 500 500 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kNAB支撑钢管变形计算受力图0.1000.005支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.374kN.m最大变形 vmax=0.100mm最大支座力 Qmax=9.198kN抗弯计算强度 f=M/W=0.374106/8985.9=41.62N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 278、对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.198对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷279、载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300850模板支架高度H(m)3.1模板支架横向长度B(m)8模板支架纵向长度L(m)8支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.1混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算280、单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.062地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw1.17fk=0zstw=0.526支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.585三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm281、)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚282、度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(25.1+1.5)0.85)+1.43，1.35(0.1+(25.1+1.5)0.85)+1.40.73133.599kN/mq1静01.35G1k+(G2k+283、G3k)hb11.350.1+(25.1+1.5)0.85130.659kN/mq1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(25.1+1.5)0.85)122.71kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.130.6590.12+0.1172.940.120.034kNmMmax/W0.034106/240001.421N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67722.711004/(10060001440284、00)0.018mmminL/150，10min100/150，100.667mm满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.430.6590.1+0.452.940.11.359kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.130.6590.1+1.22.940.13.725kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.422.710.10.908kNR2=R3=1.1q2L=1.122.710.12.498kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/285、mm2)15小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.359/11.359kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max3.725,3.725/1=3.725kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.359/11.359kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.3/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.286、5(0.85-0.15)=0.473kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(0.85-0.15)=0.473kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.3/2)/21=2.141kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.3/2)/21=2.141kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+287、q3左+q4左=1.359+0.027+0.473+2.141=3.999kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.725+0.027=3.752kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.359+0.027+0.473+2.141=3.999kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.999,3.752,3.999=3.999kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.908/10.908kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max2.498,2.498/1=2.498kN/m梁底面板传递给右边小梁288、线荷载：q1右R4/b=0.908/10.908kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/3=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.85-0.15)=0.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.85-0.15)=0.35kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(25.1+1.1)0.15)(0.6-0.3/2)/21=0.997kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(25.1+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.3/2)/21=0.997kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.908+0289、.02+0.35+0.997=2.275kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=2.498+0.02=2.518kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=0.908+0.02+0.35+0.997=2.275kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.275,2.518,2.275=2.518kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.9990.92，0.53.9990.220.405kNm=Mmax/W=0.405106/42667=9.49N/mm2f=15N290、/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6253.9990.9，3.9990.22.249kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.2491000/(24080)1.054N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5212.5189004/(1009000170.667104)0.56mmminl1/150，10=min900/150，106mm2ql24/(8EI)2.5182004/(89000170.667104)0.033mmmin2l2/150，10=min400/150，291、102.667mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25 3.999 0.9,0.375 3.999 0.9+3.999 0.2=4.499kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.499kN,R2=4.221kN,R3=4.221kN,R4=4.499kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.5180.9,0.3752.5180.9+2.5180.2=2.833kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.559kN,R2292、=2.833kN,R3=2.833kN,R4=2.559kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.377106/4490=293、83.865N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.975kNmax=2Vmax/A=24.9751000/42423.465N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.071mmminL/150，10=min600/150，104mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.257kN，R2=9.949kN，R3=0.257kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.257/0.6=0.429kN，P2=9.949/0.6=16.582kN，P3=0.257/0.294、6=0.429kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.257,0.2570.257kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP216.582kNN=30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆295、截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800,1200+20.7500)=2160mm=hmax/i=2160/15.9=135.849=150长细比满足要求！查表得：0.3712、风荷载计算、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.0620.91.82/10)0.015kNm3、稳定性计算、稳定性计算P10.429kN，P216.582kN，P30.42296、9kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+0.6-0.3/2)/20.9=5.781kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20.9=5.781kNNdmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+11.350.15(3.1-0.85)max0.429+5.781，1297、6.582，0.429+5.781+0.45617.038kNfdNd/(A)+Mwd/W17037.639/(0.371424)+0.015106/4490111.651N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.1/8=0.3883满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.526=0.473kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.910.585=0298、.526kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.120.473+3.10.526=3.907kN.m参考规范GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=820.90.15299、3.1/(0.90.9)+0.5+218/2=69.867kN.m30Mok=313.907=11.721kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=17.038kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载300、设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边301、尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=17.038kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构302、设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm303、2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=17.038kN满足要求！13.9梁300*1250计算书梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 300mm，高度 1250mm，两侧楼板厚度 150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 250mm，内龙骨采用 40.80.mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模304、量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。4005001250mm300mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 5.7305、14h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.340kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0028.340=28.340kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续306、梁计算。面板的计算宽度取 1.10m。荷载计算值 q=1.228.3401.100+1.404.0001.100=43.569kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=26.40cm3；截面惯性矩 I=15.84cm4；250 250 25043.57kN/mAB计算简图0.2180.272弯矩图(kN.m)4.366.545.455.456.544.36剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：250 250 25031.17kN/mAB变形计算受力图0.8680.069变形图307、(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.357kNN2=11.981kNN3=11.981kNN4=4.357kN最大弯矩 M=0.272kN.m最大变形 V=0.868mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.27210001000/26400=10.303N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36535.0/(21100.00012.000)=0.743N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(308、3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.868mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2528.34+1.40.254.00=9.902kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2528.34=7.085kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。10 390 500 190 10 9.90kN/mAB内龙骨计算简图0.2110.124内龙骨弯矩图(kN.m)0.000.101.392.472.582.371.780.100.100.00内龙骨309、剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 390 500 190 10 7.09kN/mAB内龙骨变形计算受力图0.1000.009内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.211kN.m经过计算得到最大支座 F=5.050kN经过计算得到最大变形 V=0.100mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.211106/42666.7=4.95N/mm2内龙骨的抗弯计310、算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32578/(24080)=1.208N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算(3)内龙骨挠度计算最大变形 v=0.100mm内龙骨的最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。500 500 500 5.05kN311、 5.05kN 5.05kN 5.05kN 5.05kN 5.05kN 5.05kNAB支撑钢管计算简图0.4420.379支撑钢管弯矩图(kN.m)1.771.773.283.282.522.522.522.523.283.281.771.77支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500 500 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kNAB支撑钢管变形计算受力图0.1180.006支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.441kN.m最大变形 vmax=0.312、118mm最大支座力 Qmax=10.857kN抗弯计算强度 f=M/W=0.441106/8985.9=49.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=313、10.857对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001250模板支架高度H(m)3.1模板支架横向长度B(m)8模板支架纵向长度L(m)8支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(m314、m)150二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.1混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.062地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载315、体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw1.17fk=0zstw=0.526支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.585三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁316、中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4317、q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(25.1+1.5)1.25)+1.43，1.35(0.1+(25.1+1.5)1.25)+1.40.73147.962kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(25.1+1.5)1.25145.023kN/mq1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(25.1+1.5)1.25)133.35kN/m计算简图如下：1、强度验算、强度验算Mmax318、0.1q1静L2+0.117q1活L20.145.0230.12+0.1172.940.120.048kNmMmax/W0.048106/240002.019N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67733.351004/(1006000144000)0.026mmminL/150，10min100/150，100.667mm满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.445.0230.1+0.452.940.11.933kNR2=R3=1.1q1静L+1.319、2q1活L=1.145.0230.1+1.22.940.15.305kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.433.350.11.334kNR2=R3=1.1q2L=1.133.350.13.669kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.933/11.933kN/m320、梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max5.305,5.305/1=5.305kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.933/11.933kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.3/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(1.25-0.15)=0.743kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(1.25-0.15)=0.743kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1321、.40.73(0.6-0.3/2)/21=2.141kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.3/2)/21=2.141kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.933+0.027+0.743+2.141=4.844kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.305+0.027=5.332kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.933+0.027+0.743+2.141=4.844kN/m小梁最大荷载q=Ma322、xq左,q中,q右=Max4.844,5.332,4.844=5.332kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.334/11.334kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max3.669,3.669/1=3.669kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.334/11.334kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/3=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.25-0.15)=0.55kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.25-0.15)=0.55kN/m梁左侧323、楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(25.1+1.1)0.15)(0.6-0.3/2)/21=0.997kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(25.1+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.3/2)/21=0.997kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.334+0.02+0.55+0.997=2.901kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.669+0.02=3.689kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.334+0.02+0.55+0.997=2.901kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.901,3324、.689,2.901=3.689kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.3320.92，0.55.3320.220.54kNm=Mmax/W=0.54106/42667=12.653N/mm2f=15N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.3320.9，5.3320.22.999kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.9991000/(24080)1.406N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算1325、0.521ql14/(100EI)0.5213.6899004/(1009000170.667104)0.821mmminl1/150，10=min900/150，106mm2ql24/(8EI)3.6892004/(89000170.667104)0.048mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25 5.332 0.9,0.375 5.332 0.9+5.332 0.2=5.998kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5326、.45kN,R2=5.998kN,R3=5.998kN,R4=5.45kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.6890.9,0.3753.6890.9+3.6890.2=4.15kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.264kN,R2=4.15kN,R3=4.15kN,R4=3.264kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm327、2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.479106/4490=106.776N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax6.552kNmax=2Vmax/A=26.5521000/42430.905N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算主梁变形图(mm)max0.092mmminL/150，328、10=min600/150，104mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.317kN，R2=13.104kN，R3=0.317kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.317/0.6=0.529kN，P2=13.104/0.6=21.839kN，P3=0.317/0.6=0.529kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.317,0.3170.317kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4329、065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP221.839kNN=30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800,1200+20.7500)=2160mm=330、hmax/i=2160/15.9=135.849=150长细比满足要求！查表得：0.3712、风荷载计算、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.0620.91.82/10)0.015kNm3、稳定性计算、稳定性计算P10.529kN，P221.839kN，P30.529kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+0.6-0.3/2)/20.9=5.781kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2331、=1max1.2(0.5+(25.1+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(25.1+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20.9=5.781kNNdmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+11.350.15(3.1-1.25)max0.529+5.781，21.839，0.529+5.781+0.37522.214kNfdNd/(A)+Mwd/W22214.035/(0.371424)+0.015106/4490144.558N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2332、016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.1/8=0.3883满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.526=0.473kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.910.585=0.526kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.120.473+3.10.526=3.907kN.m参考规范GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷333、载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=820.90.153.1/(0.90.9)+0.5+218/2=69.867kN.m30Mok=313.907=11.721kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=22.214kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB500