1、目 录一、 工程概况2二、 设计说明2三、 模板设计21. 设计数据22、墙模板结构设计33、梁模板结构设计114、柱模板结构设计215、楼面模板结构设计30四、 施工方法37（一） 施工准备.37（二） 支撑承重架搭设.38（三） 模板安装39五、安全管理40（一）施工安全的基本要求40（二）拆模安全的基本要求41（三）各类模板拆除安全技术要求42附图: 1、承重架大样图 一、工程概况：工程名称：钱湖大道北侧地块悦湖项目建设单位：XX有限公司设计单位：XX研究有限公司监理单位：XX建设监理有限公司施工单位：XX集团有限公司工程地点：宁波市东钱湖区本工程为地下1层、地上5-6层框架结构的住宅，2、总建筑面积28632.56平方米。二、设计说明 引用规范、规程，参考手册建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001木结构设计规范 GBJ5-88 混凝土泵送施工技术规程 JGJ/T10-95建筑结构荷载规范 GB5009-2001建筑结构静力计算手册建筑施工手册三、 模板设计名 称尺寸说明（mm）说明 梁250500、250600、300650、5001200、500700等计算时候取最大尺寸进行计算 板160、220、110、100、140 柱600650、550600、550550、650650等剪力墙300、350、400 本工程墙、柱、梁模板采用九夹板组合模板，支撑采3、用483.5钢管、木楞采用60mm80mm方木。1.设计数据混凝土标准值 24 KN/m2钢筋自重标准值：框架梁 1.5 KN/m2 楼板 1.1 KN/m2施工荷载标准值：计算模板及直接支撑模板的楞木时，均布活荷载取2.5 KN/计算直接支撑木楞结构构件时，均布活荷载取1.5 KN/振捣混凝土时产生的荷载标准值 2.0 KN/九夹板自重标准值 0.13 KN/40mm60mm楞木:自重标准值 2.7 KN/m2抗弯m 14 N/2顺纹抗压及承压c 12 N/2顺纹抗拉t 8.5 N/2顺纹抗剪v 1.5 N/2弹性模量E 10000 N/2483.5钢管：强度设计值 215 N/2弹性模量E4、 2.06105 N/2截面模量W 5.08103 3惯性矩I 1.219105 4截面积A 489 2回转半径i 15.8 2、墙模板结构设计一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:钢管；主楞合并根数:2；直径；48mm；型号/钢号：48*3.5/Q2353.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):60.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2)5、:9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取6、2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得19.20 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值19.20 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.20kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上7、的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.200.5000.900=10.368kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.52kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1(10.368+2.52)300.02= 1.16105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩8、(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 5001515/6=1.875104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.16105 / 1.875104 = 6.18N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.18N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6ql 其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.200.5000.9、900=10.368kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.52kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6(10.368+2.52)300.0 = 2319.84N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2319.84N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32319.84/(25001510、)=0.460N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.460N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 10.368N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.53/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值11、: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.3683004/(10095001.406105) = 0.426 mm；面板的最大挠度计算值: =0.202mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2466/6= 48cm3；I =( 6888/12)2= 144cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1ql2其中， M-次楞计算最大12、弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.200.3000.900=6.22kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.300.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1(6.22+1.512)500.02= 1.933105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=4.8104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力13、计算值： = 1.933105/4.8104 = 4.03N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 4.03N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql 其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.200.3000.900/2=3.11kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.300.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。14、次楞的最大剪力：V = 0.6(3.11+0.756)500.0 = 1159.8N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1159.8N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 60.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31159.8/(240.060.02)=0.725N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.725N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值15、 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 19.200.30=5.76 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.44106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.765004/(10090001.44106) = 0.1816、8 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.188mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用Q235钢管，48*3.5，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.08= 10.16cm3；I = 212.19=24.38cm4；E =2.06105N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P（1.219.20+1.44）0.30.54.296kN；主楞计算跨度(对17、拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.55105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.016104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =215N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.55105/1.016104 = 15.26 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =15.26N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=215N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=VS/Itw其中， -次楞的截面的18、最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 1546.56N； S计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩,此处取2.934105=mm3； tw钢管直径； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =1546.562.934105/482.438105=38.78N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =38.78N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=125N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: =0.677ql4/(100EI)= 0.075mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.19、2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.075mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.84 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 17.80 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = (19.201.2+41.4) 0.30.5=4.296 kN。穿墙螺栓所受的20、最大拉力 N=4.296kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.80kN，满足要求！高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。3、梁模板结构设计梁段:5001200。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：220.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)21、：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.20；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹22、性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，23、450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修24、正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.51.5/6=15cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)25、 f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.417.85=8.567kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.44=2.24kN/m；计算跨度: l = (1200-220)/(6-1)= 198mm；面板的最大弯矩 M= 0.1(8.567+2.24)(1200-220)/(6-1)2 = 4.24104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.567198/1000+1.22.240198/1026、00=2.398 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.24104 / 1.5104=2.83N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.83N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.567N/mm； l-计算跨度: l = (1200-220)/(6-1)=198mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.51.5127、.5/12=11.25cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.5671984/(10095001.125105) = 0.118mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-120)/(6-1)/250 = 0.864mm；面板的最大挠度计算值 =0.118mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.864mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.616/0.400= 6.540kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截28、面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.105 kNm，最大支座反力 R= 2.878 kN，最大变形 = 0.050 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.05105/6.40104 = 1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的29、抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.05mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.878kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 =128cm3；I = 268810/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；经过计算得到最大弯矩 M= 1.588 kNm，最大支座反力 R= 30、20.450 kN，最大变形 = 1.060 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.59106/1.28105 = 12.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =12.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.060 mm主楞的最大容许挠度值: = 480/400=1.2mm；主楞的最大挠度计算值 =1.06mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强31、度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.80=29.664kN/m；施工荷载与振捣32、混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=29.664+4.480=34.144kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/834.1442502=2.67105Nmm； =Mmax/W=2.67105/3104=8.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =8.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上33、的压力线荷载:q =q1/1.2=24.720kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: =0.52129.6642504/(10095002.25105)=0.28mm；面板的最大挠度计算值: =0.28mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.000mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结34、构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.975/0.5=11.95kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.111.950.52 = 0.300 kNm；最大应力 = M / W = 0.3106/64000 =4.69 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.69N/35、mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62511.950.5 = 3.734 kN；方木受剪应力计算值 = 33.7341000/(26080) = 1.17 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.17 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67711.955004 /(1009000256104)=0.219m36、m；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.219 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=5.975kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.750-0.250)/40.500(1.20.22024.000+1.42.000)+1.220.500(1.200-0.220)0.300=0.924kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=6.91 kN；最大弯矩 Mmax=0.837、64 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.458 mm；最大应力 =0.864106/5080=170 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 170 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =6.91kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.2=0.65kN；N =6.91+0.38、65=7. 56kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取39、值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207；钢管立杆受压应力计算值；=7374.76/(0.207489) = 72.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！4、柱模板结构设计柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载40、规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):650.00；柱截面高度H(mm):650.00；柱模板的总计算高度:H = 4.2m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数41、目:3；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:Q235型钢管；型号：48*3.5；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):60.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、42、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压43、力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。由于柱B方向和H方向尺寸相同，取柱截面宽度B方向和H方向面板任一作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 295 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：44、M=0.125ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =295.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.50.90=10.821kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.50.90=1.26kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.821+1.26=12.081 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.125 12.081295295= 1.31105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm45、2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.875104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.31105 / 1.875104 = 7N/mm2；面板的最大应力计算值 =7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): 46、l =295mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.50.90=10.821kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.50.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.081 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62512.081295.0 = 2227.43N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2227.43N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 47、500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32227.43/(250015.0)=0.45N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.45N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.510.02 kN/m；48、 -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =295.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12= 50015.03/12 = 1.4105 mm4；面板最大容许挠度: = 295 / 250 = 1.18 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.022954/(1009500.01.4105) = 0.297mm；面板的最大挠度计算值 =0.297mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.18mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。49、本工程柱高度为4.200m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24cm3；I = 72cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2950.900=6.38kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2950.900=0.743kN/m； q = q50、1+q2=7.123 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.123500.0500.0= 1.78105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.78105/2.4104 = 7.42N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =7.42N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.51、6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2950.900=6.38kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2950.900=0.743kN/m； q = 6.38+0.743=7.123 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.123500 = 2136.9N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=2136.9N； b -竖楞52、的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 60.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32136.9/(240.060.01)=1.33N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.33 N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =2053、.040.295 = 5.91 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=7.2105；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.915004/(1009000.07.2105) = 0.39 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.39mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算（H方向同B方向）本工程中，柱箍采用Q235钢管，48*3.5，截面惯性矩I和截54、面抵抗矩W分别为:W = 5.082= 10.16cm3；I = 12.192= 24.38cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.295 0.50 = 3.56 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.992 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.150kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.087 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.15 155、06Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10.16103 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: =14.77N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 215 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =14.77N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=215N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.087 mm；柱箍最大容许挠度: = 325 / 500 = 0.65 mm；柱箍的最大挠度 =0.087mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.65mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = VS/Itwfv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大56、剪力(N)：V = 2136.9N； S计算剪应力以上毛截面对中和轴的面积矩(mm3)：S = 2.445105； tw钢筋直径(mm)：tw =48mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =44.64N/mm2,小于柱箍抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.84 mm； 57、对拉螺栓的有效面积: A= 105mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N =4.992kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 17.80 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.992kN, 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.80kN，对拉螺栓强度验算满足要求!5、楼板模板结构设计模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距58、(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.20；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.0059、0；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):60.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.52/6 = 33.75cm3；I = 901.53/12 = 25.31cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.220.9+0.350.9 = 5.265 kN/m；(60、2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.265+1.40.9= 7.578kN/m最大弯矩M=0.17.5783002= 68202 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 68202/33750 = 2.02N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.02N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 5.265kN/m面板最大挠度计算值 61、= 0.6775.2653004/(100950025.31104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.12 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=24 cm3；I=bh3/12=72cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.22+0.350.3 = 1.775 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.362、 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.775+1.40.3 =2.526 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.5260.92 = 0.205 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.205106/24000 = 8.54 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.54 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.5263、60.9 = 1.364 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.364103/(2 4060) = 0.85 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.85 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.775 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.7759004 /(1009000720000)= 1.20 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 1.20 mm 小于 方木的最大允许挠64、度 3.6 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.463kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.351 kNm ；最大变形 Vmax = 0.813 mm ；最大支座力 Qmax = 4.781 kN ；最大应力 = 351303.794/5080 = 69.154 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 69.154 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 20565、 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.813mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 4.781 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载66、力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294.2= 0.5418 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.300.90.9 = 0.243 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.220.90.9 = 4.455 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.24 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算67、公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.69 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.69kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计68、算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=9690/(0.207489) = 95.73 N/mm2；立杆稳定性计69、算 = 95.73 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.69/0.25=38.76kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.69 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=38.76 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！四、施70、工方法（一） 施工准备1、模板安装前基本工作：（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线，墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。（2）用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。（3）模板垫底部位应预先找平，杂物清理干净，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆或砼成形后烂根。（4）需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。（5）技术员事先应向施工班组进行技术、质量、安全交底。（6）经检查合格的模板应按安装程序进行堆放或运输。堆放整齐，底部模板应垫离地71、面不少10cm.（7）支承支柱的土壤地面，应事先夯实整平，加铺50厚垫板，并做好防水、排水设置。（8）模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油。胶模剂要经济适用，不粘污钢筋为主。（9）做好施工机具和辅助材料的准备工作。 (二)支撑承重架搭设1、构造要点和技术要点（1）模板支架必须设置纵横向扫地杆；（2）当立杆底部或顶部设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于20cm；（3）立杆的纵横杆距离不应大于1200mm；（4）模板支架步距，应满足设计要求，且不应大于1.8m；（5）立杆接长除顶步可搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件接长。（6）立杆接长时，同步内隔一根立杆的两72、个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；（7）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm；（8）每步的纵横向水平杆应双向拉通；（9）模板支架高度大于4m应按下列规定设置剪刀撑：模板支架四周应满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道剪刀撑。（10）模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分两次浇筑。（11）模板支架的整体高宽比不应大于5；（12）承重架大样图见后附图;（13）后浇73、带模板支架详图见下图。 （三） 模板安装1、技术要求：（1）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。（2）配件必须安装牢固，支持和斜撑的支承面应平整坚实，要有足够的受压面积。（3）预埋件、预留孔洞必须位置准确，安设牢固。（4）基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。（5）墙、柱模板底面应找平，下端应事先做好基准靠紧垫平，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正，两侧模板均应利用斜撑调整固定其垂直度。（6）支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置。（7）钢楞宜采用整根杆件，接头应错开设置，搭接长度不应少于300mm.（8）接缝严密，不得漏浆。（9）保证构件的形状74、尺寸和相互位置的正确。2、模板安装注意事项（1）柱模板柱模板支撑时，四周必须设牢固支撑或用钢筋、钢丝绳拉结牢固，避免柱模整体歪斜甚至倾倒。柱箍的间距及拉结螺栓的设置必须依模板设计要求做。若梁、柱模板分两次支设时，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。按照现行砼结构工程施工及验收规范（GB50204-94），浇筑砼的自由倾落高度不得超过2米 的规定。因此在柱模超过2米以上时可以采取设门子板车的办法。（2）梁模板单梁或整体楼盖支模，应搭设牢固的操作平台，并设护身栏。要避免上下同时作业，如果采用多层支架支模时，各层支架本身必须成为整体空间稳定结构，支架的层间垫板应平整，75、各层支架的立柱应垂直，上下层立柱应在同一条垂直线上。梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。梁模支柱梁平行方向间距为400；梁垂直方向间距为650，楞木间距不大于400。梁跨度在4米或4米以上时，底模板应起拱，起拱高度为结构跨度的3/1000。(3)楼板模板采用483.5钢管做立柱，从边跨一侧开始逐排安装立柱，并同时安装外楞。立柱和钢楞（大龙骨）间距，根据模板设计计算立柱与外楞间距为600-1200 ，楞木间距400600mm调平后即可铺设模板。在模板铺设完，标高校正后，立杆之间应加设水平拉杆，其道数要根据立杆高度决定，一般情况下离地面200 处设一道，往上纵横方向每1.2M设一道。底层地面应夯实，底76、层和楼层立柱均应垫通长脚手板。（4）基础模板为保证基础尺寸，防止两侧模板位移，宜在两侧模板间相隔一段距离加设临时支撑，浇筑砼时拆除。（5）楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和步模板。安装模板蛙要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定。防止浇筑砼时模板移动。后浇带内侧模板安装时，底板处采用以层钢丝网片支模，墙壁、顶板采用3 厚木板支模。五、安全管理(一) 模板施工安全的基本要求1. 模板工程作业高度在2m和2m以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m以上或二层以上周围应设安全网、防护栏杆。2.77、 临街及交通要道地区施工应设警示牌，避免伤及行人。操作人员上下通行，必须通过马道或上人扶梯等，不许攀登模板或脚手架上下，不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模板面上行走。3. 高处作业架子、平台上一般不宜堆放模板料，必须短时间堆放时，一定要放平稳，不能堆得过高，必须控制在架子或平台的允许荷载范围内。4. 高处支模工人所用工具不用时要放在工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手架上，以免坠落伤人。5、模板上架设的电线和使用的照明灯具。应采用36V的低压电源或其它有效的安全措施。6、 要避开雷雨天施工。7、 装、拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5M时，必须搭设脚手架。装、拆时下78、面不得站人。8、高处作业时操作人员应挂上安全带。装、拆模板应随拆随运转，扣件和钢管严禁堆放在脚手板上和抛掷。(二)、拆模安全的基本要求1. 拆模时对混凝土强度的要求。根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：2. 不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。3. 承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表1的规定，方可拆除。表1 现浇结构拆模时79、所需混凝土强度项次结构类型结构跨度（m）按达到设计混凝土强度标准值的百分率计（%）1板2502，8752梁、拱、壳87581003悬臂构件27521004. 在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。5. 已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。6. 拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷或裂缝时，方可拆除。7. 拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养80、护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。8. 各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。9. 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。10. 拆模的下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。11. 拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆牢，才可吊装，否则在空中“天女散花”是很危险的。(三)、各类模板拆除安全技术要求1、现浇楼盖及框架结构拆除一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。2. 已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。3. 模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。4. 多层楼板模板支柱的拆除，下面究竟应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距通过计算确定。