1、神 州南 都 工 程 （二 期） 工程 地下室顶板道路及堆场加固方案目 录第一章 工程概况1第二章 编制阐明及根据1一、编制阐明1二、编制根据1三、设计数据2四、原设计承载能力计算2第三章 施工进度筹划2第四章 施工准备与资源配备筹划2一、材料准备2二、人员准备3第五章 现场支撑架设计计算3一、基本参数3二、荷载参数4三、施工道路支撑架体设计4（一）车库顶板行车荷载4（二）施工道路支撑架体5四、地下室顶板堆场支撑设计8（一）钢筋堆场堆载验算8 (二)钢管堆载验算8 (三)方木、板堆载验算9 (四)砂石砖堆载验算9（五）堆场支撑架计算9五、砂浆罐基本部位回顶12第六章 支撑架搭设及拆除14一、搭2、设范畴14二、工艺流程14三、构造规定14第七章 支撑架使用、保养与拆除16一、支撑架使用16二、支撑架保养16三、支撑架拆除16第八章 监督和检测规定17第九章 安全保证办法18第一章 工程概况神州南都二期工程，位于绵阳市经济技术开发区，距市中心2公里，东依三江，西临绵州大道，整个地块较为平坦，地势高差变化不大；区域交通便利，周边配套设施完善，是宜人、宜居极佳位置。本工程由2栋高层纯住宅，3栋高层商住楼以及一层地下室构成，无人防，总建筑面积约15.8万m2。本工程级别为一级，场地类别类，建筑抗震设防类别为丙类，建筑构造安全级别为二级，抗震级别为二级，建筑物耐火级别为一级，防水级别为一级，防雷3、级别为二类，屋面防水级别级。主楼基本形式为1.2-2.0m厚筏板基本；纯地下室某些基本采用柱下独立基本加250mm厚抗浮板，以稍密卵石为基本持力层，地基承载力特性值320KPa，地下室顶板板厚为160mm，地下室墙、柱砼强度级别为C35，地下室梁、板砼强度级别为C30,地下室净高高度为4.10m。主体为框架剪力墙-核心筒构造。使用年限为50年。第二章 编制阐明及根据一、编制阐明为了保证神州南都（二期）项目工程安全、文明施工、按规范化规定并达到国家规定原则。由于本工程地下室施工完毕进入主体构造和装饰施工时就没有施工道路和施工场地，依照现场实际状况和施工需要，在本工程地下室顶板上布置钢筋加工房及材4、料堆场，在地下室顶板上（局部）设立施工道路。施工期间荷载远不不大于设计活荷载，需对布置钢筋加工房及材料堆场位置及施工道路部位地下室顶板现浇板进行顶撑加固（详细位置详见施工平面布置图）。二、编制根据1、神州南都（二期）工程设计图纸2、神州南都（二期）施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-4、建筑施工安全检查原则JGJ59-5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ800-19917、混凝土构造工程施工质量验收规范GB50204-8、工程建设原则强制性条文9、建筑工程施工质量验收统一原则（GB50300-）10、屋面工程质量验收规范5、GB50207-11、神州南都（二期）工程现场实际状况12、依照现场载重货车50吨、材料堆放最大荷载 20.0kN/m2进行编制。三、设计数据地下室顶板板厚：160mm主梁最大间距为7.20m；主梁断面450800次梁间距为2.30m；次梁断面250600顶板上设计回填土厚度为1.35m活动荷载：4KN/m2顶板设计荷载：28 KN/m2四、原设计承载能力计算1）查建筑构造荷载规范GB50009-附录表A中A.1.4得：粘土自重为18 KN/m32）地下室顶板覆土1.35M每平方米荷载：18 KN/m31.35 M =24.3KN/m23）地下室顶板可承受荷载为：24.3KN/m2（活动荷载46、KN/m2）=28.3 KN/m24）本工程顶板可承受荷载折算后为：28 KN/m2第三章 施工进度筹划加固脚手架依照构造层施工进度搭设，搭设进度筹划见下表：搭设部位搭设高度搭设时间完毕时间车道、钢筋及砂石等材料堆场基顶地下室顶板方案审批完毕后3天内开始开始后15天内完毕本工程加固脚手架预测使用时间为加固搭设完毕后11个月。第四章 施工准备与资源配备筹划一、材料准备钢管：采用外径48mm，壁厚2.8mmQ235钢材质焊接钢管，其质量应符合现行国标碳素构造钢（GB/T700-）中Q235A级钢规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平杆钢管长度为3.56m或每根最大重量不超过27、5kg为宜，钢管应全涂防锈漆。扣件：扣件采用可锻铸铁制作扣件，其材质应符合现行国标钢管脚手架扣件（GB15831-）规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等锻造缺陷，扣件与钢管要接触良好。扣件应做防锈解决，螺栓拧紧，扭力矩达65NM时不得发生破坏。木枋：4080 mm，支撑架体上端软接触均加顶托。加强对使用材料检查，检查钢管与否合格，与否变形，检查扣件与否松动，螺栓螺纹与否有损，检查钢管型号、质量等，不合格材料一律不准在本工程中使用，禁止使用变形和不合格材料，禁止使用变形和不合格扣件、钢管。二、人员准备架体搭设操作必要由架工搭设，架工必要持证上岗。搭设前必要由技术、安所有门对操作人员进行技术交8、底及安全交底。交底必要以口头形式和书面形式同步进行，并且有交底人和被交底人签字。第五章 现场支撑架设计计算无防布一道200mm砼路面一、基本参数150mm砂石垫层按现场施工需要，加固区域详见施工平面布置图。70mm防水保护层1、地下室顶板施工道路立杆横向间距或排距la (m):0.70； 立杆lb纵距(m):0.70；120厚砖胎模立杆步距h(m):1.50； 支撑架搭设高度(m):3.94；施工道路剖面图支撑架搭设宽度(m):8.00（道路宽长每边增长1m）施工道路浇筑C20混凝土200厚，宽度6m,转弯圆弧半12米，内配单排双向10三级钢筋200。（在防水保防层上铺砂石乳垫层无纺布）做法详9、上图。2、 地下室顶板加工区、材料堆场 立杆横向间距或排距la (m):0.90； 立杆lb纵距(m):0.90；立杆步距h(m):1.50； 支撑架搭设高度(m):3.94；支撑架搭设宽和长(m):详见平面布置图 3、地下室顶板干搅砂浆罐 立杆横向间距或排距la (m):0.50； 立杆lb纵距(m):0.50；立杆步距h(m):1.5； 支撑架搭设高度(m):3.94； 支撑架搭设宽和长(m):4.004.00。4、立杆上端伸出至纵横向水平杆支撑点长度(m):0.10； 采用钢管(mm):482.8 ； 扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 钢管基脚200mm50mm木板10、 二、荷载参数查建筑构造荷载规范GB50009-，满载300KN消防车对地库顶板产生均布活荷载为20KN/M2，故50吨汽车对地库顶板产生均布活荷载为35KN/M2。 方木自重(kN/m2):0.310；材料堆放最大荷载(kN/m2):16.000；地库顶板行车荷载(kN/m2):35.000；三、施工道路支撑架体设计（一）车库顶板行车荷载1、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载拟定按建筑构造荷载规范GB50009-附录BB.0.2：持续梁板等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按持续考虑。按建筑构造荷载规范GB50009-附录BB.0.4：单向板上局部荷载（涉及集中荷11、载）等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2式中：L板跨度，考虑车型状况，出于安全考虑，取车轮外边各1000mm；b板上荷载有效分布宽度；Mmax简支单向板绝对最大弯矩，按设备最不利布置拟定。按罐车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一种共同平面上，轮胎着地尺寸为0.6m0.2m，后车轮作用单侧荷载取25T，前车轮作用荷载不计，（偏安全考虑）： 2、计算1）选重量最大罐车进行计算：罐车总重约（车和货）500KN。2）依照建筑构造荷载规范GB5009-附录B.0.5条,局部荷载有效分布宽度按公式B.0.5-1计算有效载荷面积：（1）bcy = bty+2S+h= 0.60.2+0.16（车轮宽bty12、选600mm，板厚160mm，垫层200mm）=1.16m（2）当bcxbcy,bcy0.6L，bcxL时；b= bcy+0.7L=1.16+0.72.3（次梁间距L为2.3m）=2.77m（3）有效载荷面积s=bL=2.772.3=6.371m23）局部荷载分布压强（车货总重500KN）/（4个车轮）/（有效面积6.37m2）=19.62KN/m22、验算车库顶板行车验算：（500KN车重荷载19.62KN/m2）（顶板可承受荷载28.0 KN/m2），符合顶板承载规定。（二）施工道路支撑架体偏于安全考虑，不计算梁板承载能力，只考虑支撑钢管承载能力，按35KN/m2计算。现场依照实际状况顶撑13、架体立杆纵、横向间距均按700设立，水平杆步距为1500。1、支撑架立杆荷载原则值(轴力)计算作用于支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载原则值涉及如下内容：1）脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1253.64 =0.455kN；2）方木自重(kN)：NG2 = 0.310.70.7 =0.152kN；3）堆放荷载(kN)：NG3 = 20.70.7 = 0.98kN；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1 + NG2 + NG3 = 1.587 kN；（2）施工道路上活荷载重要为车辆为产生荷载经计算得到，活荷载原则值 NQ = 19.620.70.7 = 9.62 kN；（314、）立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.21.587+1.49.62 = 15.37kN；2、立杆稳定性验算支撑系统立杆稳定性荷载计算单元立杆稳定性计算公式:组合风荷载： =N/(A)f其中 N -立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 15.37 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； -钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管15、立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0 - 计算长度 (m)； KH - 高度调节系数:KH=1； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l01=k1(hd+2a) （1） l02=k2h （2） k1- 计算长度附加系数，取值为1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；1= 1.386；2= 1.755 a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.2 m；（1）长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.16、5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210长细比满足规定！（2）立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 f=N/(A)=15.371000/83.53=183.98N/mm2f=205 N/mm2 满足规定！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7517、51500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 f=N/(A)=15.371000/83.53=183.98N/mm2f=205 N/mm2满足规定！3、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)=30 按上节计算可知，可调托座受力N5.16kNN30kN满足规定！4、立杆地基承载力计算立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力:fg = fgkkc =320 kPa 其中，地基承载力原则值：fgk=320 kPa 脚手架地基承载力调节系数：kc=1立杆基本底面平均压力：p= N/A=15.37/0.14=109.7918、kPa 其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N =15.37 kN 基本底面面积 ：A=0.20.7=0.14 m2 p=109.79kPa fg=320kPa 地基承载力满足规定！ 综上所述：该支撑架体满足有关规定。四、地下室顶板堆场支撑设计 （一）钢筋堆场堆载验算1、圆盘一级钢堆载验算1）每盘重量计算得：约25KN2）平放时底面积（圆盘钢底部垫废模板）： 3.14（圆盘直径1.6/2）2=2.00m23）地下室顶板受到压力：25/2=12.5 KN/m24）验算（圆盘一级荷载为12.5KN/m2）（顶板可承受荷载28.0KN/m2），符合顶板承载规定。2、直条二、三级钢筋堆载验算1）19、每捆重量计算得：约25KN/捆2）平放时底面积90.8=7.20m23）现假设平均每格堆放2扎钢筋，地下室顶板受到压力252/7.2=7.0KN/M 28.0KN/m2满足规定！(二)钢管堆载验算1、计算1）算钢管理论重量得482.8钢管每米自重：0.033KN/M2）堆载面分布中得出1M宽1.5M高空间内可堆放约675根钢管，1M长1M宽地方堆载1M高钢管，其重量为：（0.033 KN/M）（675根）=14.85KN/M22、验算（1M高钢管荷载为14.85 KN/M2）（顶板可承受荷载28.0KN/m2），符合顶板承载规定。(三)方木、板堆载验算1、计算1）查建筑构造荷载规范GB500020、9-附录表A中A.1.1得方木、板自重：（4 KN/m3）2）每平方受力：（4 KN/m3）（1m）=4 KN/m23）方木可堆载高度：（29.5 KN/m2）/（4 KN/m2）= 7.375m2、验算1）依照现场材料堆放规定规定方木、板堆放不超过2m；2）（规定堆载高度2m）（可堆载高度7.375m），符合顶板承载规定。(四)砂石砖堆载验算 1、多孔砖暂时堆放：1)多孔砖砖自卸暂时堆放，最大堆置高度不不不大于1.5米。（同样涉及码放高度）平时以帆布覆盖。混凝土多孔砖容重16KN/M2。2)堆置高度不大于1.5米，故最大堆载16KN/（顶板可承受荷载28.0KN/m2），符合顶板承载规定。 21、2、砂石堆场： 1)砂石堆场，先砌筑砂池石池，池高0.6米，最大堆置高度不大于1.2米。平时以帆布覆盖。依照建筑构造荷载规范GB50009-附录A，砂石湿态下容重18KN/M3。平均厚度0.8米，湿态下最大等效均布荷载=18KN/M3*0.8M=14.4KN/。 2）故最大堆载14.4KN/。（顶板可承受荷载28.0KN/m2），符合顶板承载规定。（五）堆场支撑架计算综上所述，砖石堆场荷载最大，偏于安全考虑，不计算梁板承载能力，只考虑支撑钢管承载能力，按16KN/计算。现场依照实际状况顶撑架体立杆纵、横向间距均按900设立，水平杆步距为1500。1、支撑架立杆荷载原则值(轴力)计算作用于支架荷22、载涉及静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载原则值涉及如下内容：1）脚手架自重(kN)不考虑：NG1 = 0kN；2）方木自重(kN)不考虑：NG2 = 0kN；3）堆放荷载(kN)：NG3 = 160.90.9 = 12.96kN；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1 + NG2 + NG3 = 12.96 kN；（2）活荷载重要为施工产生荷载经计算得到，活荷载原则值 NQ = 10.90.9 = 0.81 kN；（3）立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.22.3+1.413.93 = 16.69kN；2、立杆稳定性验算支撑系统立杆稳定性荷载计算单元立23、杆稳定性计算公式:组合风荷载： =N/(A)f其中 N -立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 16.69 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； -钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0 - 计算长度 (m)； KH - 高度调节系数:KH=1； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l01=24、k1(hd+2a) （1） l02=k2h （2） k1- 计算长度附加系数，取值为1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；1= 1.386；2= 1.755 a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.2 m；（1）长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210长细比满足规定！（2）立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+25、2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 f=N/(A)=16.691000/83.53=199.74N/mm2f=205 N/mm2 满足规定！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 f=N/(A)=16.691000/83.53=199.74N/26、mm2f=205 N/mm2满足规定！3、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)=30 按上节计算可知，可调托座受力N5.16kNN30kN满足规定！4、立杆地基承载力计算立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力:fg = fgkkc =320 kPa 其中，地基承载力原则值：fgk=320 kPa 脚手架地基承载力调节系数：kc=1立杆基本底面平均压力：p= N/A=16.69/0.18=92.72kPa 其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N =16.69 kN 基本底面面积 ：A=0.20.9=0.18 m2 p=92.72kPa fg=320kPa 地基承载力27、满足规定！ 综上所述：该支撑架体满足有关规定。五、砂浆罐基本部位回顶1、砂浆罐支撑设计架体立杆间距：500500，所有立杆由横杆连成一种整体，横杆步距在不不不大于1500前提下对上下横杆之间距离进行均分拟定，共设4道横杆。立杆上端均安装可调支座，上端加设木枋，下端垫设50200垫板。架体外侧设立剪刀撑一道，详下图所示。钢管立杆平面布置示意图钢管立面布置示意图2、砂浆罐基本验算据砂浆灌使用阐明书砂浆灌自重2350kg,搅拌罐容积20m3据此搅拌机自重原则值：Pk=(2350+20*)10/1000=423.5kN基本重量：P2=440.42.59.8=156.8kN（忽视基本与周边板整体增强效果28、）考虑动载、自重误差及风载对基本影响，取系数n=2.1，基本重量系数取1.2基本承载力设计值：P=2.1423.5+1.2156.8=1076.55kN基本底面积验算，轴心受压基本基底面积应满足：(PF)/S =(1076.55KN)/44=67.28KN/m2 =0.067N/mm2 fc=14.3 N/mm2482.8钢管立杆连接方式为扣件对接，查建筑施工手册，当横杆步距不大于L=1500mm时，立柱容许荷载N值为26.8KN，钢管立杆根数为81根，每根钢管承受荷载N=(PF)/81=1076.55/81=13.29KNN=26.8KN满足规定！立杆稳定性验算：=N/(E)= 67280/29、(0.806449)=170.7N/mm2f=205N/mm2式中 N每根立柱承受荷载(N)；轴心受压稳定系数，依照钢管立柱长细比=L/i=1000/15.8=63.29,查表得=0.0.806。故支撑体系满足规定！第六章 支撑架搭设及拆除一、搭设范畴按现场施工通道和材料堆放需要，在地下室顶板上设立车道、钢筋原材、砖、砂石等材料和钢筋、木工制作房、半成品堆场放部位；（加固区域详见施工平面布置图）。二、工艺流程铺底部垫木逐根树立立杆并随后与第一步横杆扣紧装第一步小横杆并与立杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二小小横杆第三、四小大横杆和小横杆加设剪刀撑。三、构造规定130、杆件与扣件（1）扣件规格必要与钢管外径相似。在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用直角扣件、旋转扣件中心点互相距离不应不不大于150mm。对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边沿长度不应不大于100mm。立杆上下交叉使用顶托抵紧上部梁板。（2）杆件之间斜交节点采用旋转扣件。对于平杆、立杆、斜杆交汇节点，其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应150mm。（3）杆件接长采用对接扣件。立杆对接，错开布置，相邻立杆接头不得在同步内，错开距离500mm，立杆接头与中心接点之间不不不大于600mm。2、搭设规定（1）脚手架构架所有立杆纵距，立杆排距均为700mm700mm、900mm931、00mm；立杆步距为1500mm，实际搭设时依照搭设高度进行选取。地面200mm高为第一道横杆(扫地杆)。（2）纵横向水平杆纵横向水平杆设立在立杆内侧，应持续设立；纵向水平杆对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不适当设立在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开距离不应不大于500mm；各接头中心至近来主节点距离不适当不不大于纵距1/3。搭接长度不应不大于1m，应等间距设立3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至搭接纵向水平杆杆端距离不应不大于100mm；纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。（3）立杆每根立杆底部应设立厚度不不大于50mm木垫板。脚手架立杆必要设立纵、横向扫32、地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部使用长度不得不不大于200mm，安装时应保证上下同心，U型托上部增设4080木方以分散上部荷载。（4）剪刀撑与横向斜撑剪刀撑持续设立在竖向须沿长度持续设立剪刀撑。剪刀撑斜杆与水平面交角在4560之间，跨越立杆根数在57根之间，剪刀撑应在纵向整个长度和持续布置，斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接，即将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出某些上，这样可以避免两根斜杆相交时，把钢管别弯。剪刀撑斜杆接长须采用搭接，33、搭接长度1米，设立3个旋转扣件，旋转扣件距管头100mm以上。其搭设示意如下图所示：竖向支撑剖面图700立杆每4跨持续设立剪刀撑横向支撑剖面图7003、扣件规格必要与钢管外径相似；螺栓拧紧扭力距不应不大于40Nm；且不应不不大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用直角扣件、旋转扣件中心点互相距离不应不不大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边沿长度不应不大于100mm。第七章 支撑架使用、保养与拆除一、支撑架使用1、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后，方能投入使用。2、支撑架使用中应定专人定期查看如下项目：扣件设立和34、连接，支撑等构造与否符合规定，扣件螺栓与否松动，脚手架与否变形，并做详细书面记录。3、禁止随意拆除支撑架杆件和进行危及架子作业。二、支撑架保养1、检查扣件与否有松动同步，应对扣件越旋转面及螺丝丝口上油一次。2、每天检查一次架体变形状况，架体与否固定牢固，发现问题及时加固修复。三、支撑架拆除1、脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等与否符合规定。2、架体拆除时应分划作业区，周边设围栏或竖立警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员入内。3、拆除作业人员，必要戴安全帽，穿软底鞋。4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆原则，即先拆剪刀撑、斜撑、后拆横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行35、，要禁止上下同步进行拆除作业，需分段拆除。5、拆下扣件和配件及时运至地面，禁止乱堆乱放，必要做到工完场清。第八章 监督和检测规定1、在加固范畴地下室顶板暂时道路两侧砌筑200mm高砖砌体，抹灰并刷油漆，在入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标记。 2、为了保证架体稳定，在使用过程中应定专人定期查看如下项目：扣件设立和连接，支撑等构造与否符合规定，扣件与否松动，脚手架与否变形。3、现场派专人对进出车辆进行指挥，控制车总重量不超过50KN才干上车库顶板，禁止超载。4、在混凝土浇捣时，运送车辆较多，现场配设调度一人，保证地库顶板上道路，只能停一辆混凝土运送车。划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下设立36、1000mm400mm 200mm枕木。5、对加固施工区域，堆放材料禁止超过设计计算量。6、对顶板混凝土强度达到设计规定而未进行加固各施工区域、各材料堆放区挂明显限载标示牌，内容涉及数据、高度等。（1）盘圆和直条钢筋堆放高度规定不超过一层（单捆）。（2）钢管堆放高度规定不超过1.0m。（3）方木、板等堆放高度规定不超过2m。（4）砂石堆场及实心砖等材料堆放高不得超过1.5m，多孔砖高度不得超过1.8m，空心砖不得超过1.5m。7、每周对车库顶板面、板底、框架梁、支撑系统进行监测。发现构造异常就立即对顶板进行卸荷，并请有资质单位对其进行检测，严重专项方案必要进行补强。并不再使用该地方作为施工场地37、。8、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指引施工及检查验收，完毕后告知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位有关负责人进行联合验收合格后方可投入使用。9、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体变形状况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采用可靠加固应对办法进行加固解决。10、加固范畴：平面图中所规划材料堆场及施工通道均加固范畴。11、施工通道、长时间材料堆场、砼泵车行驶路线及泵车设立等部位地下室顶板均严格按此方案进行顶撑加固。第九章 安全保证办法1、支撑架搭设人员必要是通过国家特种作业人员安全技术管理规则考核合格专业架子工，上岗人员应定期体检，体检和考38、核合格者持证上岗。2、安装和拆除支撑时应严格按操作规程施工，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者禁止使用。3、脚手架构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准使用。4、作业人员必要纯熟掌握本工种安全操作技术、技能，操作过程中应严格遵守劳动纪律，服从领导和安全检查人员指挥，且工作中应思想集中和专心操作。5、脚手架钢管质量应符合现行国标碳素钢构造GB700-中Q235-A级钢规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管要有出厂合格证。钢管脚手架搭设使用可锻锻造扣件，应符合规范钢管脚手架扣件GB15831-1995规定，由有扣件生产允许证生产厂家提供，无裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不不大于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65Nm时不得破坏。扣件按现行国标钢管脚手架扣件GB15831-1995规定抽样检测。安装前应对所用部件进行认真检查，不符合规定者不得使用。