1、1 编制说明11.1编制依据11.2编制审核人员11.3本施工方案发放范围12 工程概况13 施工部署与设计23.1施工电梯定位23.2基础加固33.3人货电梯接料平台搭设44 脚手架的搭设94.1立杆94.2大横杆104.3 小横杆104.4脚手板104.5 连墙件104.6 防护115 脚手架搭设的注意事项116 拆除施工工艺127脚手架使用注意事项128 计算书131 编制说明1.1编制依据 1.1.1设计图纸 1.1.2 SCD200/200TD型升降机使用说明书 1.1.3本项目施工组织设计 1.1.4XX现场施工红线管理规定 1.1.5XX施工现场安全质量标准化图集(WJBZ-CS2、0001-2011) 1.1.6本施工方案涉及的有关的国家（地方）或行业规范、规程、法规、标准、图集，主要是建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302011）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）、钢结构设计规范（GB50017-2003）、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）等。1.2编制审核人员编制人员：段 辉审核人员：冯建周 冯轩 周竹坚 杨勇 廖红1.3本施工方案发放范围 分公司：工程部、技术部、安全部、商务部 项目部：工程部、技术部、质量部、安全部、3、机电部、合约部、物资部、生产经理、技术经理 2 工程概况 2.1.1、珠江御景湾三期项目位于成都市温江区光华大道北侧（原花博会主场馆后），东侧为御景湾二期，南侧为御景湾E3-E6#楼，西侧为御景湾E1-E2#楼，北侧为江安河。总建筑面积约19.5万平米，地下建筑面积5.5万平米，由两层地下室组成，其中局部三层；地上建筑面积14万平米，由9栋塔楼组成，其中A1-A4栋31层，首层6m,其它层高3m，建筑高度为96.3m；B1栋31层，首层6m，层高3.1m，建筑高度为99.3m；D1-D4栋32层，首层6m,层高3m，建筑高度为99.3m。本工程于2012年初停工，现场塔楼A1-A4、B1、D14、-D4栋均只做到2层梁板，中庭预留纯地下室未施工完。现业主要求复工A1-A4栋，后续栋号待业主指令复工。 2.1.2、本工程A1-A4栋1-7层采用双排落地式脚手架接料平台、8层以上悬挑式脚手架接料平台,8-15层悬挑第一段，16-23层悬挑第二段，24-31层悬挑第三段，每段悬挑24米。3 施工部署与设计3.1施工电梯定位根据现场实际情况，A1A2配备1台与A3A4配备1台SC200/200TD型施工电梯，施工电梯基础直接采用锚栓固定在地下室顶板上。人货电梯具体布设位置见下图(具体布置以电梯安装单位现场放线为准)：图1 施工电梯定位图3.2基础加固由于顶板设计荷载不能满足施工电梯基础承受的荷5、载，在施工电梯基础底部的结构梁板下设置脚手架回顶，保证施工电梯基座的稳固。基座固定预埋位置及顶板加固区域见下图： 图2 负一层架管加固布置图 图3 负二层架管加固布置图3.2.1负一层3.6m层高选择3.3m架管，立杆纵横间距600mm（导轨下方如图所示立杆纵横间距加密至400mm*600mm以电梯安装单位放线为准）、横杆纵横步距800mm。 负二层6.75m层高处选择4m、2.5m架管错开对接，4.65m层高处选择3m、1.5m架管错开对接，立杆纵横间距800mm（导轨下方如图所示立杆纵横间距加密至400mm*800mm以电梯安装放线为准单位）、横杆纵横步距900mm。 立杆下采用100mm6、*100mm模板垫块。顶部采用顶托支撑，顶托内托梁为木枋。 3.2.2整体性构造层的设计a. 沿支架四周外立面应满设剪刀撑；b. 负二层从最低处沿3.5m处中间水平结构层设置水平剪刀撑一道，且须与立杆连接；c.在任何情况下，支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层，底部扫地杆离地200mm高，顶部水平杆距板底不超过300mm，顶部顶托支撑点距顶部水平杆不得大于300mm。3.3人货电梯接料平台搭设本工程A1A2A3A4栋1-7层采用落地式脚手架接料平台，8层至屋面采用悬挑式脚手架接料平台，分别在8层、16层、24层预埋工字钢设悬挑架。 3.3.1落地式脚手架接料平台a.施工电梯接料7、平台脚手架与外架完全分开。脚手架接料平台脚手架选用482.8规格钢管，直角扣件，旋转扣件，对接扣件进行连接，立杆排距800，纵向间距、横杆步距详见示意图。立杆下采用100mm*100mm模板垫块。b.施工电梯平台脚手架两侧设置“之”字斜撑，每层平台两侧均设置2道防护栏杆，上道高1200mm ,下道高600mm，底部设置200mm高18mm厚木胶合板挡脚板。挡脚板和防护栏杆均刷红白相间警示油漆，间距400mm,立杆内侧满挂密目安全网（防护门位置除外），平台下方满挂水平密目安全网。c.最外侧横杆距人货电梯內笼边100mm，连墙件每层楼每跨设置，采用48厚钢管预埋至结构中，埋入深度为200mm,外露8、长度为200mm。接料平台横向铺木方间距350并固定，上面再铺设模板，防护门采用公司统一标准样式，设置在最外排立杆位置，防护门刷中建蓝油漆。d.施工电梯平台两扇门中间用模板封闭，内外刷中建蓝油漆，喷楼层标识。图4 施工电梯落地脚手架布置图图5 施工电梯平台脚手架正立面图图6 施工电梯侧立面示意图 3.3.2悬挑式脚手架接料平台 本工程8层到屋面采用悬挑式脚手架接料平台，分别在8层、16层、24层楼层采用16#工字钢悬挑，并采用16#钢丝绳斜拉卸荷，做法同悬挑外架。脚手架分别在12层、20层、29层用16#钢丝绳斜拉卸荷。脚手架其他做法同落地式脚手架接料平台。图7施工电梯悬挑架布置图图8 工字钢9、悬挑梁立杆定位设置 图9 固定工字的钢预埋件详图 图10 拉环详图 图11悬挑钢梁穿墙、楼面示意图 图12悬挑脚手架钢丝绳卸荷示意图 悬挑梁上设置定位点，使架体底部立杆及卸载钢丝绳与悬挑梁连接牢靠，不得滑动或窜动，外立杆定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。架体底部应设双向扫地杆，扫地杆距悬挑梁顶面150200 mm。锚固型钢悬挑梁的锚固螺栓直径为20mm，用于锚固的螺栓采用冷弯成型。锚固螺栓与型钢腹板两侧间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。 接料台设置采用482.8钢管两排搭设方式，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，除搭设工字钢层外，每层接料台与结构面平齐，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护10、门。楼层挑架采用16#工字钢悬挑，并采用16号钢丝绳反拉卸荷，做法同外架。每段悬挑架中部设置一道16#钢丝绳卸荷，吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置。平台上铺木方，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为10mm。电梯防护门采用我公司工具式防护门，固定在最外侧立杆上。4 脚手架的搭设4.1立杆 立杆长为4m和6m（将接头错开），以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点500mm。最高处立杆顶端高出顶层操作层至少1.5m。4.2大横杆 大横杆长度为4.8m，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏，大横杆间距如图示布设。为了方便接料平台的铺设，在11、各楼层的操作层每排还应增设大横杆，每跨增设一根1根小横杆。4.3 小横杆 贴近立杆布置，用直角扣件扣紧挂于大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。每一立杆与大横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离10cm，与人货电梯外侧对齐。4.4脚手板作业层铺木方350mm，木方两端与钢管绑扎牢固，木方上端再铺一层模板，通道两侧铺20cm高挡脚板。4.5 连墙件 连墙件的设置采取在架体的两侧立杆上用小横杆设置连墙，每层每跨设置，楼板上预埋管做连墙件，由于2-7层未预埋连墙件及有些部位漏埋连墙件，采用12、架管与铁板焊接，用膨胀螺栓锚入结构中。图13 连墙件预埋节点大样图14已浇筑混凝土无法预埋钢管时连墙件节点大样4.6 防护 每层平台两侧均设置2道防护栏杆，上道高1200mm ,下道高600mm，底部设置200mm高18mm厚木胶合板挡脚板。接料平台的两侧须挂设密目安全网，密目安全网采用网绳绑扎在立杆内侧。5 脚手架搭设的注意事项1、搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。2、 脚手架搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。4、接料平台上面木方须铺平、铺稳，并用8#铅丝绑扎固定,下兜大眼13、网。 5、设置连墙杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧， 脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。6 拆除施工工艺1、拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及木跳板防护栏杆小横杆大横杆立杆。2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除14、，做到一步一清，一杆一清。3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。5、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全15、区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。7脚手架使用注意事项1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。2、脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t的载荷，安全防护门严禁随意打开，只有施工电梯到达该楼层时，才能打开安全防护门。3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。4、其他未尽事宜详见施工电梯安装方案、外架方案及XX施工现场安全质量标准化图集（WJBZ-16、CS0001-2011）。8 计算书附件一 施工升降机计算书 本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、施工升降机（GB/T 10054-2005），施工升降机安全规则（GB10055-2007），建筑地基基础设计规范（GB50007-2010），混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010）等编制。一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200TD吊笼形式双吊笼架设总高度(m)98标准节长度(m)1.508基础长(m)4.4基础宽(m)3.8标准节重(kg)170对重重量(kg)0单个吊笼重(17、kg)2200吊笼载重(kg)4000外笼重(kg)14802.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)5.95楼板宽(m)3.73楼板厚(m)0.18梁宽(m)0.5梁高(m)1.2板中底部短向配筋HRB335 12200板边上部短向配筋HRB335 14200板中底部长向配筋HRB335 12200板边上部长向配筋HRB335 14200梁截面底部纵筋6HRB400 25梁中箍筋配置HPB235 10100箍筋肢数43.荷载参数：施工荷载(kN/m2)9(包括落地架荷载)二、基础承载计算： 导轨架重（共需67节标准节，标准节重150kg）：170kg67=11390kg， 施工升降机总18、自重：G=22002+1480+11390+4000=21270kg； 基础承载等于： P=G0.02KN=212700.02KN=425.4kN三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3.73/5.95=0.631、荷载计算 楼板均布荷载：q=425.4/(4.43.8)=25.44kN/m22、混凝土顶板配筋验算 依据建筑施工手册（第四版）： Mxmax=0.03625.443.732=12.74kNm Mymax=0.020225.443.732=7.1519、kNm M0x=-0.08925.443.732=-31.50kNm M0y=-0.07525.443.732=-26.55kNm 混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=12.74+7.15/6=13.93kNm s=|M|/(1fcbh02)=13.93106/(1.0014.303.73.103155.002)=0.010； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.010)0.5=0.010； s=1-/2=1-0.010/2=0.995； As=|M|/(sfyh0)=13.93106/(0.995300.00155.00)=3020、1.08mm2。 实际配筋：678.58 mm2 301.08mm2 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=7.15+12.74/6=9.27kNm s=|M|/(1fcbh02)=9.27106/(1.0014.305.95103155.002)=0.005； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.006)0.5=0.005； s=1-/2=1-0.005/2=0.998； As=|M|/(sfyh0)=9.27106/(0.998300.00155.00)=199.75mm2。 实际配筋：678.58 mm2 199.75 mm2 板中底部短向配21、筋满足要求。 板边上部长向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-31.5)+(-26.55)/6=-35.93kNm s=|M|/(1fcbh02)=35.93106/(1.0014.303.73103155.002)=0.028； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.037)0.5=0.028； s=1-/2=1-0.035/2=0.986； As=|M|/(sfyh0)=35.93106/(0.986300.00155.00)=783.66mm2。 实际配筋：923.62mm2 783.66mm2 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0x22、max=(-26.55)+（-31.50）/6=-31.8kNm s=|M|/(1fcbh02)=31.8106/(1.0014.305.95103155.002)=0.016； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.016)0.5=0.016； s=1-/2=1-0.026/2=0.992； As=|M|/(sfyh0)=31.8106/(0.992300.00155.00)=689.39mm2。 实际配筋：923.62mm2 689.39mm2 板边上部短向配筋满足要求。3、混凝土顶板挠度验算 板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=31041803/(12(1-(1/6)2)=1.523、1010 q=25.44kN/m2=0.03N/mm2 L=3730mm 板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.003160.0337304/(1.51010)=1.22mm fmax/L=1.22/3730=1/3057.38 1591.02mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=212.7/2+113.125.95/2=442.89kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(442.89103-0.71.435001175)/(1.253601175)100/4=-6.87mm2； 梁箍筋满足要求24、！四、梁板下钢管加固验算：支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)3.65支撑钢管类型482.8立杆纵向间距la(m)0.6立杆纵向间距lb(m)0.6立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.3、0.8剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数12.5非顶部立杆计算长度系数22.1可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面面积A(mm2)424 偏于安全考虑，不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，按25.44kN/m2计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵25、横向间距均按600设置，水平杆步距为900，根据建筑施工计算手册（第四版）得知每根482.8（偏安全考虑）的钢管立杆容许荷载N26.8kN；计算单元为(1.8m1.8m3.24m2)共计9根立杆如下图所示： 每根立杆的实际承载力N25.44kN3.24m299.16kNN26.8kN满足要求！计算支撑架的受压应力及稳定性：1、根据荷载25.44kN/m2，每根立杆承受的荷载为N=0.60.625440N/m2=9158N2、钢管面积：A=424mm23、立杆的受压应力为：=N/A=9158/424=21.60N/mm24、立杆受压稳定性：=N/Af长细比=L/i钢管回转半径查表i=15.8=26、800/15.850.63按=51查轴心受压杆的稳定系数=0.849=9158/0.849424=25.44N/mm2205 N/mm2满足要求！ 附件二 落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.45米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.80米，立杆的步距2.00米。钢管类型为48227、.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距4.00米，水平间距2.90米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.7400，体型系数1.1300。地基承载力标准值35kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强28、度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.450/2=0.254kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.450/2=2.175kN/m 荷载的计算值 q=1.20.036+1.20.254+1.42.175=3.392kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.3920.6002/8=0.153kN.m =0.153106/4248.0=35.933N/mm2小横杆的计29、算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.036+0.254+2.175=2.464kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.464600.04/(3842.06105101950.0)=0.198mm小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0360.600=0.021kN脚手板30、的荷载标准值 P2=0.3500.6001.450/2=0.152kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.450/2=1.305kN 荷载的计算值 P=(1.20.021+1.20.152+1.41.305)/2=1.018kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.036)1.4502+0.1751.0181.450=0.265kN.m=0.265106/4248.0=62.474N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!31、3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0361450.004/(1002.060105101950.000)=0.051mm集中荷载标准值 P=(0.021+0.152+1.305)/2=0.739kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.146739.2751450.003/(1002.060105101950.000)=1.230mm最大挠度和 V=V1+V2=1.280mm大横杆的最大挠度小于1450.0/150与10mm32、,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0361.450=0.051kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.6001.450/2=0.152kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.450/2=1.305kN 荷载的计算值 R=1.20.051+1.20.152+1.41.305=2.071kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.33、m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0944 NG1 = 0.09424.000=2.265kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35061.450(0.600+0.800)/2=2.132kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG34、3 = 0.1701.4506/2=0.740kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.45024.000=0.348kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.484kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4500.600/2=2.610kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.740 Us 风荷载体型系数： 35、Us = 1.130经计算得到：Wk = 0.3000.7401.130 = 0.251kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.484+0.91.42.610=9.869kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.484+1.42.610=10.235kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵36、距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2511.4502.0002.000/10=0.183kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.235kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5002.000=3.465m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=37、4.248cm3； 由长细比，为3465/16=216； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.156； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =10235/(0.16397)=165.093N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.869kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (38、m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5002.000=3.465m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3465/16=216； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.156； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.183kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =9869/(0.16397)+183000/4248=202.356N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，39、连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 269.595kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=7.074kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=32.38 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.48+2.61=8.09kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg40、 = 35.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 35.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！附件三 悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.45米，立杆的横距041、.60米，内排架距离结构0.80米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为482.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.90米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设8层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.7400，体型系数1.1300。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离6.0m。悬挑水42、平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.80m。拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.450/3=0.169kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.450/3=1.450kN/m 荷43、载的计算值 q=1.20.036+1.20.169+1.41.450=2.276kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.2760.6002/8=0.102kN.m=0.102106/4248.0=24.106N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.169+1.450=1.655kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.655600.04/(3842.06105101950.0)=0.133mm小横杆的最44、大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0360.600=0.021kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.6001.450/3=0.102kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.450/3=0.870kN 荷载的计算值 P=(1.20.021+1.20.102+1.40.870)/2=0.683kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值45、最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.036)1.4502+0.2670.6831.450=0.271kN.m=0.271106/4248.0=63.904N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0361450.004/(1002.060105101950.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.021+0.1046、2+0.870=0.993kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883992.8001450.003/(1002.060105101950.000)=2.71mm最大挠度和V=V1+V2=2.764mm大横杆的最大挠度小于1450.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0361.450=0.051kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.6001.45047、/2=0.152kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.450/2=1.305kN 荷载的计算值 R=1.20.051+1.20.152+1.41.305=2.071kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1116 NG1 = 0.11224.000=2.679kN(48、2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35081.450(0.600+0.800)/2=2.842kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.4508/2=0.986kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.45024.000=0.348kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.855kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计49、算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4500.600/2=2.610kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.740 Us 风荷载体型系数：Us = 1.130经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3000.7401.130 = 0.251kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.26.855+0.91.42.610)/31.50=5.757kN不考虑风荷载时,立杆的轴向50、压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.26.855+1.42.610)/31.50=5.940kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2511.4501.5001.500/10=0.103kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、51、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到1=arctg6.00/(0.60+0.80)=1.3422=arctg6.00/0.80=1.438最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为5.757kN和5.757kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为5.940kN和5.940kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=6.10 T2=5.99 F1=1.39 F2=0.79 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为6.099kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0006.099/0.850=71.757k52、N。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为 = T / A f其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范2010中9.7.6规定f = 65N/mm2；A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(12198.7804/3.1416/65/2)1/2=11mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.940kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 53、计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =5940/(0.27397)=55.725N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=54、5.757kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.103kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆55、抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =5757/(0.27397)+103000/4248=78.287N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 269.595kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为600mm，内侧脚手架距离墙体800mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.056、0cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=5.94kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=6.708kN,R2=6.564kN,R3=-0.287kN最大弯矩 Mmax=2.967kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.967106/(1.05141000.0)+3.87310057、0/2610.0=21.526N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =2.97106/(0.929141000.00)=22.65N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUi58、cosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=7.746kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=7.746kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于7.0007.746/0.850=63.790kN。选择619+1钢丝绳59、，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径12.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=7.746kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=77464/(3.1416502)1/2=9mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.564kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计60、规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=65644/(3.141665.002)1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.56kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于6564.33/(61、3.1416201.5)=69.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.56kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.30N/mm2；经过计算得到公式右边等于109.5kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 6.562.50/2 = 8.21kN.m根据混凝土结构设计规范62、GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 8.21106/(1.00011.9001.5100085.02)=0.0660 = 1-(1-20.0660)1/2=0.0680s = 1-0.0680/2=0.9660楼板压点负弯矩配筋为 As = 8.21106 / (0.966085.0210.0) = 475.9 mm2悬挑脚手架计算满足要求！