1、蒸水大桥加固加宽支撑系统施工方案设计一、 编制阐明1、编制根据衡阳市蒸水大桥加固加宽改造工程施工图设计9月衡阳市蒸水大桥竣工图1979年5月本工程招标文献及补遗、招标施工图以及现场状况。本工程关于设计单位编制设计图中设计阐明。上述设计阐明中明确要采用国家、部颁、施工技术（验收）规程、规范。 现行与本工程有关各种工程技术规范：2、执行原则与规范公路桥涵施工技术规范JTJ 041-、公路工程质量检查评估原则JTG F801-、建筑施工安全检查原则JGJ 59-99、高处作业安全技术规范JGJ 80-91、钢管脚手架扣件GB 15831、路桥施工计算手册、公路桥梁加固设计规范JTGT J22-、简要2、施工计算手册、桥梁施工惯用数据手册、脚手架实行规范BS 5975-82、建筑施工安全检查原则（JGJ059-99）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-) 、 脚手架实行规范 BS 5975-82等规范编制二、 设计背景1. 重要施工内容（1）.主拱圈加固，采用三面外包增大截面办法加固，在原拱肋下方浇注30cm厚劲性骨架混凝土底板，新拱肋同步向两侧各外扩15cm。每条拱肋下方新增劲性骨架由两根槽16型钢构成，通过植筋方式和原桥主拱圈相连，采用自流平微膨混凝土进行浇注以3、保证混凝土施工质量。（2）.桥面系拓宽加固，桥面增设钢筋混凝土刚性层，两侧悬臂出去形成人行道板。2总体施工顺序本桥维修加固总体顺序是先卸载，再加固，最后施工拱上建筑及桥面系与附属。原有拱上建筑拆除须对称、均衡、分步进行，必要保证三跨同步从两端向跨中对称进行，桥梁构造恢复时候需要按相反方向三跨同步从跨中向两端对称、均衡、分布进行。3桥梁现状原蒸水大桥位于107国道衡阳段，始建于1979年，桥梁全长181.74m，为350m双曲拱桥，桥面构成为：3.0m（人行道）+14m（车行道）+3m（人行道）=20m，旧桥设计荷载为：汽-20,挂-100。依照旧桥检测报告及对既有交通流量分析，随着旧桥服役年数4、增长，既有桥梁已经浮现了不同限度损伤，对交通正常运营产生了一定安全隐患。4. 设计原则对旧桥维修、拓宽加固后，荷载级别：公路-级，人群3.5KN/m2，设计车速：40Km/h，横断面构成：2.75m（人行道）+2.25m（非机动车道）+3.5m(机动车道)+3.25m(机动车道)+0.5m（双黄线）+3.25m(机动车道) 3.5m(机动车道) +2.25m（非机动车道）+2.75m（人行道）=24m5. 现场数据（1）.水位数据：进场11月1号，水位49米左右，进入12月，水位51米左右.（2）.船舶数据：进场11月1号，通行船舶20左右，（因水位过底，航道水位不到3米,大型船舶不能靠岸），5、进入12月，通行船舶40多 .（3）.航道数据:大桥原设计航道为7级航道，通行船舶吨位为最高50吨，经观测发现，通行船舶基本为砂砾船，吨位基本不不大于300吨，某些超过1000吨。（4）. 船舶尺寸数据:4船舶尺寸，高7.5米、宽14米、长50米(加输送带80米)。（5）. 河道特点：大桥河道呈大S形，位取S中腰，上游有西合铁路桥，河道内岸距离不到150米，下游有新修雁栖大桥，河道内岸距离不到300米。因水位受下游水电站开闸水位控制，春季水位基本保持正常水位，洪水期水位有上升，但流速小，河道水流特性已基本同水库。（6）. 拱桥自身特点：大桥三跨拱形构造，正常水位拱脚距水平面为4.5米，拱顶距水6、平面为11米，通道采用贝雷梁方式被否决。 三、 设计意图a) 操作脚手架满堂脚手架办法，满足主拱圈加固施工，桥宽20米下部拱肋加固，民工可借助此架将每条拱肋下方新增劲性骨架由两根槽16型钢，通过植筋方式和原桥主拱圈相连，形成钢构造拱肋。运用此平台对老混凝土进行凿毛，新增钢构造外侧进行装模，采用自流平微膨混凝土进行浇注，对新增钢构造形成保护，并保证与老拱肋连接形成整体。b) 施工通道 拱肋加固施工，操作人员到达作业点所需通道，材料中转（植筋钢筋、槽16型钢、修补裂缝用料、植筋用胶）。四、 拟采用施工方案简图 1. 蒸水大桥简图原蒸水大桥位于107国道衡阳段，始建于1979年，桥梁全长181.747、 m，为350m 双曲线拱桥，桥面构成为：3m(人行道)14m(车行道)+3m（人行道）=20m。2.横截面脚手架示意图 架距19-1.1*1.5( 加宽人行道6-0.5*1.5,施工通道4-0.7*1.5)3. 纵向脚手架示意图架距1.5*1.5 (最外排脚手架高出路面1.2.5米作防护栏)4. 跨中拱肋梁加固施工支撑系统脚手架示意图5. 脚手加横向加固办法（斜支撑杆加强）6. 施工通道采用分段施工办法 施工通道设在新加宽人行道板下方，供人工搬运架管架设脚手架，加固拱肋人员及材料运送通道(如图一)， 新加宽人行道板砼施工前，此通道用架管、扣件将其封闭成为一整体(如图二)。（图一）预留施工通道8、位置示意图 （图二）架设脚手架、加固拱肋时预留施工通道 （图三） 人行道板施工时通道封闭7.脚手稳固加固办法,依照施工现场可操作性及安全稳固拟定某些立杆使用双钢管作立杆加强支撑示意图。架管用钢管代替示意图8保证预期两个月封航，完毕必要脚手架施工项目，支撑脚手架采用分步施工办法工（1）、进度筹划A筹划元月底完毕两边跨脚手架架设工作;B筹划二月份完毕两边跨脚手架上植筋、钢构造安装、等封航前准备工作;C筹划三月初实行中跨脚手架封航，在三、四两个月内完毕中跨所有加固项目，并将中跨脚手架拆除上岸；D筹划五月份完毕两边跨所有加固项目，并将脚手架所有拆除上岸。（2）、实行项目A拱肋加固支撑封航前准备工作施工9、简图示意脚手架采用分部施工，设立节点工期，一方面完毕两边跨脚手架，过墩台中跨延伸3米脚手架架设，并完毕中跨延伸准备平台施工，完毕拱肋钢筋半成品加工，拱脚钢筋制作，将两边跨钢构造在拱肋上完毕。第一大节点工期，阳历年前必要完毕。完毕所有模板制作，并将两边跨第一次灌溉砼模板安装好，待中跨同步砼施工。完毕桥面拆除工作,将两边跨人行道模板安装好。第二大节点工期，阳历年后一种月末必要完毕封航前所有准备工作，并对各事项一一检查。 封航前期脚手架某些简图 B封航期间脚手架工作量简图示意脚手架采用分部施工，保证两个月封航工期，封航期间增长人力物力财力，采用人海战术，将各项办法工增长安全系数，封航期间完毕中跨脚手10、架连通，完毕拱肋砼施工，完毕轻质填料砼施工，完毕桥面钢筋安装，完毕人行道板砼施工，中跨脚手架拆除，恢复通航。第三大节点工期，封航二个月必要提前十天完毕中跨所有需依赖于满堂脚手架施工项目施工，最后十天将中跨脚手架拆除，恢复通航。依照两边跨施工状况，编写专项封航施工实行方案。第四大节点工期，通航后一种月必要完毕所有需依赖于满堂脚手架施工项目施工，将脚手架所有拆除,所有施工项目施工完毕，待路标连通试车运营。 中跨脚手架连通某些简图 人行道加宽砼施工脚手架简图（同步施工）（3）、保证办法A材料保证办法：经调查衡阳市既有钢管租赁现状，脚手架钢管非常紧缺，采用合伙、自购、租赁相结合材料供应模式，保证材料及11、时、优质、足量供应。封航前期，所有材料提前采购到场地，增设专人管理，防止封期间材料欠缺影响封航期，采用二次转运方式转运，并对所有用料采购放大1.2倍安全系数。B人员保证办法：采用为我公司长期合伙省内施工队，有大桥维修经验、水上作业经验、高空作业经验、年青力壮、有一定水性、具备有关技能（并有上岗证书）施工人员，各工种组织一批储备力量。所有管理人员，施工人员，吃住工地，并对管理人员、施工人员采用相应管理办法工。封航期间，所有人工采用2倍保证系数，并采晚上加班等施工办法。C资金保证办法：施工单位增大资金投入，封航前，对前期工程量申请记量，并请监理、业主及时批拨进度款。封航期间，保证封航期间工作顺利开12、展，特设专项封航备用保证金。10局部预压消除非弹性变形施工示意图预压，一方面按施工负载1.2倍系数进行加载预压，依照施工详细位置（第几拱肋），有针对性将预压载荷加载到相应拱肋支撑上，并依照加固拱肋时，新增载荷相对支撑受力状况，相应调节支撑四相所挂预压载荷大小（保证支撑杆四相所挂预压载荷相等）。立杆预压加载后受力简图11、水下立杆加强办法考虑水下立杆单杆稳定性问题，水下立杆实际施工采用双立杆模式实行，详细操作采用将两立杆用扣件锁固方式，扣件锁固间距每米一种，增大立杆稳定性。12、架体整体稳定性加强办法架体整体稳定性加固，桥水大桥下部满堂脚手架，可借助桥墩、柱架固脚手架，增长架体整体稳定性，详细办13、法如下：（1）、将架体与桥墩水平交接位，采用焊接办法，将架体与桥墩刚性连接。（2）、将架体与桥墩水平交接位，采用钢管扣件锁固桥墩办法，将架体与桥柱刚性连接，将桥墩锁固在架体中。（3）、将架体与桥柱水平交接位，采用钢管扣件锁固桥柱办法，将架体与桥柱刚性连接。（4）、拱脚位，将架体与拱板交接，采用钢管扣件锁固某些架管到拱板上方办法，将架体某些载荷承加到拱板上，增长架体承载力，增长架体整体性。13、洪水季节性涨水防止加强办法1、增长人力、物力、财力投入，所有周转物料不考虑周转，所有一次性投入到位。2、洪水到来前,架体两侧设两排防漂浮物防护钢管桩架，并织铁丝网架阻挡漂浮物，保证架体在洪水季节架体稳定性14、。3、春节后，租用两辆船只，洪水期间，并组建漂浮物打捞小组，减少水流作用力，保证架体在洪水季节架体稳定性。五、 拟采用施工方案简图 1.蒸水大桥简图原蒸水大桥位于107国道衡阳段，始建于1979年，桥梁全长181.74 m，为350m 双曲线拱桥，桥面构成为：3m(人行道)14m(车行道)+3m（人行道）=20m。2.横截面脚手架示意图 架距19-1.1*1.5( 加宽人行道6-0.5*1.5,施工通道4-0.7*1.5)3.纵向脚手架示意图架距1.5*1.5 (最外排脚手架高出路面1.2米作防护栏)4.跨中拱肋梁加固施工支撑系统脚手架示意图5.脚手加横向加固办法（斜支撑杆加强）斜支撑杆操作环15、节如下：(1).用活动扣件将两根钢管端部在水面操作平台上锁死如下图(2).人工将装配好钢管插入水中，立杆沿扣件垂直插入,并用铁锤将立杆夯入实地如下图(3).将立杆与水面扫地杆用90度固定扣件锁死，斜支撑与水面扫地杆用活动转扣锁死，形成受力三角支撑，保证立杆稳定性如下图(4).局部施工载荷对立杆稳定性影响分析如下图，因局部施工载荷经多层整体式钢管行架构造后，分摊到立杆上力,经行架转移分摊，等于总载荷除以立杆数量6.施工通道采用分段施工办法 施工通道设在新加宽人行道板下方，供人工搬运架管架设脚手架，加固拱肋人员及材料运送通道(如图一)， 新加宽人行道板砼施工前，此通道用架管、扣件将其封闭成为一整体16、(如图二)。（图一）预留施工通道位置示意图 （图二）架设脚手架、加固拱肋时预留施工通道 （图三） 人行道板施工时通道封闭7.脚手稳固加固办法（依照施工现场可操作性及安全稳固拟定某些立杆可使用双钢管扣件加强支撑、增长水下立杆、增长斜支撑、将支撑与老桥墩柱用钢管锁固。拱肋加固砼施工支撑受力简图示意8保证预期两个月封航，完毕脚手架施工项目，支撑脚手架采用分步施工办法工A拱肋加固支撑封航前准备工作施工简图示意脚手架采用分部施工，一方面完毕两边跨脚手架，过墩台中跨延伸3米脚手架架设，并装脚手架锁定在老桥墩柱上，增强脚手架稳定性，并完毕中跨延伸3米，供拱垫脚施工及中跨封航施工准备平台。完毕拱肋钢筋半成品加17、工，完毕拱垫脚钢构造施工，将两边跨钢构造在拱肋上完毕。完毕所有模板制作，并将两边跨第一次灌溉砼模板安装好，待中跨同步砼施工。完毕桥面拆除工作,将两边跨人行道模板安装好。 封航前期脚手架某些简图 B封航期间脚手架工作量简图示意脚手架采用分部施工，保证两个月封航工期，封航期间增长人力物力财力，采用人海战术，将各项办法工增长1倍安全系数，封航期间完毕中跨脚手架连通，完毕拱肋砼施工，完毕轻质填料砼施工，完毕桥面钢筋安装，完毕人行道板砼施工，中跨脚手架拆除，恢复通航。依照两边跨施工状况，编写专项封航施工实行办法。 中跨脚手架连通某些简图 人行道加宽砼施工脚手架简图（同步施工）9局部预压消除非弹性变形施工18、示意图绳挂局部试预压，一方面按施工负载1.2倍系数进行加载预压，依照施工详细位置（第几拱肋），有针对性将预压载荷加载到相应拱肋加固支撑上，并依照加固拱肋时，新增载荷相对支撑受力状况，相应调节支撑四相所挂预压载荷大小（假设支撑杆四相所挂预压载荷相等F）。立杆预压加载后受力简图10洪水期施工示意图依照历年经验， 5月份洪水季节到来，4月末期完毕蒸水大桥3跨9条拱肋加固及有关工作所有完善，“满堂红”支撑系统所有拆除，可不借助“满堂红”支撑系统施工项目，采用其他简易办法施工。六、蒸水大桥拱肋加固支撑系统(扣件钢管架)计算书高支撑架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构19、造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中某些内容。本工程中因加劲拱肋截面梁宽为800，折算梁高350，以加劲拱肋为例进行计算，取梁段截面为800350。 1、参数信息1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):0.35立杆梁跨度方向间距La(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m20、):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：15.00；梁两侧立柱间距(m):1.50；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.90；1.2荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.01.3材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm221、)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：18.0；1.5梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：1；穿梁螺栓竖向距板底距离为：150mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，22、高度70mm；2、梁模板荷载原则值计算2.1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: 其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影23、响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）根数为4根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)3.1强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板最大弯距(N.mm)； W - 面板净截面抵抗矩，W = 501.8124、.8/6=27cm3； f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按如下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上侧压力，涉及: 新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值：q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距)：l = 116.33mm；面板最大弯距 M= 0.110.98116.3332 = 1.49104N.mm；经计算得到，面板受弯应力计算值： = 1.49104 / 2.70104=0.55N/mm2；面板抗弯强度25、设计值：f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =0.55N/mm2 不大于 面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 3.2挠度验算 q-作用在模板上侧压力线荷载原则值：q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距)：l = 116.33mm； E-面板材质弹性模量：E = 9500N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板最大挠度计算值： = 0.6779116.334/(10095002.43105) = 0.005 mm；面板最大容许挠度值: = l/250 =116.333/250 = 0.465mm；面26、板最大挠度计算值 =0.005mm 不大于 面板最大容许挠度值 =0.465mm，满足规定！4、梁侧模板内外楞计算4.1内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 507021/6 = 40.83cm3；I = 507031/12 = 142.917cm4； 内楞计算简图4.1.1内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞最大弯距(N.mm)； W - 内楞净截面抵抗矩； f - 内楞强度设计值(N/27、mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.116=2.55kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； 内楞最大弯距：M=0.12.55500.002= 6.39104N.mm； 最大支座力:R=1.12.5550.5=1.405 kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 = 6.39104/4.083104 = 1.565 N/mm2； 内楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =1.565 N/mm2 不大于 内楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！4.1.2内楞挠度验算 28、其中 E - 面板材质弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上侧压力线荷载原则值： q =18.000.12= 2.09 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板截面惯性矩：I = 4.083106mm4；内楞最大挠度计算值： = 0.6772.095004/(70100004.083106) = 0.032 mm；内楞最大容许挠度值： = 500/250=2mm；内楞最大挠度计算值 =0.032mm 不大于 内楞最大容许挠度值 =2mm，满足规定！4.2外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力1.405kN,按照集中荷载作用下持续梁计29、算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)4.2.1外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞最大弯距(N.mm)； W - 外楞净截面抵抗矩； f -外楞强度设计值(N/mm2)。依照持续梁程序求得最大弯矩为M= 0.258 kN.m 外楞最大计算跨度：l = 150mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值： = 2.58105/1.02104 = 25.4 N/mm2；30、 外楞抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；外楞受弯应力计算值 =25.4N/mm2 不大于 外楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！4.2.2外楞挠度验算依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.072 mm外楞最大容许挠度值： = 150/400=0.375mm；外楞最大挠度计算值 =0.072mm 不大于 外楞最大容许挠度值 =0.375mm，满足规定！5、穿梁螺栓计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓直径： 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9.831、5 mm； 穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力： N =180.50.225 =2.025 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=2.025kN 不大于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足规定！6、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性32、矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 11001818/6 = 5.94104mm3； I = 1100181818/12 = 5.35105mm4； 6.1抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =266.67mm； q - 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2（24.00+1.50）1.100.350.90=10.60kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.20.351.100.90=0.42kN/m；振捣混凝土时产生荷33、载设计值：q3：1.42.001.100.90=2.77kN/m；q = q1 + q2 + q3=10.60+0.42+2.77=13.79kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1013.7910.2672=0.098kN.m； =0.098106/5.94104=1.651N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.651 N/mm2 不大于 梁底模面板抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！6.2挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.350+0.34、35）1.10= 10.20KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =266.67mm； E-面板弹性模量：E = 9500.0N/mm2；面板最大容许挠度值: =266.67/250 = 1.067mm；面板最大挠度计算值： = 0.67710.202266.74/(10095005.35105)=0.069mm；面板最大挠度计算值： =0.069mm 不大于 面板最大容许挠度值: = 266.7 / 250 = 1.067mm，满足规定！7、梁底支撑计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑35、模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1荷载计算：7.1.1钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 240.350.267=2.38 kN/m；7.1.2模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.267(20.35+0.8)/ 0.8=0.175 kN/m；7.1.3活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 P1= (2.5+2)0.267=1.2 kN/m；7.2方木支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.38+1.20.175=3.066 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.2=1.68 kN/m； 方木计算简图方木按照三36、跨持续梁计算。 本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 507021/6 = 40.83cm3； I = 507031/12 = 142.917cm4；7.2.1方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载设计值最不利分派弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.066+1.68=4.746 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.7461.11.1= 0.574 kN.m；最大应力 = M / W = 0.574106/40830 = 6.891 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木最大应力计算值 6.891 N/mm2 不大于 方木抗弯强37、度设计值 13 N/mm2,满足规定!7.2.2方木抗剪验算：最大剪力计算公式如下: 截面抗剪强度必要满足: 其中最大剪力：V = 0.64.7461.1 = 3.132 kN； 方木受剪应力计算值 = 33132.36/(250100) = 0.94 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.94 N/mm2 不大于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!7.2.3方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下: q = 2.380 + 0.175 = 2.555 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.677238、.55511004 /(10010000142.917104)=1.772mm；方木最大容许挠度 =1.1001000/250=4.400 mm；方木最大挠度计算值 =1.772 mm 不大于 方木最大容许挠度 =4.400 mm，满足规定！7.3支撑钢管强度验算支撑钢管按照简支梁计算如下荷载计算公式如下：7.3.1钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.350= 8.925 kN/m2；7.3.2模板自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；7.3.3活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=39、4.500 kN/m2；q = 1.2(8.925 + 0.350 )+ 1.44.500 = 17.430 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管集中力为P，梁侧模板传给钢管集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)通过持续梁计算得到：支座反力 RA = RB=1.182 kN，中间支座最大反力Rmax=13.299；最大弯矩 Mmax=0.883 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.714 mm；支撑钢管最大应力 =0.883106/4490=196.608 N/40、mm2；支撑钢管抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 196.608 N/mm2 不大于 支撑钢管抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足规定!8、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。9、扣件抗滑移计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际旋转双扣件承载力取值为14.40kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R R其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取14.40 kN； R - 纵向或41、横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=13.299 kN；R 14.40 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！10、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式 10.1梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及： 横杆最大支座反力： N1 =1.182 kN ； 脚手架钢管自重： N2 = 1.20.1393=0.502 kN； 混凝土模板自重： N3=1.2(1.00/2+(1.50-0.80)/2)1.100.35=0.393 kN； N =1.182+0.502+0.393=2.076 kN； - 轴心受压立杆稳定系数，42、由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.71；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.143、551.711.5 = 2.963 m；Lo/i = 2962.575 / 15.9 = 186 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2104.722/(0.207424) = 23.981 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.981 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！10.2梁底受力最大支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及： 梁底支撑最大支座反力： N1 =13.299 kN ； 脚手架钢管自重： N2 = 1.20.139(3-0.35)=0.50244、 kN； N =13.299+0.502=13.742 kN； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规45、范表5.3.3，u =1.71；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.711.5 = 2.963 m；Lo/i = 2962.575 / 15.9 = 186 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13741.95/(0.207424) = 156.571 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 156.571 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！三、边沿人行通道挑板支撑计算1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):1.50；步距(m):1.5046、；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):15.00；采用钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):1.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9800.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；47、木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):200.000；木方截面宽度(mm):50.00；木方截面高度(mm):100.00；4.挑板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；挑板混凝土强度级别:C40；挑板计算宽度(m):2.00；挑板计算厚度(mm):300.00；挑板计算长度(m):50.00； 图2 挑板支撑架荷载计算单元5、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.848、3/12 = 48.6 cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。 面板计算简图5.1荷载计算5.1.1静荷载为钢筋混凝土挑板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 240.31+0.351 = 7.55 kN/m；5.1.2活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 1.51= 1.5 kN/m；5.2强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.27.55+1.41.5= 11.16kN/m最大弯矩M=0.111.160.22= 0.045 kNm；面板最大应力计算值 = 44640/54000 = 0.827 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=1349、 N/mm2；面板最大应力计算值为 0.827 N/mm2 不大于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!5.3挠度计算挠度计算公式为 其中q = 7.55kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6777.55/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大容许挠度 V=200/ 250=0.8 mm；面板最大挠度计算值 0.002 mm 不大于 面板最大容许挠度 0.8 mm,满足规定!6.模板支撑方木计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 507021/6 = 40.83cm3； I = 507031/12 = 142.917cm50、4； 方木楞计算简图6.1荷载计算：6.1.1钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 240.20.3 = 1.44 kN/m；6.1.2模板自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.2 = 0.07 kN/m ；6.1.3活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1 = (1.5+2)1.50.2 = 1.05 kN；6.2方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.44 + 0.07) = 1.812 kN/m；集中荷载 p = 1.41.05=1.47 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 51、= 1.471.5 /4 + 1.8121.52/8 = 1.061 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.47/2 + 1.8121.5/2 = 2.094 kN ；方木最大应力值 = M / w = 1.061106/83.333103 = 12.73 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木最大应力计算值为 12.73 N/mm2 不大于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足规定!6.3方木抗剪验算：最大剪力计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力：V = 1.51.8152、2/2+1.47/2 = 2.094 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 2094/(2 50 70) = 0.89 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.89 N/mm2 不大于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!6.4方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.44+0.07=1.51 kN/m；集中荷载 p = 1.05 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.5115004 /(38498004166666.67) +105015003 /( 53、4898004166666.67) = 4.246 mm；方木最大容许挠度值 V= 1500/250=6 mm；方木最大挠度计算值 4.246 mm 不大于 方木最大容许挠度值 6 mm,满足规定!7、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.8121.5 + 1.47 = 4.188 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.536 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.415 m54、m ；最大支座力 Qmax = 11.693 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.536106/4490=119.403 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管计算最大应力计算值 119.403 N/mm2 不大于 支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度为 0.415 mm 不大于500/150与10 mm,满足规定!8、扣件抗滑移计算.按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向55、水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 11.693 kN；R 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！9、模板支架立杆荷载原则值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。9.1静荷载原则值涉及如下内容：9.1.1脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1389 = 1.246 kN；钢管自重计算参照扣件式规范附录A。9.1.2模板自重(kN)：NG2 = 0.350.51.5 = 0.262 kN；9.1.3钢筋混凝土挑板自重(kN)：NG3 = 240.30.51.5 = 5.4 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.908 kN56、；9.2活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值 NQ = (1.5+2 ) 0.51.5 = 2.625 kN；9.3不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = NG + NQ = 9.533 kN；10、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式: 其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 11.965 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm57、3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.79； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.3 m；上式计算成果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m；L0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.386 ；钢管立杆最58、大应力计算值 ；=11964.72/（0.386424） = 73.105 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 73.105 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.014 ；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.014(1.5+0.32) = 2.485 m；Lo/i = 2485.01 / 15.9 = 156 ；由长59、细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.287 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=11964.72/（0.287424） = 98.323 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 98.323 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！四、立杆地基承载力计算：立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 136 kpa； 其中，地基承载力原则值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调节系数：kc = 0.8 ； 立杆基本底面平均压力：p = N/A =68.68 kpa ；其中，上部构造传60、至基本顶面轴向力设计值 ：N = 13.772 kN；基本底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=68.68 fg=136 kpa 。地基承载力满足规定！五、水下立杆稳定性验算立杆稳定性计算公式: 其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N1 =9.533 kN ； 脚手架钢管自重： N2 = 0.139(15-0.35)=2 kN； N =9.533+2=11.53 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩61、)(cm3)：W=4.49 cm3； -钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果考虑到水下撑架安全因素，水下立杆采用剪刀撑加固，取立杆计算长度为水深6m，适当由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 6.1 按照表2取值1.014 ；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.014(6+0.12) = 7.3367m；Lo/i =7336.7/ 159 = 46.1 ；由长细比62、 Lo/i 成果查Q235A钢轴心受压构件稳定系数表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.864 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=11.53*103/（0.864424） = 31.5N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 31.5N/mm2 不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！六、梁、板模板高支撑架构造和施工规定工程经验:除了要遵守扣件架规范有关规定外，还要考虑如下内容1.模板支架构造规定：a.梁板模板高支撑架依照设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间按步距满设双向水平杆，保证两方向足够设计刚度；c.梁和挑板荷载相差较大，采用不同立杆间距，在模向方向变距、纵向方向不63、变。2.立杆步距设计：a.架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大，采用等步距设立；b.支撑架步距设计为1.5m。3.整体性构造层设计：a.水上作业，考虑增强整体性，和增大安全系数，按支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层设计，实际架高10M；b.单水平加强层每10米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且与立杆连接，设立斜杆层数不不大于水平框格总数1/3； c.双水平加强层在支撑架顶部和中部每隔15m设立，四周和中部每15m设竖向斜杆，使其具备较大刚度和变形约束空间构造层；d.在任何状况下，支撑架顶部和底部设水平加强层。施工中满堂脚手架横距1.5m，纵距1.1m，步距1.64、5m。在拱肋梁下，支撑间距为：延桥跨方向纵距1.5m，垂直桥跨方向横距1.1m(通过斜撑加设)，步距1.5m。如上图（梁截面加固图）.边沿挑板人行通道支撑间距为：横距0.5m，纵距1.5m，步距1.5m.4.剪刀撑设计：a.沿支架四周外立面满足立面满设剪刀撑；b.中部可依照需要并依构架框格大小，每隔15m设立。5.顶部支撑点设计：a.钢管架木方直接支撑；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，接近立杆，且不适当不不大于200mm；6.支撑架搭设规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均措开在不同框格层中设立；b.保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于扣件架规范规定；c.保证每个扣件和钢管质量是满足65、规定，每个扣件拧紧力矩都控制在45-60N.m,采用扭力扳手检测，在加载前，钢管不选用已经长期使用发生变形；7.施工使用规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，因拱肋施工采用自流平混凝土，模板支架施工过程中均衡加载；b.严格控制实际施工荷载，砼加载施工时，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑施工先后用水准仪进行沉降观测，浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。8.支架搭设注意事项a立杆接长时接长缝措开至少一步架，水下第一层立杆所有使用6m，依照水深及详细状况架设横向斜拉杆，水面最底可操作为即采用扫地杆。露出水面后加接杆，应用长6m和3.0m立杆措开布置，至顶层再用两种66、长度立杆找平，拱肋下方以拱曲线作为基准,依照施工架设模板需要，调节1.1M间距，并预留操作空间。b立杆轴线定位精确，保证加固拱肋支模受力平衡，c立杆垂直度严格控制,全高垂直偏差不不不大于5mm。d斜撑网格与架子尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向架子横向限制（部份分组架设，特别注意架子底部横向架设），其他可任意。e 架管立杆施工尽量减少架接数量，减少架子自身间可压缩间隙。采用纵杆与墩柱台刚性连接，横杆采用钢管架锁固老桥立柱，考虑立杆顶部局部与拱圈刚性连接，增强架体整体稳定性。f普通状况下斜撑与脚手架节点相连。g斜撑杆布置密度，为整架面积14；斜撑杆对称布置，且同部位应分布均匀，两侧边架加密。h67、斜撑杆对于加强脚手架整体刚度和承载能力关系很大，按规定规定设立，不应随意拆除。i在作业层外侧和斜道、通道两侧应设立护栏，加挂安全网,以保证安全。j防止河道内浮漂物积蓄，设专人打捞清除。9.预压（局部预压消除非弹性变形） 在支架上浇筑梁式上部构造时，在施工过程中和卸除支架后，上部构造也许要发生薄弱下沉和产生薄弱挠度。因而，为使上部构造在卸架后能满意地获得设计规定拱肋梁底线性，采用在梁体底模铺设时预留一定数值上拱度。预留一定数值上拱度其值依照预压值设定。按预留拱度支好后，按施工负载1.2倍系数进行加载预压。预压荷载为构造自重荷载。采用砂袋作加载物，在架体操作平台处用架板作预压平台或用绳子单杆四相等68、重挂压（或架体支模范畴内堆压）。为了使加载荷载强度与梁荷载强度在横向上分布一致，加压条件等同施工条件，采用对称两立杆同步间加载，即在横向上采用均匀加载办法。加载先后，对架体或拱肋底模沉降做细致观测记录。观测部位，在横向上为拱肋两边立杆扣件位二处，在纵向上可观测和立杆扣件位。依照测量成果，必要时可增长横杆位。荷载持荷时间等同施工时间，即一天，因加固砼浇筑一天后，具备一定强度，架体支撑力作用不大。按拱肋下支撑立杆均匀分派原则假设，并将每一立杆分四相角等重加载，加载载荷按下图受力设立。当试压沉降稳定后，记录各测点最后沉降值，从而推算出底模各测点标高，然后卸载。卸完载后，精准测出底模各测点标高，此标高69、减去加载终了时标高，即为支架支撑回弹值，余下沉降值为支架系统不可恢复塑性变形值。依照试压计算成果，对拱肋底模标高进行调节，使预留拱度值更加精确。同步也是对支架强度、刚度和稳定性检查。依照局部预压成果，决定与否所有预压：因架体施工过程式中，架体顶部加固荷载集中受力，施工荷载很少，其成果没有非弹性变形，或可不考虑，不再预压。为保正正常工期，缩短封航时间，其成果非弹性变形很少，依照局部预压测得成果推算，直接增长补偿值调节，不再预压。其成果非弹性变形很大，无法依照测得成果推算，或增长补偿值难以拟定，继续预压调节。拱肋梁体施工完毕后，应加强对拱肋梁底标高、轴线作线形认真观测，并及时对比数据。10. 脚手70、架搭拆安全办法脚手架应随构造上升而加高，保持在工作面1.50米以上，随外排架升高在脚手架外侧挂设铺安全网，并拉结牢固，安全网搭接不不大于10cm。电线不准直接捆扎在钢管架上，必要捆扎时，应加木方或木垫板，并装上街码瓷并隔离。 跑道上板必要满铺，不得有空隙和控头板，加护脚板，所有铺板绑牢，两端下料斜坡度不得不不大于1：3，宽度必要不不大于1.3米，防滑条间距以30厘米为宜，但不得不不大于50厘米。参加搭拆外脚手架操作人员，必要通过专业培训并获得上岗证要戴安全帽，水上作业必要穿救生衣，上架作业必要配带安全带，禁止穿拖鞋、赤脚或硬底鞋上架子操作，禁止酒后作业。附在外架上安全网随外架拆除而逐渐拆下，翻71、板要向外倾，以防止杂物落下，翻板时要有专人负责安全警戒。11. 预压实行环节如下：第一步对既有拱肋与架顶相对高差作测量，测量员用钢钉将标线固定到拱肋上，标线在脚手架管位垂直吊下，用红色油漆在标线上原则对比高程基准；第二步施工作业人员在桥面上装砂并过磅称重。第三步施工指定预压位置，预压荷载堆放规定。第四步设立安全防护办法。第五步施工作业人员将装好砂袋搬运到指定预压位置,均匀加载预压。第六步测量员对架体高程进行监控，并对比高程数据。第七步预压期一天后卸载，规定均匀卸载。第八步测量员对架体高程进行监测，并计算高程回弹数据。第九步预压数据及高程回弹数据作为施工根据，进行施工调节补偿。七、保证安全办法安72、全方针：安全第一、防止为主、综合治理安全领导小组安全目的：无死亡事故，工伤频率在控制范畴安全责任制安全教诲安全工作体系安全控制安全检查活动经费奖惩条例管理办法安全教诲三级教诲项目各部门分区工长触电火灾高空事故交通事故定期检查不定期检查专职安全员奖惩兑现提高安全意识现场安全生产提高防止能力消除事故隐患保证施工安全、过程安全，保证安全目的实现经 理 部（1）建立健全安全生产管理机构，成立以项目经理为组长安全生产领导小组，全面负责并领导本项目安全生产工作。主管安全生产项目经理为安全生产直接负责人，项目主管工程师为安全生产技术负责人。成立施工安全组，全面负责施工全过程安全检查、安全布置、安全监督和安全73、奖惩。（2）所有施工人员进入施工现场必要纳入项目安全管理网，并订立安全生产合同书。（3）项目将依照施工不同阶段制定关于遵守安全生产若干规定，施工人员除了熟悉并认真执行国家和省建委颁发关于安全生产规章制度，还应遵守项目制定各工种工序技术方案。（4）依照工程实际状况，制定防火、防盗、防冻及动用明火、电动工具、暂时用电等方面管理办法，按筹划定期检查执行状况，发现问题，责成其在规定期间内进行整治。（5）施工现场按施组编制布设，认真做好材料堆放、设备和机具存储、宿舍管理等文明施工方面工作。（6）审核大型设备进场、吊装实行方案。（7）按月度组织各班组进行安全设施大检查，进行总结评比和奖惩。（8）脚手架安全74、设施在解除前，应施工结束或征得项目安质部门批准。（9）所有作业人员都必要持证上岗，作业人员必要戴安全帽,水上作业必要穿救生衣，上架作业必要配带安全带。（10）为了便于检查人员履行职责，安全检查人员应持证上岗，并佩带标记，各班也应有安全值日人员佩带标志上岗。（11）设专职安全员跟班作业，记录施工作业人员安全办法执行状况，并及时整治，并作好跟班记录。（12）设专人记录河道水流速度状况，水位变化状况，过往船舶状况，脚手架监测状况，并作好观测记录。（13）桥头架设四台大功率射灯，照亮桥下脚手架，保证过往船舶通行视线。并沿桥两侧吊架红色警示灯光，夜间除有照明外第二重警示，1脚手架下两侧挂插彩旗，白天除专职安全员设防第二重警示。（14）桥头架设到处监视器，监督河道船舶通行状况，及桥下脚手架安全性，保证施工安全。