1、 华熙华熙 LIVE.重庆鱼洞重庆鱼洞（巴南区体育中心综合整治）项目（巴南区体育中心综合整治）项目 体育馆工程体育馆工程 施工图施工图设计设计计算书计算书 CALCULATION SHEET 目录目录 一、一、结构设计标准及计算参数结构设计标准及计算参数.3 1.1 结构设计标准.3 1.2 抗震设防有关参数.3 1.3 荷载及荷载组合.3 二、二、结构平面布置简图（详附图）结构平面布置简图（详附图）.6 2.1 比赛馆结构平面布置简图.6 2.2 热身馆结构平面布置简图.6 2.3 比赛馆室外台阶结构平面布置简图.6 2.4 残疾人坡道结构平面布置简图.6 2.5 消防坡道南段结构平面布置简2、图.6 2.6 消防坡道北段结构平面布置简图.6 2.7 热身馆室外台阶结构平面布置简图.6 2.8 锅炉房结构平面布置简图.6 三、三、荷载平面布置简图（详附图）荷载平面布置简图（详附图）.6 3.1 比赛馆荷载平面布置简图.6 3.2 热身馆荷载平面布置简图.6 3.3 比赛馆室外台阶荷载平面布置简图.6 3.4 残疾人坡道荷载平面布置简图.6 3.5 消防坡道南段荷载平面布置简图.6 3.6 消防坡道北段荷载平面布置简图.6 3.7 热身馆室外台阶荷载平面布置简图.6 3.8 锅炉房荷载平面布置简图.6 四、四、结构体系与抗震设计结构体系与抗震设计.7 4.1 比赛馆结构体系.7 4.23、 热身馆结构体系.9 4.3 比赛馆室外台阶结构体系.10 4.4 残疾人坡道结构体系.10 4.5 消防坡道南段结构体系.11 4.6 消防坡道北段结构体系.11 4.7 热身馆室外台阶结构体系.11 4.8 锅炉房结构体系.11 五、五、结构计算软件、参数及整体指标计算结果结构计算软件、参数及整体指标计算结果.13 5.1 结构计算软件及模型.13 5.2 结构计算参数（PMSAP、JCCAD、楼板）.13 5.3 比赛馆整体指标计算结果（多软件校核）.17 5.4 热身馆整体指标计算结果.19 5.5 比赛馆室外台阶整体指标计算结果.19 5.6 残疾人坡道整体指标计算结果.20 5.74、 消防坡道南段整体指标计算结果.20 5.8 消防坡道北段整体指标计算结果.20 5.9 热身馆室外台阶整体指标计算结果.21 六、六、梁、柱、墙配筋计算结果（详附图）梁、柱、墙配筋计算结果（详附图）.22 6.1 比赛馆梁、柱、墙小震弹性配筋计算结果.22 6.2 比赛馆梁、柱、墙中震不屈服配筋计算结果.22 6.3 比赛馆梁、柱、墙中震弹性配筋计算结果.22 6.4 比赛馆梁、柱、墙大震不屈服配筋计算结果.22 6.5 比赛馆梁、柱、墙消防车荷载配筋计算结果.22 6.6 热身馆梁、柱、墙配筋计算结果.22 6.7 比赛馆室外台阶梁、柱配筋计算结果.22 6.8 残疾人坡道梁、柱配筋计算结5、果.22 6.9 消防坡道南段梁、柱配筋计算结果.22 6.10 消防坡道北段梁、柱配筋计算结果.22 6.11 热身馆室外台阶梁、柱配筋计算结果.22 6.12 锅炉房梁、柱配筋计算结果.22 七、七、板配筋计算结果（详附图）板配筋计算结果（详附图）.22 7.1 比赛馆板配筋计算结果.22 7.2 热身馆板配筋计算结果.22 7.3 比赛馆室外台阶板配筋计算结果.22 7.4 残疾人坡道板配筋计算结果.22 7.5 消防坡道南段板配筋计算结果.22 7.6 消防坡道北段板配筋计算结果.22 7.7 锅炉房板配筋计算结果.22 八、八、基础计算结果基础计算结果.23 8.1 单柱承载力及承台6、计算.23 8.2 比赛馆基础计算结果（详附图）.37 8.3 热身馆基础计算结果（其余详附图）.37 8.4 比赛馆室外台阶基础计算结果（详附图）.45 8.5 残疾人坡道基础计算结果（详附图）.45 8.6 消防坡道南段基础计算结果（详附图）.45 8.7 消防坡道北段基础计算结果（详附图）.45 8.8 热身馆室外台阶基础计算结果（详附图）.45 8.9 锅炉房基础计算结果（其他结果详附图）.46 九、九、抗浮计算抗浮计算.47 9.1 比赛馆抗浮计算.47 9.2 锅炉房抗浮计算.47 1/503 十、十、钢屋盖计算结果钢屋盖计算结果.48 10.1 比赛馆钢屋盖计算结果.48 10.7、2 比赛馆吊挂看台计算结果.58 10.3 热身馆钢屋盖计算结果.61 十一、十一、楼梯计算结果楼梯计算结果.64 11.1 比赛馆楼梯计算结果.64 11.2 热身馆楼梯计算结果.176 11.3 热身馆室外楼梯计算结果.190 十二、十二、看台梁、看台板计算结果看台梁、看台板计算结果.192 12.1 看台梁计算.192 12.2 看台板计算.196 十三、十三、地下室外墙、挡土墙计算结果地下室外墙、挡土墙计算结果.199 13.1 比赛馆外墙、挡土墙计算结果.199 13.2 热身馆外墙、挡土墙计算结果.212 十四、十四、I-4#、I-5#室外坡道计算书室外坡道计算书.251 14.18、 A-A 剖.251 14.2 B-B 剖.252 14.3 C-C 剖.254 14.4 D-D 剖.256 14.5 E-E 剖.257 十五、十五、文本计算结果文本计算结果.259 15.1 比赛馆文本计算结果.259 15.2 热身馆文本计算结果.422 15.3 比赛馆室外楼梯文本计算结果.449 15.4 残疾人坡道文本计算结果.458 15.5 消防坡道南段文本计算结果.465 15.6 消防坡道北段文本计算结果.476 15.7 比赛馆室外楼梯文本计算结果.486 15.8 锅炉房文本计算结果.499 2/503 一、一、结构设计标准及计算参数结构设计标准及计算参数 1.1 结9、构设计标准结构设计标准 结构设计使用年限：50 年 结构设计基准期：50 年 建筑结构安全等级：比赛馆为一级，热身馆及其他附属单体结构为二级 结构重要性系数 0：比赛馆为 1.1，热身馆及其他附属单体结构为 1.0 地基基础、桩基设计等级：比赛馆为甲级，热身馆及其他附属单体结构为乙级 地下结构防水等级：一级 建筑耐火等级：地下一级、地上二级 1.2 抗震设防有关参数抗震设防有关参数 抗震设防烈度：6 度；设计基本地震加速度：0.05g；水平地震影响系数最大值 max：多遇地震（小震）0.04，设防烈度地震（中震）0.12，罕遇地震（大震）0.28；时程分析所用地震加速度时程最大值（cm/s2）10、：小震 18，大震 125；设计地震分组：第一组；场地类别：类；【依据超限专家咨询会意见及地勘单位补充文件】特征周期 Tg：0.35s，大震下增加 0.05s；结构阻尼比：采用非比例阻尼（混凝土结构 5%，钢结构 2%），大震下混凝土结构乘以 1.4 放大系数；建筑抗震设防类别：比赛馆为重点设防类（乙类），热身馆及其他附属单体结构为标准设防类（丙类）。1.3 荷载及荷载组合荷载及荷载组合 1.3.1 风荷载风荷载 基本风压：0.40 kN/m2（50 年一遇）；地面粗糙度类别：B 类；风荷载体型系数 s：立面水平向 1.3，屋盖竖向-0.6。1.3.2 雪荷载雪荷载 重庆地区不考虑雪荷载；1.11、3.3 典型楼、屋面荷载典型楼、屋面荷载 50 年设计基准周期楼面、屋面活荷载取值详下表：表 1.3-1 楼、屋面活荷载标准值（kN/m2）位置项目 活荷载 位置项目 活荷载 办公、会议、管理用房 2.0 停车库 4.0 商场、商店、售卖 3.5 消防车道 35 走廊、门厅、观众厅 3.5 固定座椅看台 4.0 库房、储藏室 5.0 临时看台 3.5 食堂、餐厅 2.5 体育馆包厢 2.0 卫生间、浴室、更衣室 2.5 室内健身、热身场地 4.0 楼梯 3.5 室外平台 3.5 厨房 4.0 多功能厅 4.0 通风、电梯、电气机房 7.0 不上人屋面 0.5 设备泵房、水处理机房 变配电室 112、0.0 普通上人屋面 2.0 特殊设备荷载 按实际考虑 体育馆钢结构屋盖荷载取值详下表：表 1.3-2 体育馆钢结构屋盖荷载标准值 项目 比赛馆 热身馆 屋面活荷载 0.5 kN/m2 0.5 kN/m2 屋面建筑做法层（含檩条、檩托、连接件等）0.8 kN/m2 注：PVC 屋面 1.0 kN/m2 注：装饰铝板+PVC 屋面 马道（净宽 1m）自重 1.5kN/m；活荷载 3.0 kN/m 主舞台顶格栅 0.9kN/m2 吸声体 0.2 kN/m2 斗屏（含吊挂支架、升降机构等）400kN 功能性吊挂活荷载 模式 1：主舞台区 900kN；模式 2：中心区 500kN；模式 3：主舞台对称13、区800kN；以上三种或任意两种模式不同时出现。1.0 kN/m2 风道、烟道、给排水管道、电缆等其他吊挂物（含支架等）0.2/m2 0.2/m2 1.3.4 地震时程荷载地震时程荷载 本工程比赛馆进行了多遇地震下的弹性时程补充计算以及罕遇地震下的动力弹塑性时程分析。根据本建筑的场地类别和设计地震分组，多遇地震时程分析选择了三条地震波进行计算，包括两条天然波和一条人工波。三条地震波的选择满足建筑抗震设计规范GB50011-2010(简称：抗规，以下同)第 5.1.2 款第三条的选用原则，即地震影响系数曲线与抗震规范规定的目标反应谱曲线在统计意义上相符，且每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于14、震型分解反应谱法计算结果的 65%，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于震型分解反应谱法计算结果的 80%。3条地震波均取自PKPM自带波库，其中天然波1为TH003TG045_CHANLFANT VALLY-02 7-21-1986 BISHOP-LADWP，天然波 2 为 TH089TG045_LANDERS 6-28-1992 DESERT HOT SPRINGS，人工波为 RH1TG045。人工波波形图：3/503 主方向 次方向 竖向 天然波 1 波形图：主方向 次方向 竖向 天然波 2 波形图：主方向 次方向 竖向 与规范反应谱对比：1.3.5 温度荷载温度荷载 基本气15、温：最低 1，最高 37。极端气温：根据勘察报告，重庆巴南区极端最低气温-3.6C(1975 年 12 月15 日)，极端最高气温 42.3C(1995年 9 月 6 日)。合拢温度：暂定为 1525。使用阶段温度荷载：混凝土结构温度区间考虑为1，37，温度荷载为升温 22，降温 40（考虑混凝土收缩当量降温16）；钢结构温度区间考虑为-4，42，温度荷载为升温 27，降温 29。施工阶段温度荷载（仅和结构自重标准组合）：钢结构施工阶段温度荷载为升温 50，降温 29；混凝土结构升温 27，降温 33（考虑混凝土收缩当量 14）。混凝土温度荷载折减系数 0.25（徐变折减 0.3x 弹性模量折16、减 0.85）。1.3.6 荷载组合荷载组合 验算构件承载力时，非抗震设计的荷载组合 恒恒 活活 风风 温温 度度 组合工况组合工况 附附 注注 1 1.35 1.4x0.7 恒恒+活活 恒控制 2 1.2 1.4 活控制 温度：3 1.35 1.4x0.7 1.4x0.6 恒恒+活活+风风 恒控制 温升 4 1.2 1.4 1.4x0.6 恒活不利，活为主 温降 5 1.2 1.4x0.7 1.4 恒活不利，风为主 6 1.0 1.4 恒活有利 7 1.35 1.4x0.7 1.4x0.6 恒恒+活活+温温 恒控制 风：8 1.2 1.4 1.4x0.6 恒活不利，活为主 WX 9 1.2 17、1.4x0.7 1.4 恒活不利，温为主 WY 10 1.0 1.4 恒活有利 11 1.35 1.4x0.7 1.4x0.6 1.4x0.6 恒恒+活活+风风+温温 恒控制 12 1.2 1.4 1.4x0.6 1.4x0.6 恒活不利，活为主 13 1.2 1.4x0.7 1.4 1.4x0.6 恒活不利，风为主 14 1.2 1.4x0.7 1.4x0.6 1.4 恒活不利，温为主 15 1.0 1.4 1.4x0.6 恒活有利，风为主 16 1.0 1.4x0.6 1.4 恒活有利，温为主 17 1.0自重 1.0 自重自重+温温 施工阶段 注：1.比赛馆结构重要性系数0 取为 1.118、；2.屋面活荷载与雪荷载取包络；3.混凝土结构温度荷载折减系数 0.25。验算构件承载力时，多遇地震设计的荷载组合 恒恒 活活 水平水平地震地震 竖向竖向地震地震 风风 组合工况组合工况 附附 注注 4/503 1 1.2 1.2x0.5 1.3 恒恒+活活+水地水地 恒活不利 2 1.0 0.5 1.3 恒活有利 水平地震：3 1.2 1.2x0.5 1.3 1.4x0.2 恒恒+活活+水地水地+风风 恒活不利 EX 4 1.0 0.5 1.3 1.4x0.2 恒活有利 EY 5 1.2 1.2x0.5 1.3 恒恒+活活+竖地竖地 恒活不利 EXY 6 1.0 0.5 1.3 恒活有利 E19、YX 7 1.2 1.2x0.5 1.3 恒恒+活活+竖地竖地+风风 恒活不利 竖向地震：8 1.0 0.5 1.3 恒活有利 EZ 9 1.2 1.2x0.5 1.3 0.5 恒恒+活活+水地水地+竖地竖地 恒活不利，水地为主 10 1.0 0.5 1.3 0.5 恒活有利，水地为主 11 1.2 1.2x0.5 0.5 1.3 恒活不利，竖地为主 12 1.0 0.5 0.5 1.3 恒活有利，竖地为主 13 1.2 1.2x0.5 1.3 0.5 1.4x0.2 恒恒+活活+水地水地+竖地竖地+风风 恒活不利，水地为主 14 1.0 0.5 1.3 0.5 1.4x0.2 恒活有利，水地20、为主 15 1.2 1.2x0.5 0.5 1.3 1.4x0.2 恒活不利，竖地为主 16 1.0 0.5 0.5 1.3 1.4x0.2 恒活有利，竖地为主 注：1.仅考虑竖向地震时，表中竖向地震作用取反应谱计算结果和 15%重力荷载代表值的大值；2.表中竖向地震为主的荷载组合不考虑抗震承载力调整系数，水平地震为主的荷载组合考虑抗震承载力调整系数。验算构件承载力时，设防地震和罕遇地震弹性验算的荷载组合 恒恒 活活 水平水平地震地震 竖向竖向地震地震 组合工况组合工况 附附 注注 1 1.2 1.2x0.5 1.3 恒恒+活活+水地水地 恒活不利 水平地震：2 1 0.5 1.3 恒活有利 21、EX 3 1.2 1.2x0.5 1.3 恒恒+活活+竖地竖地 恒活不利 EY 4 1 0.5 1.3 恒活有利 EXY 5 1.2 1.2x0.5 1.3 0.5 恒恒+活活+水地水地+竖地竖地 恒活不利，水地为主 EYX 6 1 0.5 1.3 0.5 恒活有利，水地为主 7 1.2 1.2x0.5 0.5 1.3 恒活不利，竖地为主 竖地：8 1 0.5 0.5 1.3 恒活有利，竖地为主 EZ 注：1.与抗震等级相对应的调整系数均取 1.0；2.表中竖向地震为主的荷载组合不考虑抗震承载力调整系数，水平地震为主的荷载组合考虑抗震承载力调整系数。验算构件承载力时，设防地震和罕遇地震不屈服验22、算的荷载组合 恒恒 活活 水平地震水平地震 竖向地震竖向地震 组合工况组合工况 附附 注注 1 1 0.5 1.0 恒恒+活活+水地水地 地震：2 1 0.5 1.0 恒恒+活活+竖地竖地 EX、EY 3 1 0.5 1.0 0.4 恒恒+活活+水地水地+竖地竖地 水地为主 EXY、EYX 4 1 0.5 0.4 1.0 竖地为主 EZ 注：1.与抗震等级相对应的调整系数均取 1.0；2.不考虑抗震承载力调整系数。5/503 二、二、结构结构平面平面布置布置简图简图（详（详附图附图）2.1 比赛馆比赛馆结构平面布置简图结构平面布置简图 2.2 热身馆热身馆结构平面布置简图结构平面布置简图 2.23、3 比赛馆室外比赛馆室外台阶台阶结构平面布置简图结构平面布置简图 2.4 残疾人坡道残疾人坡道结构平面布置简图结构平面布置简图 2.5 消防坡道南段消防坡道南段结构平面布置简图结构平面布置简图 2.6 消防坡道北段消防坡道北段结构平面布置简图结构平面布置简图 2.7 热身馆室外热身馆室外台阶结构平面布置简图台阶结构平面布置简图 2.8 锅炉房锅炉房结构平面布置简图结构平面布置简图 三、三、荷载平面荷载平面布置简图布置简图（详（详附图附图）3.1 比赛馆荷载比赛馆荷载平面布置简图平面布置简图 3.2 热身馆荷载热身馆荷载平面布置简图平面布置简图 3.3 比赛馆室外比赛馆室外台阶台阶荷载荷载平面布24、置简图平面布置简图 3.4 残疾人坡道残疾人坡道荷荷载载平面布置简图平面布置简图 3.5 消防坡道南段消防坡道南段荷载荷载平面布置简图平面布置简图 3.6 消防坡道北段消防坡道北段荷载荷载平面布置简图平面布置简图 3.7 热身馆室外热身馆室外台阶台阶荷载荷载平面布置简图平面布置简图 3.8 锅炉房荷载锅炉房荷载平面布置简图平面布置简图 6/503 四、四、结构体系与抗震设计结构体系与抗震设计 4.1 比赛馆结构体系比赛馆结构体系 比赛馆主馆平面投影近似为圆角矩形，东西向平面尺寸约 157m，南北向平面尺寸约 154m。比赛馆二层为观众平台层，东西向平台平面尺寸约 189m，南北向平面尺寸约 125、72m（西侧局部突出约 25m）。比赛馆屋盖平面投影近似为圆角矩形，南北向短轴约 109.2m，东西向长轴约 126m，四个角部圆角半径为 42m。图图 4.1-1 比赛馆整体结构三维比赛馆整体结构三维简图简图 4.1.1 比赛馆比赛馆下部下部混凝土混凝土结构体系结构体系 比赛馆下部主体结构采用现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构体系，支承大跨屋盖的 36 根柱采用型钢混凝土柱，型钢混凝土柱顶环梁、看台托柱转换梁、局部大跨梁采用型钢混凝土梁，楼盖采用现浇钢筋混凝土梁、板体系，看台（除悬挂看台外）采用现浇钢筋混凝土看台。沿比赛馆周圈利用建筑垂直交通核布置 8 组剪力墙筒，支承大跨屋盖的 36 根柱采用型26、钢混凝土柱，型钢混凝土柱顶环梁、看台托柱转换梁、局部大跨梁采用型钢混凝土梁。因建筑平面布局限制，比赛馆剪力墙间距不满足高层混凝土结构技术规程JGJ3-2010 第 8.1.8 条规定，比赛馆按照少墙框架体系的要求，取实际的框剪模型和不考虑剪力墙贡献的纯框架模型进行配筋包络设计，框架的抗震等级按照纯框架结构取为二级。比赛馆剪力墙、型钢混凝土构件布置简图如下：图图 4.1-2 比赛馆剪力墙比赛馆剪力墙布置简图布置简图 图图 4.1-3 比赛馆型钢混凝土比赛馆型钢混凝土构件构件布置布置简图简图 抗震等级：一般框架抗震等级为二级，支承钢结构屋盖的型钢混凝土柱及柱顶型钢混凝土环梁、看台托柱转换柱梁及转换27、柱抗震等级提高至一级，剪力墙抗震等级为二级。平台层上部附属商业用房框架抗震等级为二级。4.1.2 比赛馆比赛馆屋盖钢结构屋盖钢结构体系体系 比赛馆屋盖采用双向正交平面钢桁架结构体系，四个角部局部采用肋环形布置。屋盖支承于下部型钢混凝土柱顶，桁架结构高度(上、下弦杆轴线间距离)跨中约 8.7m、支座部位约 5.8m。桁架上弦杆采用方钢管，其他杆件采用 H 型钢，节点采用相贯焊接节点。屋盖下弦支撑，支座采用抗震型固定铰支座。7/503 图图 4.1-4 比赛馆屋盖比赛馆屋盖结构布置简图结构布置简图 图图 4.1-5 比赛馆屋盖结构短跨比赛馆屋盖结构短跨方向方向剖面剖面简图简图 4.1.3 比赛馆比28、赛馆悬挂看台结构体系悬挂看台结构体系 悬挂看台垂挂于屋盖下方，沿屋盖周圈布置，平面投影呈 C 字形，悬挑斜看台段投影宽度约 2.2m、平台段宽约 3.3m。悬挂看台设置前、后两排吊杆，前排吊杆与屋盖环向桁架共面，后排吊杆吊挂于径向桁架下弦节点处。悬挂看台水平段设置楼面水平支撑，后端与屋盖支座下方的型钢混凝土环梁之间设置径向斜撑和环向斜撑，以保证悬挂看台的水平向刚度并与下部主体结构协同。图图 4.1-6 悬挂看台结构布置简图悬挂看台结构布置简图 4.1.4 比赛馆比赛馆抗震抗震性能目标性能目标 体育馆比赛馆下部结构抗震性能目标“性能目标 D”。结构在多遇地震（小震）、设防烈度地震（中震）及预估的29、罕遇地震（大震）下结构的性能水准要求分别是性能 1、性能 4 和性能 5。结构预期的震后性能状况详下表：表表 5.2-1 “性能目标性能目标 D”结构预期的震后性能状况结构预期的震后性能状况 地震水准 结构抗震性能水准 宏观破坏程度 损坏部位 继续使用的可能性 关键构件 普通竖向构件 耗能构件 小震 1 完好、无损坏 无损坏 无损坏 无损坏 不需要修理即可继续使用 中震 4 中度损坏 轻度损坏 部分构件中度损坏 中度损坏、部分比较严重损坏 修复或加固后可继续使用 大震 5 比较严重损坏 中度损坏 部分构件比较严重损坏 比较严重损坏 需排险大修 结构在小震下要求保持弹性，其设计过程与普通结构相同30、。中、大震下各类型结构构件的承载力性能化设计指标详下表：表表 5.2-2 比赛馆比赛馆中、大震下各类型构件的承载力性能化设计指标中、大震下各类型构件的承载力性能化设计指标 中震性能水准 4 大震性能水准 5 抗剪 抗弯 抗剪 8/503 关键构件 大跨梁及其支撑柱、托柱转换梁及其支撑柱（转换柱）、穿层柱、支撑屋盖的柱及环梁 弹性（注：D 为不屈服，此处为提高至 C。）不屈服 不屈服 普通竖向构件 除关键构件外的柱、剪力墙 受剪截面满足标准值控制条件 受剪截面满足标准值控制条件 屋盖钢结构关键构件 支座、临近支座 2个区格内的桁架杆件、悬挂看台吊杆 弹性 不屈服 关键构件空间布置示意详下图。图图31、 4.1-7 比赛馆混凝土关键构件比赛馆混凝土关键构件空间空间示意示意 图图 4.1-8 比赛馆比赛馆钢结构钢结构关键构件关键构件空间空间示意示意 图图 4.1-9 悬挂看台悬挂看台关键构件关键构件空间空间示意示意 4.2 热身馆结构体系热身馆结构体系 热身馆主馆平面投影近似为矩形，东西向平面尺寸约 48.6m，南北向平面尺寸约 62.4m。热身馆主馆屋盖平面投影近似为 40.5mX50.4m 的矩形。9/503 热身馆二层北侧室外观众平台与热身馆主馆之间设缝脱开，观众平台平面投影呈 L 形，东西向最宽处约 46.2m，南北向最长处约 44.2m。图图 4.2-1 热身馆整体结构三维热身馆整体32、结构三维简图简图 4.2.1 热身馆热身馆下部下部混凝土混凝土结构体系结构体系 热身馆下部主体结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼盖采用现浇钢筋混凝土梁、板体系。热身馆北侧入口前厅采用钢框架结构体系，局部楼板采用压型钢板组合楼板。抗震等级：训练厅一般框架抗震等级为三级，支承钢屋盖的钢筋混凝土柱及柱顶环梁提高至二级；训练厅北侧入口前厅钢框架无抗震等级要求；入口前厅北侧平台层及上部附属商业用房框架抗震等级为四级。4.2.2 热身馆热身馆屋盖钢结构屋盖钢结构体系体系 热身馆屋盖采用双向正交平面钢桁架结构体系，屋盖支承于下部混凝土柱顶，桁架结构高度(上、下弦杆轴线间距离)跨中约 3.0m、支座部位约 233、.2m，沿短跨方向双坡屋面。桁架杆件均采用方钢管，节点采用相贯焊接节点。屋盖下弦支撑，支座采用抗震型固定铰支座。图图 4.2-2 热身馆热身馆屋盖结构屋盖结构布置简图布置简图 图图 4.2-3 热身馆热身馆屋盖屋盖短跨方向剖面简图短跨方向剖面简图 4.3 比赛馆室外台阶比赛馆室外台阶结构体系结构体系 比赛馆室外台阶平面投影为四分之一椭圆，短向半径约 28m，长向半径约 36m。图图 4.3.1 比赛馆室外台阶比赛馆室外台阶整体结构三维整体结构三维简图简图 比赛馆室外台阶结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼盖采用现浇钢筋混凝土梁、板体系，抗震等级为四级。4.4 残疾人坡道残疾人坡道结构体系结构体系34、 残疾人坡道平面投影为矩形平面，长向平面尺寸约 18m，短向平面尺寸约 10m。10/503 图图 4.4-1 残疾人坡道残疾人坡道整体结构三维整体结构三维简图简图 残疾人坡道结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼盖采用现浇钢筋混凝土梁、板体系，抗震等级为四级。4.5 消防坡道南消防坡道南段段结结构体系构体系 消防坡道南段平面投影为长矩形平面，长向平面尺寸约 38.7m，短向平面尺寸约 3.5m。图图 4.5-1 消防坡道南段消防坡道南段整体结构三维整体结构三维简图简图 消防坡道南段结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼盖采用现浇钢筋混凝土梁、板体系，抗震等级为四级。4.6 消防坡道北段消防坡道北段结35、构体系结构体系 消防坡道北段平面投影为长矩形平面，长向平面尺寸约 24m，短向平面尺寸约 3.5m。图图 4.6-1 消防坡道北段消防坡道北段整体结构三维整体结构三维简图简图 消防坡道北段结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼盖采用现浇钢筋混凝土梁、板体系，抗震等级为四级。4.7 热身馆室外台阶热身馆室外台阶结构体系结构体系 热身馆室外台阶平面投影为长矩形平面，长向平面尺寸约 17.5m，短向平面尺寸约 2.72m。图图 4.7-1 热身馆室外台阶热身馆室外台阶整体结构三维整体结构三维简图简图 热身馆室外台阶结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼盖采用现浇钢筋混凝土梁、板体系，抗震等级为四级。4.8 36、锅炉房锅炉房结构体系结构体系 锅炉房平面投影近似为切角矩形，东西向平面尺寸约 27.5m，南北向平面尺寸约 32.5m。11/503 图图 4.8-1 锅炉房锅炉房整体结构三维整体结构三维简图简图 12/503 五、五、结构计算结构计算软件软件、参数及整体指标计算结果参数及整体指标计算结果 5.1 结构结构计算软件及模型计算软件及模型 体育馆比赛馆、热身馆下部混凝土结构、坡道及室外台阶分析设计主要采用中国建筑科学研究院研发的 PKPM系列软件，建模及前处理采用 SPASCAD 模块，计算及后处理采用 PMSAP 模块。屋盖钢结构计算分析采用 MIDAS-Gen 软件。此外，本工程比赛馆还采用了37、北京市建筑设计研究院有限公司开发的 BIAD-Paco 三维结构建模分析软件对整体结构进行补充计算校核。上述三个软件平台下的结构模型均为下部混凝土结构与屋盖钢结构整体建模、空间协同分析，可对计算结果进行相互比对。比赛馆三个软件计算模型见图 5.1-1图 5.1-3。锅炉房采用 PKPM 系列 SATWE 模块。基础结构均采用 PKPM 系列 JCCAD 模块，楼板均采用 PKPM 系列砼结构施工图模块计算。图图 5.1-1 比赛馆比赛馆 PKPM-PMSAP 整体计算分析模型整体计算分析模型 图图 5.1-2 比赛馆比赛馆 MIDAS-Gen 整体计算分析模型整体计算分析模型 图图 5.1-338、 比赛馆比赛馆 BIAD-Paco 整体计算分析模型整体计算分析模型 5.2 结构结构计算参数计算参数（PMSAP、JCCAD、楼板楼板）5.2.1 比赛馆比赛馆、热身馆、热身馆、坡道及坡道及室外室外台阶台阶 PMSAP 计算参数计算参数 13/503 14/503 15/503 注：锅炉房采用 PKPM-SATWE 模块计算，参数设置详锅炉房文本结果。5.2.2 比赛馆比赛馆、热身馆、热身馆、坡道坡道、室外、室外台阶台阶、锅炉房锅炉房 JCCAD 计算参数计算参数 16/503 5.2.3 比赛馆比赛馆、热身馆、热身馆砼结构施工图计算参数砼结构施工图计算参数 5.3 比赛馆比赛馆整体指标计算39、结果整体指标计算结果（多软件（多软件校核校核）5.3.1 结构结构总体指标多软件分析比较总体指标多软件分析比较 表表 5.3-1 结构总体指标多软件分析结果比较结构总体指标多软件分析结果比较 PKPM-PMSAP BIAD-Paco Midas-Gen 总质量（吨）154634 141893 153255 水平周期 T1 0.593（X）0.553（X）0.593（X）17/503 T2 0.499（X）0.465（Y）0.499（X）T3 0.394（T）0.367（T）0.376（T）Tt/T1 0.66 0.66 0.63 竖向周期 Tv1 0.792 0.757 0.758 基底剪力 40、X 30702 28447 22869 Y 30420 24417 22906 地震剪力系数（V/G）X 1.985%2.004%1.492%Y 1.967%1.720%1.495%基底倾覆力矩 X 796687 472752 Midas 无此数 Y 885958 446033 Midas 无此数 墙体承担倾覆力矩比 X 66.8%70.4%Midas 无此数 Y 76.4%80.3%Midas 无此数 最大层间位移角（位置）X 1/4058(5F)1/4020(5F)1/4285(5F)Y 1/4416(5F)1/4440(5F)1/4950(5F)规定水平力最大位移比（考虑5%偶然偏心）X41、 1.06(7 层)1.11(7 层)1.08(7 层)Y 1.59(2 层)1.57(2 层)1.50(2 层)规定水平力最大层间位移比（考虑 5%偶然偏心）X 1.07(7 层)1.09(7 层)1.09(7 层)Y 1.50(1 层)1.51(2 层)1.46(2 层)5.3.2 结构自振结构自振特性特性 表表 5.3-2 比赛馆主体结构比赛馆主体结构水平振型水平振型 软件 PMSAP BIAD-Paco Midas 第一振型 T1=0.593s X 向平动 振型系数 X+Y+T（0.98+0.00+0.02）T1=0.553s X 向平动 振型系数 X+Y+T（0.96+0.00+0.42、04）T1=0.593s X 向平动 振型系数 X+Y+T（0.96+0.00+0.02）第二振型 T2=0.499s Y 向平动 振型系数 X+Y+T(0.00+1.00+0.00)T2=0.465s Y 向平动 振型系数 X+Y+T(0.00+1.00+0.00)T2=0.499s Y 向平动 振型系数 X+Y+T(0.00+1.00+0.00)第三振型 T3=0.394s 扭转 振型系数 X+Y+T(0.00+0.00+0.99)T3=0.367s 扭转 振型系数 X+Y+T(0.01+0.06+0.93)T3=0.376s 扭转 振型系数 X+Y+T(0.01+0.00+0.99)表表43、 5.3-3 比赛馆屋盖比赛馆屋盖竖向振型竖向振型 软件 Midas BIAD-Paco PMSAP 第一振型 T1=0.758s T1=0.726s T1=0.792s 18/503 第二振型 T2=0.457s T2=0.431s T2=0.457s 第三振型 T3=0.389s T3=0.371s T3=0.400s 5.4 热身馆热身馆整体指标计算结果整体指标计算结果 PKPM-PMSAP 总质量（吨）14227 水平周期 T1 0.504（Y）T2 0.466（X）T3 0.439（T）周期比 Tt 0.871 基底剪力 X 1658 Y 1396 地震剪力系数（V/G）X 1.1044、%Y 1.16%基底倾覆力矩 X 18128 Y 27377 最大层间位移角（位置）X 1/1302(3F)Y 1/1083(3F)规定水平力最大位移比（考虑5%偶然偏心）X 1.17(2 层)Y 1.25(1 层)规定水平力最大层间位移比（考虑 5%偶然偏心）X 1.25(2 层)Y 1.25(1 层)表表 5.3-2 热身馆主体结构热身馆主体结构水平振型水平振型 软件 第一振型 第二振型 第三振型 PMSAP T1=0.504s Y 向平动 振型系数 X+Y+T（0.05+0.01+0.05）T2=0.466s X 向平动 振型系数 X+Y+T（0.84+0.00+0.16）T3=0.4345、9s 扭转 振型系数 X+Y+T（0.19+0.25+0.55）5.5 比赛馆室外比赛馆室外台阶台阶整体指标计算结果整体指标计算结果 PKPM-PMSAP 总质量（吨）1080 水平周期 T1 0.159（Y）T2 0.144（X）T3 0.112（T）周期比 Tt 0.704 基底剪力 X 341 19/503 Y 319 地震剪力系数（V/G）X 2.95%Y 2.68%基底倾覆力矩 X 1118 Y 1055 最大层间位移角（位置）X 1/8073(1F)Y 1/8341(1F)规定水平力最大位移比（考虑5%偶然偏心）X 1.535*(1 层)Y 1.453(1 层)规定水平力最大层间位46、移比（考虑 5%偶然偏心）X 1.534*(1 层)Y 1.454(1 层)*注：由抗规3.4.4 条及高规3.4.5 条附注可知，当结构最大层间位移角小于限值的 40%时，该楼层最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松，但不应大于 1.6。5.6 残疾人坡道残疾人坡道整体整体指标计算结果指标计算结果 PKPM-PMSAP 总质量（吨）264 水平周期 T1 0.173（X）T2 0.147（Y）T3 0.129（T）周期比 Tt 0.746 基底剪力 X 80 Y 104 地震剪力系数（V/G）X 3.02%Y 3.94%基底倾覆力矩 X 361 Y 432 最大层间位移角（位置47、）X 1/12970(1F)Y 1/10448(1F)规定水平力最大位移比（考虑5%偶然偏心）X 1.477(1 层)Y 1.126(1 层)规定水平力最大层间位移比（考虑 5%偶然偏心）X 1.280(1 层)Y 1.350(1 层)5.7 消防坡道南段消防坡道南段整体指标计算结果整体指标计算结果 PKPM-PMSAP 总质量（吨）485 水平周期 T1 0.212（Y）T2 0.197（X）T3 0.188（T）周期比 Tt 0.887 基底剪力 X 174 Y 163 地震剪力系数（V/G）X 3.58%Y 3.35%基底倾覆力矩 X 1315 Y 1245 最大层间位移角（位置）X 148、/11105(1F)Y 1/8117(2F)规定水平力最大位移比（考虑5%偶然偏心）X 1.435(1 层)Y 1.367(1 层)规定水平力最大层间位移比（考虑 5%偶然偏心）X 1.451(1 层)Y 1.468(1 层)5.8 消防坡道北段消防坡道北段整体指标计算结果整体指标计算结果 PKPM-PMSAP 总质量（吨）213 水平周期 T1 0.118（Y）20/503 T2 0.102（T）T3 0.102（X）周期比 Tt 0.864 基底剪力 X 81 Y 55 地震剪力系数（V/G）X 3.79%Y 2.60%基底倾覆力矩 X 247 Y 178 最大层间位移角（位置）X 1/249、4914(1F)Y 1/19936(1F)规定水平力最大位移比（考虑5%偶然偏心）X 1.081(1 层)Y 1.232(1 层)规定水平力最大层间位移比（考虑 5%偶然偏心）X 1.451(1 层)Y 1.384(1 层)5.9 热身馆室外热身馆室外台阶台阶整体指标计算结果整体指标计算结果 PKPM-PMSAP 总质量（吨）197 水平周期 T1 0.356（Y）T2 0.290（T）T3 0.288（X）周期比 Tt 0.815 基底剪力 X 82 Y 71 地震剪力系数（V/G）X 4.14%Y 3.61%基底倾覆力矩 X 585 Y 538 最大层间位移角（位置）X 1/5953(1F50、)Y 1/4896(1F)规定水平力最大位移比（考虑5%偶然偏心）X 1.046(2 层)Y 1.370(2 层)规定水平力最大层间位移比（考虑 5%偶然偏心）X 1.284(2 层)Y 1.426(2 层)21/503 六、六、梁梁、柱柱、墙墙配筋配筋计算结果计算结果（详（详附图附图）6.1 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙小震弹性小震弹性配筋配筋计算结果计算结果 6.1.1 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙框剪框剪模型模型小震弹性配筋小震弹性配筋计算结果计算结果 6.1.2 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙框架框架模型模型小震弹性配筋小震弹性配筋计算结果计算结果 6.2 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙中51、震不屈服配筋中震不屈服配筋计算结果计算结果 6.2.1 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙框剪框剪模型模型中震不屈服配筋中震不屈服配筋计算结果计算结果 6.2.2 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙框架框架模型模型中震不屈服配筋中震不屈服配筋计算结果计算结果 6.3 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙中震弹性配筋中震弹性配筋计算结果计算结果 6.3.1 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙框剪框剪模型模型中震弹性配筋中震弹性配筋计算结果计算结果 6.3.2 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙框架框架模型模型中震弹性配筋中震弹性配筋计算结果计算结果 6.4 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙大震不屈服配筋大震不屈服配筋计算结果计算结52、果 6.4.1 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙框剪框剪模型模型大震不屈服配筋大震不屈服配筋计算结果计算结果 6.4.2 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙框架框架模型模型大震不屈服配筋大震不屈服配筋计算结果计算结果 6.5 比赛馆比赛馆梁梁、柱柱、墙墙消防车荷载消防车荷载配筋配筋计算结果计算结果 6.6 热身馆热身馆梁、柱、墙配筋计算结果梁、柱、墙配筋计算结果 6.7 比赛馆室外比赛馆室外台阶台阶梁、柱配筋计算结果梁、柱配筋计算结果 6.8 残疾人坡道梁残疾人坡道梁、柱、柱配筋计算结果配筋计算结果 6.9 消防坡道南段梁、柱配筋计算结果消防坡道南段梁、柱配筋计算结果 6.10 消防坡道北段梁、柱配消防53、坡道北段梁、柱配筋计算结果筋计算结果 6.11 热身馆室外热身馆室外台阶台阶梁、柱梁、柱配筋计算结果配筋计算结果 6.12 锅炉房梁、柱锅炉房梁、柱配筋计算结果配筋计算结果 七、七、板板配筋配筋计算结果计算结果（详（详附图附图）7.1 比赛馆比赛馆板配筋板配筋计算结果计算结果 7.2 热身馆板配筋热身馆板配筋计算结果计算结果 7.3 比赛馆室外比赛馆室外台阶板配筋计算结果台阶板配筋计算结果 7.4 残疾人坡道残疾人坡道板配筋计算结果板配筋计算结果 7.5 消防坡道南段消防坡道南段板配筋计算结果板配筋计算结果 7.6 消防坡道北段消防坡道北段板配筋计算结果板配筋计算结果 7.7 锅炉房锅炉房板配54、筋计算结果板配筋计算结果 22/503 八、八、基础基础计算结果计算结果 8.1 单柱单柱承载力及承台承载力及承台计算计算 8.1.1 单桩单桩承载力计算承载力计算 1)单桩承载力计算单桩承载力计算 根据 建筑桩基础设计与施工验收规范（DBJ50-200-2014）5.3.7 条、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）5.3.9条（不考虑桩侧阻力）计算。桩径 d 800 1000 1300 嵌岩深度 hr 1800 2300 3000 frk 5.8 5.8 5.8 hr/d 2.25 2.30 2.31 1.223 1.231 1.232 Quk 3564.074 5607.586 94855、6.887 Ra 1782.037 2803.793 4743.444 负摩阻 126 157 204 Ra 有效 1656.037 2646.793 4539.444 取 1650 2640 4530 2)负摩阻计算负摩阻计算 河道基岩顶绝对标高 188m，建筑正负 0 绝对标高为 199m，基底绝对标高一般为 192.85m，河道基岩顶值基底均为回填土，计算负摩阻高度取 5.0m。桩周软弱土层数 1 l0=ln 5m n 0.2 20 1/2*l0=50=50 qsn=10 各桩径负摩阻计算：d1 0.8 1 1.3 u1 2.5132741 3.1415927 4.0840704 u1*56、qsn*ln=125.66371 157.07963 204.20352 n=2.273642 2.6525824 3.1348701 Qgn=126 157 204 3)桩身强度计算桩身强度计算 d Q 0 N(1.35x1.2Ra)c fc A 1.2Q+0N cfcA 800 126 1.1 2886.90 0.8 14.3 502400 3326.79 5747.46 1000 157 1.1 4542.14 0.8 14.3 785000 5184.76 8980.40 1300 204 1.1 7684.38 0.8 14.3 1326650 8697.62 15176.88 均满57、足要求。23/503 8.1.2 独立独立桩承台桩承台计算计算验算验算 CT1 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-6.20m 承台边数：0 承台高：700mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：800mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：1650.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C35 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1 0 0 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 700 700 0 0 0 外接柱 700 700 0 058、 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =1.2 14.0 =16.9 kN xi2=0.0 yi2=0.0 2、承台内力配筋计算 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 1263.33(9)956.87(3)59、1165.43(21)1060.86(19)桩平均反力最大值 1263.33(非震)(Load 9)桩平均反力最小值 956.87(非震)(Load 3)桩平均反力最大值 1165.43(震)(Load 21)桩平均反力最小值 1060.86(震)(Load 19)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：抗剪计算：承台高度：承台高 700 底板配筋计算：根据最小配筋率 0.15%计算承台最小配筋：Agxmin=1050.mm2/m Agymin=1050.mm2/m 计算的配筋方案为：Agx:HRB400 10200 Agy:HRB400 10200 CT2 一、设计资料 1、承台信60、息 剖面形状：24/503 平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-6.35m 承台边数：0 承台高：800mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：800mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：1650.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C35 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1-1000 0 2 1000 0 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 700 700 0-0 180 外接柱 700 700 0 0 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942061、08）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =5.8 17.0 =97.9 kN xi2=2000000.0 yi2=0.0 2、承台内力配筋计算 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 1234.17(9)885.75(3)1072.33(21)1056.52(19)2 162、282.04(6)912.35(4)1110.82(18)1092.70(20)桩平均反力最大值 1257.83(非震)(Load 9)桩平均反力最小值 899.50(非震)(Load 3)桩平均反力最大值 1085.56(震)(Load 18)桩平均反力最小值 1080.63(震)(Load 20)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：抗剪计算：1 边：抗力 1653.32kN 剪力 1491.81kN h0：750mm (Load:31)2 边：抗力 1653.32kN 剪力 1553.46kN h0：750mm (Load:28)承台高度：承台高 800 底板配筋计算：X 方63、向：弯矩 1009.75 kN.m 计算钢筋面积 2597 mm2/m Load：28 Y 方向：弯矩 0.00 kN.m 计算钢筋面积 0 mm2/m Load：22 CT3 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-6.35m 承台边数：0 承台高：800mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：1000mm 桩截面高：0mm 25/503 单桩承载力：2640.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C35 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1 0 0 5.柱信息:柱信息表 序号64、 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 700 700 0 0 0 外接柱 700 700 0 0 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =2.0 17.0 =33.3 kN xi2=0.0 yi2=0.0 2、承台内力配筋计算 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力65、（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 1846.24(6)1322.02(4)1665.73(18)1521.35(20)桩平均反力最大值 1846.24(非震)(Load 6)桩平均反力最小值 1322.02(非震)(Load 4)桩平均反力最大值 1665.73(震)(Load 18)桩平均反力最小值 1521.35(震)(Load 20)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：抗剪计算：承台高度：承台高 800 底板配筋计算：根据最小配筋率 0.15%计算承台最小配筋：Agxmin=1200.mm2/m Agymin=1200.mm2/m 66、计算的配筋方案为：Agx:HRB400 10200 Agy:HRB400 10200 CT4 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-6.55m 承台边数：0 承台高：1000mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：1000mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：2640.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C35 4.桩位坐标:桩位表 26/503 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1 0-1250 2 0 1250 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 867、00 800 0 0 0 外接柱 800 800 0 0 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =9.0 21.0 =189.0 kN xi2=0.0 yi2=3125000.0 2、承台内力配筋计算 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load68、)最小反力（震）(Load)1 2029.42(8)1531.85(5)1844.71(19)1742.36(21)2 2029.42(8)1531.85(5)1844.71(19)1742.36(21)桩平均反力最大值 2029.42(非震)(Load 8)桩平均反力最小值 1531.85(非震)(Load 5)桩平均反力最大值 1844.71(震)(Load 19)桩平均反力最小值 1742.36(震)(Load 21)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：抗剪计算：承台高度：承台高 1000 底板配筋计算：X 方向：弯矩 0.00 kN.m 计算钢筋面积 0 mm2/m Lo69、ad：22 Y 方向：弯矩 2063.12 kN.m 计算钢筋面积 3351 mm2/m Load：23 CT5 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-6.65m 承台边数：0 承台高：1100mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：1000mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：2640.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C35 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1 0 1443 2-1250-722 3 1250-722 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心70、 偏轴偏心 相对转角 柱 1 800 800 0 0 0 外接柱 800 800 0 0 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 27/503 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =13.7 23.0 =314.4 kN xi2=3125001.0 yi2=3124999.5 2、承台内力配筋计算 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(L71、oad)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 2431.93(9)1874.79(3)2209.17(21)2141.27(19)2 2231.69(6)1767.17(4)2035.19(18)2007.01(20)3 2406.98(7)1856.61(2)2192.27(20)2114.52(18)桩平均反力最大值 2356.19(非震)(Load 9)桩平均反力最小值 1833.98(非震)(Load 3)桩平均反力最大值 2132.11(震)(Load 21)桩平均反力最小值 2101.04(震)(Load 19)基本组合下承台冲切、剪切72、配筋计算:角桩冲切计算：桩 1:抗力 3908.18 kN 冲切力 2935.07 kN h0：1050 mm (Load:23)桩 2:抗力 3362.24 kN 冲切力 2935.07 kN h0：1050 mm (Load:23)抗剪计算：1 左边：抗力 7433.84kN 剪力 2935.07kN h0：1050mm (Load:23)2 上边：抗力 5267.24kN 剪力 2935.07kN h0：1050mm (Load:23)承台高度：承台高 1100 底板配筋计算：X 方向：弯矩 2106.99 kN.m 计算钢筋面积 6193 mm2/m Load：23 Y 方向：弯矩-73、107374176.00 kN.m 计算钢筋面积 1322 mm2/m Load：22 每边受弯筋 AS=6193.mm2 钢筋级别:HRB400 CT6 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-6.75m 承台边数：0 承台高：1200mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：1000mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：2640.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C35 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1-1250-1250 2-1250 1250 3 1250-1250 74、4 1250 1250 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 800 800 0 0 0 外接柱 800 800 0 0 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 28/503 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =20.2 25.0 =506.2 kN xi2=6250000.0 yi2=6250000.0 2、承台内力配筋计算 三、结果汇总 75、标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 2071.76(9)1631.09(3)1906.18(21)1854.52(19)2 2033.28(6)1622.73(4)1878.97(18)1835.62(20)3 2157.00(6)1659.09(4)2001.46(18)1872.54(20)4 2119.09(6)1649.78(4)1980.74(18)1847.16(20)桩平均反力最大值 2095.14(非震)(Load 6)桩平均反力最小值 1640.76、91(非震)(Load 4)桩平均反力最大值 1940.22(震)(Load 18)桩平均反力最小值 1854.08(震)(Load 20)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩 1:抗力 5387.68 kN 冲切力 2462.61 kN h0：1150 mm (Load:23)桩 2:抗力 5387.68 kN 冲切力 2555.95 kN h0：1150 mm (Load:23)桩 3:抗力 5387.68 kN 冲切力 2515.37 kN h0：1150 mm (Load:23)桩 4:抗力 5387.68 kN 冲切力 2422.03 kN h0：1150 mm (L77、oad:23)柱冲切计算：抗力 12433.10 kN 冲切力 9955.95 kN h0：1150 mm Load：23 抗剪计算：1 左边：抗力 9360.33kN 剪力 4884.64kN h0：1150mm (Load:23)2 右边：抗力 9360.33kN 剪力 5071.31kN h0：1150mm (Load:23)3 上边：抗力 9360.33kN 剪力 5018.55kN h0：1150mm (Load:23)4 下边：抗力 9360.33kN 剪力 4937.40kN h0：1150mm (Load:23)承台高度：承台高 1200 底板配筋计算：X 方向：弯矩 431078、.62 kN.m 计算钢筋面积 2571 mm2/m Load：23 Y 方向：弯矩 4265.77 kN.m 计算钢筋面积 2544 mm2/m Load：23 根据最小配筋率 0.15%计算承台最小配筋：Agxmin=1800.mm2/m Agymin=1800.mm2/m 计算的配筋方案为：Agx:HRB400 20100 Agy:HRB400 20100 CT7 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-6.85m 承台边数：0 承台高：1000mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：1300mm 桩截面79、高：0mm 单桩承载力：4530.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C35 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1 0 0 29/503 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 700 700 0 0 0 外接柱 700 700 0 0 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =3.2 27.080、 =87.5 kN xi2=0.0 yi2=0.0 2、承台内力配筋计算 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 3235.87(9)2416.42(3)2950.36(21)2727.56(19)桩平均反力最大值 3235.87(非震)(Load 9)桩平均反力最小值 2416.42(非震)(Load 3)桩平均反力最大值 2950.36(震)(Load 21)桩平均反力最小值 2727.56(震)(Load 19)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:81、角桩冲切计算：柱冲切计算：抗剪计算：承台高度：承台高 1000 底板配筋计算：根据最小配筋率 0.15%计算承台最小配筋：Agxmin=1500.mm2/m Agymin=1500.mm2/m 计算的配筋方案为：Agx:HRB400 10200 Agy:HRB400 10200 CT9 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-7.60m 承台边数：0 承台高：2100mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：1300mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：4530.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C3582、 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1 0 1876 2-1625-938 3 1625-938 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 30/503 柱 1 800 1200 0 0 0 外接柱 800 1200 0 0 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =23.1 42.0 =970.83、3 kN xi2=5281252.0 yi2=5281249.5 2、承台内力配筋计算 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 4325.75(9)3398.86(3)3949.90(18)3895.70(20)2 4367.55(8)3459.48(5)4020.17(19)3931.28(21)3 4197.13(7)3384.84(2)3865.55(16)3840.12(17)桩平均反力最大值 4296.07(非震)(Load 8)桩平均反力最小84、值 3415.63(非震)(Load 5)桩平均反力最大值 3934.88(震)(Load 14)桩平均反力最小值 3899.35(震)(Load 15)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩 1:抗力 10789.16 kN 冲切力 5123.21 kN h0：2050 mm (Load:23)桩 2:抗力 9690.29 kN 冲切力 5123.21 kN h0：2050 mm (Load:23)抗剪计算：1 左边：抗力 17072.68kN 剪力 5123.21kN h0：2050mm (Load:23)2 上边：抗力 12726.61kN 剪力 5123.21kN h0：85、2050mm (Load:23)承台高度：承台高 2100 底板配筋计算：X 方向：弯矩 4958.58 kN.m 计算钢筋面积 7465 mm2/m Load：23 Y 方向：弯矩-107374176.00 kN.m 计算钢筋面积 1838 mm2/m Load：22 每边受弯筋 AS=7465.mm2 钢筋级别:HRB400 CT10 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-5.55m 承台边数：0 承台高：800mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：800mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：1650.086、0kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C30 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1-1250 0 2 1250 0 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 600 600-1250 0 0 柱 2 800 800 1250 0 0 外接柱 3200 800 50 0 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 31/503 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi87、2 My xixi2 Gk=AreaH =6.6 0.0 =0.1 kN xi2=3125000.0 yi2=0.0 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 1676.61(7)1164.96(2)1662.05(20)1273.98(18)2 1413.02(6)963.30(4)1536.92(18)936.25(20)桩平均反力最大值 1507.94(非震)(Load 6)桩平均反力最小值 1125.59(非震)(Load 4)桩平均反力最大值 188、405.45(震)(Load 18)桩平均反力最小值 1299.15(震)(Load 20)承台高度：承台高 800 底板配筋计算：底部受拉钢筋：弯矩 0.00 kN.m 计算钢筋面积 2560 mm2 Load：22 顶部受压钢筋：计算钢筋面积 0 mm2 Load：22 抗 剪 箍 筋：剪力 0.00 kN 计算箍筋面积 323 mm2/m Load：22 CT11 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-6.35m 承台边数：0 承台高：800mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：800mm 桩截面高：89、0mm 单桩承载力：1650.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C30 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1 0 1155 2-1000-577 3 1000-577 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 800 800 0 0-90 外接柱 800 800 0 0 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 M90、y xixi2 Gk=AreaH =8.7 0.0 =0.1 kN xi2=2000000.5 yi2=1999999.6 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 1177.23(7)925.61(2)1125.16(20)1017.02(18)32/503 2 938.92(6)677.60(4)899.01(21)761.01(19)3 945.78(6)680.47(4)929.20(19)741.24(21)桩平均反力最大值 1015.14(非震91、)(Load 6)桩平均反力最小值 770.40(非震)(Load 4)桩平均反力最大值 945.61(震)(Load 18)桩平均反力最小值 878.61(震)(Load 20)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩 1:抗力 2236.67 kN 冲切力 1493.12 kN h0：750 mm (Load:23)桩 2:抗力 1832.21 kN 冲切力 1493.12 kN h0：750 mm (Load:23)抗剪计算：1 左边：抗力 4303.97kN 剪力 1493.12kN h0：750mm (Load:23)2 上边：抗力 2938.17kN 剪力 1493.192、2kN h0：750mm (Load:23)承台高度：承台高 800 底板配筋计算：X 方向：弯矩 823.01 kN.m 计算钢筋面积 3387 mm2/m Load：23 Y 方向：弯矩-107374176.00 kN.m 计算钢筋面积 977 mm2/m Load：22 每边受弯筋 AS=3387.mm2 钢筋级别:HRB400 III-K 轴轴挡土墙挡土墙下桩计算下桩计算 将条形承台梁下桩简化为以柱为中心的五桩承台计算，荷载取值时按照最大柱下恒活+全跨范围内墙底的恒活+外侧覆土产生的荷载考虑。计算结果如下：1 1 设计资料设计资料 1.1 已知条件 承台参数(5 桩承台第 1 种)承台93、底标高 :-0.000(m)承台的混凝土强度等级:C30 承台钢筋级别 :HRB400 配筋计算as :50(mm)承台尺寸参数 e11(mm)1800 e12(mm)1800 L11(mm)1225 L12(mm)2025 A(mm)1000 H(mm)800 桩参数 桩基重要性系数 :1.0 桩类型 :干作业挖孔桩 承载力性状 :端承摩擦桩 桩长 :10.000(m)是否方桩 :否 桩直径 :800(mm)桩的混凝土强度等级 :C30 单桩极限承载力标准值:3280.000(kN)桩端阻力比 :0.400 均匀分布侧阻力比 :0.400 是否按复合桩基计算 :否 桩基沉降计算经验系数:1.94、000 压缩层深度应力比 :20.00%柱参数 柱宽 :800(mm)柱高 :800(mm)柱子转角 :0.000(度)柱的混凝土强度等级:C30 柱上荷载设计值 弯矩Mx :0.000(kN.m)弯矩My :-1515.300(kN.m)轴力N :4755.480(kN)剪力Vx :0.000(kN)剪力Vy :0.000(kN)是否为地震荷载组合 :否 基础与覆土的平均容重:20.000(kN/m3)荷载综合分项系数 :1.00 2.2.计算过程及计算结果计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1)桩基竖向承载力特征值R计算 根据桩基规范5.2.2及5.2.3 式中：Ra 单桩竖95、向承载力特征值；Quk 单桩竖向极限承载力标准值；K 安全系数,取K=2。单桩竖向极限承载力标准值 Quk =3280.000(kN)单桩竖向承载力特征值 Ra =1640.000(kN)(2)桩基竖向承载力验算 根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力 在轴心荷载作用下,桩顶全反力 Nk=951.096(kN)=RaQukK 33/503 按桩基规范5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-1(0Nk1.00R)验算 (0Nk=951.096kN)(1.00R=1640.000kN)满足.在偏心荷载作用下,按桩基规范596、.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-2(0Nkmax1.20R)计算 桩号 1:(0N1k=1381.479kN)(1.20R=1968.000kN)满足。桩号 2:(0N2k=960.563kN)(1.20R=1968.000kN)满足。桩号 3:(0N3k=996.647kN)(1.20R=1968.000kN)满足。桩号 4:(0N4k=918.854kN)(1.20R=1968.000kN)满足。桩号 5:(0N5k=497.937kN)(1.20R=1968.000kN)满足。(0Nkmax=1381.479kN)(1.20R=1968.000kN)满足.2.2 承台受力计算 (97、1)各桩净反力(kN)根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)桩号01 净反力:1381.479(kN)桩号02 净反力:960.563(kN)桩号03 净反力:996.647(kN)桩号04 净反力:918.854(kN)桩号05 净反力:497.937(kN)最大桩净反力:1381.479(kN)(2)受弯计算 根据桩基规范5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩:3220.467(kN.m)柱边右侧承台弯矩:2041.900(kN.m)柱边上侧承台弯矩:2302.285(kN.m)柱边下侧承台弯矩:1932.185(kN.m)承台控制弯矩 98、Mx:2302.285(kN.m)My:3220.467(kN.m)承台计算配筋 承台X方向计算配筋Asx:12421(mm2)承台Y方向计算配筋Asy:8757(mm2)(3)柱对承台的冲切 根据桩基规范5.9.7 计算 柱截面尺寸(mm):柱宽 800；柱高 800 桩截面换算边长(mm):640 柱冲切计算承台厚度h0:750(mm)截面高度影响系数hp:1.000 冲切面参数:左 右 下 上 冲跨(mm)750 750 750 750 冲切边长(mm)1550 1550 1550 1550 冲跨比 1.000 1.000 1.000 1.000 冲切系数0 0.700 0.700 0.99、700 0.700 抗冲切力(kN)1163.662 1163.662 1163.662 1163.662 总抗冲切力 :4654.649(kN)(0Fl=3758.833kN)(抗冲切力=4654.649kN)满足.(4)桩对承台的冲切 根据桩基规范5.9.7及5.9.8 计算 承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长um，中桩按桩基规范5.9.7第1款计算，边桩按桩基规范5.9.8第1款计算，角桩按桩基规范5.9.8第2款计算。桩号 1 为角桩 冲切面参数:右 上 冲跨(mm)750 750 冲切边长(mm)1695 1695 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467100、 抗冲切力(kN)848.347 848.347 总抗冲切力(kN):1696.695 总冲切力 (kN):1381.479 (0Fl=1381.479kN)(抗冲切力=1696.695kN)满足.桩号 2 为角桩 冲切面参数:左 上 冲跨(mm)750 750 冲切边长(mm)1695 1695 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)848.348 848.347 总抗冲切力(kN):1696.695 总冲切力 (kN):960.563 (0Fl=960.563kN)(抗冲切力=1696.695kN)满足.桩号 3 不需要验算 桩号 4 为角桩 101、冲切面参数:右 下 冲跨(mm)750 750 冲切边长(mm)1695 1695 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)848.348 848.347 总抗冲切力(kN):1696.695 34/503 总冲切力 (kN):918.854 (0Fl=918.854kN)(抗冲切力=1696.695kN)满足.桩号 5 为角桩 冲切面参数:左 下 冲跨(mm)750 750 冲切边长(mm)1695 1695 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)848.347 848.347 总抗冲切力(kN):16102、96.695 总冲切力 (kN):497.937 (0Fl=497.937kN)(抗冲切力=1696.695kN)满足.所有桩:角桩 对承台冲切验算 满足.边桩 对承台冲切验算 满足.中桩 对承台冲切验算 满足.(5)承台抗剪验算:根据桩基规范5.9.10 计算 剪切面 1 剪切面坐标(mm):(2800,-905)(-2800,-905)实际宽度(mm):5600 计算宽度b(mm):5600 剪跨a(mm):505 剪跨比 :0.673 剪切系数 :1.046 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):6281.175 剪切力设计值(kN):2342.042 (0V=2342.042103、kN)6281.175kN 满足截面要求.剪切面 2 剪切面坐标(mm):(1480,-2225)(1480,3025)实际宽度(mm):5250 计算宽度b(mm):5250 剪跨a(mm):1080 剪跨比 :1.440 剪切系数 :0.717 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):4038.358 剪切力设计值(kN):1458.500 (0V=1458.500kN)4038.358kN 满足截面要求.剪切面 3 剪切面坐标(mm):(2800,1705)(-2800,1705)实际宽度(mm):5600 计算宽度b(mm):5600 剪跨a(mm):1305 剪跨比 :1.7104、40 剪切系数 :0.639 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):3835.949 剪切力设计值(kN):1416.791 (0V=1416.791kN)3835.949kN 满足截面要求.剪切面 4 剪切面坐标(mm):(-1480,-2225)(-1480,3025)实际宽度(mm):5250 计算宽度b(mm):5250 剪跨a(mm):1080 剪跨比 :1.440 剪切系数 :0.717 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):4038.358 剪切力设计值(kN):2300.333 (0V=2300.333kN)4038.358kN 满足截面要求.所有剪切面:承105、台下边 受剪验算 满足.承台右边 受剪验算 满足.承台上边 受剪验算 满足.承台左边 受剪验算 满足.(6)局部受压验算:柱对承台局部受压验算:不需要验算.桩对承台局部受压验算:不需要验算.(7)承台受力计算结果 X向主筋配置:E18100(13232mm2,0.315%)Asx=12421mm2 满足 Y向主筋配置:E16120(9249mm2,0.206%)Asy=8757mm2 满足 抗冲切 :满足 抗剪切 :满足 局部受压:满足 CT12 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-7.00m 承台边数：0 承台高：1500mm 承台 x 方向移心：0m106、m 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：1300mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：4530.00kN 3、承台混凝土信息 35/503 承台混凝土等级：C35 4.桩位坐标:桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1 0 1876 2-1625-938 3 1625-938 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 800 800-800 0-270 外接柱 799 801 0-799 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝107、土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =23.1 30.0 =693.1 kN xi2=5281252.0 yi2=5281249.5 2、承台内力配筋计算 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力（震）(Load)1 644.23(7)553.02(2)626.98(20)583.50(18)2 4232.04(7)3348.81(2)4064.95(20)3643.95(108、18)3 4231.98(7)3348.77(2)4064.90(20)3643.90(18)桩平均反力最大值 3036.08(非震)(Load 7)桩平均反力最小值 2416.86(非震)(Load 2)桩平均反力最大值 2918.94(震)(Load 20)桩平均反力最小值 2623.78(震)(Load 18)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩 1:抗力 6326.07 kN 冲切力 5071.21 kN h0：1450 mm (Load:23)桩 2:抗力 5614.97 kN 冲切力 5071.21 kN h0：1450 mm (Load:23)抗剪计算：1 左边：109、抗力 11830.82kN 剪力 5071.21kN h0：1450mm (Load:23)2 上边：抗力 8619.29kN 剪力 5071.21kN h0：1450mm (Load:23)承台高度：承台高 1500 底板配筋计算：X 方向：弯矩 4908.99 kN.m 计算钢筋面积 10449 mm2/m Load：23 Y 方向：弯矩-107374176.00 kN.m 计算钢筋面积 1839 mm2/m Load：22 每边受弯筋 AS=10449.mm2 钢筋级别:HRB400 CT13 一、设计资料 1、承台信息 剖面形状：平面形状：承台阶数：阶 承台底标高：-6.75m 承台边110、数：0 承台高：1200mm 承台 x 方向移心：0mm 承台 y 方向移心：0mm 2、桩截面信息 桩截面宽：1000mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：2640.00kN 3、承台混凝土信息 承台混凝土等级：C35 4.桩位坐标:36/503 桩位表 桩序号 桩 X 坐标 桩 Y 坐标 1-1250-2500 2-1250 0 3-1250 2500 4 1250-2500 5 1250 0 6 1250 2500 5.柱信息:柱信息表 序号 截面宽 截面高 沿轴偏心 偏轴偏心 相对转角 柱 1 800 800 0 2300 0 柱 2 700 700 0-2300 0 柱 3 300 3111、00 0 0 0 外接柱 800 5350 0 25 0 6.设计时执行的规范：建筑桩基技术规范（JGJ 942008）以下简称 桩基规范 混凝土结构设计规范（GB 500102010）以下简称 混凝土规范 二、计算结果 1、桩承载力验算 承台及覆土重:采用公式：Qik=Fk+Gkn Mx yiyi2 My xixi2 Gk=AreaH =31.5 25.0 =787.5 kN xi2=9375000.0 yi2=25000000.0 三、结果汇总 标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合 桩号 最大反力（非震）(Load)最小反力（非震）(Load)最大反力（震）(Load)最小反力112、（震）(Load)1 2324.22(7)1830.63(2)2909.89(20)1356.57(18)2 2023.77(7)1627.84(2)2626.08(20)1110.59(18)3 1723.31(7)1425.05(2)2342.27(20)864.61(18)4 2324.24(7)1830.65(2)2909.92(20)1356.58(18)5 2023.79(7)1627.86(2)2626.11(20)1110.60(18)6 1723.34(7)1425.07(2)2342.30(20)864.62(18)桩平均反力最大值 2023.78(非震)(Load 7)桩113、平均反力最小值 1627.85(非震)(Load 2)桩平均反力最大值 2626.09(震)(Load 20)桩平均反力最小值 1110.60(震)(Load 18)基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩 1:抗力 4601.45 kN 冲切力 2905.57 kN h0：1150 mm (Load:42)桩 2:抗力 4601.45 kN 冲切力 2905.60 kN h0：1150 mm (Load:42)桩 3:抗力 4601.45 kN 冲切力 2320.80 kN h0：1150 mm (Load:42)桩 4:抗力 4601.45 kN 冲切力 2320.77 kN 114、h0：1150 mm (Load:42)柱冲切计算：抗剪计算：1 左边：抗力 14560.51kN 剪力 7839.51kN h0：1150mm (Load:42)2 右边：抗力 14560.51kN 剪力 7839.61kN h0：1150mm (Load:42)3 上边：抗力 99999.00kN 剪力 0.01kN h0：-99999mm (Load:100020)4 下边：抗力 99999.00kN 剪力 0.01kN h0：-99999mm (Load:100020)承台高度：承台高 1200 底板配筋计算：X 方向：弯矩 6110.61 kN.m 计算钢筋面积 2343 mm2/m115、 Load：23 Y 方向：弯矩 562.77 kN.m 计算钢筋面积 336 mm2/m Load：43 根据最小配筋率 0.15%计算承台最小配筋：Agxmin=1800.mm2/m Agymin=1800.mm2/m 计算的配筋方案为：Agx:HRB400 18100 Agy:HRB400 10200 8.2 比赛馆比赛馆基础基础计算结果计算结果（详（详附图附图）8.3 热身馆热身馆基础计算结果基础计算结果（其余其余详详附图附图）挡土墙挡土墙下下桩基桩基验算验算：37/503 8.3.1 墙下两墙下两桩桩 1 1 设计资料设计资料 1.1 已知条件 承台参数(2 桩承台第 1 种)承台底116、标高 :-0.000(m)承台的混凝土强度等级:C30 承台主筋级别 :HRB400 承台箍筋级别 :HRB335 配筋计算as :50(mm)承台尺寸参数 e11(mm)1400 e12(mm)1400 A(mm)800 H(mm)600 桩参数 桩类型 :干作业挖孔桩 承载力性状 :端承摩擦桩 桩长 :10.000(m)是否方桩 :否 桩直径 :800(mm)桩的混凝土强度等级 :C30 单桩极限承载力标准值:1700.000(kN)桩端阻力比 :0.400 均匀分布侧阻力比 :0.400 是否按复合桩基计算 :否 桩基沉降计算经验系数:1.000 压缩层深度应力比 :20.00%柱参数 117、柱宽 :800(mm)柱高 :800(mm)柱子转角 :0.000(度)柱的混凝土强度等级:C30 柱上荷载设计值 弯矩Mx :0.000(kN.m)弯矩My :828.820(kN.m)轴力N :778.950(kN)剪力Vx :719.280(kN)剪力Vy :0.000(kN)是否为地震荷载组合 :否 基础与覆土的平均容重:20.000(kN/m3)荷载综合分项系数 :1.00 土层信息 地面标高 :0.000(m)地下水标高:-10.000(m)层号 土类名称 层厚 重度 饱和重度 压缩模量 承载力特 风化 侧阻力 (m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa118、)fak qsik 1 粘性土 10.00 18.00-10.00 160.00-20.00 2 粘性土 5.00-19.00 10.00 160.00-20.00 3 粘性土 5.00-19.00 10.00 160.00-20.00 1.2 计算内容 (1)桩基竖向承载力计算 (2)承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3)软弱下卧层验算 (4)桩基沉降计算 2.2.计算过程及计算结果计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1)桩基竖向承载力特征值R计算 根据桩基规范5.2.2及5.2.3 式中：Ra 单桩竖向承载力特征值；Quk 单桩竖向极限承载力标准值；K 安全系数,119、取K=2。单桩竖向极限承载力标准值 Quk =1700.000(kN)单桩竖向承载力特征值 Ra =850.000(kN)(2)桩基竖向承载力验算 根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力 在轴心荷载作用下,桩顶全反力 Nk=389.475(kN)按桩基规范5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-1(Nk1.00R)验算 (Nk=389.475kN)(1.00R=850.000kN)满足.在偏心荷载作用下,按桩基规范5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-2(Nkmax1.20R)计算 桩号 1:(N1k=-60.6120、64kN)(1.20R=1020.000kN)未进行抗拔验算.桩号 2:(N2k=839.614kN)(1.20R=1020.000kN)满足.(Nkmax=839.614kN)(1.20R=1020.000kN)满足.2.2 承台受力计算=RaQukK 38/503 (1)各桩净反力(kN)根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)桩号01 净反力:-60.664(kN)桩号02 净反力:839.614(kN)最大桩净反力:839.614(kN)(2)受弯计算 根据桩基规范5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩:-60.664(kN.m)柱边右121、侧承台弯矩:839.614(kN.m)柱边上侧承台弯矩:0.000(kN.m)柱边下侧承台弯矩:0.000(kN.m)承台控制弯矩 Mx:0.000(kN.m)My:839.614(kN.m)根据混凝土规范附录G G.0.2，按深受弯构件计算承台计算配筋 取按板单筋和深受弯计算配筋的最大值 承台X方向计算配筋Asx:4942(mm2)承台Y方向计算配筋Asy:按箍筋考虑 (3)柱对承台的冲切 不需要验算 (4)桩对承台的冲切 桩号 1 不需要验算 桩号 2 不需要验算 所有桩:各桩对承台冲切不需要验算.(5)承台抗剪验算:剪切面 1 剪切面坐标(mm):(1080,-800)(1080,800122、)实际宽度(mm):1600 计算宽度b(mm):1600 剪跨比 :1.236 截面的抗剪切力(kN):2901.311 承载力的抗剪切力(kN):1292.490 剪切力设计值(kN):839.614 箍筋计算面积Asv/sh(mm2/m):1830 构造 水平分布钢筋计算面积Ash/sv(mm2/m):3200 构造 (V=839.614kN)2901.311kN 满足截面要求.(V=839.614kN)1292.490kN 满足抗剪承载力.剪切面 2 剪切面坐标(mm):(-1080,-800)(-1080,800)实际宽度(mm):1600 计算宽度b(mm):1600 剪跨比 :1123、.236 截面的抗剪切力(kN):2901.311 承载力的抗剪切力(kN):1292.490 剪切力设计值(kN):60.664 箍筋计算面积Asv/sh(mm2/m):1830 构造 水平分布钢筋计算面积Ash/sv(mm2/m):3200 构造 (V=60.664kN)2901.311kN 满足截面要求.(V=60.664kN)1292.490kN 满足抗剪承载力.所有剪切面:承台右边 受剪验算 满足.承台左边 受剪验算 满足.(6)局部受压验算:柱对承台局部受压验算:不需要验算.桩对承台局部受压验算:不需要验算.(7)承台受力计算结果 X向主筋配置:16E20(5027mm2,0.52124、4%)Asx=4942mm2.满足 Y向箍筋配置:D14160(1924mm2/m,0.120%)Asv=1830mm2/m 满足 抗冲切 :满足 抗剪切 :满足 局部受压:满足 8.3.2 墙下五墙下五桩桩 1 1 设计资料设计资料 1.1 已知条件 承台参数(5 桩承台第 1 种)承台底标高 :-0.000(m)承台的混凝土强度等级:C30 承台钢筋级别 :HRB400 配筋计算as :50(mm)承台尺寸参数 e11(mm)1400 e12(mm)1400 L11(mm)1500 L12(mm)1500 MfyAsz 39/503 A(mm)1350 H(mm)600 桩参数 桩类型 :125、泥浆护壁钻(冲)孔桩 承载力性状 :端承摩擦桩 桩长 :10.000(m)是否方桩 :否 桩直径 :800(mm)桩的混凝土强度等级 :C30 单桩极限承载力标准值:1650.000(kN)桩端阻力比 :0.400 均匀分布侧阻力比 :0.400 是否按复合桩基计算 :否 桩基沉降计算经验系数:1.000 压缩层深度应力比 :20.00%柱参数 柱宽 :800(mm)柱高 :800(mm)柱子转角 :0.000(度)柱的混凝土强度等级:C30 柱上荷载设计值 弯矩Mx :0.000(kN.m)弯矩My :1771.450(kN.m)轴力N :2616.100(kN)剪力Vx :0.000(kN126、)剪力Vy :0.000(kN)是否为地震荷载组合 :否 基础与覆土的平均容重:20.000(kN/m3)荷载综合分项系数 :1.00 土层信息 地面标高 :0.000(m)地下水标高:-10.000(m)层号 土类名称 层厚 重度 饱和重度 压缩模量 承载力特 风化 侧阻力 (m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa)fak qsik 1 粘性土 10.00 18.00-10.00 160.00-20.00 2 粘性土 5.00-19.00 10.00 160.00-20.00 3 粘性土 5.00-19.00 10.00 160.00-20.00 1.2 计算内127、容 (1)桩基竖向承载力计算 (2)承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3)软弱下卧层验算 (4)桩基沉降计算 2.2.计算过程及计算结果计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1)桩基竖向承载力特征值R计算 根据桩基规范5.2.2及5.2.3 式中：Ra 单桩竖向承载力特征值；Quk 单桩竖向极限承载力标准值；K 安全系数,取K=2。单桩竖向极限承载力标准值 Quk =1650.000(kN)单桩竖向承载力特征值 Ra =825.000(kN)(2)桩基竖向承载力验算 根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下128、桩顶全反力 在轴心荷载作用下,桩顶全反力 Nk=523.220(kN)按桩基规范5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-1(Nk1.00R)验算 (Nk=523.220kN)(1.00R=825.000kN)满足.在偏心荷载作用下,按桩基规范5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-2(Nkmax1.20R)计算 桩号 1:(N1k=206.890kN)(1.20R=990.000kN)满足.桩号 2:(N2k=839.550kN)(1.20R=990.000kN)满足.桩号 3:(N3k=523.220kN)(1.20R=990.000kN)满足.桩号 4:(N4k=206.890kN)(129、1.20R=990.000kN)满足.桩号 5:(N5k=839.550kN)(1.20R=990.000kN)满足.(Nkmax=839.550kN)(1.20R=990.000kN)满足.2.2 承台受力计算 (1)各桩净反力(kN)根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)桩号01 净反力:206.890(kN)桩号02 净反力:839.550(kN)桩号03 净反力:523.220(kN)桩号04 净反力:206.890(kN)桩号05 净反力:839.550(kN)最大桩净反力:839.550(kN)=RaQukK 40/503 (2)受弯计算 根据桩基130、规范5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩:413.779(kN.m)柱边右侧承台弯矩:1679.101(kN.m)柱边上侧承台弯矩:1151.084(kN.m)柱边下侧承台弯矩:1151.084(kN.m)承台控制弯矩 Mx:1151.084(kN.m)My:1679.101(kN.m)承台计算配筋 承台X方向计算配筋Asx:8791(mm2)承台Y方向计算配筋Asy:5961(mm2)5961(mm2)(3)柱对承台的冲切 根据桩基规范5.9.7 计算 柱截面尺寸(mm):柱宽 800；柱高 800 桩截面换算边长(mm):640 柱冲切计算承台厚度h0:550(mm)截131、面高度影响系数hp:1.000 冲切面参数:左 右 下 上 冲跨(mm)550 550 550 550 冲切边长(mm)1350 1350 1350 1350 冲跨比 1.000 1.000 1.000 1.000 冲切系数0 0.700 0.700 0.700 0.700 抗冲切力(kN)743.242 743.242 743.242 743.242 总抗冲切力 :2972.970(kN)(Fl=2092.880kN)(抗冲切力=2972.970kN)满足.(4)桩对承台的冲切 根据桩基规范5.9.7及5.9.8 计算 承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长um，中桩按桩基规范5.9.7第1款132、计算，边桩按桩基规范5.9.8第1款计算，角桩按桩基规范5.9.8第2款计算。桩号 1 为角桩 冲切面参数:右 上 冲跨(mm)550 550 冲切边长(mm)1945 1945 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)713.880 713.880 总抗冲切力(kN):1427.760 总冲切力 (kN):206.890 (Fl=206.890kN)(抗冲切力=1427.760kN)满足.桩号 2 为角桩 冲切面参数:左 上 冲跨(mm)550 550 冲切边长(mm)1945 1945 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.133、467 抗冲切力(kN)713.880 713.880 总抗冲切力(kN):1427.760 总冲切力 (kN):839.550 (Fl=839.550kN)(抗冲切力=1427.760kN)满足.桩号 3 不需要验算 桩号 4 为角桩 冲切面参数:右 下 冲跨(mm)550 550 冲切边长(mm)1945 1945 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)713.880 713.880 总抗冲切力(kN):1427.760 总冲切力 (kN):206.890 (Fl=206.890kN)(抗冲切力=1427.760kN)满足.桩号 5 为角桩 冲134、切面参数:左 下 冲跨(mm)550 550 冲切边长(mm)1945 1945 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)713.880 713.880 总抗冲切力(kN):1427.760 总冲切力 (kN):839.550 (Fl=839.550kN)(抗冲切力=1427.760kN)满足.所有桩:角桩 对承台冲切验算 满足.边桩 对承台冲切验算 满足.41/503 中桩 对承台冲切验算 满足.(5)承台抗剪验算:根据桩基规范5.9.10 计算 剪切面 1 剪切面坐标(mm):(2750,-1180)(-2750,-1180)实际宽度(mm):5135、500 计算宽度b(mm):5500 剪跨a(mm):780 剪跨比 :1.418 剪切系数 :0.724 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):3130.477 剪切力设计值(kN):1046.440 (V=1046.440kN)3130.477kN 满足截面要求.剪切面 2 剪切面坐标(mm):(1080,-2850)(1080,2850)实际宽度(mm):5700 计算宽度b(mm):5700 剪跨a(mm):680 剪跨比 :1.236 剪切系数 :0.783 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):3508.077 剪切力设计值(kN):1679.101 (V=16136、79.101kN)3508.077kN 满足截面要求.剪切面 3 剪切面坐标(mm):(2750,1180)(-2750,1180)实际宽度(mm):5500 计算宽度b(mm):5500 剪跨a(mm):780 剪跨比 :1.418 剪切系数 :0.724 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):3130.477 剪切力设计值(kN):1046.440 (V=1046.440kN)3130.477kN 满足截面要求.剪切面 4 剪切面坐标(mm):(-1080,-2850)(-1080,2850)实际宽度(mm):5700 计算宽度b(mm):5700 剪跨a(mm):680 剪跨比137、 :1.236 剪切系数 :0.783 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):3508.078 剪切力设计值(kN):413.779 (V=413.779kN)3508.078kN 满足截面要求.所有剪切面:承台下边 受剪验算 满足.承台右边 受剪验算 满足.承台上边 受剪验算 满足.承台左边 受剪验算 满足.(6)局部受压验算:柱对承台局部受压验算:不需要验算.桩对承台局部受压验算:不需要验算.(7)承台受力计算结果 X向主筋配置:E16130(8847mm2,0.259%)Asx=8791mm2 满足 Y向主筋配置:E14140(6004mm2,0.182%)Asy=5961mm138、2 满足 抗冲切 :满足 抗剪切 :满足 局部受压:满足 8.3.3 墙下墙下六桩六桩 1 1 设计资料设计资料 1.1 已知条件 承台参数(6 桩承台第 2 种)承台底标高 :-6.300(m)承台的混凝土强度等级:C35 承台钢筋级别 :HRB400 配筋计算as :50(mm)承台尺寸参数 e11(mm)3500 e12(mm)3450 L11(mm)2200 L12(mm)1800 A(mm)800 H(mm)800 桩参数 桩类型 :干作业挖孔桩 承载力性状 :端承摩擦桩 桩长 :10.000(m)是否方桩 :否 桩直径 :800(mm)桩的混凝土强度等级 :C30 单桩极限承载力标139、准值:3300.000(kN)桩端阻力比 :0.400 均匀分布侧阻力比 :0.400 是否按复合桩基计算 :否 桩基沉降计算经验系数:1.000 压缩层深度应力比 :20.00%柱参数 柱宽 :800(mm)柱高 :800(mm)柱子转角 :0.000(度)柱的混凝土强度等级:C40 42/503 柱上荷载设计值 弯矩Mx :-939.110(kN.m)弯矩My :0.000(kN.m)轴力N :3988.810(kN)剪力Vx :0.000(kN)剪力Vy :1825.590(kN)是否为地震荷载组合 :否 基础与覆土的平均容重:21.000(kN/m3)荷载综合分项系数 :1.00 土层140、信息 地面标高 :-5.500(m)地下水标高:-10.000(m)层号 土类名称 层厚 重度 饱和重度 压缩模量 承载力特 风化 侧阻力 (m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa)fak qsik 1 粘性土 10.00 18.00 19.00 10.00 160.00-20.00 2 粘性土 5.00-19.00 10.00 160.00-20.00 3 粘性土 5.00-19.00 10.00 160.00-20.00 1.2 计算内容 (1)桩基竖向承载力计算 (2)承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3)软弱下卧层验算 (4)桩基沉降计算 2.141、2.计算过程及计算结果计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1)桩基竖向承载力特征值R计算 根据桩基规范5.2.2及5.2.3 式中：Ra 单桩竖向承载力特征值；Quk 单桩竖向极限承载力标准值；K 安全系数,取K=2。单桩竖向极限承载力标准值 Quk =3300.000(kN)单桩竖向承载力特征值 Ra =1650.000(kN)(2)桩基竖向承载力验算 根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力 在轴心荷载作用下,桩顶全反力 Nk=798.866(kN)按桩基规范5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-1142、(Nk1.00R)验算 (Nk=798.866kN)(1.00R=1650.000kN)满足.在偏心荷载作用下,按桩基规范5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-2(Nkmax1.20R)计算 桩号 1:(N1k=527.626kN)(1.20R=1980.000kN)满足.桩号 2:(N2k=532.443kN)(1.20R=1980.000kN)满足.桩号 3:(N3k=537.192kN)(1.20R=1980.000kN)满足.桩号 4:(N4k=1060.517kN)(1.20R=1980.000kN)满足.桩号 5:(N5k=1065.334kN)(1.20R=1980.000k143、N)满足.桩号 6:(N6k=1070.082kN)(1.20R=1980.000kN)满足.(Nkmax=1070.082kN)(1.20R=1980.000kN)满足.2.2 承台受力计算 (1)各桩净反力(kN)根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)桩号01 净反力:393.562(kN)桩号02 净反力:398.379(kN)桩号03 净反力:403.128(kN)桩号04 净反力:926.453(kN)桩号05 净反力:931.270(kN)桩号06 净反力:936.018(kN)最大桩净反力:936.018(kN)(2)受弯计算 根据桩基规范5.9144、.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩:4092.047(kN.m)柱边右侧承台弯矩:4084.395(kN.m)柱边上侧承台弯矩:3911.238(kN.m)柱边下侧承台弯矩:2151.124(kN.m)承台控制弯矩 Mx:3911.238(kN.m)My:4092.047(kN.m)承台计算配筋 承台X方向计算配筋Asx:15796(mm2)承台Y方向计算配筋Asy:14857(mm2)14857(mm2)(3)柱对承台的冲切 根据桩基规范5.9.7 计算=RaQukK 43/503 柱截面尺寸(mm):柱宽 800；柱高 800 桩截面换算边长(mm):640 柱冲切计算承台145、厚度h0:750(mm)截面高度影响系数hp:1.000 冲切面参数:左 右 下 上 冲跨(mm)750 750 750 750 冲切边长(mm)1550 1550 1550 1550 冲跨比 1.000 1.000 1.000 1.000 冲切系数0 0.700 0.700 0.700 0.700 抗冲切力(kN)1277.588 1277.588 1277.588 1277.588 总抗冲切力 :5110.350(kN)(Fl=3988.810kN)(抗冲切力=5110.350kN)满足.(4)桩对承台的冲切 根据桩基规范5.9.7及5.9.8 计算 承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长u146、m，中桩按桩基规范5.9.7第1款计算，边桩按桩基规范5.9.8第1款计算，角桩按桩基规范5.9.8第2款计算。桩号 1 为角桩 冲切面参数:右 上 冲跨(mm)750 750 冲切边长(mm)1495 1495 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)821.503 821.503 总抗冲切力(kN):1643.005 总冲切力 (kN):393.562 (Fl=393.562kN)(抗冲切力=1643.005kN)满足.桩号 2 为边桩 冲切面参数:左 右 下 上 冲跨(mm)750 750 0 750 冲切边长(mm)1495 1495 0 1147、390 冲跨比 1.000 1.000 0.250 1.000 冲切系数 0.467 0.467 1.244 0.467 抗冲切力(kN)821.503 821.503 0.000 763.805 总抗冲切力(kN):2406.810 总冲切力 (kN):398.379 (Fl=398.379kN)(抗冲切力=2406.810kN)满足.桩号 3 为角桩 冲切面参数:左 上 冲跨(mm)750 750 冲切边长(mm)1495 1495 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)821.503 821.503 总抗冲切力(kN):1643.005 总冲148、切力 (kN):403.128 (Fl=403.128kN)(抗冲切力=1643.005kN)满足.桩号 4 为角桩 冲切面参数:右 下 冲跨(mm)750 750 冲切边长(mm)1495 1495 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)821.503 821.502 总抗冲切力(kN):1643.005 总冲切力 (kN):926.453 (Fl=926.453kN)(抗冲切力=1643.005kN)满足.桩号 5 为边桩 冲切面参数:左 右 下 上 冲跨(mm)750 750 750 0 冲切边长(mm)1495 1495 1390 0 冲跨149、比 1.000 1.000 1.000 0.250 冲切系数 0.467 0.467 0.467 1.244 抗冲切力(kN)821.502 821.502 763.805 0.000 总抗冲切力(kN):2406.810 总冲切力 (kN):931.270 (Fl=931.270kN)(抗冲切力=2406.810kN)满足.桩号 6 为角桩 冲切面参数:左 下 冲跨(mm)750 750 冲切边长(mm)1495 1495 冲跨比 1.000 1.000 冲切系数0 0.467 0.467 抗冲切力(kN)821.503 821.502 总抗冲切力(kN):1643.005 总冲切力 (kN150、):936.018 (Fl=936.018kN)(抗冲切力=1643.005kN)满足.44/503 所有桩:角桩 对承台冲切验算 满足.边桩 对承台冲切验算 满足.中桩 对承台冲切验算 满足.(5)承台抗剪验算:根据桩基规范5.9.10 计算 剪切面 1 剪切面坐标(mm):(4250,-1880)(-4300,-1880)实际宽度(mm):8550 计算宽度b(mm):8550 剪跨a(mm):1480 剪跨比 :1.973 剪切系数 :0.589 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):5925.453 剪切力设计值(kN):1195.069 (V=1195.069kN)5925151、.453kN 满足截面要求.剪切面 2 剪切面坐标(mm):(3130,-3000)(3130,2600)实际宽度(mm):5600 计算宽度b(mm):5600 剪跨a(mm):2730 剪跨比 :3.000 剪切系数 :0.438 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):2884.875 剪切力设计值(kN):1339.146 (V=1339.146kN)2884.875kN 满足截面要求.剪切面 3 剪切面坐标(mm):(4250,1480)(-4300,1480)实际宽度(mm):8550 计算宽度b(mm):8550 剪跨a(mm):1080 剪跨比 :1.440 剪切系数 152、:0.717 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):7220.633 剪切力设计值(kN):2793.741 (V=2793.741kN)7220.633kN 满足截面要求.剪切面 4 剪切面坐标(mm):(-3180,-3000)(-3180,2600)实际宽度(mm):5600 计算宽度b(mm):5600 剪跨a(mm):2780 剪跨比 :3.000 剪切系数 :0.438 高度影响系数hs:1.000 抗剪切力(kN):2884.875 剪切力设计值(kN):1320.015 (V=1320.015kN)2884.875kN 满足截面要求.所有剪切面:承台下边 受剪验算 满153、足.承台右边 受剪验算 满足.承台上边 受剪验算 满足.承台左边 受剪验算 满足.(6)局部受压验算:根据桩基规范5.9.15及混凝土规范6.6.3进行柱下、桩上承台局部受压验算(Aln=Al)柱下承台局部受压验算 Ab(m2)=5.760 Al(m2)=0.640 l=3.000 c=1.000 承载力设计值 (kN):28857.602 局压荷载设计值(kN):3988.810 (Fl=3988.810kN)(局压承载力设计值=28857.602kN)满足.注：局压承载力设计值已考虑抗震调整系数 柱对承台局部受压验算:满足.桩对承台局部受压验算:不需要验算.(7)承台受力计算结果 X向主筋154、配置:E20110(16022mm2,0.358%)Asx=15796mm2 满足 Y向主筋配置:E16110(15482mm2,0.226%)Asy=14857mm2 满足 抗冲切 :满足 抗剪切 :满足 局部受压:满足 8.4 比赛馆室外比赛馆室外台阶台阶基础基础计算结果计算结果（详（详附图附图）8.5 残疾人坡道基础残疾人坡道基础计算结果计算结果（详（详附图附图）8.6 消防坡道南段消防坡道南段基础基础计算结果计算结果（详（详附图附图）8.7 消防坡道北段消防坡道北段基础基础计算结果计算结果（详（详附图附图）8.8 热身馆室外热身馆室外台阶台阶基础基础计算结果计算结果（详（详附图附图）4155、5/503 8.9 锅炉房锅炉房基础基础计算结果计算结果（其他其他结果结果详详附图附图）独立柱基 DJ-1 计算 荷载代码 Load 荷载组合公式 548 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活 1185 SATWE 准永久组合:1.00*恒+0.50*活 1186 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活 1187 SATWE 基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活 计算独基时考虑独基范围内的线荷载 独基底板最小配筋率:0.150%中华人民共和国国家标准 GB50007-2011-综合法 符号说明:fak:地基承载力特征值 fa :修正后的承载力特征值(地震荷载组合156、:faE)q :用于地基承载力特征值修正的基础埋深 Pt :平均覆土压强(包括基础自重)fy :计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度 ft :混凝土轴心抗拉强度设计值 Load:荷载代码 Mx:相对于基础底面形心的绕 x 轴弯矩标准组合值 My:相对于基础底面形心的绕 y 轴弯矩标准组合值 N :相对于基础底面形心的轴力标准组合值 Pmax:该组合下最大基底反力 Pmin:该组合下最小基底反力 S :基础底面长 B :基础底面宽 M1 :底板 x 向配筋计算用弯矩设计值 M2 :底板 y 向配筋计算用弯矩设计值 AGx:底板 x 向全截面配筋面积 AGy:底板 y 向全截面配筋面积 节点号=18 157、位置:9:M C30 fak(kPa)=2030.0 q=0.80m Pt=156.0kPa fy=360MPa 宽度修正系数=1.00 深度修正系数=1.00 Load Mx(kN*m)My(kN*m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)548 -16.71 14.13 2331.14 2155.15 1890.01 2036.00 1117 1117*柱下独立基础冲切计算:at(mm)load 方向 p_(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)load 方向 p_(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)600.1186 X+1308.158、264.8 270.8 350.1186 X-1252.253.5 270.8 350.600.1186 Y+1313.266.0 270.8 350.1186 Y-1247.252.6 270.8 350.600.1187 X+1369.260.7 283.0 360.1187 X-1311.265.4 270.8 350.600.1187 Y+1375.261.8 283.0 360.1187 Y-1306.264.5 270.8 350.基础底面长、宽均小于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算 基础各阶尺寸:No S B H 1 1500 1500 500 柱下独立基础159、底板配筋计算:Load M1(kN*m)AGx(mm*mm)Load M2(kN*m)AGy(mm*mm)1186 158.2 1110.0 1186 158.8 1114.0 1187 165.6 1162.0 1187 166.2 1166.1 x 实配:C10100(0.16%)y 实配:C10100(0.16%)46/503 九、九、抗浮计算抗浮计算 9.1 比赛馆比赛馆抗浮计算抗浮计算 重庆市巴南区体育中心综合整治项目岩土工程勘察报告（直接详细勘察）（编号：KC(2015)-13-0023701C）建议抗浮水位 193.00m，比赛馆中心比赛场地区域无上部结构，防水板底相对标高为-6160、.650m（0.00=199.00m），相当于绝对标高 192.35m，抗浮水压 6.5kN/m2，防水板结构自重 8.4kN/m2，满足抗浮要求。其余部位结构自重也均满足抗浮要求。9.2 锅炉房锅炉房抗浮计算抗浮计算 重庆市巴南区体育中心综合整治项目岩土工程勘察报告（直接详细勘察）（编号：KC(2015)-13-0023701C）建议抗浮水位 193.00m，锅炉房为纯地下建筑，防水板底相对标高为-7.300m（0.00=199.00m），相当于绝对标高191.7m，抗浮水压 13kN/m2，防水板加锅炉房顶板结构自重 13.75kN/m2，满足抗浮要求。47/503 十、十、钢屋盖钢屋盖计161、算结果计算结果 10.1 比赛馆钢屋盖比赛馆钢屋盖计算结果计算结果 10.1.1 屋盖挠度分析屋盖挠度分析 由 Midas 计算得屋盖结构在恒荷载和活荷载标准值作用下的最大挠度为 0.262m，屋盖短向跨度为 109.2m，挠度与跨度比值为 1/416，小于 1/250，满足规范要求。图图 10.1-1 恒荷载和活荷载标准值作用下恒荷载和活荷载标准值作用下屋盖竖向屋盖竖向变形变形 10.1.2 温度变形温度变形分析分析 体育馆钢屋盖在温度作用下的变形如图 10.1-2图 10.1-7 所示。由钢屋盖在温度作用下的变形模态可知，温升工况下屋盖对支座产生推力，温降工况下屋盖对支座产生拉力。图图 1162、0.1-2 温升工况下屋盖整体温升工况下屋盖整体变形变形 图图 10.1-3 温升工况下屋盖中间温升工况下屋盖中间榀桁架变形榀桁架变形 图图 10.1-4 温升工况下屋盖中间温升工况下屋盖中间榀桁架榀桁架竖向位移竖向位移 48/503 图图 10.1-5 温降工况下屋盖整体温降工况下屋盖整体变形变形 图图 10.1-6 温降工况下屋盖中间温降工况下屋盖中间榀桁架变形榀桁架变形 图图 10.1-7 温降工况下屋盖中间温降工况下屋盖中间榀桁架榀桁架竖向位移竖向位移 10.1.3 竖向竖向地震作用分析地震作用分析 按照高规4.3.13、4.3.14 条的规定，采用简化算法、振型分解反应谱法进行计算：163、根据大跨度结构的受力特点，从屋盖短向负荷最大中间榀桁架中，选取受力最大的跨中上、下弦杆及支座腹杆在竖向地震作用下的轴力为考察对象，对简化算法、振型分解反应谱法的计算结果进行比较。具体详表 10.1-1、10.1-2。由表可知竖向地震下反应谱法与简化法所得桁架杆件内力及桁架中点位移相差不大，且均较小。图图 10.1-8 考察竖向地震内力所选择的桁架杆件考察竖向地震内力所选择的桁架杆件 表表 10.1-1 小震竖向地震下典型桁架杆件内力结果小震竖向地震下典型桁架杆件内力结果 恒/kN 活/kN 简化法 反应谱法 Ez/kN Ez/Ge Ez/kN Ez/Geq 上弦 3163.7 1110.9 7164、2.5 0.0195 74.7 0.0201 腹杆 1537.6 578.1 35.6 0.0195 30.0 0.0164 下弦 1709.3 604.7 36.4 0.0195 45.1 0.0224 表表 10.1-2 小震竖向地震下典型桁架节点位移结果小震竖向地震下典型桁架节点位移结果 恒/mm 活/mm 简化法 反应谱法 Ez/mm Ez/Ge Ez/mm Ez/Geq 中点 187.3 66.4 4.3 0.0195 4.4 0.0200 10.1.4 地震地震作用计算作用计算结果结果 钢屋盖采用 Midas 软件进行设计和验算，验算所采用非地震、小震、中震以及大震荷载组合详 1.165、3 节。具体验算结果详图 10.1-910.1-13，由图可知钢屋盖杆件能满足设计要求。上弦上弦 下弦下弦 腹杆腹杆 中点中点 49/503 图图 10.1-9 非抗震设计非抗震设计验算结果验算结果 图图 10.1-10 小震设计小震设计验算结果验算结果 图图 10.1-11 关键关键构件中构件中震不屈服震不屈服验算结果验算结果 图图 10.1-12 关键关键构件中构件中震弹性震弹性验算结果验算结果 50/503 图图 10.1-13 关键关键构件构件大震不屈服大震不屈服验算结果验算结果 10.1.5 屋盖施工模拟分析屋盖施工模拟分析 为确保钢屋盖施工安装过程中杆件不屈服，根据钢结构提升厂家提166、出的钢屋盖安装流程（详表 10.1-3），对各阶段的屋盖杆件进行验算，验算结果详图 10.1-1410.1-21，由图可知，施工过程中极少数杆件应力比大于 0.85，需要加强；其余大部分杆件应力比较小。针对最终受力状态，考虑施工模拟的屋盖杆件应力比与不考虑施工模拟的屋盖杆件应力比的差异见图 10.1-22，由图可知，大部分杆件应力比差异较小，小部分杆件由于支撑条件变化导致受力状态发生改变，所以应力比差异较大。表表 10.1-3 钢屋钢屋盖盖安装流程安装流程 序号 施工内容 施工示意图 1 第一步：拼装东侧 4 榀端部短桁架并向前滑移；2 第二步：将东侧 4 榀端部短桁架滑移就位，同时将中部通长167、桁架逐跨拼装；3 第三步：塔吊散拼东侧扇形区域桁架，中部通长桁架继续拼装并向前滑移；4 第四步：西侧端部短桁架拼装后随中部通长桁架向前滑移，东侧塔吊补全连接部位构件；51/503 5 第五步：西侧端部短桁架拼装后随中部通长桁架向前滑移就位后，西侧塔吊补全扇形区域构件；6 第六步：构件安装完成后，桁架下部临时支撑逐级逐步拆除。图图 10.1-14 关键关键构件中构件中震弹性震弹性验算结果验算结果 各阶段构件各阶段构件应力比验算：应力比验算：图图 10.1-15 第第 1 施工施工步步构件验算结果构件验算结果 图图 10.1-16 第第 2 施工施工步步构件验算结果构件验算结果 图图 10.1-1168、7 第第 3 施工施工步步构件验算结果构件验算结果 52/503 图图 10.1-18 第第 4 施工施工步步构件验算结果构件验算结果 图图 10.1-19 第第 5 施工施工步（拆除步（拆除支撑支撑）构件验算结果构件验算结果 图图 10.1-20 构件构件承载力承载力验算结果验算结果（考虑（考虑施工模拟施工模拟）图图 10.1-21 构件构件承载力承载力验算结果验算结果（不考虑（不考虑施工模拟施工模拟）53/503 图图 10.1-22 应力比差值（应力比差值（考虑施工模拟结果考虑施工模拟结果-不考虑施工模拟结果不考虑施工模拟结果）10.1.6 屋盖稳定验算屋盖稳定验算 以非线性有限元分析为169、基础的结构荷载位移全过程分析可以把结构强度、稳定乃至刚度等性能的整个变化过程表示得十分清楚。本工程首先进行不考虑初始缺陷的弹性屈曲分析，在此基础上进行考虑初始缺陷及几何非线性的荷载位移全过程分析，进一步同时考虑材料非线性进行全过程分析（弹塑性荷载位移全过程分析），分析中结构初始几何缺陷分布采用结构最低阶屈曲模态，缺陷最大值取屋盖跨度的 1/300。屈曲分析和荷载-位移全过程分析采用荷载组合 n*(自重+恒+活)，n 为临界荷载系数。a)不不考虑初始缺陷的弹性考虑初始缺陷的弹性屈曲屈曲分析分析 由表 10.1-4 可知，杆件临界荷载系数均大于 1.82。表表 10.1-4 屋盖屋盖典型杆件的屈曲170、模态典型杆件的屈曲模态 -0.2-0.15-0.1-0.0500.050.10.150.20.250.319619128638147657166676185695110461141123613311426152116161711180619011996209121862281237624712566266127562851应力比差值单元号应力比差（考虑施工模拟结果应力比差（考虑施工模拟结果-不考虑施工模拟结果）不考虑施工模拟结果）54/503 b)考虑初始考虑初始缺陷及几何非线性的缺陷及几何非线性的荷载荷载-位移全过程位移全过程分析分析（材料材料为弹性）为弹性）考虑初始缺陷及几何非线性的极限承171、载力的限值参照空间网格结构技术规程（JGJ72010）第 4.3.4 条的规定，按弹性全过程分析求得的极限承载力，与荷载标准值的比值不小于 4.2。由图 10.1-23 可知，临界荷载系数大于 9.5，满足要求。图图 10.1-23 考虑初始考虑初始缺陷缺陷和和几何非线性的几何非线性的荷载荷载-位移位移曲线曲线 c)考虑初始考虑初始缺陷及缺陷及双双非线性的非线性的荷载荷载-位移全过程位移全过程分析分析 双非线性极限承载力的限值参照空间网格结构技术规程（JGJ72010）第 4.3.4 条的规定，按弹塑性全过程分析求得的极限承载力，与荷载标准值的比值不小于 2。由图 10.1-24 可知，临界荷172、载系数约为 2.5，满足要求。图图 10.1-24 考虑初始考虑初始缺陷及缺陷及双双非线性非线性的的荷载荷载-位移位移曲线曲线 10.1.7 支座设计支座设计 以下图标给出钢屋盖支座在非地震、地震作用组合下的支座反力和转角，所采用组合详 1.3 节。最终确定支座设计参数如下：竖向压力设计值4000kN、水平剪力5000kN；转角 0.02rad。图图 10.1-25 非地震组合非地震组合下支座轴力下支座轴力 00.511.522.533.50100020003000400050006000700080009000荷载系数位移（mm）荷载-位移曲线210826812679210613621371173、162816301554154114741473171717492353235725252520255925592462245017371769151815051704169017471737151715071798211821151810支座轴力（kN）55/503 图图 10.1-26 非地震组合非地震组合下支座下支座剪剪力力 图图 10.1-27 非地震组合非地震组合下支座下支座转角转角 图图 10.1-28 小震组合小震组合下支座轴力下支座轴力 图图 10.1-29 小震组合小震组合下支座下支座剪力剪力 44823707361743324460454345214627445745293174、9404088345036383675335236573500355234823446330834983493398140094463449845584637446945584260372436664321支座剪力（kN）10.513.113.110.57.77.77.67.67.57.58.48.410.010.011.211.211.711.711.711.711.411.410.010.09.09.08.68.68.58.58.88.810.211.111.110.2支座转角（x10-3rad）16912063206216911123113013621367130412931235123175、5143714631909190820202016204020391971195814531490120811981366135713971391121212051496168316801506支座轴力（kN）213620992098210923382379250925052503245620892086146315661905191521292131211921211943196316001706198719922412236924372417222622512078211021022033支座剪力（kN）56/503 图图 10.1-30 小震组合小震组合下支座下支座转角转角 图图 10.176、1-31 中震组合中震组合下支座下支座轴力轴力 图图 10.1-32 中震组合中震组合下支座下支座剪力剪力 图图 10.1-33 中震组合中震组合下支座下支座转角转角 7.49.39.37.45.55.55.55.55.55.56.16.17.37.38.38.38.68.68.78.78.48.47.37.36.66.56.16.16.16.16.36.37.38.18.1支座转角（x10-3rad）1270165717561777170312941034117112071050131614681470130810581214117910431263171417771759165812491177、074113411889831472179517941474991119511271074支座轴力（kN）143317311913189917561515175520872145204618981937192218571998216621411781146917611908191217091306183021952210209419501916190018742112221021601854支座剪力（kN）6.48.08.06.44.84.84.84.84.84.85.35.36.46.47.37.37.57.57.67.67.37.36.46.45.75.75.35.35.35.35.55.178、56.47.07.06.4支座转角（x10-3rad）57/503 图图 10.1-34 大震组合大震组合下支座下支座轴力轴力 图图 10.1-35 大震组合大震组合下支座下支座剪力剪力 图图 10.1-36 大震组合大震组合下支座下支座转角转角 10.2 比赛馆比赛馆吊挂吊挂看台计算结果看台计算结果 图图 10.2-1 悬挂看台悬挂看台计算模型计算模型 1382181419341958187014151118126613131151145116181621144011641322127511281382188019581935181413601171123713031085160819571179、95616151096131812321172支座轴力（kN）173320502241222420711791201223632449244323762380234422502369248424472075178420932244224020091557206924542483243123452309228122232441249324202121支座剪力（kN）7.18.78.77.15.35.35.25.25.25.25.95.97.07.08.18.08.48.48.48.48.18.17.07.16.36.35.95.95.85.86.16.17.17.87.87.1支座转角x10-3180、rad 58/503 10.2.1 悬挂看台悬挂看台设计验算设计验算结果结果 采用 Midas 软件对悬挂看台杆件进行设计和验算，具体验算结果详图 10.2-2，由图可知悬挂看台杆件应力比满足要求。图图 10.2-2 设计设计验算结果验算结果 10.2.2 悬挂看台舒适度分析悬挂看台舒适度分析 本工程最上层看台吊挂于屋盖钢结构上，易引起楼面舒适度问题。按照高规3.7.7 条要求，楼盖结构的竖向振动频率不宜小于 3Hz，体育馆看台（按室内连廊取值）竖向振动加速度峰值不应超过 0.15m/s2。编制中的建筑楼盖结构振动舒适度技术规范（征求意见稿）4.2.1 条，有固定座位的看台竖向振动峰值加速度不181、应大于 0.5 m/s2。a)a)行人荷载及行人荷载及激励激励 参考正在编制中的建筑楼盖结构振动舒适度技术规范（征求意见稿）第 10.1.2 条，并考虑悬挂看台建筑功能，舒适度分析采用以下工况激励：走廊平台部分：i.平台上人员密集慢步通过，2.0 人/m2，步频取为屋盖结构竖向基频 1.4Hz；ii.平台上较多人员快步通过，1.0 人/m2，步频 2.8Hz，单层激励；iii.平台上较少人员跑步穿行，0.5 人/m2，步频 4.2Hz。每个人员的重量取为 0.7kN，激励时程曲线详图。图图 10.2-3：1.4Hz 行走激励单周期行走激励单周期时程时程函数函数 图图 10.2-4：2.8Hz 182、行走激励单周期行走激励单周期时程时程函数函数 图图 10.2-5：4.2Hz 跑步跑步激励单周期激励单周期时程时程函数函数 看台部分：iv 全体起立（冲击荷载），1 人/座，频率 2.0Hz；每个人员的重量取为 0.7kN，激励时程曲线详图。图图 10.2-6：2.0Hz 冲击荷载冲击荷载激励激励时程时程函数函数 b)b)舒适度舒适度验算验算 计算模型取悬挂看台和屋盖整体计算，平台上激励集中施加于平台梁跨中。除了激励外，平台上还施加了恒荷载和活荷载。其中，活荷载取为 1.0kN/m2。经计算，悬挂看台在恒荷载及活荷载作用下，其一阶竖向振动频率为 6.5HZ；59/503 图图 10.2-7 悬183、挂看台悬挂看台竖向一阶振型竖向一阶振型 1）激励工况 1：稳定段峰值加速度 0.095m/s2（详图 10.2-8），满足规范要求。图图 10.2-8 激励工况激励工况 1 加速度时程曲线加速度时程曲线 2）激励工况 2：稳定段峰值加速度 0.012m/s2（详图 10.2-9），满足规范要求。图图 10.2-9 激励工况激励工况 2 加速度时程曲线加速度时程曲线 3）激励工况 3：稳定段峰值加速度 0.004m/s2（详图 10.2-10），满足规范要求。图图 10.2-10 激励工况激励工况 3 加速度时程曲线加速度时程曲线 4）激励工况 4：稳定段峰值加速度 0.132m/s2（详图 1184、0.2-11），满足规范要求。60/503 图图 10.2-11 激励工况激励工况 4 加速度时程曲线加速度时程曲线 10.3 热身馆热身馆钢屋盖计算结果钢屋盖计算结果 10.3.1 热身馆屋盖挠度热身馆屋盖挠度分析分析 由 Midas 计算得屋盖结构在恒荷载和活荷载标准值作用下的最大挠度为 105mm，屋盖短向跨度为 40.5m，挠度与跨度比值为 1/386，小于 1/250，满足规范要求。图图 10.3-1 恒荷载和活荷载标准值作用下恒荷载和活荷载标准值作用下屋盖竖向屋盖竖向变形变形 10.3.2 热身馆热身馆屋盖杆件强度、稳定验算屋盖杆件强度、稳定验算 图图 10.3-1 屋顶钢结构构件185、应力比分布图屋顶钢结构构件应力比分布图（非地震）（非地震）61/503 图图 10.3-1 屋顶钢结构构件应力比分布图屋顶钢结构构件应力比分布图（小震）（小震）10.3.3 热身馆热身馆屋盖屋盖支座设计支座设计 图图 10.3-3 非地震组合非地震组合下支座轴力下支座轴力 图图 10.3-4 非地震组合非地震组合下支座下支座剪力剪力 图图 10.3-5 非地震组合非地震组合下支座下支座转角转角 图图 10.3-6 中中震组合震组合下支座轴力下支座轴力 图图 10.3-7 中中震组合震组合下支座下支座剪力剪力 2294655755784583765655607897329519157797305186、89566214464580583458368支座轴力（kN）82734422916531076460637248318126152460156611355875354240164310801支座剪力（kN）4.68.211.211.38.02.27.16.99.610.011.111.59.510.06.96.91.97.911.211.27.91.9支座转角（x10-3rad）8529239639929415538336556750969466055850840136770292401403293154支座轴力（kN）129234239120103952701013631002659633187、810527111316124625113311395支座剪力（kN）62/503 图图 10.3-8 中中震组合震组合下支座下支座转角转角 2.55.57.87.85.31.34.94.96.97.48.28.66.97.44.84.91.25.37.77.85.31.3支座转角（x10-3rad）63/503 十一、十一、楼梯计算楼梯计算结果结果 11.1 比赛馆比赛馆楼梯楼梯计算结果计算结果 11.1.1 I-ST23/26/27/28/29/30 (1)典型梯段板典型梯段板-1 1 已知条件：几何信息:左标高=1.900m；右标高=0.000m 平台长度(左)=1900mm；平台长度(188、右)=2500mm 平台厚度(左)=140mm；平台厚度(右)=140mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=300mm；H2=450mm B3=300mm；H3=450mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=3080mm；踏步数=12 梯板厚度=140mm；梯跨长度 L0=3900mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2189、 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 验算信息:挠度限值:L0/200；裂缝限值:0.40mm 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算；3)板裂缝验算；4)板挠度验算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:9.000 kN/m 斜梯段:11.500 kN/m 右平台:9.000 kN/m 设计值(q):左平台:11.500 kN/m 斜梯段:190、14.500 kN/m 右平台:11.500 kN/m 左平台梁(TL-1):44.838 kN/m 右平台梁(TL-2):47.605 kN/m 准永久值(qe):左平台:7.250 kN/m 斜梯段:9.750 kN/m 右平台:7.250 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm191、 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000140 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 3.522 -11.384 剪 力(V):3.558 -6.505 -16.567 截面验算:Vmax=16.57kN 0.7hftbh0=120.12kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 280.000 下部计算纵筋(As):280.000 280.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 280.00 下部纵筋(As):280.00 上纵实配:E8170(296,0.21%)E8170(296,0.21%)下纵实配:E8170(296,0192、.21%)E8170(296,0.21%)E8170(296,0.21%)挠度限值:f=8.75mm 验算结论:fmax=0.74mm f=8.75mm(1750/200),满足。裂 缝(w):0.000 0.002 0.135 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.135mm =0.40mm,满足。-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000140 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-11.384 16.518 -12.344 剪 力(V):21.114 -0.248 -21.609 截面验算:Vmax=21.61kN 0.7hftbh0=120.12kN 截面满足 上部计算纵筋193、(As):280.000 0.000 294.873 下部计算纵筋(As):0.000 399.067 0.000 上纵实配:E8170(296,0.21%)E8170(296,0.21%)下纵实配:E10190(413,0.30%)E10190(413,0.30%)E10190(413,0.30%)64/503 挠度限值:f=19.39mm 验算结论:fmax=7.78mm f=19.39mm(3877/200),满足。裂 缝(w):0.135 0.031 0.154 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.154mm =0.40mm,满足。-计算板段-3(右平台):截面 BH=10194、00140 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-12.344 6.351 0.000 剪 力(V):18.765 5.253 -8.260 截面验算:Vmax=18.77kN 0.7hftbh0=120.12kN 截面满足 上部计算纵筋(As):294.873 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 280.000 280.000 上部纵筋(As):294.87 250.83 下部纵筋(As):280.00 上纵实配:E8170(296,0.21%)E8170(296,0.21%)下纵实配:E8170(296,0.21%)E8170(296,0.21%)E8170(296,0195、.21%)挠度限值:f=11.75mm 验算结论:fmax=0.47mm f=11.75mm(2350/200),满足。裂 缝(w):0.154 0.011 0.000 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.154mm =0.40mm,满足。-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=300450 Mc=90.58kN.m Vk=90.12kN 截面验算:V=90.12kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋196、率 上部纵筋:270 452 4E12 0.34%下部纵筋:631 653 4E12+1E16 0.48%箍筋:286 670 E8300 0.22%右平台梁(TL-2):BH=300450 Mc=96.16kN.m Vk=95.69kN 截面验算:V=95.69kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:270 452 4E12 0.34%下部钢筋:673 770 5E14 0.57%箍筋:286 670 E8300 0.22%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:65/503 -弹性位移图:-配筋简图:-挠度、裂缝图:66/503 (197、2)典型梯段板典型梯段板-2 1 已知条件：几何信息:左标高=2.000m；右标高=0.000m 平台长度(左)=1900mm；平台长度(右)=2300mm 平台厚度(左)=140mm；平台厚度(右)=140mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=300mm；H2=450mm B3=300mm；H3=450mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=3360mm；踏步数=13 梯板厚度=140mm；梯跨长度 L0=3900mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.5198、00kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 验算信息:挠度限值:L0/200；裂缝限值:0.40mm 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算；3)板裂缝验算；4)板挠度验算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:199、9.000 kN/m 斜梯段:11.417 kN/m 右平台:9.000 kN/m 设计值(q):左平台:11.500 kN/m 斜梯段:14.400 kN/m 右平台:11.500 kN/m 左平台梁(TL-1):48.072 kN/m 右平台梁(TL-2):49.229 kN/m 准永久值(qe):左平台:7.250 kN/m 斜梯段:9.667 kN/m 右平台:7.250 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计200、算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000140 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 3.522 -13.449 剪 力(V):2.377 -7.685 -17.748 截面验算:Vmax=17.75kN 0.7hftbh0=120.12kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 322.219 下部计算纵筋(As):280.000 280.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 322.22 201、下部纵筋(As):280.00 上纵实配:E8150(335,0.24%)E8150(335,0.24%)下纵实配:E8170(296,0.21%)E8170(296,0.21%)E8170(296,0.21%)挠度限值:f=8.75mm 验算结论:fmax=0.95mm f=8.75mm(1750/200),满足。67/503 裂 缝(w):0.000 0.001 0.145 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.145mm =0.40mm,满足。-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000140 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-13.449 19.241 -13.733 剪202、 力(V):23.056 -0.068 -23.193 截面验算:Vmax=23.19kN 0.7hftbh0=120.12kN 截面满足 上部计算纵筋(As):322.219 0.000 329.272 下部计算纵筋(As):0.000 468.403 0.000 上纵实配:E8150(335,0.24%)E8150(335,0.24%)下纵实配:E10160(491,0.35%)E10160(491,0.35%)E10160(491,0.35%)挠度限值:f=20.85mm 验算结论:fmax=9.71mm f=20.85mm(4171/200),满足。裂 缝(w):0.145 0.031203、 0.149 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.149mm =0.40mm,满足。-计算板段-3(右平台):截面 BH=1000140 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-13.733 5.316 0.000 剪 力(V):18.750 6.388 -5.975 截面验算:Vmax=18.75kN 0.7hftbh0=120.12kN 截面满足 上部计算纵筋(As):329.272 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 280.000 280.000 上部纵筋(As):329.27 250.83 下部纵筋(As):280.00 上纵实配:E8150(335,0204、.24%)E8150(335,0.24%)下纵实配:E8170(296,0.21%)E8170(296,0.21%)E8170(296,0.21%)挠度限值:f=10.75mm 验算结论:fmax=0.86mm f=10.75mm(2150/200),满足。裂 缝(w):0.149 0.005 0.000 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.149mm =0.40mm,满足。-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=300450 Mc=97.11kN.m 205、Vk=96.63kN 截面验算:V=96.63kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:270 452 4E12 0.34%下部纵筋:680 770 5E14 0.57%箍筋:286 670 E8300 0.22%右平台梁(TL-2):BH=300450 Mc=99.45kN.m Vk=98.95kN 截面验算:V=98.95kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:270 452 4E12 0.34%下部钢筋:698 770 5E14 0.57%箍筋:286 670206、 E8300 0.22%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:68/503 -弹性位移图:-配筋简图:-挠度、裂缝图:69/503 (3)典型梯段板典型梯段板-3 1 已知条件：几何信息:左标高=2.000m；右标高=0.000m 平台长度(左)=2100mm；平台长度(右)=0mm 平台厚度(左)=200mm；平台厚度(右)=200mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=2196mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=300mm；H2=450mm B3=300mm；H3=450mm 梯段长度=5556mm；踏步数=13 梯板厚度=200mm；梯跨长度 L0=3900mm ,梯207、井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 验算信息:挠度限值:L0/200；裂缝限值:0.40mm 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算；3)板裂缝验算；4)208、板挠度验算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:10.500 kN/m 斜梯段:13.128 kN/m 右平台:10.500 kN/m 设计值(q):左平台:13.300 kN/m 斜梯段:16.454 kN/m 右平台:13.300 kN/m 左平台梁(TL-1):103.789 kN/m 准永久值(qe):左平台:8.750 kN/m 斜梯段:11.378 kN/m 右平台:8.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(209、a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000200 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 5.057 -15.373 剪 力(V):5.084 -7.884 -20.851 截面验算:Vmax=20.85kN 0.7hftbh0=180.18kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 400.000 下部计算纵筋(As):400.000 400.000 0.210、000 上部纵筋(As):350.00 400.00 下部纵筋(As):400.00 上纵实配:E8120(419,0.21%)E8120(419,0.21%)下纵实配:E8120(419,0.21%)E8120(419,0.21%)E8120(419,0.21%)挠度限值:f=9.75mm 验算结论:fmax=0.25mm f=9.75mm(1950/200),满足。裂 缝(w):0.000 0.002 0.044 70/503 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.044mm =0.40mm,满足。-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000200 截 面:左 中 右 弯 矩(211、M):-15.373 52.521 -12.983 剪 力(V):25.681 0.592 -24.497 截面验算:Vmax=25.68kN 0.7hftbh0=180.18kN 截面满足 上部计算纵筋(As):400.000 0.000 400.000 下部计算纵筋(As):0.000 862.529 0.000 上纵实配:E10190(413,0.21%)E10190(413,0.21%)下纵实配:E1090(873,0.44%)E1090(873,0.44%)E1090(873,0.44%)挠度限值:f=31.93mm 验算结论:fmax=0.90*2.59=2.33mm f=31.9212、3mm(6386/200),满足。裂 缝(w):0.055 0.013 0.031 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.055mm =0.40mm,满足。-计算板段-3(右内延长):截面 BH=1000200 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-12.983 3.806 0.000 剪 力(V):21.135 5.534 -10.067 截面验算:Vmax=21.13kN 0.7hftbh0=180.18kN 截面满足 上部计算纵筋(As):400.000 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 400.000 400.000 上纵实配:E10190(413,0.213、21%)E10190(413,0.21%)下纵实配:E1090(873,0.44%)E1090(873,0.44%)E1090(873,0.44%)裂 缝(w):0.031 0.004 0.000 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.031mm =0.40mm,满足。-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=300450 Mc=209.66kN.m Vk=208.62kN 截面验算:V=208.62kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 214、计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:270 452 4E12 0.34%下部纵筋:1634 1885 6E20 1.40%箍筋:529 1005 E8200 0.34%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-弹性位移图:71/503 -配筋简图:-挠度、裂缝图:(4)典型梯段板典型梯段板-4 1 已知条件：几何信息:左标高=0.000m；右标高=2.000m 平台长度(左)=2100mm；平台长度(右)=0mm 平台厚度(左)=200mm；平台厚度(右)=200mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=2196mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=300mm；H2=215、450mm B3=300mm；H3=450mm 梯段长度=5556mm；踏步数=13 梯板厚度=200mm；梯跨长度 L0=3900mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 72/503 梁箍筋等级:HR216、B400；fy=360 N/mm2 验算信息:挠度限值:L0/200；裂缝限值:0.40mm 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算；3)板裂缝验算；4)板挠度验算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:10.500 kN/m 斜梯段:13.128 kN/m 右平台:10.500 kN/m 设计值(q):左平台:13.300 kN/m 斜梯段:16.454 kN/m 右平台:13.300 kN/m 左平台梁(TL-1):103.789 kN/m 准永久值(qe):左平台:8.750 kN/m 斜梯段:11.378 kN/m 右平台:8.750 kN/217、m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000200 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 5.057 -15.373 剪 力(V):5.084 -7.884 -20.851 截面验算:Vmax=20.85kN 0.7hft218、bh0=180.18kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 400.000 下部计算纵筋(As):400.000 400.000 0.000 上部纵筋(As):350.00 400.00 下部纵筋(As):400.00 上纵实配:E8120(419,0.21%)E8120(419,0.21%)下纵实配:E8120(419,0.21%)E8120(419,0.21%)E8120(419,0.21%)挠度限值:f=9.75mm 验算结论:fmax=0.26mm f=9.75mm(1950/200),满足。裂 缝(w):0.000 0.002 0.044 裂缝限值:=0.40m219、m 验算结论:max=0.044mm =0.40mm,满足。-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000200 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-15.373 52.521 -12.983 剪 力(V):25.681 0.592 -24.497 截面验算:Vmax=25.68kN 0.7hftbh0=180.18kN 截面满足 上部计算纵筋(As):400.000 0.000 400.000 下部计算纵筋(As):0.000 862.529 0.000 上纵实配:E10190(413,0.21%)E10190(413,0.21%)下纵实配:E1090(873,0.44%)E1090(873220、,0.44%)E1090(873,0.44%)挠度限值:f=31.93mm 验算结论:fmax=0.90*2.72=2.45mm f=31.93mm(6386/200),满足。裂 缝(w):0.055 0.013 0.031 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.055mm =0.40mm,满足。-计算板段-3(右内延长):截面 BH=1000200 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-12.983 3.806 0.000 剪 力(V):21.135 5.534 -10.067 截面验算:Vmax=21.13kN 0.7hftbh0=180.18kN 截面满足 上部计算纵筋(As):221、400.000 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 400.000 400.000 上纵实配:E10190(413,0.21%)E10190(413,0.21%)下纵实配:E10190(413,0.21%)E10190(413,0.21%)E10190(413,0.21%)裂 缝(w):0.031 0.008 0.000 裂缝限值:=0.40mm 验算结论:max=0.031mm =0.40mm,满足。-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=3222、00450 Mc=209.66kN.m Vk=208.62kN 截面验算:V=208.62kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:270 452 4E12 0.34%下部纵筋:1634 1885 6E20 1.40%箍筋:529 1005 E8200 0.34%-73/503 弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-弹性位移图:-配筋简图:-挠度、裂缝图:74/503 11.1.2 I-ST36 (1)典型梯段板典型梯段板-1 1 已知条件：几何信息:左标高=1.375m；右标高=0.000m 平台长度(左)=0mm；平台长度(右)=0223、mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=160mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=1685mm 平台梁尺寸:B2=250mm；H2=350mm B3=250mm；H3=350mm 梯段长度=3925mm；踏步数=9 梯板厚度=160mm；梯跨长度 L0=3700mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c224、=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):斜梯段:11.966 kN/m 右平台:9.500 kN/m 设计值(q):斜梯段:15.060 kN/m 右平台:12.100 kN/m 准永久值(qe):斜梯段:10.216 kN/m 右平台:7.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取225、板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(斜梯段):截面 BH=1000160 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 30.422 29.486 剪 力(V):26.077 10.739 -4.600 截面验算:Vmax=26.08kN 0.7hftbh0=140.14kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):320.000 640.486 619.559 上纵实配226、:E8200(251,0.16%)E8200(251,0.16%)下纵实配:E10120(654,0.41%)E10120(654,0.41%)E10120(654,0.41%)-计算板段-2(右内延长):截面 BH=1000160 截 面:左 中 右 弯 矩(M):29.486 29.486 -0.000 剪 力(V):-5.340 -16.291 -27.241 截面验算:Vmax=27.24kN 0.7hftbh0=140.14kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):619.559 619.559 320.000 上纵实配:E820227、0(251,0.16%)E8200(251,0.16%)下纵实配:E10120(654,0.41%)E10120(654,0.41%)E10120(654,0.41%)75/503 -弯矩和剪力图:-弹性位移图:-配筋简图:76/503 (2)典型梯段板典型梯段板-2 1 已知条件：几何信息:左标高=0.000m；右标高=1.375m 平台长度(左)=0mm；平台长度(右)=0mm 平台厚度(左)=160mm；平台厚度(右)=120mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B2=300mm；H2=450mm B3=300mm；H3=450mm 梯段长度=2240mm；踏步数228、=9 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=3700mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内229、力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):斜梯段:10.827 kN/m 设计值(q):斜梯段:13.693 kN/m 准永久值(qe):斜梯段:9.077 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-0.000 11.042 -0.0230、00 剪 力(V):15.242 -0.000 -15.242 截面验算:Vmax=15.24kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):240.000 319.592 240.000 上纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)下纵实配:E8150(335,0.28%)E8150(335,0.28%)E8150(335,0.28%)-弯矩和剪力图:77/503 -弹性位移图:-配筋简图:78/503 (3)典型梯段板典型梯段板-3 1 已知条件：几何信息:左标高=0.000231、m；右标高=2.500m 平台长度(左)=0mm；平台长度(右)=2740mm 平台厚度(左)=160mm；平台厚度(右)=160mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B2=300mm；H2=500mm B3=300mm；H3=450mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=4200mm；踏步数=16 梯板厚度=160mm；梯跨长度 L0=3700mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc232、=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):斜梯段:12.034 kN/m 右平台:9.500 kN/m 设计值(q):斜梯段:15.141 kN/m 右平台:12.100 kN/m 右平台梁(TL-2):71.361 kN/m 准永久值(qe):斜梯段:233、10.284 kN/m 右平台:7.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(斜梯段):截面 BH=1000160 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 30.595 -28.891 剪 力(V):24.167 -5.612 -35.3234、92 截面验算:Vmax=35.39kN 0.7hftbh0=140.14kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 606.287 下部计算纵筋(As):320.000 644.377 0.000 上纵实配:E8200(251,0.16%)E10120(654,0.41%)下纵实配:E10120(654,0.41%)E10120(654,0.41%)E10120(654,0.41%)-79/503 计算板段-2(右平台):截面 BH=1000160 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-28.891 8.117 0.000 剪 力(V):26.824 11.155 -4.51235、5 截面验算:Vmax=26.82kN 0.7hftbh0=140.14kN 截面满足 上部计算纵筋(As):606.287 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 320.000 320.000 上部纵筋(As):606.29 326.75 下部纵筋(As):320.00 上纵实配:E880(628,0.39%)E880(628,0.39%)下纵实配:E8150(335,0.21%)E8150(335,0.21%)E8150(335,0.21%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计236、算:公式法 右平台梁(TL-2):BH=300450 Mc=130.17kN.m Vk=136.30kN 截面验算:V=136.30kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:270 452 4E12 0.34%下部钢筋:938 1005 5E16 0.74%箍筋:286 1005 E8200 0.34%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-弹性位移图:80/503 -配筋简图:11.1.3 I-ST37/38 (1)典型梯段板典型梯段板-1 1 已知条件：几何信息:左标高=0.000m；右标高=2.500m 平台长度(左)=0mm；平237、台长度(右)=2634mm 平台厚度(左)=160mm；平台厚度(右)=160mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B2=300mm；H2=500mm B3=300mm；H3=450mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=4200mm；踏步数=16 梯板厚度=160mm；梯跨长度 L0=3700mm ,梯井宽:200mm 81/503 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:238、25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):斜梯段:12.034 kN/m 右平台:9.500 kN/m 设计值(q):斜梯段:15.141 kN/m 右平台:12.100 kN/m 右平台梁(TL-2):71.193 kN/m 准永久值(qe):斜梯段:10.284 kN/m 右平台:7.7239、50 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(斜梯段):截面 BH=1000160 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 30.595 -28.887 剪 力(V):24.168 -5.611 -35.391 截面验算:Vmax=35.39k240、N 0.7hftbh0=140.14kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 606.188 下部计算纵筋(As):320.000 644.377 0.000 上纵实配:E8200(251,0.16%)E10120(654,0.41%)下纵实配:E10120(654,0.41%)E10120(654,0.41%)E10120(654,0.41%)-计算板段-2(右平台):截面 BH=1000160 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-28.887 7.466 0.000 剪 力(V):26.657 11.629 -3.399 截面验算:Vmax=26.66kN 0.7hft241、bh0=140.14kN 截面满足 上部计算纵筋(As):606.188 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 320.000 320.000 上部纵筋(As):606.19 326.75 下部纵筋(As):320.00 上纵实配:E880(628,0.39%)E880(628,0.39%)下纵实配:E8150(335,0.21%)E8150(335,0.21%)E8150(335,0.21%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 右平台梁(TL-2):BH=300450242、 Mc=129.86kN.m Vk=135.98kN 截面验算:V=135.98kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:270 452 4E12 0.34%下部钢筋:935 1005 5E16 0.74%箍筋:286 1005 E8200 0.34%-弯矩和剪力图:82/503 -平台梁荷载图:-弹性位移图:-配筋简图:83/503 (2)典型梯段板典型梯段板-2 1 已知条件：几何信息:左标高=0.000m；右标高=2.500m 平台长度(左)=0mm；平台长度(右)=0mm 平台厚度(左)=160mm；平台厚度(右)=160243、mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B2=300mm；H2=500mm B3=300mm；H3=450mm 梯段长度=4410mm；踏步数=16 梯板厚度=160mm；梯跨长度 L0=3700mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm244、2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):斜梯段:11.983 kN/m 设计值(q):斜梯段:15.080 kN/m 准永久值(qe):斜梯段:10.233 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸245、:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(斜梯段):截面 BH=1000160 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 41.816 0.000 剪 力(V):31.367 0.000 -31.367 截面验算:Vmax=31.37kN 0.7hftbh0=140.14kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):320.000 902.989 320.000 上纵实配:E8200(251,0.16%)E8200(251,0.16%)下纵实配:E14170(906,0.57%)E14170(906,0.57%)E1417246、0(906,0.57%)-弯矩和剪力图:84/503 -弹性位移图:-配筋简图:85/503 11.1.4 I-ST14/15 (1)典型梯段板典型梯段板-1 1 已知条件：几何信息:左标高=1.833m；右标高=0.000m 平台长度(左)=1830mm；平台长度(右)=0mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=160mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=250mm；H2=400mm B3=300mm；H3=450mm 梯段长度=3080mm；踏步数=12 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=2700mm ,梯井宽247、:150mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8248、.500 kN/m 斜梯段:10.827 kN/m 设计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.692 kN/m 左平台梁(TL-1):48.133 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.077 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 249、板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 3.169 -14.552 剪 力(V):0.757 -8.535 -17.827 截面验算:Vmax=17.83kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 427.204 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 427.20 86/503 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E10180(436,0.36%)E10180(436,0.36%)下纵实配:E82250、00(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-14.552 15.500 -0.000 剪 力(V):23.903 3.797 -16.309 截面验算:Vmax=23.90kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):427.204 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 456.830 240.000 上纵实配:E10180(436,0.27%)E8200(251,0.16%)下纵实配:E10170(462,0251、.29%)E10170(462,0.29%)E10170(462,0.29%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=250400 Mc=47.85kN.m Vk=67.87kN 截面验算:V=67.87kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:200 308 2E14 0.31%下部纵筋:373 402 2E16 0.40%箍筋:238 335 E8300 0.13%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-252、87/503 弹性位移图:-配筋简图:(2)典型梯段板典型梯段板-2 1 已知条件：几何信息:左标高=1.833m；右标高=0.000m 平台长度(左)=1520mm；平台长度(右)=1930mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=160mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=250mm；H2=400mm B3=250mm；H3=400mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=3080mm；踏步数=12 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=2700mm ,梯井宽:150mm 平面类型:双跑 88/503 荷载253、信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.254、827 kN/m 右平台:9.500 kN/m 设计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.692 kN/m 右平台:12.100 kN/m 左平台梁(TL-1):39.879 kN/m 右平台梁(TL-2):44.339 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.077 kN/m 右平台:7.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩255、:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 2.121 -10.046 剪 力(V):0.401 -7.201 -14.804 截面验算:Vmax=14.80kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 289.616 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 289.62 下部纵筋(As):240.00 上纵256、实配:E8170(296,0.25%)E8170(296,0.25%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-10.046 15.324 -12.452 剪 力(V):19.289 -0.631 -20.552 截面验算:Vmax=20.55kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):289.616 0.000 362.425 下部计算纵筋(As):0.000 451.300 0.000 上纵实配:E8170257、(296,0.25%)E10200(393,0.33%)下纵实配:E10170(462,0.38%)E10170(462,0.38%)E10170(462,0.38%)-计算板段-3(右平台):截面 BH=1000160 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-12.452 3.942 0.000 剪 力(V):17.819 6.899 -4.022 截面验算:Vmax=17.82kN 0.7hftbh0=140.14kN 截面满足 上部计算纵筋(As):320.000 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 320.000 320.000 上部纵筋(As):320.00 326258、.75 下部纵筋(As):320.00 上纵实配:E10240(327,0.20%)E10240(327,0.20%)下纵实配:E10240(327,0.20%)E10240(327,0.20%)E10240(327,0.20%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=250400 Mc=39.64kN.m Vk=56.23kN 截面验算:V=56.23kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:200 259、308 2E14 0.31%下部纵筋:306 308 2E14 0.31%箍筋:238 335 E8300 0.13%右平台梁(TL-2):BH=250400 Mc=44.07kN.m Vk=62.52kN 截面验算:V=62.52kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:200 308 2E14 0.31%89/503 下部钢筋:342 402 2E16 0.40%箍筋:238 335 E8300 0.13%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-弹性位移图:90/503 -配筋简图:(3)典型梯段板典型梯段板-3 1 已知条件：几何260、信息:左标高=0.000m；右标高=1.677m 平台长度(左)=0mm；平台长度(右)=1520mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=120mm 内延长(左)=380mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B2=250mm；H2=400mm B3=250mm；H3=400mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=3180mm；踏步数=11 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=2700mm ,梯井宽:150mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00261、 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.822 kN/m 右平台:8.500 kN/m 设计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.686 kN/m 右平台:10.262、900 kN/m 右平台梁(TL-2):49.521 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.072 kN/m 右平台:6.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左内延长):截面 BH=1000120 截 面:263、左 中 右 弯 矩(M):0.000 7.534 7.534 剪 力(V):17.672 14.920 12.168 截面验算:Vmax=17.67kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 0.000 91/503 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 240.000 上纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)下纵实配:E10160(491,0.41%)E10160(491,0.41%)E10160(491,0.41%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 264、右 弯 矩(M):7.534 15.928 -15.421 剪 力(V):10.556 -6.808 -24.173 截面验算:Vmax=24.17kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 454.347 下部计算纵筋(As):240.000 470.297 0.000 上纵实配:E8200(251,0.21%)E10170(462,0.38%)下纵实配:E10160(491,0.41%)E10160(491,0.41%)E10160(491,0.41%)-计算板段-3(右平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(265、M):-15.421 2.121 -0.000 剪 力(V):18.657 11.055 3.452 截面验算:Vmax=18.66kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):454.347 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 240.000 240.000 上部纵筋(As):454.35 250.83 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E10170(462,0.38%)E10170(462,0.38%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-平台梁配筋结果:-单位266、说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 右平台梁(TL-2):BH=250400 Mc=49.23kN.m Vk=69.82kN 截面验算:V=69.82kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:200 308 2E14 0.31%下部钢筋:384 402 2E16 0.40%箍筋:238 335 E8300 0.13%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-92/503 弹性位移图:-配筋简图:(4)典型梯段板典型梯段板-4 1 已知条件：几何信息:左标高=267、0.000m；右标高=1.677m 平台长度(左)=2110mm；平台长度(右)=1520mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=120mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=250mm；H2=400mm B3=250mm；H3=400mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=2800mm；踏步数=11 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=2700mm ,梯井宽:150mm 平面类型:双跑 93/503 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系268、数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.822 kN/m 右平台:8.500 kN/m 设计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:269、13.686 kN/m 右平台:10.900 kN/m 左平台梁(TL-1):39.519 kN/m 右平台梁(TL-2):37.632 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.072 kN/m 右平台:6.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm270、 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 4.295 -9.280 剪 力(V):6.143 -4.675 -15.493 截面验算:Vmax=15.49kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 266.730 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 266.73 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E8180(279,0.23%)E8180(279,0.23%)下纵实配:E8200(251,0.271、21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-9.280 12.789 -8.807 剪 力(V):18.425 0.136 -18.153 截面验算:Vmax=18.42kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):266.730 0.000 252.678 下部计算纵筋(As):0.000 372.733 0.000 上纵实配:E8180(279,0.23%)E8190(265,0.22%)下纵实配:E10200(393,0.33%)E10200272、(393,0.33%)E10200(393,0.33%)-计算板段-3(右平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-8.807 2.121 -0.000 剪 力(V):13.916 6.313 -1.289 截面验算:Vmax=13.92kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):252.678 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 240.000 240.000 上部纵筋(As):252.68 250.83 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E8190(265,0.22%)E8190(265,0.22%273、)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=250400 Mc=39.28kN.m Vk=55.72kN 截面验算:V=55.72kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:200 308 2E14 0.31%下部纵筋:303 308 2E14 0.31%箍筋:238 335 E8300 0.13%右平274、台梁(TL-2):BH=250400 Mc=37.41kN.m Vk=53.06kN 截面验算:V=53.06kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:200 308 2E14 0.31%94/503 下部钢筋:288 308 2E14 0.31%箍筋:238 335 E8300 0.13%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-弹性位移图:95/503 -配筋简图:(5)典型梯段板典型梯段板-5 1 已知条件：几何信息:左标高=1.900m；右标高=0.000m 平台长度(左)=1550mm；平台长度(右)=1520mm 平台厚度(左275、)=120mm；平台厚度(右)=120mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=380mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=250mm；H2=400mm B3=250mm；H3=400mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=3460mm；踏步数=12 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=2700mm ,梯井宽:150mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 k276、N/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.926 kN/m 右平台:8.500 kN/m 设计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.811 kN/m 右平台:10.900 kN/m 左平台梁(TL-1):45.512 kN/m 右平台梁(TL-277、2):44.747 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.176 kN/m 右平台:6.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000278、 2.213 -13.292 剪 力(V):-1.561 -9.327 -17.094 96/503 截面验算:Vmax=17.09kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 388.177 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 388.18 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E10200(393,0.33%)E10200(393,0.33%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段)279、:截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-13.292 18.825 -2.757 剪 力(V):21.865 2.827 -16.210 截面验算:Vmax=21.87kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):388.177 0.000 240.000 下部计算纵筋(As):0.000 562.773 0.000 上纵实配:E10200(393,0.33%)E8200(251,0.21%)下纵实配:E12200(565,0.47%)E12200(565,0.47%)E12200(565,0.47%)-计算板段-3(右内延长):截面 B280、H=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-2.757 -2.757 -13.664 剪 力(V):-18.845 -21.597 -24.349 截面验算:Vmax=24.35kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):240.000 240.000 399.654 下部计算纵筋(As):0.000 0.000 0.000 上纵实配:E10190(413,0.34%)E10190(413,0.34%)下纵实配:E12200(565,0.47%)E12200(565,0.47%)E12200(565,0.47%)-计算板段-4(右平台):截面 BH=281、1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-13.664 2.121 -0.000 剪 力(V):17.398 9.795 2.192 截面验算:Vmax=17.40kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):399.654 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 240.000 240.000 上部纵筋(As):399.65 250.83 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E10190(413,0.34%)E10190(413,0.34%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(2282、51,0.21%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=250400 Mc=45.24kN.m Vk=64.17kN 截面验算:V=64.17kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:200 308 2E14 0.31%下部纵筋:352 402 2E16 0.40%箍筋:238 335 E8300 0.13%右平台梁(TL-2):BH=250400 Mc=44.48kN.m Vk=63.09kN 截面283、验算:V=63.09kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:200 308 2E14 0.31%下部钢筋:346 402 2E16 0.40%箍筋:238 335 E8300 0.13%-弯矩和剪力图:97/503 -平台梁荷载图:-弹性位移图:98/503 -配筋简图:(6)典型梯段板典型梯段板-6 1 已知条件：几何信息:左标高=2.000m；右标高=0.000m 平台长度(左)=1550mm；平台长度(右)=1520mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=120mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平284、台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=250mm；H2=400mm B3=250mm；H3=400mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=3360mm；踏步数=13 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=2700mm ,梯井宽:150mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；f285、y=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.846 kN/m 右平台:8.500 kN/m 设计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.715 kN/m 右平台:10.900 kN/m 左平台梁(TL-1):44.364 kN/m 右平台梁(TL-2):44.441 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.09286、6 kN/m 右平台:6.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-0.000 2.213 -12.615 剪 力(V):-1.086 -8.853 -16.619 99287、/503 截面验算:Vmax=16.62kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 367.408 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 367.41 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E8130(387,0.32%)E8130(387,0.32%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-12.615 17.943 -288、12.654 剪 力(V):21.645 -0.009 -21.664 截面验算:Vmax=21.66kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):367.408 0.000 368.599 下部计算纵筋(As):0.000 534.362 0.000 上纵实配:E10200(393,0.33%)E10200(393,0.33%)下纵实配:E12200(565,0.47%)E12200(565,0.47%)E12200(565,0.47%)-计算板段-3(右平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-12.654 2.121 0.000289、 剪 力(V):16.674 9.071 1.468 截面验算:Vmax=16.67kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):368.599 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 240.000 240.000 上部纵筋(As):368.60 250.83 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E8130(387,0.32%)E8130(387,0.32%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm290、*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=250400 Mc=44.10kN.m Vk=62.55kN 截面验算:V=62.55kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:200 308 2E14 0.31%下部纵筋:342 402 2E16 0.40%箍筋:238 335 E8300 0.13%右平台梁(TL-2):BH=250400 Mc=44.18kN.m Vk=62.66kN 截面验算:V=62.66kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面291、积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:200 308 2E14 0.31%下部钢筋:343 402 2E16 0.40%箍筋:238 335 E8300 0.13%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:100/503 -弹性位移图:-配筋简图:101/503 11.1.5 I-ST18/19 (1)典型梯段板典型梯段板-1 1 已知条件：几何信息:左标高=1.833m；右标高=0.000m 平台长度(左)=2750mm；平台长度(右)=0mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=160mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=250mm292、；H2=400mm B3=300mm；H3=500mm 梯段长度=3080mm；踏步数=12 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=4650mm ,梯井宽:150mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB40293、0；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.827 kN/m 设计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.692 kN/m 左平台梁(TL-1):50.630 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.077 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的294、板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 7.511 -15.250 剪 力(V):8.497 -5.809 -20.116 截面验算:Vmax=20.12kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 448.976 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 295、448.98 102/503 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E10170(462,0.38%)E10170(462,0.38%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-15.250 15.500 0.000 剪 力(V):24.085 3.979 -16.127 截面验算:Vmax=24.08kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):448.976 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):296、0.000 456.830 240.000 上纵实配:E10170(462,0.29%)E8200(251,0.16%)下纵实配:E10170(462,0.29%)E10170(462,0.29%)E10170(462,0.29%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=250400 Mc=144.00kN.m Vk=120.75kN 截面验算:V=120.75kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:297、200 308 2E14 0.31%下部纵筋:1290 1392 2E20+3E18 1.39%箍筋:238 503 E8200 0.20%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-弹性位移图:103/503 -配筋简图:(2)典型梯段板典型梯段板-2 1 已知条件：几何信息:左标高=1.833m；右标高=0.000m 平台长度(左)=2870mm；平台长度(右)=2750mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=160mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=250mm；H2=400mm B3=250mm；H3=400mm B4=298、240mm；H4=250mm 梯段长度=3080mm；踏步数=12 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=4650mm ,梯井宽:150mm 104/503 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=299、360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.827 kN/m 右平台:9.500 kN/m 设计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.692 kN/m 右平台:12.100 kN/m 左平台梁(TL-1):44.767 kN/m 右平台梁(TL-2):46.699 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.077 kN/m 右平台:7.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 300、Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-0.000 8.213 -11.691 剪 力(V):10.701 -4.259 -19.219 截面验算:Vmax=19.22kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.0301、00 0.000 339.243 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 339.24 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E8140(359,0.30%)E8140(359,0.30%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-11.691 15.324 -12.523 剪 力(V):19.703 -0.218 -20.139 截面验算:Vmax=20.14kN 0.7hftb302、h0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):339.243 0.000 364.584 下部计算纵筋(As):0.000 451.300 0.000 上纵实配:E10200(393,0.33%)E10200(393,0.33%)下纵实配:E10170(462,0.38%)E10170(462,0.38%)E10170(462,0.38%)-计算板段-3(右平台):截面 BH=1000160 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-12.523 8.338 -0.000 剪 力(V):20.652 4.771 -11.111 截面验算:Vmax=20.65kN 0.7hftbh0=140303、.14kN 截面满足 上部计算纵筋(As):320.000 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 320.000 320.000 上部纵筋(As):320.00 326.75 下部纵筋(As):320.00 上纵实配:E10240(327,0.20%)E10240(327,0.20%)下纵实配:E10240(327,0.20%)E10240(327,0.20%)E10240(327,0.20%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=250400304、 Mc=127.32kN.m Vk=106.77kN 截面验算:V=106.77kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:200 308 2E14 0.31%下部纵筋:1108 1112 2E18+3E16 1.11%箍筋:238 503 E8200 0.20%右平台梁(TL-2):BH=250400 Mc=132.82kN.m Vk=111.38kN 截面验算:V=111.38kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 105/503 上部钢筋:200 308 2E14 0.3305、1%下部钢筋:1167 1272 5E18 1.27%箍筋:238 503 E8200 0.20%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-弹性位移图:-配筋简图:106/503 (3)典型梯段板典型梯段板-3 1 已知条件：几何信息:左标高=2.500m；右标高=0.000m 平台长度(左)=1750mm；平台长度(右)=2750mm 平台厚度(左)=150mm；平台厚度(右)=150mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=300mm；H2=450mm B3=300mm；H3=450mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=4306、200mm；踏步数=16 梯板厚度=150mm；梯跨长度 L0=4650mm ,梯井宽:150mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计307、算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:9.250 kN/m 斜梯段:11.747 kN/m 右平台:9.250 kN/m 设计值(q):左平台:11.800 kN/m 斜梯段:14.797 kN/m 右平台:11.800 kN/m 左平台梁(TL-1):60.233 kN/m 右平台梁(TL-2):60.740 kN/m 准永久值(qe):左平台:7.500 kN/m 斜梯段:9.997 kN/m 右平台:7.500 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计308、算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000150 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-0.000 3.021 -21.414 剪 力(V):-3.944 -13.384 -22.824 截面验算:Vmax=22.82kN 0.7hftbh0=130.13kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 479.856 下部计算纵筋(As):309、300.000 300.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 479.86 下部纵筋(As):300.00 上纵实配:E10160(491,0.33%)E10160(491,0.33%)下纵实配:E8160(314,0.21%)E8160(314,0.21%)E8160(314,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000150 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-21.414 29.901 -21.118 剪 力(V):29.161 0.057 -29.046 107/503 截面验算:Vmax=29.16kN 0.7hftbh0=130.13kN 截面满足 上部310、计算纵筋(As):479.856 0.000 472.892 下部计算纵筋(As):0.000 684.238 0.000 上纵实配:E10160(491,0.33%)E10160(491,0.33%)下纵实配:E12160(707,0.47%)E12160(707,0.47%)E12160(707,0.47%)-计算板段-3(右平台):截面 BH=1000150 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-21.118 7.977 0.000 剪 力(V):23.462 8.122 -7.218 截面验算:Vmax=23.46kN 0.7hftbh0=130.13kN 截面满足 上部计算纵筋(As)311、:472.892 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 300.000 300.000 上部纵筋(As):472.89 250.83 下部纵筋(As):300.00 上纵实配:E10160(491,0.33%)E10160(491,0.33%)下纵实配:E8160(314,0.21%)E8160(314,0.21%)E8160(314,0.21%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=300450 Mc=171.31kN.m Vk=143.65312、kN 截面验算:V=143.65kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:270 452 4E12 0.34%下部纵筋:1282 1407 7E16 1.04%箍筋:286 1005 E8200 0.34%右平台梁(TL-2):BH=300450 Mc=172.75kN.m Vk=144.86kN 截面验算:V=144.86kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:270 452 4E12 0.34%下部钢筋:1295 1407 7E16 1.04%箍筋:286 10313、05 E8200 0.34%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:108/503 -弹性位移图:-配筋简图:(4)典型梯段板典型梯段板-4 1 已知条件：几何信息:左标高=2.000m；右标高=0.000m 平台长度(左)=2600mm；平台长度(右)=2750mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=120mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=250mm；H2=400mm B3=250mm；H3=400mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=3360mm；踏步数=13 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=465314、0mm ,梯井宽:150mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(q315、k):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.846 kN/m 右平台:8.500 kN/m 设计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.715 kN/m 右平台:10.900 kN/m 左平台梁(TL-1):46.344 kN/m 右平台梁(TL-2):47.272 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.096 kN/m 右平台:6.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的316、板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 109/503 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):0.000 6.677 -12.920 剪 力(V):8.268 -5.220 -18.709 截面验算:Vmax=18.71kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 376.769 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 上部纵筋(As)317、:250.83 376.77 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E10200(393,0.33%)E10200(393,0.33%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-12.920 17.943 -13.358 剪 力(V):21.549 -0.106 -21.761 截面验算:Vmax=21.76kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):376.769 0.000 390.211 下部计算纵筋318、(As):0.000 534.362 0.000 上纵实配:E10200(393,0.33%)E10200(393,0.33%)下纵实配:E12200(565,0.47%)E12200(565,0.47%)E12200(565,0.47%)-计算板段-3(右平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-13.358 7.511 0.000 剪 力(V):19.395 5.089 -9.218 截面验算:Vmax=19.39kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):390.211 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000319、 240.000 240.000 上部纵筋(As):390.21 250.83 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E10200(393,0.33%)E10200(393,0.33%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=250400 Mc=131.81kN.m Vk=110.53kN 截面验算:V=110.53kN 0.250cfcbh0=335.16320、kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:200 308 2E14 0.31%下部纵筋:1156 1272 5E18 1.27%箍筋:238 503 E8200 0.20%右平台梁(TL-2):BH=250400 Mc=134.45kN.m Vk=112.74kN 截面验算:V=112.74kN 0.250cfcbh0=335.16kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部钢筋:200 308 2E14 0.31%下部钢筋:1184 1272 5E18 1.27%箍筋:238 503 E8200 0.20%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:110/503 -321、弹性位移图:-配筋简图:11.1.6 I-ST12/17 (1)典型梯段板典型梯段板-1 1 已知条件：几何信息:左标高=1.833m；右标高=0.000m 平台长度(左)=2500mm；平台长度(右)=0mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=160mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=300mm；H2=450mm B3=300mm；H3=500mm 梯段长度=3080mm；踏步数=12 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=4400mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m322、2 活荷载:3.500kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 111/503 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.827 kN/m 设323、计值(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.692 kN/m 左平台梁(TL-1):50.816 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.077 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH324、=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-0.000 6.020 -14.997 剪 力(V):6.426 -6.382 -19.189 截面验算:Vmax=19.19kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 441.061 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 上部纵筋(As):250.83 441.06 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E10170(462,0.38%)E10170(462,0.38%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E820325、0(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-14.997 15.678 -0.000 剪 力(V):24.181 3.891 -16.400 截面验算:Vmax=24.18kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):441.061 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 462.411 240.000 上纵实配:E10170(462,0.29%)E8200(251,0.16%)下纵实配:E10160(491,0.31%)E10160(491,0.31%)E10160(491,326、0.31%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=300450 Mc=129.77kN.m Vk=114.84kN 截面验算:V=114.84kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:270 452 4E12 0.34%下部纵筋:934 1005 5E16 0.74%箍筋:286 670 E8300 0.22%-弯矩和剪力图:112/503 -平台梁荷载图:-弹性位移图:-配筋简图:113/503 (327、2)典型梯段板典型梯段板-2 1 已知条件：几何信息:左标高=1.833m；右标高=0.000m 平台长度(左)=2500mm；平台长度(右)=3050mm 平台厚度(左)=120mm；平台厚度(右)=120mm 内延长(左)=0mm；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B1=240mm；H1=250mm B2=300mm；H2=450mm B3=300mm；H3=450mm B4=240mm；H4=250mm 梯段长度=3080mm；踏步数=12 梯板厚度=120mm；梯跨长度 L0=4400mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑 荷载信息:附加恒荷载=2.000kN/m2 活荷载:3.5328、00kN/m2 恒载分项系数:1.2；活载分项系数:1.4；活载调整系数:L=1.00 混凝土等级:C30 ,fc=14.30 N/mm2 混凝土容重:25.00 kN/mm3 配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm 板纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级:HRB400；fy=360 N/mm2 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算 2 2 荷载与内力计算：荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk):左平台:8.500 kN/m 斜梯段:10.827 kN/m 右平台:8.500 kN/m 设计值329、(q):左平台:10.900 kN/m 斜梯段:13.692 kN/m 右平台:10.900 kN/m 左平台梁(TL-1):44.083 kN/m 右平台梁(TL-2):48.042 kN/m 准永久值(qe):左平台:6.750 kN/m 斜梯段:9.077 kN/m 右平台:6.750 kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。b.平台梁:跨中弯矩 Mc=1/8qL2;支座剪力 Vk=1/2qL 3 3 计算结果：计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法:矩阵位移法 单位说明:弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面330、积:mm2/m 截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm 板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-0.000 6.020 -10.973 剪 力(V):8.138 -4.669 -17.477 截面验算:Vmax=17.48kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):0.000 0.000 317.491 下部计算纵筋(As):240.000 240.000 0.000 114/503 上部纵筋(As):250.83 317.49 下部纵筋(As):240.00 上纵实配:E8150(335,0.28%331、)E8150(335,0.28%)下纵实配:E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)E8200(251,0.21%)-计算板段-2(斜梯段):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-10.973 15.600 -12.945 剪 力(V):19.828 -0.513 -20.854 截面验算:Vmax=20.85kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):317.491 0.000 377.530 下部计算纵筋(As):0.000 459.967 0.000 上纵实配:E8150(335,0.28%)E10200(332、393,0.33%)下纵实配:E10170(462,0.38%)E10170(462,0.38%)E10170(462,0.38%)-计算板段-3(右平台):截面 BH=1000120 截 面:左 中 右 弯 矩(M):-12.945 9.167 0.000 剪 力(V):20.269 4.464 -11.341 截面验算:Vmax=20.27kN 0.7hftbh0=100.10kN 截面满足 上部计算纵筋(As):377.530 0.000 0.000 下部计算纵筋(As):0.000 263.367 240.000 上部纵筋(As):377.53 250.83 下部纵筋(As):263.333、37 上纵实配:E10200(393,0.33%)E10200(393,0.33%)下纵实配:E8190(265,0.22%)E8190(265,0.22%)E8190(265,0.22%)-平台梁配筋结果:-单位说明:弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算:公式法 左平台梁(TL-1):BH=300450 Mc=112.58kN.m Vk=99.63kN 截面验算:V=99.63kN 0.250cfcbh0=455.81kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率 上部纵筋:270 452 4E12 0.34%下部纵筋:799 804 4E16 0.60%箍筋:286 670 E8300 0.22%右平台梁(TL-2):BH=300450 Mc=122.69kN.m Vk=108.58kN 截面验算:V=108.58