1、 目 录第一节 编制依据2第二节 工程概况3第三节 方案选择3第四节 材料选择41、 梁模板(门式钢管架)42、柱模板43、墙模板44、板模板(门式钢管架)5第五节 模板安装51、模板安装的一般要求52、模板定位53、模板安装要求64、模板构造65、门式满堂架构造7第六节 模板拆除7第七节 模板技术措施81、进场模板质量标准82、模板安装质量要求93、其他注意事项124、脱模剂及模板堆放、维修12第八节 安全、环保文明施工措施13第九节 脚手架计算书14第十节 标准层梁KL6模板支撑计算书15第十一节 二层结构梁KL11模板支撑计算书25第十二节 120厚楼面模板支撑计算书35第十三节 2002、厚墙木模板计算书43第十四节 450、600厚墙木模板计算书48第一节 编制依据 1 深圳市大工业区聚龙山保障性住房一期工程施工组织设计2 深圳市大工业区聚龙山保障性住房一期工程施工图3 法律（1）中华人民共和国建筑法（2）中华人民共和国安全生产法4 法规（1）国务院建筑工程安全生产管理条例（2003年11月颁布）（2）国务院建筑工程质量管理条例（2000年1月颁布）5 部门规章（1）建设部关于落实建设工程安全生产监理责任的若干意见（建市2006248号 2006年12月颁布）（2）建设部建筑工程预防坍塌事故若干规定（2003年4月颁布）6 规范标准（1）建筑施工安全检查标准（JGJ59-993、）（2）施工企业安全生产评价标准（JGJ/T77-2003）（3）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000（4）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）（5）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）（6）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（7）建筑结构荷载规范（GB50009-2001 2006年版）（8）混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）（9）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2002 J186-2002）（10）建筑结构制图标准（GB/T 50105-2001）（11）特种作业人员安全技术考核管理规则(GB54、306-85)（12）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20086 我司质量保证手册，程序文件及有关规定，长期从事各类建筑工程的成功经验7 其它有关的法律、法规、标准、规章、规范性文件等第二节 工程概况1、建设单位：XX管理服务中心2、设计单位：XX公司设计3、监理单位：XX监理有限公司4、施工单位：XX有限公司深圳市大工业区聚龙山保障性住房一期工程（以下简称为本工程）位于深圳市坪山新区，项目东侧为青兰一路,南侧为厂区用地,西侧为聚龙山四号路,北侧为青松西路。本工程为保障性高层住宅小区，用地面积56663.49，总建筑面积226044.38（其中地下室车库面积78843、地上商业、架空层及5、住宅面积147201.38），结构形状较不规则呈蝴蝶形，塔楼布置采用围合式，尽量形成大的中心花园景观，结构形式为框架剪力墙结构，地下共二层9.9m，地上住宅为8栋21层单体建筑，建筑高度59.5m；0.00相对绝对标高53.50m。本工程为保障性住宅工程，商业部分设在3、8栋首层。地下室负二层层高4.4m；负一层层高4.9m， 1、2、47栋架空部分首层层高3.5m，221层层高为2.8m，屋面层层高2.83m；屋面构架二层分别为3.3m、2.8m；上部结构梁截面为300*600、250*500、200*400、200*470、200*350、200*450、250*650、200*500、26、50*570，7、8栋空腔楼盖板密肋梁160*200、183*200、175*200、200*200、195*200、180*200。板厚度为250、120、100，本方案仅对18栋上部结构层高2.8m、2.83m梁板及屋面构架3.0m模板工程进行编制，高支模工程方案详相应专项方案。 第三节 方案选择 本工程模板支撑系统主要用于住宅首层至二十一层上部结构满堂架及阳台架空部位，住宅二至屋面标准层层高为2.80m，建筑高度59. 5米。主体结构为钢筋混凝土剪力墙结构。模板设计代表选择截面3栋二层结构KL11： 300600的梁(标高3.5m)、三至二十一梁KL6：200*670(标高2.8m)，板7、厚均以120mm的板为设计代表进行模板设计和安全验算。对此针对本工程施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了8、以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案： 梁、板模板采用门式钢管满堂架，柱模板 采用扣件钢管架。第四节 材料选择 在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽量保证表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 1、 梁模板(门式钢管架) 面板采用18mm胶合面板8080木方（内楞）现场拼制，圆钢管483.0（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用8080木方支撑。承重架采用门式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关9、国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 2、柱模板采用18mm厚胶合板，背内楞采用8080 木方，柱箍采用圆钢管483.0围檩加10、固，采用可回收m14对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.0钢管斜向加固（尽量取45）。3、墙模板墙模板的背部支撑由两层龙骨组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨采用8080木枋；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨采用483.0钢管。组装墙体模板时，通过m12穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点，墙、柱、梁均采用一次性螺杆拉结。 4、板模板(门式钢管架) 板底采用18mm支撑，承重架采用门式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用胶合面板钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯11、，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 本工程门式钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。第五节 模板安装 12、1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆（或订柱脚围脚板）。 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 32、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始13、进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层1000mm 标高控制线，并根据该1000mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 3、模板安装要求（1）标准层梁模板安装顺序及技术要点“满堂”脚手架梁底模安装（梁跨度大于4米则按设计要求起拱）安装侧模（如梁高超过700则先铺单边侧模，待钢筋绑扎完成后再铺另一侧模板）梁模加固模板调整验收进行下道工序。（2）标准层楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手14、架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位尺寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 4、模板构造梁模板 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距250mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的m12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm作为面板，梁底采用胶合面板、50100木方 ，间距横向不大于250mm支承为钢管或木方。门式钢管脚手架作为支撑系统，钢管483.0，门架15、纵距1.2m。 2、梁模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45） 墙、柱模板 采用18mm竹胶合板，模板在施工现场组拼，竖向内楞采用8080 木方，柱箍采用圆钢管483.0，并用可回收的m12高强穿墙螺栓加固。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，16、采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。 板模板1、楼板模板采用80mm80mm木方做板底支撑，中心间距不大于250mm，门式钢管脚手架作为撑系统，纵向间距1.2m，横向间距1.2m。2、楼板模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4 开间不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的17、起拱15mm；5、门式满堂架构造（1）门架、调节架及可调托座应根据支撑高度设置，支撑架底部可采用固定底座及木楔调整标高；（2）用于梁模板支撑的门架，本工程采用垂直于梁轴线的布置方式，门架俩侧设置交叉支撑；（3）交叉支撑应在每列门架俩侧设置，并采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除；（4）水平架或脚手板应每步设置，顶部作业层应满铺脚手板，并应采用可靠连接方式与门架横梁固定，大于200mm的缝隙应挂安全平网；（5）水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢；（6）满堂脚手架距墙或其他结构物边缘距离应小于0.5m，周围应设置栏杆。第六节 18、模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须达到混凝土等级强度的90%以上方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先19、模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模20、板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，21、取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层22、支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件23、；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试24、块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，25、并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木26、方固定。 （10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板27、工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳28、角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节 安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架（见本29、工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（30、使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板7、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇31、筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。8、环保与文明施工 夜间23:007:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节 脚手架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ32、 1282000）等规范编制。梁模板（门式钢管架）本工程门式钢管架用于住宅部分梁、板模板支撑架，层高为2.8m，首层3.5m。梁计算选取300x800梁按最不利荷载组合进行验算，其他梁底支撑参照此梁。 计算门架的几何尺寸图 第十节 标准层梁KL6模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=200mm,梁高h=670mm,层高2.80m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距6033、0mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 1.10) 1.2 = 0.47 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.67 1.2 = 3.86 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 0.67 1.2 = 0.24 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 5.13 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()34、/1.2 q2 = 3.81 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=200mm；W=bh2/6=200182/6=10800mm3； I=bh3/12=200183/12=97200mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.1055.133002=-48479N.mm=-0.05kN.m=Mmax/W=48479/10800=4.49N/mm2梁底模抗弯强度=4.49N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6065.135、3300=933N=0.93kN=3Vmax/(2bh)=3933/(220018)=0.39N/mm2梁底模抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=3.81kN/m；挠度系数K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.6443.813004/(100900097200)=0.23mm=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.23mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=200mm,=200/1200=0.17 ；第一层龙36、骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=5.13300/200=7.70kN/mMq=qcL(2-)/8=7.70200/10001200/1000(2-0.17)/8=0.42kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10007.46=0.90kNa =0.5(L-c)=037、.5(1200-200)=500mm，Mp=Pa=0.900.50=0.45kN.mMmax=MqMp=(0.42+0.45)106=870000N.mm=0.87kN.m=Mmax/W=870000/85333=10.20N/mm2第一层龙骨抗弯强度=10.20N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.57.70200000/1000+0.90/1000=0.77kN=3Vmax/(2bh)=30.771000/(28080)=0.18N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.18N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第38、一层龙骨间距/梁宽=3.81300/200=5.72N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=5.7220012003(8 - 4 0.172+0.173)/(38490003413333)=1.32mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.90100050012002(3 - 40.422)/(2490003413333)=2.03mmmax=qp=1.32+2.03=3.35mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度max=3.35mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二39、层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=80mm, W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.57.70200/1000+0.90=1.67N，弯矩系数KM=0.175Mmax=KMPL=0.1751.671000600=175350N.mm=0.18kN.m =Mmax/W=175350/85333=2.05N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=2.05N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650Vmax=KVP=0.6501.671000=1090N =3Vmax40、/(2bh)=31.091000 /(28080)=0.26N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.55.72200/1000+0.90=1.47kN，挠度系数K=1.146max=KPL3/(100EI)=1.1461.4710006003/(10090003413333)=0.12mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0.12mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.156传至每个门式钢管脚手架41、立柱的力NQK1 =2.1561.67=3.60kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =3.60+0.50=4.10kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0384kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(2.80-0.67-1.9)0.08+11.800.0384=0.09kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.09+4.42、10=4.21kN每个门式钢管脚手架立柱的承载力(kN)=40.16/2=20.08kN 门架承载力4.21kN20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座 100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板，楼板厚=120mm，上部荷载为：F=4.21+0.081.90+(1.2+0.60)0.03841.2=4.48kN（1）支承面受冲切承载力验算s=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/s =1.00pc,m=1.00N/mm2,Um=4100=400mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)Umh43、O=(0.711.43+0.151)1.00400105/1000=48.34kN门架支承面受冲切承载力48.34kN4.48kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=4.48kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2244、24.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.67=16.08kN/m2比较F1、F2取小值F=16.08kN/m2，有效压头高度为F/=0.67m。2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值(kN/m2)设计值(kN/m2)1、新浇砼的侧压力G=1.2F=16.0819.302、振捣砼产生的荷载Q=1.4Q2K=4.005.6024.90（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=550182/6=297045、0mm3；I=bh3/12=550183/12=267300mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q=24.90(670-120)/1000=13.70kN/m=13.70N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10513.703002=-129465N.mm=-0.13kN.m=Mmax/W=129465/29700=4.36N/mm2 侧模抗弯强度=4.36N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60613.70300/1000=2.49kN =3Vmax/(2bh)=32.491000/(2185546、0)=0.38N/mm2 侧模抗剪强度=0.38N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=16.08(670-120)/1000=8.84kN/m=8.84N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.6448.843004/(1009000267300)=0.19mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.19mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9524.90=23.65kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=47、600mm=0.60m，竖向间距b=(670 - 120)/2=275mm=0.28m，N=abFs=0.600.2823.65=3.97kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN 对拉螺栓受力3.97kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度275mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗弯强度验算均布荷载q=24.90300/1000=7.47kN/m=7.47N/mm；弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.1248、57.472752=-70615N.mm=-0.07kN.m=Mmax/W=70615/85333=0.83N/mm2侧肋抗弯强度=0.83N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL =0.6257.47275/1000=1.28kN =3Vmax/(2bh)=31.281000/(28080)=0.30N/mm2侧肋抗剪强度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=16.08300/1000=4.82kN/m=4.82N/mm；挠度系数K=0.521max=Kq，L4/100EI=0.521449、.822754/(10090003413333)=0mm=275/250=1.10mm侧肋挠度max=0mm=1.10mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨8080mm单木枋300mm,第二层龙骨8080mm单木枋1200mm；门式钢管脚手架纵向600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm,对拉螺栓1排12,横向间距600mm 。第十一节 二层结构梁KL11模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=600mm,层高3.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm,侧模厚度18mm；木材弹性50、模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用钢门架宽度L=1200mm,门架纵向间距=600mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 0.96) 1.2 = 0.45 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.60 1.2 = 5.18 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 0.60 1.2 = 0.32 kN/m振捣砼荷载 2.51、0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 6.80 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 4.97 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm； W=bh2 /6 =300182/6=16200mm3，I=bh3/12=300183/12=145800mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1056.803002=-64260N.mm=-0.06kN.m=Mmax/W=64260/16200=3.97N/mm252、梁底模抗弯强度=3.97N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6066.80300=1236N=1.24kN=3Vmax/（2bh）=31236/(230018)=0.34N/mm2梁底模抗剪强度=0.34N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算 荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=4.97kN/m。挠度系数K=0.644max=Kq2 L4/(100EI)=0.6444.973004/(1009000145800)=0.20mm=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.20mm=1.253、0mm,满足要求。计算简图及内力图： （3）第一层龙骨验算门架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,=300/1200=0.25；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；W=bh2/6=801002/6=133333mm3，I=bh3/12=801003/12=6666667mm41） 抗弯强度验算a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=6.80300/300=6.80kN/mMq=qcL(2-)/8=6.80300/10001200/1000(2-0.25)/8=0.54kN.mb.板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.3054、)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10007.46=0.90kNa=0.5（L-c）=0.5(1200-300)=450mmMp=Pa=0.900.45=0.41kN.mMmax=MqMp=(0.54+0.41)106=950000N.mm=0.95kN.m=Mmax/W=950000/133333=7.13N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=7.13N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2） 抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.56.80300000/1000+0.90/1000=1.02kN=3Vmax/（2bh）=31.55、021000/(280100)=0.19N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.19N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3） 挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽 =4.97300/300=4.97N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=4.9730012003(8 - 4 0.252+0.253)/(38490006666667)=0.87mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.90100045012002(3 - 40.382)/(2490006666667)=0.99mm最大挠度max=qp=0.87+0.99=1.86mm=1200/250=4.80m56、m第一层龙骨挠度max=1.86mm=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图：（4）第二层龙骨验算门架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=100mm,W=1801002/6=133333mm3，I=1801003/12=6666667mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.175P=V=1/2q梁宽P=0.56.80300/1000+0.90=1.92NMmax=KMPL=0.1751.921000600=201600N.mm=0.20kN.m =Mmax/W=201600/133333=1.51N/mm2第二层龙骨抗弯强度=1.51N/mm2f57、m=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650Vmax=KVP=0.6501.921000=1250N =3Vmax/(2bh)=31.251000 /(280100)=0.23N/mm2第二层龙骨抗剪强度=0.23N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.146P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.97300/1000+0.90=1.64kNmax= K PL3/（100EI）=1.1461.6410006003/(10090006666667)=0.07mm=L/250=600/250=2.40mm计算简图及内力图： 第二层龙骨58、挠度max=0.07mm=2.40mm,满足要求。3.支撑强度验算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=2.156传至每个门架立柱的力NQK1 =2.1561.92=4.14kN 每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN每个门架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =4.14+0.50=4.64kN 单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0384kN/m门架和水平拉杆重量NGK =(3.50-0.60-1.9)0.08+21.800.0384=0.59、22kN门架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.22+4.64=4.90kN查（JGJ128-2000）规范每个门架立柱的承载力(kN)=40.16/2=20.08kN门架承载力4.90kN20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门架立杆设配套底座 100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板。 支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=4.90+0.081.90+(1.2+0.60)0.03841.2=5.17kN(1)支承面受冲切承载力验算s =2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm260、，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.151)1.00400105/1000=48.34kN门架支承面受冲切承载力48.34kN5.17kN,满足要求。(2).支承面局部受压承载力验算Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=5.17kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算161、）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.60=14.40kN/m2比较F1、F2取小值F=14.40kN/m2，有效压头高度为F/=0.60m。2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值(kN/m2)设计值（kN/m2)1、新浇砼的侧压力G=1.2F=14.4017.282、振捣砼产生的荷载Q=1.4Q2K=4.005.6022.88（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计62、算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=480182/6=25920mm3；I=bh3/12=480183/12=233280mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105。均布荷载q=22.88(600-120)/1000=10.98kN/m=10.98N/mmMmax=KMqL2=-0.10510.983002=-103761N.mm=-0.10kN.m= Mmax/W=103761/25920=4.00N/mm2 侧模抗弯强度=4.00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KV qL=0.60610.98300/63、1000=2.00kN =3Vmax/（2bh）=32.001000/(218480)=0.35N/mm2 侧模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=14.40(600-120)/1000=6.91kN/m=6.91N/mm挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.6446.913004/(1009000233280)=0.17mm=300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.17mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图： （3）、侧肋强度验算计算跨度480mm；跨数1跨64、；木枋尺寸b=80mm,h=80mm； W=bh2 /6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4. 1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125均布荷载q=22.88300/1000=6.86kN/m=6.86N/mmMmax=KMqL2=0.1256.864802=197568N.mm=0.20kN.m=Mmax/W=197568/85333=2.32N/mm2 侧肋抗弯强度=2.32N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500Vmax=KV qL =0.5006.86480/1000=1.65kN 65、=3Vmax/（2bh）=31.651000/(28080)=0.39N/mm2 侧肋抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.302均布荷载q，=14.40300/1000=4.32kN/m=4.32N/mmmax=Kq，L4/100EI=1.3024.324804/(10090003413333)=0.09mm=480/250=1.92mm 侧肋挠度max=0.09mm=1.92mm,满足要求。计算简图及内力图：6.计算结果：第一层龙骨80100mm单木枋300mm,第二层龙骨80100mm单木枋1200mm；门架纵向600mm,底模厚度166、8mm,侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm,对拉螺栓0排 。第十二节 120厚楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高3.50m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距900mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.67、2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=400mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm68、4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.107M1=KMq1L2 =-0.1077.474002=-127886N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.6067.47400=1811Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.107M2=KMq2L2 =-0.1073.974002=-67966N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M3=KMq2L2 =0.0773.974002=48910N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97400=962N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)4004/(1009069、00486000)=0.12mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ，计算简图如下：跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2003.501000400=280000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000400=-140000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10004003/(1009000486000)=0.53mm2）抗弯强度验算M1=-12770、886N.mmM2M5=-207966N.mmM3M4=328910N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=328910N.mm=0.33kN.m=Mmax/W=328910/54000=6.09N/mm2 楼板底模抗弯强度=6.09N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1811NV2+ V3=962+2100=3062N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=3062N=3.06kN=3Vmax/（2bh）=33062/(290018)=0.28N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.28N/71、mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=2+3=0.12+0.53=0.65mm=400/250=1.60mm 楼板底模挠度max=0.66mm=1.60mm,满足要求。内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门架宽度1200mm，门架间横向间距900mm，计算跨数2跨；第一层龙骨间距400mm,第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算第一层龙骨受均布荷载：q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=7.47400/1000=2.99kN/m弯矩系数KM=0.72、101Mmax=KMqL2=0.1012.9912002=434866N.mm=0.43kN.m=Mmax/W =434866/85333=5.10N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.10N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.601Vmax=KVqL=0.6012.991200=2156N=2.16kN=3Vmax/（2bh）=32156/(28080)=0.51N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2400/1000=1.32kN/m=1.73、32N/mm挠度系数K=1.512 max=KqL4/(100EI)=1.5121.3212004/(10090003413333)=1.35mm=1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度max=1.35mm=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨,第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W180802/6=85333mm3；I180803/12=3413333mm4；1)抗弯强度验算P=7.470.40(0.6+0.90/2)1000=3137kN弯矩系数KM=0.247Mmax=KMPL=0.24731379074、0=697355N.mm=0.70kN.m=Mmax/W=697355/85333=8.17N/mm2第二层龙骨抗弯强度=8.17N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.086Vmax=KVP=1.0863.141000=3410N=3.41kN=3Vmax/(2bh)=33410/(128080)=0.80N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.80N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=1.185P，=3.97/1.20.40(0.6+0.90/2)1000=1390kNmax=KP，L3/(100EI)=1.1851375、909003/(10090003413333)=0.39mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.39mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数2.827传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.8273137/1000=8.87kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.45)0.901=0.95kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =8.87+1.40.95=10.20kN 单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式76、钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(3.50-0.12-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0384=0.20kN门式钢管脚手架总承载力为1.2NGK+NQK=1.20.20+10.20=10.44kN每个门式钢管脚手架立柱的承载力(N)40.16/2=20.08kN门架承载力10.44kN20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑），楼板厚=120mm；上部荷载为:F=10.44+1.900.08+(1.2+0.90)0.03841.2=10.69kN（1）支承面受冲切承载力验算s=2.00，ft=1.43N/mm2，h77、O=120-20=100mm，=0.41.2/s=1.00，pc,m=1.00 N/mm2， Um=4100=400mm，h=1.00（0.7hft0.15pc,m）UmhO=(0.711.43+0.151)1.00400100/1000=46.04kN 受冲切承载力46.04kNF=10.69kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部78、受压承载力273.49kNF=10.69kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距400mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距900mm，门架纵向间距900mm。门架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。第十三节 200厚墙木模板计算书 1、墙模板系统基本参数 计算墙面宽度200mm，高度2800mm；模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用8080mm木方，内竖肋间距200mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩间距500mm；对拉螺栓水平间距1000mm，直径12mm。 模板组装示意图 2、荷载标准值验算79、 (1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F1=0.22t012V(1/2)=23.32kN/m2(c=24.00kN/m3,T=35.00。C,V=3.00m/h,H=2.80m,1=1.00,2=0.85)F2=cH=67.20kN/m2 比较F1和F2取较小值，F=23.32kN/m2 (2)倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.223.3227.982、倾倒砼产生的荷载1.44.005.6033.583、墙模板面板的验算 强度计算考虑新浇砼侧压力和倾倒、振捣砼时产生的荷载设计值； 挠度计算考虑新浇砼侧压力产生荷载标准值；80、面板按照5跨连续梁计算； 面板的计算宽度取1000mm。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1000182/6=54000mm3；I=1000183/12=486000mm4； 荷载计算值q=(1.223.32+1.44.00)1=33.58kN/m 1)抗弯强度验算 M=KMqL2=0.1133.580.202=0.14kNm=0.14106N.mm =M/W=0.14106/54000=2.61N/mm2 面板的抗弯强度=2.61N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。 2)抗剪验算 V=KV qL=0.633.580.20=4.070kN=4070N =3V/（2bh81、）=34070/(2100018)=0.34N/mm2 面板的抗剪强度=0.34N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。 3)挠度验算 按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=27.98N/mm=Kq，L4/100EI=0.67727.982004/(1009000486000)=0.07mm=200/250=0.80mm 面板的挠度max=0.07mm允许挠度=2.00mm，满足要求。 4、模板内竖肋的验算 竖肋采用8080mm木方；木枋间距200mm； W =80802/6=85333mm3；I=80803/12=3413333mm4；q=33.580.20=6.782、2kN/m 按照1跨连续梁计算: (1)抗弯强度验算 M=0.1ql2=06.721.002=0Nmm=0kNm = M/W=0/85333=0N/mm2 内竖肋的抗弯强度=0N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。 (2)抗剪验算 V=KV qL=06.721.00=0kN=0N =3V/(2bh)=30/(28080)=0N/mm2 内竖肋的抗剪强度=0N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。 (3)挠度验算 按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=1.223.320.20=5.60N/mm=Kq，L4/100EI=05.6010004/(10090003483、13333)=0mm=1000/250=4.00mm 内竖肋的挠度max=0mm=4.00mm，满足要求。 5、墙模板外横檩的验算 外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算,间距为对拉螺杆水平间距1000mm。 由内竖肋传递的荷载： N=1.16.720.50=3.69kN采用483.0双钢管，W=24490=8980mm3；I=2107800=215600mm4；A=2424=848mm2 (1)外横檩抗弯强度验算 M=KMPL=03.691.00=0kNm=0N.mm =M/W=0/8980=0N/mm2 外横檩的抗弯强度=0N/mm2fm=205.00N/mm2，满足要求84、。(2)抗剪强度验算 V=KVP=0(3.691000)=0N =3V/(2bh)=30/(2848)=0N/mm2 外横檩的抗剪强度=0N/mm2fv=125.00N/mm2，满足要求。(3)挠度验算 =K PL3/(100EI)=0369410003/(100206000215600)=0mm =1000/250=4.00mm 外横檩的挠度max=0mm=4.00mm，满足要求。 6、对拉螺栓的验算 计算公式: N N =fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径d(mm):12.0 对拉螺栓85、有效直径(mm):9.85 对拉螺栓有效面积(mm2):A=76 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=Af=76170/1000=12.92 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=03.69=0 对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=0kN最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求。第十四节 450、600厚墙木模板计算书 1、墙模板系统基本参数 计算墙面宽度600mm，高度4400mm；模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用100100mm木方，内竖肋间距200mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩间距300mm；对拉螺栓水平间距1000mm，直径14mm。 模板组装示意图 2、荷载标准86、值验算 (1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F1=0.22t012V(1/2)=23.32kN/m2(c=24.00kN/m3,T=35.00。C,V=3.00m/h,H=2.80m,1=1.00,2=0.85)F2=cH=67.20kN/m2 比较F1和F2取较小值，F=23.32kN/m2 (2)倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.223.3227.982、倾倒砼产生的荷载1.44.005.6033.583、墙模板面板的验算 强度计算考虑新浇砼侧压力和倾倒、振捣砼时产生的荷载设计值； 挠度计算考虑新浇砼侧压力产生荷载标87、准值；面板按照5跨连续梁计算； 面板的计算宽度取1000mm。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1000182/6=54000mm3；I=1000183/12=486000mm4； 荷载计算值q=(1.223.32+1.44.00)1=33.58kN/m 1)抗弯强度验算 M=KMqL2=0.1133.580.202=0.14kNm=0.14106N.mm =M/W=0.14106/54000=2.61N/mm2 面板的抗弯强度=2.61N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。 2)抗剪验算 V=KV qL=0.633.580.20=4.070kN=4070N =3V/（88、2bh）=34070/(2100018)=0.34N/mm2 面板的抗剪强度=0.34N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。 3)挠度验算 按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=27.98N/mm=Kq，L4/100EI=0.67727.982004/(1009000486000)=0.07mm=200/250=0.80mm 面板的挠度max=0.07mm允许挠度=1.20mm，满足要求。 4、模板内竖肋的验算 竖肋采用100100mm木方；木枋间距200mm； W =1001002/6=166667mm3；I=1001003/12=8333333mm4；q=33.89、580.20=6.72kN/m 按照1跨连续梁计算: (1)抗弯强度验算 M=0.1ql2=06.721.002=0Nmm=0kNm = M/W=0/166667=0N/mm2 内竖肋的抗弯强度=0N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。 (2)抗剪验算 V=KV qL=06.721.00=0kN=0N =3V/(2bh)=30/(2100100)=0N/mm2 内竖肋的抗剪强度=0N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。 (3)挠度验算 按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=1.223.320.20=5.60N/mm=Kq，L4/100EI=05.6010090、04/(10090008333333)=0mm=1000/250=4.00mm 内竖肋的挠度max=0mm=4.00mm，满足要求。 5、墙模板外横檩的验算 外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算,间距为对拉螺杆水平间距1000mm。 由内竖肋传递的荷载： N=1.16.720.30=2.22kN采用483.0双钢管，W=24490=8980mm3；I=2107800=215600mm4；A=2424=848mm2 (1)外横檩抗弯强度验算 M=KMPL=02.221.00=0kNm=0N.mm =M/W=0/8980=0N/mm2 外横檩的抗弯强度=0N/mm2fm=20591、.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪强度验算 V=KVP=0(2.221000)=0N =3V/(2bh)=30/(2848)=0N/mm2 外横檩的抗剪强度=0N/mm2fv=125.00N/mm2，满足要求。(3)挠度验算 =K PL3/(100EI)=0221710003/(100206000215600)=0mm =1000/250=4.00mm 外横檩的挠度max=0mm=4.00mm，满足要求。 6、对拉螺栓的验算 计算公式: N N =fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径d(mm):14.0 对拉螺栓有效直径(mm):11.55 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=Af=105170/1000=17.85 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=02.22=0 对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=0kN最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求。