1、目 录一、工程概况1二、编制依据1三、脚手架总体思路2四、脚手架材料及其要求：5五、脚手架构造7六、搭设作业顺序10七、双排扣件式钢管脚手架施工11八、脚手架的验收15九、脚手架的使用与维护15十、脚手架技术要求及允许偏差：17钢管落地式脚手架计算书普通型钢（工字钢）悬挑脚手计算书一、工程概况1.1工程地理位置沈阳华强城一期工程位于沈阳市沈北开发区，道义大街西侧，正良三路南侧，京西一街东侧，正良二路北侧。1.2工程设计概况工程占地面积69080.98m2，建筑面积274673.53m2，其中地下室车库建筑面积43413.67m2，地上建筑面积231259.86m2。本工程除17D、18D外0.2、00都相当于绝对标高52.15m。17D、18D楼0.00相当于绝对标高51.50m。自然地坪相对标高约为-2.0m。本工程为点式高程、小高层住宅，小区整体布局为合围式，即地块外围为10幢30F高层住宅，各高层住宅底部设沿街商铺；中间为3幢8F多层住宅，东南角为2幢3层商铺。住宅部分为剪力墙结构，商铺部分为框架结构。1.3工程参建方业主：XX发展有限公司；设计：XX设计有限公司；勘察：XX勘察设计院监理：XX咨询有限公司；施工总承包：XX股份有限公司二、编制依据工程测量规范（GB500262007）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)建筑结构荷载规范(GB 500093、-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)悬挑式脚手架安全技术规程（DG/TJ08-2002-2006）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005） 以及本工程的施工图纸。三、脚手架总体思路3.1本工程脚手架均采用双排扣件式钢管脚手架。3.2地下室外脚手架采用双排落地式脚手架，沿外沿满搭。3.3沿街独立商业网点一般不超3层，脚手架采用落地式，部分区段商业网点外墙和地下室外墙平齐的，脚手架从地下室脚手架往上延伸。其余可落脚于地下室顶板上4、的区段，从地下室顶板处开始往上搭设。3.4主楼高层住宅部分，分段搭设脚手架。其中底部采用落地式脚手架，分别从地下室顶板和室外地坪往上搭设（有些为下部商业网点的脚手架往上）。高度控制在24m内；再往上采用悬挑式脚手架，每段高度控制在24m内（8层/段，高度为23.2m，直至屋面女儿墙顶上1.5m处。出屋面的机房等脚手架，从屋面开始搭设，局部区段机房外墙和下部外墙处于同一垂直面上的，下部悬挑脚手架的立杆往上延伸。3.5 场区中间10D、11D、12D等3幢楼为8F，脚手架搭设高度为25.4米（从地下室顶板面到其屋面女儿墙顶+1.5米），采用落地式双排脚手架，底部12米高度采用双管立杆，上部采用单管5、立杆。各楼分段详见下表：表3-1脚手架搭设分段计划表楼号楼层分段类型各段对应结构部位起止标高m搭设高度m步数备注1D、2D、3D、4D30第1段落地架地下室顶板6F-2.4517.519.9512第2段悬挑架7F14F17.540.723.213第3段悬挑架15F22F40.763.923.213第4段悬挑架23F屋面63.987.023.113第5段悬挑架屋面机房顶87.092.35.345D、6D18第1段落地架地下室顶板4F-2.58.611.16第2段悬挑架4F12F8.631.823.313第3段悬挑架12F屋面女儿墙顶31.855.123.313第4段落地架屋面机房顶52.157.6、95.837D、9D30第1段落地架地下室顶板6F-2.5517.7520.312第2段悬挑架7F14F17.7540.9523.213第3段悬挑架15F22F40.9564.1523.213第4段悬挑架23F屋面64.1587.3523.213第5段落地架屋面机房顶87.35946.6548D22第1段落地架地下室顶板6F-2.4517.1519.612第2段悬挑架7F14F17.1540.3523.213第3段悬挑架15F屋面40.3563.5523.213第4段落地架屋面机房顶63.5568.5855.035410D、11D、12D8第1段落地架地下室顶板屋面-2.4522.925.357、14第2段落地架屋面机房顶22.9307.1413D、14D、15D、16D30第1段落地架地下室顶板6F-2.4517.4019.8512第2段悬挑架7F14F17.4040.6023.213第3段悬挑架15F22F40.6063.8023.213第4段悬挑架23F屋面63.8087.023.213第5段落地架屋面机房顶87.09254说明：1、上表中的屋面及机房顶未考虑女儿墙高度。本工程屋顶女儿墙高度为1.6m，不上人屋顶女儿墙高度为0.7m。2、脚手架最顶部（如裙房女儿墙、住宅最顶层屋面女儿墙、机房屋面的女儿墙等部位）均高出相应结构构件顶不小于1.5m。如悬挑脚手架高度超过24m，则在最8、上层采取卸荷措施，如采用增加斜撑3600，或采用钢丝绳。3、所有脚手架中，落地式脚手架最高高度为25.35m，悬挑脚手架最高高度为23.3m。4、住宅顶层屋面上的脚手架从屋面开始搭设，至机房顶。5、在机房等出屋面建筑局部临边处，脚手架立杆需从下部（悬挑架最上面一段对应的里面）往上延伸，这些部位的脚手架高度在屋面的下一层做钢丝绳斜拉卸载。如6、8/G-K轴段等部位。3.6脚手架外围满挂密目式安全网，施工层及其下2层每步满铺脚手板。四、脚手架材料及其要求：4.1钢管4.1.1脚手架钢管应使用焊接钢管。钢管使用部位包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管外径48，壁厚3.5，钢管应为9、力学性能适中的Q235钢，其力学性质应符合GB700-79普通碳素结构钢技术要求中A3钢的技术要求。弯曲、变形、锈蚀钢管不得使用。4.1.2立杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46m（这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。用于横向水平杆的钢管长度为1.5m，以适应脚手架宽的需要。4.1.3钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔，其外观质量检验应按表3-1进行。4.1.4钢管应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T 228)的有关规定。表3-1 钢管质量检验要求项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光10、滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径，壁厚0.50mm，0.35mm5端面应平整，端面切斜的偏差1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，度锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度，不得超过0.50mm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、54.2扣件4.2.1扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件（T型螺栓、螺母、垫圈）等。扣件应与钢管管径相配套。附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。4.2.2技术要求 扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作。 11、铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有酥松、砂眼或其它影响使用的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。 扣件与钢管的贴合面必须严密吻合，应保证与钢管扣紧时接触良好。 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm。 当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。 扣件表面应进行防锈处理。3.2.3扣件质量的检验要求扣件质量应按表3-2进行检验表3-2 扣件质量检验要求项次检查项目要求新扣件1产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能应符合技术要求（2）（6）的规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件的项次2、34.3挑梁4.3.1挑12、梁采用普通热轧16#工字钢，悬挑架每排立杆底部均设。4.3.2挑梁应先行进行加工处理：在翼缘上表面竖立杆位置焊0.15m长18钢筋(搭设脚手架时，底部立杆下端套于钢筋外侧，限制其位移)。4.3.3钢梁外端开25圆孔，作为钢丝绳下拉点。4.3.4挑梁用防锈漆刷出黄黑相间45斜向条纹，一方面做防锈处理，同时作为警示色带。4.4斜拉装置4.4.1拉索选用18.5（619）钢丝绳，强度极限1700MPA，破断拉力总和125KN。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。 4.4.2拉索配套使用M22花篮螺栓调节拉索松紧程度，花篮螺栓许用负荷为17KN。4.5脚手板4.5.1采用厚度不小于50、材质不低于国家二等13、材标准的杉木或松木板，板宽200300mm，两端使用1014号镀锌钢丝捆紧。4.5.2禁止使用有扭纹、开裂和横向木疖的木板。4.5.3当采用旧模板作为脚手板时，应在脚手板底面沿长方向钉5090方木，方木中心距不大于500。4.6安全网4.6.1外立面全部采用绿色阻燃密目式安全网，规格为61.8m。4.6.2平网采用大眼粗绳兜网。4.7主要材料用量表表4-3 脚手架工程主要材料用量表名称规格/类型单位数量备注钢管483.5吨5500长度根据实际需要扣件直角、对接、旋转万个80安全网密目式立网平米粗绳平网平米脚手板50厚松木板或模板平米钢丝绳61918.5米35000工字钢16吨200圆钢HPB214、3520吨12花篮螺栓只2500五、脚手架构造5.1平面布置5.1.1立杆纵向间距1.5m，横向间距1.0m，内排立杆距离建筑物的距离根据外墙饰面类型需要的空隙确定，基本为0.3m。5.1.2落地式脚手架立杆底部垫20厚木板，并设置扫地杆。立杆与纵向水平杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置。5.1.3且立杆的直接头应相互错开0.5节长，其接头距离纵向水平杆不大于步距的1/3。5.2立面布置5.2.1所有主节点处均设置纵向水平杆、横向水平杆，其中横向水平杆在下，纵向水平杆在上，均与立杆用直角扣件固定，步距为1.8m。相邻上、下步的横杆接头位置相互错开，错开距离不小于纵距的1/3。5.2.2在横向水15、平杆上1/3、2/3跨距处等距设置两道纵向水平杆（作为脚手板的支撑杆），外立面上下两道主节点的纵向水平杆之间0.6m、1.2m 高处（等距）设置2道护手栏杆，上述纵向水平杆每隔一跨和横向水平杆（或立杆）用直角扣件固定。5.2.3剪刀撑在外立面满设，与地面成4560夹角，并沿架高连续布置，剪刀撑与每一个与之相交的立杆或横向水平杆均用旋转扣件扣紧。在各个立面上，剪刀撑的交叉点应在同一水平和垂直线上。剪刀撑采用搭接接长，搭接长度不小于1m，搭接长度内不少于3个扣件，端部扣件距离搭接端0.150 m。5.2.4每步脚手架外侧底部设0.15 m高的踢脚板，踢脚板外侧涂刷黄黑相间的斜条纹，作为警示色。外排16、立杆内侧满挂安全网，安全网每个圆扣均与主节点处的纵向水平杆绑牢牢固，安全网搭接长度不小于0.2 m，且搭接部位尽量避开脚手架转角处，安全网绑扎完成后，转角部位安全网内侧设置一根1.75 m长的竖杆，将安全网角部竖向支撑顺直。5.2.5脚手架在安装施工电梯、物料提升机、卸料平台等设备的位置，立杆间距根据设备说明书的尺寸留出，此处各步脚手架的各道横杆、安全网不应与两侧连通，应先断开，用稍短的横杆搭设各道横杆，在安装电梯时，拆除短横杆即可搭设设备和卸料通道。设备安装口两侧的立杆必须设连墙装置。5.3连墙装置5.3.1在脚手架与建筑物之间设置连墙装置。纵向每层均设，横向在转角处及中间每3排立杆设置（上17、下层之间错开，在立面上成菱形布设）。连墙装置由预埋杆和联接横杆组合而成。5.3.2预埋杆：预先在脚手架立杆对应位置的结构边梁钢筋骨架中竖向埋设0.6 m长的钢管（插入深度0.3 m）。脚手架搭设至每层楼面高度时，须及时安装联接横杆，联接横杆长度约0.7 m（伸至立杆内侧0.15 m），一端与预埋杆用直角扣件固定（连接横杆上在预埋杆靠建筑物内侧再增加一个直角扣件，两个扣件之间靠紧），另一端伸脚手架外立杆处，用直角扣件固定。5.3.3连墙装置应设置在脚手架主节点处，因各层楼面不可能都和脚手架主节点对应。当联接横杆距离主节点大于0.3 m时，可在脚手架内排立杆内侧加设一道附加立杆（立杆仅在此步高度内18、设置，与主节点立杆平行，且和主节点上下的横向水平杆用直角扣件固定），连接横杆同时伸至该附加立杆内侧，和附加立杆用直角扣件固定。5.4钢梁在钢梁对应位置的结构边梁及往内3 m的梁（或板）内各预埋HRB235级直径20压环。压环露出楼面高度稍大于钢梁高度。安装时，钢梁内侧套入压环内，调整进出、高度位置，定位后，在钢梁面与压环顶之间位置相对方向打入木楔紧固钢梁，钢梁腹板一侧紧靠压环竖杆，焊接固定。5.5斜拉装置5.5.1斜拉装置由吊环、2根钢丝绳、1只花篮螺栓组成。5.5.2在挑梁安装层楼面的上一层结构边梁对应位置预先埋设HRB235级直径20吊环。上部钢丝绳的分别穿入吊环和花篮螺栓，下部钢丝绳下端19、穿于挑梁外端圆孔内，调节两根钢丝绳的长度，用不少于3只绳夹夹紧，使绳呈环形， 5.5.3用花篮螺栓的弯钩一端勾住下部钢丝绳的上端，旋转花篮调节螺栓，使上下钢丝绳呈拉紧状态。调紧后的钢丝绳，应保持挑梁面尽量呈同一平面，且端部相比结构边沿的挑梁根部略高。5.6围护装置5.6.1立面：满挂密目式安全网，安全网设于外立杆的内侧，拉紧平直后与上下纵向水平杆绑扎牢固，施工中严禁钢管、方木端部撞击密目网，破损的及时更换。5.6.2平面：在施工层及其下2步脚手架上满铺脚手板，脚手板接头应位于横向水平杆处，若接头处无横向水平杆，需加设横向水平杆。脚手板与横向水平杆用镀锌铁丝绑扎牢固，每块脚手板绑扎不少于3道。520、.7防雷构造各段脚手架转角处立杆底部引出避雷装置，与主体结构的避雷装置相连，完成后进行接地电阻测试，确保接地电阻不大于30。六、搭设作业顺序脚手架搭设程序：基础施工排水沟施工（或安装挑梁）转角立杆定位放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定前吊线确保立杆垂直），每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和水平横杆（横向水平杆靠近立杆与横杆固定）校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按4060Nm 力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段 按上述要求向前延伸搭设直至第一步架交圈完成。交圈后全面检查构架质量，确保设计要21、求 设置连墙件按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步按搭设进程及时设置连墙件和剪刀撑铺设脚手板、档脚板，挂封闭安全网。七、双排扣件式钢管脚手架施工7.1劳动力准备整个外脚手架工程涉及到搭设、维护及拆除三个阶段，根据各个阶段的不同工作内容，劳动力的需用情况不同。本工程主体施工进度要求较快，基本在6天/层的进度进行结构层施工。外脚手架工作量较大，需投入较多劳动力。外脚手架维护阶段主要是配合外装单位施工，因此需用劳动力较少。表6-1脚手架工程劳动力需用情况表阶段搭设阶段维护阶段拆除阶段时间11/8/2812/7/1611/9/1013/5/1413/5/1513/6/13工种架子工架子工架子工22、人数603060工作内容外脚手架搭设，悬挂安全网，铺设脚手板，进行层间封闭，外脚手架上垃圾及杂物的清理外脚手架的日常围护，配合外装单位做好外脚手架的修改，及时清理外脚手架上垃圾及杂物拆除外脚手架及悬挑钢梁，将所有材料运至指定堆场，清理外脚手架拆除范围内的所有垃圾及杂物7.2一般规定：架子工为特殊工种，必须按国家相关规定参加培训、考核，取得上岗证，在身体健康，适合高处作业的情况下方可从事脚手架安装、拆除作业。脚手架安装前，应对架子工进行技术交底，使之熟悉图纸、现场具体情况，熟悉施工操作方法。并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，进行检验试验，分类存放，搭设前清除障碍物，完成基础、排水沟施工。脚23、手架拆除前，脚手架上的材料、杂物等应清理干净，拆除前下通知单，架子工应了解拆除技术交底意图和操作方法，划定拆除警戒区域，设置围护栏杆和警示牌。架子工作业时，必须正确佩带安全帽、系好安全带；严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内；作业时服从指挥，集中思想、相互配合，不准在脚手架上打闹、嬉笑；拆除下来的材料不乱抛、乱扔；作业时段，警戒区严禁人员站立或通行。雨天或六级以上大风天气，不得进行作业；雨、雪后应待脚手架上雨雪干后方准作业，并采取措施防止滑落。在靠近高压电线、电缆处进行作业（无防护措施）时，须先切断电源或采取其他有效防护措施，必要时需调整脚手架位置；临时用电布设时，24、严禁将电线电缆直接敷设在脚手架上。不在脚手架上附装机械设备、悬挑平台、揽风绳、卸料槽等。立杆接长后必须设置至少一道纵横向水平杆后方准中断作业（下班或停工），当无法完成至少一道纵横向水平杆架设时，不得接长立杆。7.3搭设规定：搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直度偏差不得大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500，且不得在同一步距内。见下图：纵向水平杆架设在立杆内侧，同一水平面的内、外纵向水平杆接头错开一跨距。纵向水平杆水平偏差控制在50内。一般采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接接头应交错布置，不应设在同跨内，相邻接头水平距离不应小于500，与相近主节点的距25、离不大于立杆纵距的1/3，即500。见下图：横向水平杆置于纵向水平杆之下，用扣件与立杆紧固连接，横向水平杆伸出外立杆不少于100，距离建筑物墙面100150，横向水平杆应水平、不得内高外低。剪刀撑设在立杆的外侧，从脚手架两端开始连续设置，横向到边，竖向到顶；与水平地面成4560夹角。立杆底部设250250厚50的垫板。剪刀撑与相交的立杆、横向水平杆的伸出端扣接固定。用对接扣件连接纵向水平杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。在安装扣件时，必须将扣件套到位放正，再拧紧螺栓。主体施工阶段，操作层及其下面一层铺满脚手板；装饰施工阶段，操作层须满铺。最底部及往上每隔四步脚手架，其内26、立杆与建筑物之间的空隙必须进行水平封闭；搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用。悬挑脚手架的斜拉钢丝绳应保证顺直，当其被阻挡形成弯绕、折线形状时，须调整阻挡的构件位置，确保钢丝绳受力明确合理。悬挑脚手架底部及与结构外边缘的空隙必须进行严密封闭。当下部悬挑脚手架需拆除往上周转时，在保留的最下段的脚手架底部必须设置双层防护网。联墙装置安装时，须检查脚手架垂直度，确保连墙装置安装完成后，脚手架整排立杆垂直度偏差不超过规范要求。脚手板应设置在四根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻27、。脚手板挑头不大于150。搭接构造见下图：脚手架安装时，需对每一步进行检查验收；安装完成后，需进行全面综合检查验收；验收时须对所有节点、杆件、扣件复拧，检查时可用彩色粉笔做出标记，确保不遗漏。在接近于楼层的那步脚手架上明显位置放置灭火器。7.4拆除规定拆除前应进行全面检查，确保需利用外脚手架进行操作的工作已经全部完成，验收合格。全面检查扣件连接点、连墙装置等构件；对于后拆的杆件、扣件的松动部位进行加固，以保证拆除过程中的安全。清理架体上的周转材料、杂物，须通过楼层内往下运输，严禁任其自由掉落的方式清理建筑垃圾。每拆除一步脚手架，相关人员需割除凸出墙面的预埋铁件，完成相关工序工作，验收合格后，再28、拆除下一步脚手架。拆除脚手架按先上后下的原则进行，即后安装的先拆，先安装的后拆；同一部位拆除顺序是：安全网栏杆脚手板剪刀撑纵向水平杆横向水平杆立杆。拆除脚手架时，地面必须划定警戒区，设专人监护；架子工操作时应相互配合协作。当拆开与另一人有关的扣件时，应提前提醒对方。拆除下来的构件应用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。脚手架拆除过程中，如中途换人，应对新换入的人员进行各项安全技术交底。八、脚手架的验收8.1验收阶段作业层上施加荷载前;每搭设完2层高度后；达到设计高度后；遇到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；停用超过一个月。8.2外脚手架的检查验收依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规29、范（JGJ130-2001）；脚手架施工方案；有关技术交底文件。8.3脚手架在使用过程中应定期检查下列项目： 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； 扣件螺栓是否松动； 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求； 安全防护措施是否符合要求； 是否超载；九、脚手架的使用与维护9.1使用中须进行日常检查，及时清除脚手架上的杂物，严禁在脚手架上长时间堆积周转材料；严禁工人集中在脚手架上休息、拥挤推搡。9.2周转材料、机具设备等需临时堆放时，应放在脚手架靠结构一侧侧，并堆放整齐，细长的钢筋、钢管、方木等杆件堆放时，需和脚手架长方向平行放置，防30、止坠落；所放置物品应及时移除；任何情况下，脚手架的施工荷载都300KG/。9.3施工过程中应由专人负责，对脚手架进行全面检查。如发现连接部件有松动、位移等现象时，应查找原因，及时采取加固、更换、修复措施。对安全网解开、破损、老化降低强度的，必须及时更换。十、脚手架技术要求及允许偏差：序号项 目技术要求允许偏差（）1地基基础表 面坚实平整地基土质符合技术要求排 水不积水垫 板不晃动底 座不滑动下陷2立杆垂直度：Hmax30m1003间距步距偏差20柱距偏差50排距偏差204纵向水平杆高差杆 两 端20同跨两根水平杆的高差105扣件安装中心节点处各扣件距离中心节点150两根相邻立杆对接扣件高差-531、06剪刀撑斜杆与地面的偏差050钢管落地脚手架计算书一、编制范围场区中间10D、11D、12D、17D、18D楼、沿街商业网点以及主楼高层住宅部分底部脚手架（高度控制在24m内）。场区中间10D、11D、12D楼为8F，脚手架搭设高度为25.4米（从地下室顶板面到其屋面女儿墙顶+1.5米），主楼高层住宅底部脚手架搭设高度为24m，因此本计算书以10D、11D、12D楼脚手架为例计算。二、计算依据钢管落地式脚手架的计算依据：工程测量规范（GB500262007）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)建筑施工安全检查评分标准(J32、GJ59-99)建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005） 以及本工程的施工图纸。三、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25.4 m，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连33、接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.500kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.34；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板34、铺设总层数:14；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：2.7m；板单元计算长度Bl(m)：2.7m；板厚度h(mm)：200；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C30；混凝土强度实测值fck(MPa)：14.3；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积(mm2)X向正筋 HRB33512200 ASX=565.5Y向正筋 HRB33512200 ASY=565.5X向负筋 HRB33512200 ASX=565.5Y向负筋 HRB33512200 ASY=565.5四、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.435、条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351/(2+1)=0.117kN/m ；活荷载标准值: Q=2.51/(2+1)=0.833kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.833=1.167kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强36、度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1861.52+0.101.1671.52 =0.296kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1861.52-0.1171.1671.52 =-0.349kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.296106,0.349106)/5080=68.701N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =68.701N/mm2 37、小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.833kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.15515004/(1002.06105121900)+0.9900.83315004/(1002.06105121900)=1.875 mm；大横杆的最大挠度 1.875 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/15038、 mm与10 mm，满足要求！五、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3511.5/(2+1)=0.175kN；活荷载标准值：Q=2.511.5/(2+1) =1.250kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.175)+1.4 1.25=2.029kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均39、布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.03812/8=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.0291/3=0.676kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.682kNm；最大应力计算值 =M / W=0.682106/5080=134.278N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =134.278N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；40、小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810004/(3842.06105121900)=0.02 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.175+1.25=1.483kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1482.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900)=2.096 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.02+2.096=2.115 mm；小横杆的最大挠度为 2.115 mm41、 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！六、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0381/2=0.019kN；脚手板的自重标准值: P3=042、.3511.5/2=0.262kN；活荷载标准值: Q=2.511.5 /2=1.875kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.019+0.262)+1.41.875=3.032kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 七、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8025.35=3.975kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35141.5(1+0.343、)/2=4.778kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14141.5/2=1.47kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.525.35=0.19kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.413kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2.511.52/2=3.75kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.210.413+ 0.851.4344、.75= 16.958kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.210.413+1.43.75=17.745kN；八、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.5kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.34；经计算得到，风荷载标准值45、为: Wk=0.7 0.50.740.34=0.088kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0881.51.82/10=0.051kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=Nd=16.958kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 17.745kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 46、；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=16957.506/(0.186489)+50928.62/5080=196.466N/mm2；立杆稳定性计算 =196.466N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值47、 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=17745.006/(0.186489)=195.099N/mm2；立杆稳定性计算 =195.099N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！九、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=6.438kN；48、活荷载标准值 ：NQ=3.75kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.051 /(1.4 0.85)=0.043kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.26.438+0.851.4(3.75+0.1864.891000.043/5.08)/(1.20.125)=37.033 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=37.0349、3 /(1+0.00137.033)=35.711 m；H= 35.711 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =35.711 m。脚手架单立杆搭设高度为13.35m，小于H，满足要求！十、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.34，00.5，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.340.5=0.109kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外50、变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=2.483kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 7.483kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN；Nl=7.483 Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接51、。由以上计算得到 Nl=7.483小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图十一、混凝土板强度验算单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=10.413+3.75=14.163kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.414.163/(1.51)(12.7)/(0.492.72.7)+0=9.991kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=6kN/m2；GB=GB+QB/2=6+9.991/2=10.996kN/m2；GQ=GB+QB=6+9.991=52、15.991kN/m2；QB= QB/2=9.991/2=4.996kN/m2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=3.30kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=3.30kN/m2；M1=m1GQBc2=-5.98kN/m2；M2=m2GQBc2=-5.98kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fy53、As(h0-s)(当2s时，采用此公式)；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h54、是板厚；M1=0.80M1U=0.801.001-0.5565.500300.00/(1.00100017014.30)300.000565.50170/1000000=22.267kNm；M2=0.80M2U=0.801.001-0.5565.500300.00/(1.00100018014.30)300.000565.50180/1000000=23.625kNm；M1=0.80M1u=0.80300.00565.500(170-20)/1000000=20.358kNm；M2=0.80M2u=0.80300.00565.500(180-20)/1000000=21.715kNm；所以有：55、M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝土板是满足承载能力要求。普通型钢（工字钢）悬挑脚手架计算书一、编制范围型钢悬挑脚手架适用于场区1D、2D、3D、4D、7D、8D、9D、13D、14D、15D、16D主楼6层以上脚手架。5D、6D主楼4层以上采用工字钢悬挑。二、编制及计算依据型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据：工程测量规范（GB500262007）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)悬挑式脚手架安全技术规程（DG/56、TJ08-2002-2006）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005） 以及本工程的施工图纸。三、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 23.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件57、；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0.55kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外58、悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度 1.6 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m。四、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=59、0.31/(2+1)=0.1kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.1=0.16kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.161.52+0.101.41.52 =0.344kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q60、1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.161.52-0.1171.41.52 =-0.405kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.344106,0.405106)/4490=90.2N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =90.2N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.1=0.133kN/m； 活荷载标61、准值: q2= Q =1kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.13315004/(1002.06105107800)+0.990115004/(1002.06105107800)=2.463 mm；大横杆的最大挠度 2.463 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！五、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5=0.05k62、N；脚手板的自重标准值：P2=0.311.5/(2+1)=0.150kN；活荷载标准值：Q=311.5/(2+1) =1.500kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.15)+1.4 1.5=2.34kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.03312/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.341/3=0.78kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.785kNm；最大应力计算值63、 =M / W=0.785106/4490=174.827N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =174.827N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800)=0.02 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.15+1.5=1.7kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 464、l2/9)/72EIpmax=1699.951000(310002-410002/9 ) /(722.06105107800)=2.717 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.02+2.717=2.737 mm；小横杆的最大挠度为 2.737 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！六、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 65、Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0331.52/2=0.05kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0331/2=0.017kN；脚手板的自重标准值: P3=0.311.5/2=0.225kN；活荷载标准值: Q=311.5 /2=2.25kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.225)+1.42.25=3.5kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 七、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立66、杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.033/1.8023.20=3.539kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1+0.3)/2=1.17kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.1541.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.523.2=0.174kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.333kN；活荷载为施工荷载标准值67、产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=311.52/2=4.5kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.333+ 0.851.44.5= 11.755kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.333+1.44.5=12.7kN；八、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.45kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑68、结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.450.740.214=0.05kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.051.51.82/10=0.029kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=11.755kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 12.7kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.5969、 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=11754.792/(0.188424)70、+28849.566/4490=153.891N/mm2；立杆稳定性计算 =153.891N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=12699.792/(0.188424)=159.321N/mm2；立杆稳定性计算 =159.321N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！九、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.45，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.45=0.062kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内71、脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.407kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.407kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.972、494.2410-4205103=82.487kN；Nl=6.407 Ru16.299kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.299kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(162994/(3.142502) 1/2 =14.4mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。十四、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.572kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=571.54/314.1592=0.91N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！