1、xx石化PTA装置料仓环梁(支撑架)施工方案一、编制依据1、京鼎工程建设有限公司设计的施工图：XF42B-1930PTA成品SILO 1-2料仓XF42B2910PTA成品SILO 2-1料仓XF42B-2930PTA成品SILO 22料仓XF42B-3910PTA成品SILO 3-1料仓XF42B3930PTA成品SILO 32料仓XF42B-2502STR2502料仓2、 现行建筑施工及验收规范：GB 50300-2001 建筑工程施工质量验收统一标准GB 502022002 建筑地基基础工程施工质量验收规范GB 50204-2002 混凝土结构工程施工质量验收规范JGJ 1072003 2、钢筋机械连接通用技术规程。3、 现场实际情况。二、工程概况1、 我公司承担xx石化（大连）PTA工程，主装置区的PTA1#装置区、PTA2#装置区、PTA3装置区内的1-2成品料仓、21成品料仓、2-2成品料仓、31成品料仓、3-2成品料仓，共计5个单体料仓及STR2501料仓工程的砼结构施工任务。装置区的成品料仓5个相同,均为长98。7m，宽19m,每个成品料仓配备五个筒仓（筒仓为圆形钢结构，不在我公司施工范围内）,混凝土平台结构高度为25.400m，层高为6.4m，在25.40m标高处最大梁截面尺寸为10002500，环梁截面尺寸为8002200,与每个环梁相切的还有四根八字梁，八字梁截面3、尺寸为9002400。STR-2501料仓长65.5m,宽14.4m，每个料仓单体上部配备4个筒仓，混凝体结构平台高度为29。500m,层高为4。2m，在29.40m标高处最大梁截面尺寸为8002200,环梁截面尺寸为7002000，与每个环梁相切的还有四根八字梁，八字梁截面尺寸为8002200.2、 5个成品料仓中的环梁LA与5KL1、5KL-2、5KL-3、5KL4、5KL5、5KL-6、5L1、5XL1、5XL2等框架梁相互重叠，共同承受荷载。3、 难点分析:该部位主梁、八字梁及环梁纵横交错，工序繁杂交叉作业,工序之间势必要照成相互制约；梁断面尺寸相应较大,砼的施工自重较为集中，因此对承4、重架的竖向抵抗力要求较高;环梁上部安装钢制料仓的地脚螺栓要求精度较高，因此对承重架的稳定性即不容忽视.4、 施工现场平面布置图：各料仓平面位置图下图为21成品料仓详细平面布置图三、施工方法1、施工顺序：模板承重架的安装-梁底模板铺设-框架梁绑扎-悬挑梁绑扎环梁绑扎-连梁绑扎-螺栓预安装（粗找正)-梁内侧模板安装-梁外侧模板安装-环梁上部外侧模板安装-安装螺栓固定架-测量定位-螺栓精找正并固定-浇灌砼2、施工辅助设施：2.1因施工部位平台顶标高为25。4米,梁最大为10002500mm，梁互相重叠,钢筋绑扎及其困难，螺栓安装精度高。为保证施工安全及施工质量，让施工人员有安全的施工空间，施工所用的5、材料及设备有堆放的位置.施工增设施工辅助设施。单跨平面见图：2。2施工辅助设施的搭设：2.2。1在建筑物四周沿柱外侧搭设2。5米宽的双层平台（操作平台位置见下图)，操作平台品面尺寸2。56。0m（外侧搭置安全栏杆）,下层平台标高与梁底标高相同为22.9m，上层平台标高为24。8m。操作平台为5KL梁钢筋绑使用，并且在绑扎5L-1时利用此平台穿入钢筋，保证5L1与环梁LA相重叠部分的钢筋顺利的安装，保证施工质量.同时上层施工平台作为建筑外挑平台的支撑体受力体系。2。2.2在5KL与5L1相交的三角部为搭设临时施工平台（在满堂红脚手架上搭设）,平台上表面标高与5KL梁底相同为22.9m,此平台作为6、绑扎5KL、5L-1梁的施工平台，同时在5L-1梁的钢筋由柱外侧穿入时的操作平台.5KL、5L1梁的钢筋绑扎完毕，在此平台上安装5KL、5L1的侧模板.侧模板安装加固完毕，拆除此平台，搭设脚手架，铺设25。4m平台板模板。2。2.3在环梁的内侧沿环梁搭设满堂（即圆心区)的两层平台并设置安全栏杆，一层平台上表面标高23。45m，二层平台上表面标高为21。45m。此双层平台作为环梁LA钢筋绑扎、模板安装、螺栓安装、砼浇灌的施工平台，并作为模板安装及螺栓安装固定架的支撑体系,材料、施工设备的临时放置在平台上，保证人员安全及施工方便。2.2.4在地面上按环梁LA的直径铺设砼赵平层.平台按环梁宽度，每侧7、放大100mm铺设，平台采用C15混凝土,厚度100mm。此平台作为环梁钢筋的预安装使用.预安装的目的，保证环梁钢筋按设计要求的配置精度，并且在预安装过程中调整钢筋的位置，使钢筋间距保证螺栓能顺利安装。预安装的过程也是使施工人员对高空作业的熟练操作过程,并因此消化钢筋绑扎前的算料及加工误差以及复杂部位相交相切处的处理，同时需要注意安装M48螺栓位置箍筋的避让处理。3、施工方法:3。1钢筋的制作、预装，绑扎3.1.1钢筋的制作、预装：钢筋进场进行复检，检验合格才能使用.钢筋现场机械加工，塔吊垂直运输，人工绑扎。钢筋连接采用机械连接，无法采用机械连接的部位,采用单面搭接焊接，焊接长度不少于10d，8、焊条采用J506系列焊条。 环梁上部钢筋加工完后成进行预装，在地面已铺设的平台及找平层上放出环梁LA的梁底线，并按螺栓位置放好点。在平台上按每根上部钢筋的绑扎位置放好钢筋位置线，当与螺栓点相碰时调整位置线，使钢筋与螺栓相互错开，钢筋线放好后进行钢筋预摆放。2。2。2钢筋预摆放过程中钢筋完全按设计及规范要求连接,现场随时调节钢筋的曲率、长度及钢筋接头的位置.钢筋摆放完成后，进行钢筋编号，编号完成后，钢筋按编号顺序摆放.所有环梁的钢筋编号完成后，独立存放备用。3、框架梁、八字梁及环梁工序应密切配合作业,以保证钢筋的绑扎及模板、螺栓的安装与固定顺利进行。3。1钢筋的绑扎：第一步：绑扎5KL16框架梁9、钢筋，绑扎过程中，与5L1梁及环梁LA相交位置的箍筋安装上但不绑扎,以利于以后5L1及LA钢筋的安装。第二步:安装5L-1的上部钢筋。在上部钢筋安装过程中，5L-1梁的箍筋、环梁LA与5L-1相重叠部分的箍筋同时安装。第三步：安装环梁LA的与5L1及5KL-16没有相交部位的箍筋，箍筋采用临时辅助支架固定。临时支架必须牢固，并不能影响下部钢筋的绑扎.第四步：安装环梁LA下部钢筋,下部钢筋要摆放正确，垫块垫好，绑扎完成.完成后将环梁LA的内侧箍筋拆开弯下，弯下放在环梁内侧搭设的平台上，并在钢筋上铺设跳板，方便人员施工.第五步：安装5L1梁的底部钢筋及构造筋，钢筋从建筑外侧搭设的施工平台穿入，穿入10、后进行绑扎.先穿入5L-1外部的构造筋并绑扎牢固，然后穿入底部钢筋，再穿入内侧的构造钢筋，并且要安装绑扎完成，挂入拉钩。第六步：安装环梁LA外侧的箍筋，绑扎牢固.第七步：安装环梁LA上部钢筋，制作钢筋固定架，固定架固定在梁底部，固定架不拆除，在钢筋固定架上按在地面预装时的位置投点放线,放线完成后，钢筋按编号安装连接，钢筋安装完成后固定在固定架上，使钢筋不移位。第八部：安装环梁LA外侧的构造钢筋，箍筋有无法穿过的部位，箍筋切断，安装完成后搭接焊，单面焊10d。第九步:预安装螺栓，从环梁LA内穿入螺栓，在预留钢筋空位穿出上部钢筋,进行螺栓调整，预安装精度要达到10mm.第十步：安装环梁LA内侧的箍11、筋，将弯下的内侧筋扶起,安装在上部主筋上,箍筋如果无法安装，切断箍筋安装,安装完成后搭接焊，单面焊10d.第十一步：安装环梁LA内侧的构造筋,构造安装完成后，安装拉钩。 钢筋安装完成后，调整钢筋位置达到设计及规范要求，并固定钢筋.3.2 模板安装外模板采用木板，木方及钢管(钢筋圆环）加固。环梁LA内侧模板需在螺栓调整加固稳定后，再进行封闭，封闭加固过程中避免碰撞螺栓及螺栓固定架。3。3螺栓调整：3。3。1制作螺栓固定架3.3。2测量放线3。3。3螺栓调整，加固。注：螺栓安装另行编制专项方案.4、模板支撑架的安装:现根据现场材料的配备情况,以及拟建工程的实际特点（建筑物层高为6。4米，板厚30012、mm)，准备采用满堂红扣件式钢管脚手架的搭设方法作为钢筋、模板、混凝土的承重架，由经验估计法对300mm厚混凝土板拟采用纵横向间距均为1.0m,步距为1.2m,纵横向每隔7米设置斜向剪刀撑或八字撑进行搭设即可满足承重需要；而对2.5米高主框架梁、八字梁及环梁则采取搭设脚手架前根据放样线进行局部支撑加密的方式进行加强。现就本单位工程自重最大框架梁（KL5 断面尺寸宽高=10002500）进行复核验算如下:梁模板支撑（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL5新浇混凝土梁计算跨度(m）7.5混凝土梁截面尺寸(mmmm）10002500新浇混凝土结构层高（m)6。4梁侧楼板厚度(mm)300二13、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板0。1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）25钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1。5板1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）对水平面模板取值2风荷载标准值k（kN/m2)基本风压0（kN/m2）0。02非自定义:0。02风压高度变化系数z1。32风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A)梁跨度方向立柱间距la(mm）500梁两侧立柱间距lb14、（mm)1600步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距lb（mm)800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm）800梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）400，800，1200梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm)250 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2）10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ib15、h3/12=1000151515/12281250mm4 q10。9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h）+1。4Q1k，1.35（G1k+ （G2k+G3k)h）+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+（25+1。5）2.5)+1.42,1.35(0。1+（25+1.5）2。5）+1.40.72182.38kN/m q1静0。91.35G1k+(G2k+G3k)hb0。91.350.1+(25+1.5)2。5180.62kN/m q1活0。91。40.7Q2kb0.91。40。7211。76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k）h)b=0.1+(25+1。5)2.516、166。35kN/m 1、强度验算 Mmax-0。107q1静L2+0。121q1活L2-0.10780.620.172+0。1211。760.1720.23kNm Mmax/W0.23106/375006.23N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0。63266.35166.674/(10010000281250)0。115mml/400166。67/4000。42mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态） R1=R5=0。393 q1静l +0.446 q1活l=0。39380。620.17+0。4461。760.17、175.41kN R2=R4=1。143 q1静l +1.223 q1活l=1.14380。620。17+1。2231.760.1715。72kN R3=0。928 q1静l +1.142 q1活l=0。92880.620。17+1.1421。760。1712.8kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0。393 q2l=0。39366。350.174。35kN R2=R4=1.143 q2l=1。14366。350.1712.64kN R3=0.928 q2l=0。92866。350.1710。26kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm）5090小梁抗弯强度设计值f（N/mm218、)15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1。78小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）67.5小梁截面惯性矩I（cm4)303.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max5。41+0.91.35(0。3-0.1)1/6+0。5（2。50.3）+0.9max1。2(0.5+（25+1.1）0.3)+1.41，1.35（0。5+(25+1.1)0。3）+1。40。71max0.81/2，（1.60。8）-1/2/21,15。72+0。91。35(0.30。1）1/6=15。76kN/m q2max4.35+（0.3-0.1)1/6+0.5(219、.50。3）+(0.5+(25+1。1）0。3）max0。8-1/2，（0。50。8）-1/2/21，12.64+（0。3-0.1）1/612.67kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10715.760.52，0.515。760。2520。49kNm Mmax/W0。49106/675007。3N/mm2f15.44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 Vmaxmax0。607q1l1,q1l2max0。60715.760.5，15.760.254.782kN max3Vmax/(2bh0）=34。7821000/（25090）1.59N/mm20、21。78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI）0.63212。675004/(10093503037500)0.18mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI）12.672504/（893503037500)0。22mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14315.760。5,0。39315。760.5+15。760。259。01kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依21、次为R1R74。19kN,R2R69。01kN,R3R4R57。34kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14312。670。5，0。39312.670。5+12.670。257。24kN 同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R73。59kN，R2R67.24kN,R3R4R55.88kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm)483。5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I(cm4）12。19主梁截面抵抗22、矩W（cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm) Mmax/W0。629106/5080123.85N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图（kN) Vmax10。155kN max2Vmax/A=210。1551000/48941.53N/mm2125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.14mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1，R50.12kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R23、0.12kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483。5立柱截面面积A(mm2）489回转半径i(mm）15。8立柱截面抵抗矩W（cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.8=75。95=150 长细比满足要求！ 查表得，0。78 1、风荷载计算 Mw0。921.4klah2/100.921。40。020.51.22/100kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.514，荷载设计值q1有所不同: 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(25+1.5）2.5)+0.91。24、42173。93kN/m 2）小梁验算 q1max4.86+（0.30。1)1/6+0.91.2(0。5+（25+1.1）0.3）+0.91。41max0.81/2，(0。50.8)-1/2/61，14.11+(0。3-0.1）1/6=14。15kN/m 同上四六计算过程，可得: R10.09kN，R213.1kN,R317.7kN，R413.1kN，R50。09kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+Mw/lbmax0.09+0.91。2(0.75+（25+1.1）0。3)+0。91.41（0。8+0。81/2)/20。9，13。1，17。7,13。1,0.25、09+0。91.2（0.75+（25+1。1）0.3)+0。91。41（0。8+0。5-0。81/2)/20.9+0/1。617.7kN fN/(A）+Mw/W17702.31/（0。78489)+0106/508047.03N/mm2f205N/mm2 满足要求!八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN）30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R419。73kNN30kN 满足要求！ 由此可见，纵横向为1m，步距为1.2m，对于主梁，八字梁及环梁的梁底部支撑加密至纵向间距400mm，横向间距500mm,且梁下部不少于三排站杆，步距统一为1。2m即能满足支撑架的承重需要。