1、 xx化学新材料有限责任公司PTA项目精对苯二甲酸装置（PTA）CTA SILO料仓高支模悬挑脚手架施工方案目 录一、编制依据.二、工程概况三、本工程的高大模板支撑体系特点及部位.四、高支模体系的搭设方案五、扣件钢管高支撑架计算书六、附图一、 编制依据1.1 xx化学新材料有限公司PTA项目精对苯二甲酸装置（PTA）精制区CTA-SILO料仓施工图纸及11100-CM0302-LSZL-018施工方案；1.2 我公司质量环境职业健康安全管理手册及相应的配套文件；1.3 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；1.4 砼模板用胶合板（GB/T17656-2008）；1.5 混2、凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2011)；1.6 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；1.7 危险性较大分部分项工程安全管理办法 ；1.8 住房和城乡建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法) (建质2009J87号文)。1.9 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8O一19911.10 建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）1.11 国家工程建设标准强制性条文二、 工程概况2.1 工程概况序号项目内 容1工程名称xx化学新材料有限公司PTA项目精对苯二甲酸装置（PTA）2建设单位3设计单位4监理单位5EPC单位6PC单位7施工单位8建设规模100万吨/P3、TA9质量标准符合国家和专业的质量检验评定标准10工程性质化工工业建设11建设地点四川省南充市嘉陵区化学工业园区2.2 精制区CTA SILO料仓（STR-402）EL+134700层框架简介（1） 该工程EL+134700层A轴线外1至3轴间梁悬挑1.8米，梁截面尺寸为1000MM*1000MM，板厚200MM，其余三个方向为无梁悬挑板，板厚为200MM。三、 CTA SILO料仓框架高支模体系部位及特点3.1 高支模部位EL+134700层A轴线与1、3轴线外挑框架梁和其他三外方向外悬挑板支撑体系进行计算概括。高程EL+123900EL+134700，支模架高度为10.8m，1、3轴与A轴4、外悬挑梁截面1000*1000mm，梁最大悬挑长1.8m；其余三个方为无梁悬挑板，板厚200，悬挑板长0.9米。3.2 高支模体系特点A轴线与1、3轴线外挑框架梁板采用20号工字钢悬挑支撑上部满堂脚手架，其他三面外挑脚手架采用内部满堂脚手架外伸加斜撑方式支撑EL+134700层悬挑板。四、 模板支撑体系的搭设方案4.1 支撑形式选择施工中对模板支撑体系的刚度、稳定性、整体性有较高的要求。考虑到施工安全及可操作性同时兼顾经济方便，该结构模板支撑架采用悬挑扣件式钢管模板支架支撑体系和外伸钢管模板支撑体系。4.2 搭设参数根据荷载计算，搭拆参数见下表：支撑架搭设参数一览表模板支撑架技术参数一览表（材5、料要求：木方：4080；钢管规格：483.0；20号工字钢） 序号部位截面支架方式支撑高度（m）立杆步距(mm)立杆横距(mm) （梁底增加承重立杆数）立杆纵距（顺梁方向）(mm)梁、板底横杆间距（mm）木方间距(mm)支承基础3EL+123900EL+134700梁1000*1000L：1.8m钢管扣件10.81500250mm(2根立杆)60060040*80100现浇板上4EL+123900EL+134700现浇板钢管扣件10.8150012001200120040*80200现浇板上4.3 立杆设置及要求4.3.1 立杆设计见参数表。顶部承载支撑采用钢管横管，支撑横杆与立杆的连接全部采6、用双扣件。4.3.2 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4.3.3 立杆接长各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。4.3.4 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4.4 水平杆设置及要求4.4.1 1至3轴与A轴在立杆底距（楼面）200mm处沿纵横水平方向，按纵下横上的程序设扫地杆，步距为1500mm；在其余三方悬挑部位采用7、二部以上水平杆外伸加斜撑的方式搭设，以保证EL+134700层外挑脚手加宽度为1.1米。详见附图4.4.2 在立杆底距（楼面）200mm处沿纵横水平方向，按纵下横上的程序设扫地杆，步距为1500mm。4.4.3 梁底下加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆中间加设一道水平拉杆，所有水平杆应与已浇筑完的柱上设的水平箍连接牢固，增强整个系统的刚度和稳定性。4.4.4 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3。4.4.5 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转8、扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。4.4.6 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4.4.7 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。4.5 剪刀撑设置及要求4.5.1 竖向剪刀撑设置及要求：剪刀撑统一采用长度6m的钢管搭设。剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；搭接处采用旋转扣件，搭接长度不小于1000mm，并且搭接扣件不少于3个。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，9、旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4.5.2 连墙件设置（1） 连墙件应满足模板安全技术规范(JGJ162-2008) 的要求，水平间距每隔7.5m ，竖向间距每隔3.6m 设置一个固定结点与建筑拉结:（2） 连墙件采用钢管抱柱做法:连墙件与周边结构柱子拉结成一体，竖向每隔3.6 米设置一个固结点:4.54支撑架施工荷载取值详见计算书。其他要求同编号11100-CM0302-LSZL-018的施工方案五、 扣件钢管高支撑架计算书5.1 EL+123900EL+134700高悬挑脚手架支撑计算书；5.2 EL+123900EL+134700高1000*1000mm梁支撑计算书7 型10、钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)10.8脚手架沿纵向搭设长度L(m)16.7立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.2立杆横距lb(m)1.3横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.4双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚11、手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区四川南充市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.28，0.23 计算简图：立面图侧面图 三12、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.2/(1+1)+1.431.2/(1+1)=2.81kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.2/(1+1)+31.2/(1+1)=2.0413、kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.811.32/8，2.810.152/2=0.59kNm =Mmax/W=0.59106/4490=132.3N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max52.0413004/(384206000107800)，2.041504/(8206000107800)=3.422mm max3.422mmminlb/150，10min1300/150，108.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=14、q(lb+a1)2/(2lb)=2.81(1.3+0.15)2/(21.3)=2.27kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.04(1.3+0.15)2/(21.3)=1.65kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.27kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.65kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.48106/4490=107.13N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm15、) max1.503mmminla/150，10min1200/150，108mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.66kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=2.27kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=2.66kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架搭设高度H10.8脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.16、033/h)H=(0.12+(1.3+0.15)1/20.033/1.5)10.8=1.47kN 单内立杆：NG1k=1.47kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(10.8/1.5+1)1.2(1.3+0.15)0.351/1/2=2.5kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.5kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(10.8/1.5+1)1.20.171/1=1.67kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单17、外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.210.8=0.13kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.5+1.67+0.13=4.3kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.5kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.2(1.3+0.15)(13)/2=2.61kN 内立杆：NQ1k=2.61kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.47+4.3)+ 0.91.42.61=10.21kN 单内立杆：N=1.2(18、NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.47+2.5)+ 0.91.42.61=8.05kN 七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H10.8立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式三步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.5=2.25m 长细比=l0/i=2.25103/15.9=141.51210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.5=2.6m 长细比=l0/i=2.6103/15.19、9=163.44 查规范表A得，=0.265 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=1.47+4.3+2.61=8.38kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(1.47+4.3)+1.42.61=10.58kN =N/(A)=10576.95/(0.265424)=94.13N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=1.47+4.3+2.61=8.38kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k20、)+0.91.4NQ1k=1.2(1.47+4.3)+0.91.42.61=10.21kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.231.21.52/10=0.08kNm =N/(A)+ Mw/W=10211.55/(0.265424)+79023.83/4490=108.48N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式三步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm21、2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k3h3la=1.40.2831.531.2=6.42kN 长细比=l0/i=600/15.8=37.97，查规范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.42+3)103/(0.9489)=21.33N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.42+3=9.42kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压22、环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑120033001200是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.3810.58600120028.3810.5819001200 附图如下：平面图立23、面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格20a号工字钢主梁截面积A(cm2)35.5主梁截面惯性矩Ix(cm4)2370主梁截面抵抗矩Wx(cm3)237主梁自重标准值gk(kN/m)0.279主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值： q=gk=0.279=0.28kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.38/1=8.38kN 第2排：F2=F2/nz=8.38/1=8.38kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.279=0.33kN/m 第1排：F1=F1/nz24、=10.58/1=10.58kN 第2排：F2=F2/nz=10.58/1=10.58kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=7.55106/237000=31.87N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1210001002002-(100-7)177.22/(8237000007)=9.76N/mm2 max=9.76N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.5mm=2lx/250=22000/250=16mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R25、1=0.52kN,R2=-0.71kN,R3=22.84kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型20a号工字钢下撑杆截面积A(cm2)35.5下撑杆截面惯性矩I(cm4)2370下撑杆截面抵抗矩W(cm3)237下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)8.15对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)140 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3300/1200)=70.02 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=122.84=22.84kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/26、tan1=22.84/tan70.02=8.31kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=22.84/sin70.02=24.31kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=24.31kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(33002+12002)0.5=3511.41mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=3511.41/81.5=43.08 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.886 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=24306.55/(0.8863550)=7.73N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： 27、=NX/(lwt)=24.31103/A=24.31103/3550=6.85N/mm2fcw=140N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NXZ1)/nz=(8.31)/1=8.31kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=7.55106/(1.05237103)+8.31103/3550=32.7N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-20028、3)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=7.55106/(0.97237103)=32.88N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500梁/楼板混凝土强度等级C40压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.36kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=0.71103/(3.14162)=0.89N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 29、每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！ 梁模板（扣件式）34.7层悬挑梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称34.7层悬挑梁新浇混凝土梁计算跨度(m)2混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001000新浇混凝土结构层高(30、m)10.8梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱31、间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)583,917梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：32、 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G33、3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.10.112+0.1211.760.1120.04kNm Mmax/W0.04106/375001.17N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63225.6111.114/(10010000281250)0.009mml/400111.11/4000.28mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39331.10.34、11+0.4461.760.111.45kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14331.10.11+1.2231.760.114.19kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92831.10.11+1.1421.760.113.43kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39325.60.111.12kN R2=R4=1.143 q2l=1.14325.60.113.25kN R3=0.928 q2l=0.92825.60.112.64kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值35、f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.45+0.91.35(0.3-0.1)1/9+0.5(1-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72max0.75-1/2，(1.5-0.75)-1/2/21，4.19+0.91.35(0.3-0.1)1/9=4.22kN/m q2max1.12+(0.3-0.136、)1/9+0.5(1-0.2)+(0.5+(24+1.1)0.2)max0.75-1/2，(1.5-0.75)-1/2/21，3.25+(0.3-0.1)1/93.27kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.220.62，0.54.220.120.15kNm Mmax/W0.15106/426703.56N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.220.6，4.220.11.518kN max3Vmax/(2bh0)=31.5181000/(24080)0.71N/mm21.37、78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.276004/(10093501706700)0.18mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)3.271004/(893501706700)0mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.220.6，0.44.220.6+4.220.12.78kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R101.99kN，R2R92.738、8kN，R3R4R5R6R7R82.28kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.270.6，0.43.270.6+3.270.12.16kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R101.78kN，R2R92.16kN，R3R4R5R6R7R81.76kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计39、，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.461106/4490102.69N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.201kN max2Vmax/A=25.2011000/42424.53N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.51mml/400583/4001.46mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.85kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.85kN8kN 单扣件在扭矩达到440、065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.61.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(241、4+1.5)1)+0.91.42129.92kN/m 2)小梁验算 q1max1.32+(0.3-0.1)1/9+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.41max0.75-1/2，(1.5-0.75)-1/2/21，3.82+(0.3-0.1)1/9=3.84kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.73kN，R28.99kN，R38.99kN，R41.73kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.73+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(1.2+0.75-1/2)/21.2，8.99，8.99，1.73+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(1.2+1.5-0.75-1/2)/21.2+0.02/1.59.02kN fN/(A)+Mw/W9015.34/(0.63424)+0.02106/449038.31N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R319.76kNN30kN 满足要求！六、附图33