1、目 录 1、工程概况12、编制依据13、施工条件14、施工准备及设备配置24.1 技术准备24.2材料准备25、施工工艺及主要施工技术方案25.1 工艺流程35.2 施工技术方案36 质量标准56.1原材料56.2脚手架安装质量标准67 安全及文明施工措施67.1脚手架搭设安全技术措施67.2脚手架拆除安全技术措施68悬挑脚手架计算78.1参数信息78.2大横杆的计算:98.3小横杆的计算:118.4扣件抗滑力的计算:138.5脚手架立杆荷载的计算:138.6立杆的稳定性计算:158.7连墙件的计算:168.8联梁的计算:178.9悬挑梁的受力计算:188.10悬挑梁的整体稳定性计算:208.2、11拉绳的受力计算:218.12拉绳的强度计算:218.13锚固段与楼板连接的计算:228.14脚手架配件数量匡算:231、工程概况*工程位于xx*副工业广场，属于剪力墙结构，地上14层，建筑总高度53米，建筑总面积840平方米，标准层层高3.6米。2、编制依据根据本工程的具体特点，按照有关规范、规程编制而成，施工中也按这些技术规范及标准执行，具体内容如下： 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册（含3、垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社。3、施工条件本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 3.1架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 3.2在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3.3选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 3.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收4、； 3.5综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合公司安全质量标准化工地的有关标准。 3.6结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用悬挑式脚手架方案：4、施工准备及设备配置4.1 技术准备4.1.1 施工前技术人员应认真熟悉图纸，了解电梯间施工要求，以满足施工脚手架荷载要求搭设，平面尺寸、位置及其他设计技术要求。4.1.2 制定悬挑脚手架有序安装,按现场实际需要时间合理安排材料有序进场。4.2材料准备4.2.1 钢管脚手架，选用外径48mm，壁厚 3.25mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹5、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 4.2.2 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可6、在施工中使用。4.2.3 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆黄色，剪力撑统一漆黑黄相间色。主要材料需求表（为单平台用量）项次材料数量1木跳板32.69m22钢管长杆总长900m，小横杆190根3各类扣件直角扣件701个；对接扣件151个；旋转扣件46个5、施工工艺及主要施工技术方案 5.1 工艺流程 联梁悬挑脚手架搭设的工艺流程为：纵向主水平悬挑杆横向次水平支撑杆纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出7、立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。5.2 施工技术方案5.2.1主杆基础本工程脚手架采用悬挑式脚手架，钢梁采用14号槽钢（具体计算数据参阅脚手架计算书）。5.2.2立杆间距5脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。5脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的8、对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。5立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。5.2.2.4脚手架底层步距不应大于2m。5立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 5.2.3大横杆、小横杆设置大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 5.2.4剪刀撑 脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪9、刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5.2.5脚手板、脚手片的铺设要求 5.2.5.1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。5.2.5.2满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。5.2.5.3脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5.2.6防护栏杆5.2.610、.1脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。5.2.6.2选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。5.2.6.3脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。5.2.6.4脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 5.2.7连墙件5.2.7.1脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。5.2.7.2拉结点在转11、角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。5.6.7.3拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。5.2.7.4外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。5.2.8架体内封闭5.2.8.1脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。5.2.8.2脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。5.2.8.3施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 由于支承结构型钢的纵12、向间距大于上部脚手架立杆的纵向间距，所以立杆支承在设置于两个支承结构之间的两根纵向钢梁上。此时若支承结构的纵向间距为6m左右时，纵向钢梁可选用14号槽钢；支承结构的纵向间距大于7.5m时，应考虑选用桁架式的纵向钢梁。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。6 质量标准6.1原材料钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚 3.25mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须13、将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 脚手板、脚手片采用符合有关要求。6.1.4安全网采用密目式安全网，14、网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由大同市建筑安全监督管理部门发放的准用证。连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。型钢横梁采用14a号槽钢。6.2脚手架安装质量标准6.2.1脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 6.2.2进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 6.2.3外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第八节及15、JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。6.2.4架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。7 安全及文明施工措施7.1脚手架搭设安全技术措施 7.1.1脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。 7.1.2脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 7.1.3脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 7.1.4脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 7.1.5脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使16、用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 7.1.6严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2kNm2。 7.1.7控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在4050Nm范围内。 7.1.8保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机及外脚手架一并拉结。7.2脚手架拆除安全技术措施 7.2.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 7.2.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 7.2.3拆架的高处作业人17、员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 7.2.4拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 7.2.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 7.2.6连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7.2.7拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 7.2.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 7.2.9在18、拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 7.2.10拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 7.2.11输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 7.2.12当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 7.2.13如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 翻掀垫铺木跳板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将木跳板内未清除的残留物从高处坠落伤人。8悬挑脚手架计算8.1参数信息8.1.1双排脚手架搭设高度为 18.0 19、米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.30米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.60 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 32 米；采用的钢管类型为 483.25； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.20 米，水平间距2.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；8.1.2活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；8.1.3风荷载参数本工程地处山西省大同市，查荷载规范基本风压为20、0.550，风荷载高度变化系数z为0.840，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；8.1.4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1280；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；8.1.5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用 14a号槽钢槽口水平。与楼板连接的螺21、栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；8.1.6拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与梁夹角为(度):30；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.30 m。 8.2大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。8.2.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.036 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.322、001.050/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.036+1.20.105=0.169 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)8.2.2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1691.3002+0.101.4701.3002 =0.271 kN.m；支座最大弯距计算公式23、如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1691.3002-0.1171.4701.3002 =-0.319 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.271106,0.319106)/4790.0=66.597 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 66.597 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！8.2.3挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.036+0.105=0.141 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05024、 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1411300.04/(1002.06105115000.0)+0.9901.0501300.04/(1002.06105115000.0) = 1.368 mm；大横杆的最大挠度 1.368 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1300.0/150 mm与10 mm，满足要求！8.3小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。8.3.1荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0361.325、00 = 0.047 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3001.0501.300/(2+1)=0.137 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.300/(2+1) =1.365 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.047+0.137)+1.4 1.365 = 2.131 kN； 小横杆计算简图.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0361.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.1311.050/3 = 0.746 k26、N.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.752 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.752106/4790.000=156.935 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =156.935 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0361050.04/(3842.060105115000.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 027、.047+0.137+1.365 = 1.548 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1548.1701050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 115000.0) = 2.685 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.685 = 2.709 mm；小横杆的最大挠度和 2.709 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！8.4扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数28、0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0361.3002/2=0.047 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0361.050=0.038 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.300/2=0.205 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.300 /2 = 2.048 kN；荷载的设计值: R=1.29、2(0.038+0.205)+1.42.048=3.157 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.5脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1280 NG1 = 0.1280+(1.302/2+1.302)0.036/1.6018.00 = 3.879；脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30031.300(1.050+0.3)/2 = 0.790 kN；栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡30、板，标准值为0.11 NG3 = 0.11031.300/2 = 0.215 kN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.30018.000 = 0.117 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.000 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.3002/2 = 4.095 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规31、定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5500.8400.649 = 0.210 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.000+ 1.44.095= 11.733 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.000+ 0.851.44.095= 10.873 kN32、；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2101.300 1.6002/10 = 0.083 kN.m；8.6立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =11.733 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.772 m；长细比 Lo/i = 174.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比33、 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.235 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11733.000/(0.235457.000)=109.255 N/mm2；立杆稳定性计算 = 109.255 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.873 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k =34、 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.772 m；长细比: L0/i = 174.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.235立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10873.485/(0.235457.000)+83121.810/4790.000 = 118.601 N/mm2；立杆稳定性计算 = 118.601 N/mm2 小于 立35、杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！8.7连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.210 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.320 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.445 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.445 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆36、的稳定系数； 由长细比 l0/i = 350.000/15.900的结果查表得到 =0.941，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.57 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9414.57010-4205.000103 = 88.158 kN；Nl = 7.445 Nf = 88.158,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.445小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图8.8联梁的计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P = 11.733 kN；计算简图如37、下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 2 -1)/211.733+11.733+2.6000.174 /2= 17.827 kN;通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 211.733 + 2.6000.174 = 23.920 kN;最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /811.7332.600+0.1742.6002.600 /8= 7.774 kN.m;最大应力 = 7.774106 / 80500.0 = 96.572 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 96.572 小于 2038、5.0N/mm2,满足要求!8.9悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=23.920 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.9500.000178.500 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意39、图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 31.076 kN； R2 = 18.128 kN； R3 = -0.640 kN。 最大弯矩 Mmax= 4.270 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 4.270106 /( 1.05 108300.0 )+ 0.000103 / 2195.0 = 37.547 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 37.547 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满40、足要求！8.10悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到最大应力 b = 570 10.00063.000 235 /( 1300.000160.000215.000) =1.887；由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GBJ17-88)附表其值用b得到其值为0.921；经过计算得到最大应力 = 4.27106 /( 0.921108.3001000.000 )=42.827 N/mm2；水平钢梁的稳定性验算 =42.827 N/mm2 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!8.41、11拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=62.153 kN； 8.12拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=62.153 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系42、数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取62.153kN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于31.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=62.153kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(6215.2924/3.142125.000) 1/2 =26.000mm；8.13锚固段与楼板连43、接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R =0.640 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=640.0284/(3.142502)1/2 =2.855 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.640kN44、； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 640.028/(3.14220.0001.570)=6.488mm。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 18.128kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中45、取0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kN 大于锚固力 N=18.13 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!8.14脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=26； H -搭设高度(m) H=18； h -步距(m) h=1.6； la-立杆纵距(m)46、 la=1.3； lb -立杆横距(m) lb=1.05； 长杆总长度(m) L =1.1 18.00 (26 + 1.30 26/1.60 - 2 1.30/1.60)=900.90；小横杆数(根) N1 =1.1 (18.00 /1.60 1/2 + 1) 26 = 190；直角扣件数(个) N2 =2.2 (18.00 / 1.60 + 1) 26 = 701；对接扣件数(个) N3 =900.90 / 6.00 = 151；旋转扣件数(个) N4 =0.3 900.90 / 6.00 = 46；脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 26-2) 1.30 / 1.05=32.69。根据以上公式计算得长杆总长900.90m；小横杆190根；直角扣件701个；对接扣件151个；旋转扣件46个；脚手板32.69m2。