1、西溪碧桂园四期1#-6#、8#、9#楼及地下室工程模板工程施工方案日期： 2017年7月6日 目录一.编制依据1二.工程概况1三.施工安排33.1模板施工目标和原则33.2施工部位及工期要求33.3.施工流水段的划分33.4.模板配备3四.施工准备34.1.技术准备34.2.机具准备44.3材料准备44.4人员准备54.5.模板的配制与加工5五.主要施工方法及技术措施65.1.隔离剂的选用75.2.模板设计75.2.1.垫层模板75.2.2.地下室底板、承台、集水井等砖胎模75.2.3.地下室外墙根部（导墙）模板85.2.4.地下室电梯井坑、集水井坑部位模板95.2.5.框架柱模105.2.62、.墙体模板115.2.7.梁模板165.2.8.顶板模板185.2.9.楼梯模板215.2.10.厨卫间吊模225.3.模板安装235.4.模板的拆除265.5.模板的维修保养28六.模板施工的质量标准及保证措施286.1.模板施工质量标准：286.2.质量保证措施29七. 成品保护措施30八.安全注意事项30九.文明施工、消防环保措施31十.模板力学计算31模板工程施工方案一.编制依据编制本施工方案的目的是西溪碧桂园四期工程施工提供较为完整的纲领性技术文件。本施工方案编制的依据是：1.1.西溪碧桂园四期施工图纸、设计变更、洽商记录。1.2.西溪碧桂园四期施工组织设计。1.3.混凝土结构工程施3、工质量验收规范（GB50204-2015）1.4.建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）1.5.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）1.6.建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）1.7.建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）1.8.施工现场临时用电技术规范（JGJ46-2005）1.9.品茗计算软件1.10.结合对施工现场了解的实际情况。二.工程概况工程名称：XDG-2009-74号（钱桥洋溪河北岸居住社区A-06地块）四期工程建设单位：XX发展有限公司设计单位：XX有限责任公司监理单位：XX咨询有限公司勘察单位：XX建筑设计有限公司4、施工单位：XX集团有限公司工程地点：无锡惠山区上伟路与林溪路交接处，洋溪路北侧。工程概况：1、工程概述：地下室一层，为汽车车库和设备用房，建筑面积22503.65平方米，其中人防工程总建筑面积6183平方米.。本工程分为十个防火分区，各防火分区的安全疏散详防火分区示意图。本工程防护等级为甲类核六级常六级甲类，在无战争条件下，耐久年限为50年，耐火等级一级，抗渗等级 P6。单体建筑1#楼2#楼3#楼4#楼5#楼6#楼8#楼9#楼地库建筑面积（m2）14886.2114886.2114882.0514882.059924.1414882.059924.1414274.9622503.65层数地上15、818181818181818-地下111111111层高（m）2.92.92.92.92.92.92.92.93.15建筑高度（m）52.3552.3552.3552.3552.3552.3552.3552.35结构类型剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙框架结构基础类型桩筏桩筏桩筏桩筏桩筏桩筏桩筏桩筏平板柱墩筏型基础2.6.构件表楼号构件名称截面尺寸（mm）1#6#、8#、9#高层住宅墙200；300梁200*400；200*450；200*560；200*610；板100；120；130；柱400*550；400*400；地下车库柱400*450；400*550；600*606、0；墙330梁300*500350*600；350*850；350*1000；400*600；400*1100；板250；270；3002.7.本工程0.000相对于绝对标高5.10m。场地标高为-1.10m。三.施工安排3.1模板施工目标和原则目标：结构施工达到太仓市优质结构质量的标准。原则：优选模板体系，以最少的投入满足施工要求。3.2施工部位及工期要求工期目标划分序号楼号时间地下结构主体结构二次结构15#.6#.8#.9#起止时间2017.72017.92017.10结束时间2017.82017.112018.121#.2#.3#.4#起止时间2017.72017.92017.9结束时间7、2017.92017.122018.14地库起止时间2017.92017.12结束时间2017.112017.123.3.施工流水段的划分3.3.1本工程施工流水段划分：本工程1#6#.8#.9#楼高层住宅每个楼号为1个施工流水段，地下车库为一个流水段，3.4.模板配备每个楼号配置1套墙体模板；每个楼号配置2层顶板模板。地下车库配备50%模板。四.施工准备4.1.技术准备4.1.1.熟悉、审查图纸：由项目总工组织，技术、质量、模板工长及模板翻样参加，进行内部图纸初审、会审。对审查出来的疑点交设计办理洽商，对图纸中的难点进行认真分析讨论，提出解决问题的最佳办法。熟悉各部位截面尺寸、标高。为模板设8、计提供基本资料。4.1.2.根据施工组织设计对模板选型：4.1.2.1.挡土墙、柱、梁、楼板及楼梯模板选用15mm厚覆面多层胶合板加钢管支撑的模板体系。4.1.3.模板翻样：根据施工图纸和施工方案进行模板翻样，在模板加工之前，由技术人员对模板设计方案进行审核和对现场加工的模板翻样单进行审核。 4.1.4.技术交底：4.1.4.1.模板工程施工前，工长必须按照施工方案和工艺规程对技术工人进行书面和口头的技术交底和安全技术交底；4.1.4.2.技术交底应包括模板加工和安装两部分。技术交底中的操作工艺及措施必须具体、细致、具有可操作性。4.1.5.计量、测量器具备齐施工中所需的方尺、靠尺、钢卷尺等计9、量、测量器具，所有器具必须有检定合格证书且均在有效期内。4.1.6.测量放线根据平面控制网线,在板面或垫层上放出控制网线。4.2.机具准备根据施工组织设计，本工程模板垂直、水平运输采用塔吊，水平构件模板的制作加工采用圆盘机、压刨机。施工中所需的斧子、锯子、电钻、线坠、撬棍、活动扳子、水平尺、钢卷尺、锤子等小型工具应备齐。主要机具表序 号机 具 名 称单 位数 量1圆 盘 机台102平 刨 机台53压 刨 机台54小型电动工具台若干5空压机台2台4.3材料准备本工程地下室方柱、挡土墙、梁、楼板、楼梯模板采用覆膜胶合板拼接而成，高层住宅楼，顶板模板配备2层，一次成型后用到结束。墙板模板配备1层，分10、二次成型后用到结束。物资部根据工程部提供的模板工程各种材料需要量进场计划，在模板施工前半个月选定材料合格供给方，签订好合同并确定材料进场时间；在图纸会审后，立即有计划地安排材料进场。4.4人员准备楼号施工阶段木工其他配合工种1#6#.8#.9#基础阶段16080主体阶段24080装修阶段8020注：具体施工人员根据实际情况进行调整。4.5.模板的配制与加工4.5.1.模板的配制方法4.5.1.1.楼板模板根据结构施工图纸尺寸进行翻样，在现场零拼现制；模板面板厚度、主、次楞断面和间距，以及支撑系统的配制，通过计算选用。4.5.1.2.楼梯采用放大样的方法配制模板。4.5.1.3.剪力墙、框架柱模11、板现场加工、现场组拼。4.5.2.模板的加工要求4.5.2.1.主要技术参数本工程顶板模板体系由15mm厚覆膜胶合板, 48龙骨（30*50方通龙骨）和48钢管支撑（其中地上住宅楼结构支撑采用轮扣架支撑体系）组成，覆膜胶合板应有出厂合格证和检测报告。墙体模板采用覆膜胶合板拼接而成的整体木模板体系，面板为15厚覆膜胶合板，竖向内楞为48龙骨（其中地上住宅楼结构采用3050方钢），横向外楞为48钢管双钢管（其中地上住宅楼结构采用2.5mm厚冷轧钢板成品横梁）；标准层的墙体模板采用三道螺杆加固体系。4.5.2.2.木模板的材质木模板及支撑所用的木材，不得有脆性、严重扭曲和受潮后容易变形的木材。4.512、.2.3.面板裁割为防止毛边、飞边、破茬，多层胶合板应用专用切割机裁割，采用合金锯片，直径为300mm，100齿。最好用带导轨的锯边机，尽量保持锯片笔直，转速4500转/分。对几何型状不规则的模板可用高速手提电锯现场锯板。锯板和钻孔时，板下要垫实。4.5.2.4模板拼缝加工(1)模板面板(覆膜胶合板)在模板拼缝处应刨直刨光；模板板缝处应对称下钉。如下图：(2)模板拼缝痕迹整齐，且有规律性，连接面搭接平整。覆膜胶合板拼成整块模时拼缝应牢固严密，且拼成企口式,以防漏浆。如下图所示4.5.2.5.质量标准：序号模板类型接缝宽度检验方法1楼板模板1.5mm观察及用木契型塞尺检查2其他模板2mm观察及用13、木契型塞尺检查4.5.3.模板加工的管理和验收4.5.3.1.木制模板在工地现场加工。木工加工组根据图纸对模板进行精确翻样，加工品成型后，首先由加工组进行自检，发现问题及时整改；4.5.3.2.质检员对加工品进行专检，使模板的允许偏差控制在规定的范围以内；4.5.3.3.使用前支模组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修；4.5.3.4.配制好的模板应在反面编号、写明规格，分别堆放，以免错用；4.5.3.5.墙、框架柱用模板现场加工后，除清点数量、核对型号外，还要进行外观质量检查，并在现场进行试验性组合拼装，检查模板是否要求加工、加工精度是否符合要求。4.5.3.6.梁、顶板模板加工14、（1）梁模板采用零拼式现制模板，在现场单块就位组拼，配板时按照施工图纸中梁的尺寸，进行梁底模、侧模组配。（2）楼板模板采用在作业面散支散拆方法，在作业面加工组装时，应对每个楼板平面编号，并对每一平面按模板组拼设计要求拼装。（3）木方进场后进行加工，用平刨一面刨直，并上压刨制成统一规格。 五.主要施工方法及技术措施模板工程施工流程5.1.隔离剂的选用5.1.1.根据本工程施工组织设计中要求，木模板必须采用水溶性脱模剂。模板隔离剂选用如下：木模板隔离剂：水性脱模剂。5.1.2.刷隔离剂前,应检查模板是否清理到位,对不符合要求的模板必须整改,验收合格后方可刷隔离剂。5.1.3.刷隔离剂前,应检查质量15、是否异常,如有异常,不得使用。5.2.模板设计5.2.1.垫层模板本工程垫层厚度为100mm、150mm，垫层模板采用50mm90mm方木，方木侧面配置100mm或150mm高覆膜胶合板，沿垫层边线设置，配16钢筋头固定。5.2.2.地下室底板、承台、集水井等砖胎模本工程高层住宅楼基础底板为桩基筏板基础，筏板厚度为800mm，地下车库基础底板桩基承台筏板基础，筏板厚度为350mm，承台厚度为650mm，地下室外围的砖模墙厚为200mm，地下室内部砖模高度超过500mm，墙厚为200mm；地下室内部砖模高度低于500mm，墙厚为100mm。做法如下：5.2.3.地下室外墙根部（导墙）模板1.因地16、下室外墙有较高的防水要求，因此其根部的导墙必须与地下室底板一次性浇筑完成，根据图纸涉及要求导墙的高度为300mm，并在导墙墙身顶部与上部墙身接茬的水平施工缝处中间竖向设置3003钢板止水带。2.因为地下室底板尚未形成，导墙墙身根部内、外侧模板只能采用吊模，其具体做法如下：（1）墙身根部模板采用15mm厚覆膜胶合板和50mm90mm木方制作成定型模板，模板宽度300mm，长度根据与外墙相交的内墙间距来确定。（2）导墙支模时，水平施工缝处中间竖向设置的3003钢板止水带已预埋焊接完成，预埋钢板止水带时，在施工缝往下150mm处设置水平钢筋，与墙板立筋焊接，间距为1000，用于搁置钢板止水带，在施工17、缝处钢板止水带内外设置钢筋撑筋，一头焊于止水带，一头焊于墙板立筋，用于固定钢板止水带。钢板止水带穿过框架柱时隔断的箍筋，等预埋后将箍筋焊接于钢板止水带上。钢板止水带拼缝处，可以拼缝焊接，也可以搭接50mm进行焊接，但必须确保焊接缝的质量，不得出现裂纹、气孔、夹渣等质量缺陷。（3）在已经立好的墙身钢筋与底板面标高往上150mm的部位，焊接一根14通丝止水螺杆，水平间距500mm。（4）将定型模板相应的位置钻孔，将模板穿于止水螺杆中，在螺杆两侧立两根48钢管，用山型卡双螺帽固定，钢管顶部高处钢板止水带上口，用14通丝山型卡双螺帽固定。5.2.4.地下室电梯井坑、集水井坑部位模板1.地下室电梯井坑（18、包括集水井）部位，除了底板混凝土有防水要求外，上部墙身均非防水混凝土，因此该部位基础模板，只考虑支设至地下室底板面平，地下室底板以上另行支模（内外模）。2.电梯井坑井身（包括集水井）均处在地下室底板面以下部分，支模只需支设井身内模板，外侧模板则也采用砖胎模。3.井身内模板下在四个角底板的部位焊接斜向钢筋，直接搁置井身内模板，模板可以在现场拼装成型，直接用塔吊吊至电梯井（集水井）部位，在井身的四个侧面钢筋上上下两道焊接钢筋撑筋，用于固定井身模板位置。4. 主龙骨及次龙骨采用40mm80mm木枋，支撑采用48钢管与顶托组合，面板采用15厚覆膜胶合板，坑底工字型钢筋顶撑固定模板高度。电梯井井筒内模板19、可参照如下图所示原理制作：5.2.5.框架柱模柱模板构造采用多层胶合板模板、方木次楞、钢管主楞模板体系，即：面板为15mm厚多层胶合板，竖龙骨采用40mm80mm的木方200mm,柱箍用48双钢管,450600mm。柱截面600mm，采用柱箍加固方式，柱截面600mm1200mm，采用柱箍加固方式外，在柱子中间加设一道对拉螺栓。5.2.6.墙体模板1.地下室墙体（1）砼墙厚度(mm)：330，砼墙高度(mm)：4690，对拉螺栓水平间距(mm)：450；面板材质：覆面竹胶合板，面板厚度(mm)：15；小梁材料：矩形木楞；小梁材质规格(mm)：8040小梁间距(mm)：200；小梁合并根数：1；20、主梁材料：钢管；主梁材质规格(mm)：482.75；主梁最大悬挑长度(mm)：150；主梁合并根数：2；对拉螺杆类型：M14；主梁上支撑点距墙底距离分别为(mm)：200,650,1100,1550,2050,2550,3050,3550,4100；（2）地下室外墙用14止水穿墙螺栓，对拉螺栓竖向间距为450 mm，横向间距为457.5mm。穿墙螺栓必须采用标准丝杆。穿墙螺杆在外墙部分中间应焊接止水片，墙体内外侧应加垫限位塑料块，拆模后剔除并在外墙侧用防水砂浆补抹平整。（3）地下室内墙体采用14穿墙螺栓，对拉螺栓竖向间距为450mm。穿墙螺栓必须采用标准丝杆。墙模板(支撑不等间距)_5剖面图墙21、模板(支撑不等间距)_5正立面图2.地下车库地下室墙体（1）砼墙厚度(mm)：330，砼墙高度(mm)：3400，对拉螺栓水平间距(mm)：450；面板材质：覆面竹胶合板，面板厚度(mm)：15；小梁材料：矩形木楞；小梁材质规格(mm)：8040小梁间距(mm)：200；小梁合并根数：1；主梁材料：钢管；主梁材质规格(mm)：482.75；主梁最大悬挑长度(mm)：150；主梁合并根数：2；（2）地下室外墙用M14止水穿墙螺栓，对拉螺栓竖向间距为450mm。穿墙螺栓必须采用标准丝杆。穿墙螺杆在外墙部分中间应焊接止水片，墙体内外侧应加垫限位塑料块，拆模后剔除并在外墙侧用防水砂浆补抹平整。在人防地22、下室临空墙、门框墙的对拉螺栓严禁采用套管或采用预埋对拉螺栓的预制混凝土块埋入模板内，可以采用外墙的止水螺杆做法，在螺杆的两侧加焊30*30*3限位铁片，螺杆中间止水片可以取消。3.地上结构墙体模板（住宅楼）墙体模板采用多层胶合板模板、50*50*2.5方管次楞、56*70*2.85钢方通主楞模板体系，即：面板为15mm厚多层胶合板，竖向内楞为50*50*2.5方通，间距为200mm，横向外楞采用2.85mm冷轧钢板成品横梁。螺杆采用三道螺杆加固体系，即横向外楞也为三道，第一道距地为250mm，第一道与第二道间距为1320mm，第二道与第三道间距为2390mm，螺杆水平间距为300mm。螺杆采用23、M14穿墙螺栓，穿墙螺杆与纵、横背楞连接处采用不少于5mm厚铁垫片、双螺帽固定。在模板根部设置40*4角钢防止烂根。3.短墙做法示意图：4.洞口、阴阳角做法如下图所示：（1）洞口的制作：墙体模板合模后，装好横杠竖杠，然后组装洞口，将洞口用对拉螺栓和勾头螺栓进行固定。（2）阴角的制作：阴角连接采用阴阳角专用连接件，将横杆连成整体，并用锥形插销进行固定。（3）阳角的制作：阴角连接采用阴阳角专用连接件，将横杆连成整体，并用锥形插销和勾头螺栓进行固定。5.2.7.梁模板梁的底模及侧模构造采用覆面木模板、方木次楞、钢管主楞模板体系.【面板】面板类型:覆面木胶合板；板厚:15mm；【小梁】材质及类型:方木24、；截面尺寸:4080mm；【主梁】材质及类型:钢管；截面类型:482.75mm；【对拉螺栓】材质及类型:M14；轴向拉力设计值Ntb:17.8(kN)；梁高500mm的加固方式梁底截面尺寸控制： 普通梁模板500的加固采用U形梁夹；当梁高大于500mm时，在中间设对拉螺杆进行加固；定型化U形梁夹普通梁支模构造5.2.8.顶板模板1. 地下室顶板1.1主楼下地下室顶板顶板模板采用多层胶合板模板、钢管次楞、钢管主楞，钢管脚手架支撑的支模体系，即：新浇混凝土楼板板厚180mm，楼板边长7650mm，楼板边宽3500mm，模板支架高度为4.69m；立柱型号为482.75，纵距900mm，横距900mm25、，水平拉杆步距1800mm，设置三道水平连接杆，并设置剪刀撑；立柱距混凝土板短边225mm，距混凝土板长边400mm；面板为15mm覆面木胶合板；小梁为4080mm方木，间距250mm，最大悬挑长度200mm；结构表面的要求是结构表面隐蔽；主梁为482.75，主梁布置方式为平行楼板长边，可调托座内主梁根数为2根，可调托座承载力容许值N=30kN。1.2地库地下室顶板新浇混凝土楼板板厚300mm，楼板边长6600mm，楼板边宽5300mm，模板支架高度为3.4m；立柱型号为482.75，纵距900mm，横距900mm，水平拉杆步距1500mm；立柱距混凝土板短边150mm，距混凝土板长边400m26、m；面板为15mm覆面木胶合板；小梁为4080mm方木，间距250mm，最大悬挑长度200mm；结构表面的要求是结构表面隐蔽；主梁为482.75，主梁布置方式为平行楼板长边，可调托座内主梁根数为2根，可调托座承载力容许值N=30kN。2.地上结构顶板新浇混凝土楼板板厚120mm，楼板边长0mm，楼板边宽0mm，模板支架高度为2.9m；立柱型号为483，纵距900mm，横距900mm，水平拉杆步距1500mm；立柱距混凝土板短边450mm，距混凝土板长边450mm；面板为15mm覆面木胶合板；小梁为50502.5，间距400mm，最大悬挑长度100mm；主梁为70562.85，主梁布置方式为平行27、立杆纵向方向，可调托座内主梁根数为2根，可调托座承载力容许值N=30kN。3.地库顶板后浇带模板的支撑体系应单独布置，确保在顶板模板拆除时，后浇带部位的顶板不拆除。减少二次支模工作量。5.2.9.楼梯模板1.楼梯踏步底模板采用15mm厚多层板,次龙骨为40mm80mm木方，主龙骨采用48 2.75mm钢管，支撑采用钢管支撑。2.为避免楼梯间四周出现层间接茬，楼梯间墙体摸板支设方式采取一次支模二次浇筑的方式。5.2.10.厨卫间吊模1.厨房间吊模厨房间楼面标高为-0.030，采用30*50*3的钢管平放焊接成成品钢吊模。2.卫生间吊模卫生间楼面标高为-0.300，采用可拆卸的钢吊模。5.3.模板28、安装5.3.1.模板安装的一般要求 1.具有足够的强度、刚度和稳定性。能承受本身自重及钢筋、浇筑混凝土的重量和侧压力，以及在施工中产生的其他荷载；2.保证结构构件各部分的形状、尺寸和相互间位置的正确性；3.安装上层梁、板底模及其支架时，下层楼板具有足够的强度，能承受上层荷载。4.模板拼缝严密，不漏浆。如拼缝不严，局部挠曲，应及时修整。5.钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后支模。6.大于4m的梁模板起拱高度为2/1000，楼板模板起拱高度为1/1000。7.楼板模板的支撑底部应垫木方，并要求支撑上下层对齐，以防集中荷载破坏楼板。5.3.2.砖胎模砌筑技术要点1.垫层混凝土浇筑好并加浆抹光后29、，在垫层面上弹出地下室底板的外围边线（比设计尺寸每边加大30mm）。2.砖胎模采用水泥砖砌筑，M5.0水泥砂浆砌筑。3.砖胎模内侧和顶面用1：3水泥砂浆抹面，并在与垫层面相交的转角处用砂浆抹成直径不小于20mm的小圆角，便于防水层施工。4.在施工板底防水层时，在外侧砖胎模内侧往上翻起直做到胎模顶部，并将防水卷材在胎模顶部甩出不小于200mm的宽度，以便今后作地下室外墙面防水时使前后两次施工的防水层能够互相搭接。5.地下室内侧承台及集水井等砖模的外侧与土壤的缝隙用土石硝回填并塞严。5.3.3.墙体模板安装顺序及技术要点1安装顺序外墙：弹墙体位置线及模板控制线沿墙皮外侧5mm处贴20mm厚海棉条安30、装外侧模板穿穿墙螺栓安内侧模板模板组装安背楞调直找正加固预检内墙：弹墙体位置线及模板控制线安装洞口模板并在侧面加贴海棉条沿墙皮外侧5mm处贴20mm厚海棉条安装外侧模板穿穿墙螺栓安内侧模板模板组装安背楞调直找正加固预检2技术要点 （1）模板安装前，工长必须对施工班组进行书面技术安全交底，使施工操作人员熟悉自己施工地段的图纸尺寸及有关施工质量验收要求，并初步了解模板施工的方案设计。（2）支模前，必须认真清理好底部的浮浆和杂物。模板板面必须清理干净，并涂刷隔离剂。（3）检查墙、柱的预埋件、预留洞及水电管线是否已安装好，检查钢筋保护层垫块是否牢固。办理好隐检手续。（4）焊接墙体根部模板定位筋，定位筋31、用14的钢筋制成，长度为墙厚-2mm，定位筋焊接在插筋上。（5）支模应按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。模板配件必须装插牢固，支柱和钭撑下的支承面应平整垫实，要有足够的受压面积，支承点应着力于外钢楞。（6）墙外侧模板到位后, 穿上对拉螺栓，然后安装墙内侧模板，合模后用斜钢管与底板的预留钢筋连成整体，上下三道进行校正并用十字扣件将斜钢管与水平钢管连接，为保持其稳定性不得用转向扣件，墙体模板的垂直度控制在3mm以内。（7）固定墙模采用两道48钢管作支撑，间距为1.5m，斜撑钢管与地面的夹角不大于45度。固定在底板面上预插的25钢筋上（先用钢管与预插的钢筋连接起来）。 （8）地下结构横向32、外楞采用48双钢管，用带有14对拉螺栓加“3”形卡拉紧，间距为457.5mm。地上结构地上2.5mm厚冷轧钢成品横梁，用带有14对拉螺栓加“十字”形垫片拉紧，上下共三道支撑。（9）墙模板施工完后，必须经检查验收合格后方可进行下一道工序。5.3.4.框架柱模板安装顺序及技术要点1.安装顺序弹柱位置线剔除接缝混凝土软弱层沿柱皮外侧5mm厚贴200mm厚海绵条安装柱模安柱箍安拉杆或斜杆办预检2柱模板安装技术要点（1）定位筋焊接必须牢固，位置正确，高度离地50mm80mm。（2）安装柱模板：通排柱，先安楼平面的两边柱，经校正、固定，拉通线校正中间各柱。（3）安装柱箍：木模板柱箍采用48钢管。（4）安装33、斜撑，柱模每边设三根斜撑，固定于事先预埋在楼板上直径为25的钢筋上，斜撑端头采用可调支撑来校正柱模垂直度。（5）将柱模板内清理干净，办理柱模预检后方可浇筑砼。5.3.5.梁、顶板模板安装顺序及技术要点1.梁模板安装顺序弹线搭设钢管支撑架按设计标高调整梁底标高(起拱)铺梁底模绑梁底钢筋梁侧模就位安装固定梁侧模自检预检2.梁模板安装技术要点（1）采用梁侧模包底模、楼板模压梁模的施工方法。（2）按设计标高安装梁底模板，并要拉线找直，跨度大于4m的梁应起拱, 起拱高度为跨度的2/1000；梁底板起拱应在支模开始时进行，然后将侧模和底模连成整体。（3）梁斜撑搭设须牢固，且与水平夹角不得大于600，使斜撑34、起作用。注意梁侧模根部一定要严格顶紧。（4）用48钢管连接并夹紧梁侧模板，位置及间距同前面所述要求。（5）要注意梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在此部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。（6）梁安装后，应校正梁中线、标高断面尺寸。清理梁模板内杂物。自检合格后办预检。5.3.6.楼板模板安装顺序及技术要点1.楼板模板安装顺序弹楼面支撑线搭设支撑安装主龙骨摆放模板次龙骨墙体四周加贴海棉条并用50mm90mm单面刨光木方顶紧拼装顶板模板预检。2.楼板模板安装技术要点（1）顶板模板采用两板硬拼缝施工方法。（2）现浇梁板跨度大于或等于4m时，模板按跨度的0.2起拱；悬臂梁板按悬臂长度的0.4起拱,梁起拱高35、度不小于10mm。中间起拱，四周交圈。（3）搭设支架，按照支架设计图纸规定的间距，用筋管搭设支架，固定主龙骨，上表面须拉线调平、起拱，次楞采用4040方钢，间距为250mm，放在主龙骨上。（4）支撑搭设时，在支撑底部应方木，垫板应平整；上下层支撑应在同一垂线上，立杆距墙距离应一致。（5）铺设楼板模板，顺墙边铺设多层板尽可能选用整张的多层板，且多层板的长边沿每一个铺设单元平面的长边方向平行布置，以减少拼缝数量。（6）在次楞上铺多层板，模板拼板缝处应用钉子对称钉牢。（7）模板铺设完毕，应用水准仪测量模板标高，用靠尺检查模板表面平整度，进行校正。（8）标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道横向36、水平向拉杆，以保证支撑系统的稳定。（9）模板支完后，应清理模内杂物并涂刷水质隔离剂，进行自检。5.3.7.悬挑部分模板安装技术要点1悬挑部分模板体系及支模形式同楼板，但配置数量为四层，支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一垂直线上；2悬挑部分模板板底最外端应比根部抬高20mm；3悬挑部分模板支模时应拉线控制悬挑尺寸，保证结构悬挑部分的整体顺直。5.4.模板的拆除5.4.1.模板拆除的规范要求1.主控项目（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板37、2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1002.一般项目（1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。5.4.2.模板的拆除顺序及技术要求1.柱子模板拆除：先拆掉柱斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱模的连接件拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，清运模板及垃圾。2.楼板模板的拆除同条件试块试压通过拆除主龙骨逐块拆除模板支撑逐块撬除顶板模板主梁中部支设防冲击支撑清运模板及垃圾3.墙体模板拆除顺序混凝土浇筑完毕1214小时后（1.2Mpa）松开螺栓（地下室外墙止水螺栓割除）分部38、拆除水平支撑运出一拆除墙模拆除阴角模板清运模板及垃圾4.技术要求（1）各种现浇混凝土构件的模板拆除时间应由同条件养护试块抗压强度试验结果确定及以项目技术部发出的拆模通知单为准；（2）在常温条件下框架柱混凝土强度必须达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，才允许拆除模板；（3）悬挑结构混凝土的强度应达到100%设计值才允许拆模；根据悬挑结构的结构特性，悬挑结构应设附加支撑，且上下支撑应在同一垂线上；（4）柱模板拆模的流向为先浇先拆，后浇后拆，与施工流水方向一致；（5）梁板模板拆除时，应先拆除梁侧模、底模，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时，先调节支撑头使其向下移动，达到模板与楼板分39、离的要求。5.5.模板的维修保养5.5.1.安装和拆除模板时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构；5.5.2.拆下的模板应及时清除灰浆。5.5.3.模板拆下来后对缺棱、掉角的模板必须及时更换修补；5.5.4.清除好的模板必须及时涂刷隔离剂；5.5.5.振混凝土时，不得用振捣棒触动板面；5.5.6.模板的连接件、配件应经常进行清理检查，对损坏、断裂的部件要及时更换，螺纹部位要清理上油。5.5.7.模板及零配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱；5.5.8.模板露天堆放时要加以覆盖，模板底模应设垫木，使空气流通，防止受潮。六.模板施工的质量标准及保证措施640、.1.模板施工质量标准：本工程模板施工要求执行混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2015)规定的项目。6.1.1.主控项目1.模板、支架应有足够的承载力、强度、刚度及稳定性。安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。2.在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接茬处。6.1.2.一般项目1.模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。2.模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。4.对清水混41、凝土工程，应使用能达到其效果的模板。5.现浇梁板跨度大于或等于4m时，模板按跨度的0.2起拱；悬臂梁板按悬臂长度的0.4起拱,梁起拱高度不小于10mm。6.模板安装的允许偏差应符合下表的规定。模板安装的允许偏差及检验方法项次项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移梁3尺量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3模内截面尺寸基础5尺量梁34层高垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线尺量5相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5、-09门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线66.2.质量保证措施6.2.1.严格执行工程质42、量检查程序和质量检查控制程序；6.2.2.严格按照一案三工序法组织施工，严格按照图纸要求、工艺标准、施工质量验收规范施工，并坚持自检、互检和交接检的三检制度；6.2.3.模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度情况；6.2.4.模板清理实行挂牌制，模板必须刷隔离剂，且应预检，不合格的模板不得吊到作业面；6.2.5.测量放线必须保证结构施工中柱边线位置、标高位置及洞位置的准确。模板安装位置线必须准确无误；6.2.6.楼板模板起拱时，应坚持中间起拱，四周不起拱但应交圈的原则；6.2.7.模板接缝处应加粘海绵条，施工时注意不可将海棉条挤入模内；6.2.8.各种现浇混凝土构43、件的模板拆除时间，应根据同条件养护试块抗压强度试验结果及项目技术部发出的拆模通知单确定；6.2.9.为保证模板在现场施工时的质量，工地应派专人进行模板维护与保养工作，并应建立模板管理、使用、维修制度，以及必要的奖罚制度。七. 成品保护措施7.1.模板上操作面前，模板上的隔离剂不得有流坠，以防污染结构成品；7.2.模板与墙、柱体粘连时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将柱面拉裂。7.3.楼梯踏步、柱模拆除后，应对其阳角用多层板护角，护角高度1500mm。7.4.顶板多层板施工时，画好平面布置图，各层的留洞统一布置以防不必要的切割；7.5.顶板模板拆除时，配置专用的撬除工具，多层板落地时注意角部保护，防止44、模板破损变形；八.安全注意事项8.1.一般要求8.1.1.现场施工人员必须戴好安全帽；8.1.2.高度超过2m时，应支设凳高脚手架，架子工应持证上岗；脚手板应绑扎牢固，不能出现探头板和飞跳板；8.1.3.登高作业时，要系挂安全带； 8.1.4.不能抛掷模板及扣件等物品，违者重罚；8.1.5.六级以上大风，不得安装和拆除模板；8.1.6.使用的电动工具，应将电源线架空或采取其它有效的安全措施；8.1.7.登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落；8.1.8.装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人；8.1.9.装拆模板45、时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上；8.1.10.预拼装模板时，应边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固；8.1.11.垂直吊运模板时，应采取两个以上的吊点；要符合塔吊施工安全标准。8.1.12.电器转动和传动部分，必须设置安全防护罩，电动机必须接地并可靠，不得戴手套操作，并应将袖口扎好；九.文明施工、消防环保措施9.1.工作目标：本项目的安全生产和文明施工，按苏州市文明样板工地要求执行。9.2.必须严格执行项目部指令的安全生产责任制，各负其责。9.3.进入施工现场，必须戴好安全帽。9.4.进入2m以上高空作业人员，必须系好安全带。9.5.六级46、以上大风，不得安装和拆除模板。9.6.施工现场地面要进行洒水防尘，木工操作面要及时清理木屑、锯末，并存放进指定垃圾站，木工棚和作业面必须保持清洁；9.7.木模板堆放应加垫木，底层模板离地不小于10cm，模板与垫木均应上下对齐；9.8.模板加工棚严禁吸烟，刨花木屑等应及时清运，附近应设置可靠的消防设施；10.9.夜间22：00-6：00之间现场应避免模板加工作业。9.10.模板上的小配件等，应装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。9.11.施工人员在工作中，必须精神集中，站在安全的工作面进行工作，并注意对洞口防护设施的保护。9.12.做好现场多层板及其他易燃品的堆放管理。9.13.工作47、中，特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。9.14.持周一安全教育活动，总结上周工作情况，对本周的工作安排，应有针对性的教育。十.模板力学计算柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称地下室框柱新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)3400新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JG48、J162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，243.4min34.348，81.634.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，243.4min49、34.35，81.634.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.348+1.42，1.3534.348+1.40.720.9max44.018，48.330.948.3343.497kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.348 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按50、三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.534.34820.866kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.120.8660.22-0.1170.8820.22-0.088kNm Mmax/W0.088106/(1/6500152)4.672N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.534.34817.174kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67717.1742004/(1008925(1/1250015351、)0.148mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.243.4978.699 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.183kNm Mmax/W0.183106/42.6671034.293N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算52、 小梁剪力图(kNm) Vmax2.193kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1931000/(24080)1.028N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.234.3486.87 kN/m 小梁变形图(mm) 0.076mm1.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.373 正常使用极限状态 Rmax=3.453 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.75柱箍截面惯性矩I(cm4)10.04柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.18柱箍抗弯强度设计53、值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=600/(4-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.373kN P=Rmax/2=2.186kN 正常使用极限状态： Rmax3.453kN P=Rmax/2=1.727kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.841kNm，N13.467kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=600/(4-1)=200mm=0.2m代入小梁计算54、中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.373kN P=Rmax/2=2.186kN 正常使用极限状态： Rmax3.453kN P=Rmax/2=1.727kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.841kNm，N23.467kN M/Wn0.841106/(4.18103)201.298N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 12.301mml/4002.095mm 22.301mml/4002.095mm 不满足要求！请优化两边柱箍间距或增大两边55、柱箍截面！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.4672=6.934kNNtb17.8kN 满足要求！ N3.4672=6.934kN26kN 满足要求！ 结论和建议： 1.柱箍挠度验算，不满足要求！请优化两边柱箍间距或增大两边柱箍截面！柱模板（不设对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称地下室框柱新浇56、混凝土柱长边边长(mm)450新浇混凝土柱的计算高度(mm)3400 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.4min29.868，81.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模57、板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.4min29.87，81.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350柱58、长边小梁根数3柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算 静载线荷载q11.35bG4k1.350.429.8716.13kN/m 活载线荷载q21.40.7bQ3k1.40.70.420.784kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12516.130.2252-0.1250.7840.2252-0.107kNm Mmax/W0.107106/(1/6400152)7.136N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.429.8711.948kN/m 0.5259、1ql4/(100EI)0.52111.9482254/(1009350(1/12400153)0.152mml/400225/4000.562mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.285小梁弹性模量E(N/mm2)8925最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.22538.0568.563 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.171kNm Mmax/W0.171106/(42.66710360、)4.014N/mm2f12.285N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.22529.876.721 kN/m 小梁变形图(mm) 0.156mm1mm 满足要求！ 五、柱箍验算柱箍材质及类型角钢柱箍截面类型(mm)80353柱箍截面惯性矩I(cm4)22.49柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.17柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205模板设计立面图 1、柱箍强度验算 qS承l138.0560.415.222kN/m N0.5ql30.515.2220.433.273kN Mql22/815.2220.642/80.779kNm N/An+M/Wn3.273103/361、30+0.779106/(4.17103)196.821N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 qS正l129.870.411.948kN/m 5ql24/(384EI)511.9486404/(38420600022.49104)0.563mml2/4001.6mm 满足要求！ 六、柱箍端部节点验算 长边柱箍与短边柱箍连接方式扣件连接扣件类型双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 N=3.273kN0.8512=10.2kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 362、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称地下室框柱新浇混凝土柱长边边长(mm)450新浇混凝土柱的计算高度(mm)4690新浇混凝土柱短边边长(mm)400 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.69新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，63、cHmin0.222441121/2，244.69min29.868，112.5629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.69min29.87，112.5629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限64、状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.729.8725.404kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.125.4040.152-0.1171.2350.152-0.06k65、Nm Mmax/W0.06106/(1/6700152)2.301N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.729.8720.909kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67720.9091504/(1008925(1/12700153)0.041mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm266、)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1538.0565.708 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.274kNm Mmax/W0.274106/42.6671036.428N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.252kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2521000/(24080)1.056N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1529.874.481 kN/m 小梁变形图(mm) 0.451mm1.75mm 满足要求！67、 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.318 正常使用极限状态 Rmax=3.39 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.75柱箍截面惯性矩I(cm4)10.04柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.18柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=450/(4-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.318kN P=Rm68、ax/2=2.159kN 正常使用极限状态： Rmax3.39kN P=Rmax/2=1.695kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.612kNm，N14.201kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=400/(4-1)=133.333mm=0.133m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.838kN P=Rmax/2=1.919kN 正常使用极限状态： Rmax3.013kN P=Rmax/2=1.507kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.503kNm，N23.806kN M/Wn0.6121069、6/(4.18103)146.432N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.913mml/4001.6mm 20.635mml/4001.475mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.2012=8.402kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.2012=8.402kN26kN 满足要求！墙模板（支撑不等间距）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝70、土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性砼墙特性A楼地下室Q1砼墙厚度(mm)330砼墙高度(mm)4690 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)450主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道200第2道650第3道1100第4道1550第5道2050第6道2550第7道3050第8道3550第9道4100 简图如下： 墙模板(支撑不等间距)_5剖面图墙模板(支撑不等间距)_5正立面图 三、荷载71、组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.69新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.69min38.403，112.5638.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态72、设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/673、37500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420.2002/8=0.24kNm Mmax/W0.24106/37500=6.456N/mm2f=37.000 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=538.402004/(38410584281250)=0.27mm=l/250=200/250=0.80mm 满74、足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.85小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qmaxlSmax10.248.429.684kN/m qminlSmin10.22.520.504kN/m 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax0.274kNm Mmax/W0.274106/42670=6.428N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax10.238.47.68kN75、/m qminlSmin10.200kN/m 验算简图 变形图(mm) max0.767mm=l/250=550/250=2.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图(kN) R1=4.198 /=4.198/1.000=4.20kN R2=4.270 /=4.270/1.000=4.27kN R3=4.307 /=4.307/1.000=4.31kN R4=4.630 /=4.630/1.000=4.63kN R5=4.807 /=4.807/1.000=4.81kN R6=5.179 /=5.179/1.000=5.18kN R7=2.629 /=2.629/1.0076、0=2.63kN R8=1.062 /=1.062/1.000=1.06kN R9=3.106 /=3.106/1.000=3.11kN 正常使用极限状态 剪力图(kN) R1 = 3.329 / = 3.329/1.000 = 3.33 kN R2 = 3.386 / = 3.386/1.000 = 3.39 kN R3 = 3.415 / = 3.415/1.000 = 3.42 kN R4 = 3.673 / = 3.673/1.000 = 3.67 kN R5 = 3.809 / = 3.809/1.000 = 3.81 kN R6 = 4.119 / = 4.119/1.000 = 77、4.12 kN R7 = 2.042 / = 2.042/1.000 = 2.04 kN R8 = 0.969 / = 0.969/1.000 = 0.97 kN R9 = 2.077 / = 2.077/1.000 = 2.08 kN 4、抗剪验算 Vmax2.70kN 3Vmax/(2bh)=32.70103/(24080)=1.26N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.75主梁计算截面类型(mm)482.75主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截78、面抵抗矩W(cm3)4.18主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁合并根数m2主梁受力不均匀系数0.5主梁计算方式三等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax4.198，4.27，4.307，4.63，4.807，5.179，2.629，1.062，3.1060.55.179=2.59kN。 正常使用极限状态： RmaxMax3.329，3.386，3.415，3.673，3.809，4.119，2.042，0.969，2.0770.54.119=2.059kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax0.3279、4kNm Mmax/W0.32106/4180=77.421N/mm2f205.000 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图(kN) 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)4.91/=4.91/0.50=9.821kN 计算方法同上，可依次知： 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)4.99/=4.99/0.50=9.989kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)5.04/=5.04/0.50=10.078kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)5.42/=5.42/0.50=10.832kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)5.62/=5.62/0.50=80、11.248kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)6.06/=6.06/0.50=12.118kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)3.08/=3.08/0.50=6.153kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)1.24/=1.24/0.50=2.484kN 第9道支撑所受主梁最大反力Rmax(9)3.63/=3.63/0.50=7.266kN 3、挠度验算 验算简图 变形图(mm) max0.150mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁验81、算过程，可知对拉螺栓受力： N12.118kNNtb17.8kN 满足要求！墙模板（支撑不等间距）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性砼墙特性标准层墙模板砼墙厚度(mm)200砼墙高度(mm)2900 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)140对拉螺栓水平间距s(mm)300主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道250第2道1320第3道2382、90 简图如下： 墙模板(支撑不等间距)_6剖面图墙模板(支撑不等间距)_6正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242.9min38.403，69.638.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q83、3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，84、面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420.2002/8=0.24kNm Mmax/W0.24106/37500=6.456N/mm2f=37.000 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=538.402004/(3885、410584281250)=0.27mm=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁截面类型(mm)50502.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁截面惯性矩I(cm4)16.94小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qmaxlSmax10.248.429.684kN/m qminlSmin10.22.520.504kN/m 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax1.018kNm Mmax/W1.018106/6780=150.213N/mm2f=20586、.00 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax10.238.47.68kN/m qminlSmin10.200kN/m 验算简图 变形图(mm) max1.557mm=l/250=1070/250=4.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图(kN) R1=6.862 /=6.862/1.000=6.86kN R2=9.565 /=9.565/1.000=9.56kN R3=3.100 /=3.100/1.000=3.10kN 正常使用极限状态 剪力图(kN) R1 = 5.440 / = 5.440/1.000 = 5.44 kN R2 = 7.58687、 / = 7.586/1.000 = 7.59 kN R3 = 2.141 / = 2.141/1.000 = 2.14 kN 六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(mm)80402主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)13.19主梁截面惯性矩I(cm4)46.15主梁合并根数m2主梁受力不均匀系数0.5主梁计算方式三等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax6.862，9.565，3.10.59.565=4.782k88、N。 正常使用极限状态： RmaxMax5.44，7.586，2.1410.57.586=3.793kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax0.239kNm Mmax/W0.24106/13190=18.120N/mm2f205.000 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图(kN) 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)5.29/=5.29/0.50=10.577kN 计算方法同上，可依次知： 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)7.37/=7.37/0.50=14.742kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)2.39/=2.39/0.50=4.789、79kN 3、挠度验算 验算简图 变形图(mm) max0.013mm=l/250=300/250=1.2mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力： N14.742kNNtb17.8kN 满足要求！板模板（扣件式）dxs1计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 5090、017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-0.06m新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架高度H(m)4.69模板支架纵向长度L(m)7.65模板支架横向长度B(m)3.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活91、荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.098地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行楼板长边立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(m92、m)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.493、0.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.18)14.618kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/88.1370.252/80.064kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.252/8+3.150.25/40.198kNm MmaxmaxM1，M2max0.064，0.1980.198kNm Mmax/W0.198106/375005.272N/mm2f15N/94、mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=54.6182504/(38410000281250)=0.084mm 0.084mmL/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式三等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q195、kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.40.72.50.25=2.088kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.18)0.25=1.301kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.3010.96、92+0.1170.7870.920.18kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0810.92+0.2133.150.9，0.10.0810.92+0.1753.150.90.609kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0880.22/2，0.0810.22/2+3.150.20.632kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.18，0.609，0.6320.632kNm =Mmax/W=0.632106/42670=14.802N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1097、.6q1静L+0.617q1活L0.61.3010.9+0.6170.7870.91.14kN V20.6q2L+0.675p0.60.0810.9+0.6753.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0880.2，0.0810.2+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.14，2.17，3.1663.166kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1661000/(24080)1.484N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.18)0.251.2098、5kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.2059004/(1009350170.67104)0.335mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.2052004/(89350170.67104)0.015mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.75主梁计算截面类型(mm)482.75主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm99、4)10.04主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71.50.251.855kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.18)0.251.524kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.100、50.250.331kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.18)0.251.255kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.5240.9+1.20.3310.91.866kN 按悬臂梁，R1q1l11.8550.20.371kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.12kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.2550.91.242kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.2550.20.251kN RmaxRmax，R10.60101、.745kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.33106/4180=79.062N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=22.5451000/39113.017N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.501mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.309mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极102、限状态 图一 支座反力依次为R1=3.378kN，R2=4.081kN，R3=4.354kN，R4=2.747kN 图二 支座反力依次为R1=3.055kN，R2=4.225kN，R3=4.225kN，R4=3.055kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.354/0.6=7.257kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482103、.75立杆钢管计算截面类型(mm)482.75钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)391立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/16=197.438=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 104、q111.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.9Q1kb=11.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.910.25 = 1.82kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.311kN，R24.142kN，R34.269kN，R42.995kN 顶部立杆段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，0.199 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max3.311，4.142，4.269，2.995/0.6=7.115kN f N1105、/(A)7115/(0.199391)91.442N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0980.91.82/100.036kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max3.311,4.142,4.269,2.995/0.6+0.036/0.9=7.155kN f N1w/(A)+ Mw/W7155/(0.199391)+0.036106/4180100.568N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： l0=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm =l0/i=3648106、.645/16=228.04 查表得，1=0.14 不考虑风荷载: N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.311,4.142,4.269,2.995/0.6+11.20.154.69=7.959kN f=N/(1A)7.959103/(0.140391)=145.396N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0980.91.82/100.036kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max3.311,4.142,4.269,2.995/0.6+11.20.154.69+0.0107、36/0.9=7.999kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.999103/(0.140391)+0.036106/4180=154.739N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4.69/3.5=1.343 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)800混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b108、(mm)200 F1=N=7.999kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平109、均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=780mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=3920m110、m F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)13920780/1000=1577.416kNF1=7.999kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范111、第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=7.999kN 满足要求！板模板（扣件式）dxs2计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、112、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-1.35m新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)3.4模板支架纵向长度L(m)6.6模板支架横向长度B(m)5.3 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支113、承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.098地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行楼板长边立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木114、胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)115、0.3)+1.40.72.5 1=11.475kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)17.63kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/811.4750.252/80.09kNm M2q2L2/8+pL/40.1220.252/8+2.2050.25/40.139kNm MmaxmaxM1，M2max0.09，0.1390.139kNm Mmax/W0.139106/3750116、03.7N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=57.632504/(38410000281250)=0.138mm 0.138mmL/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式三等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3117、k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.40.72.50.25=2.93kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.25=2.378kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.551kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.118、1q1静L2+0.117q1活L20.12.3780.92+0.1170.5510.920.245kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0910.92+0.2132.2050.9，0.10.0910.92+0.1752.2050.90.429kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.930.22/2，0.0910.22/2+2.2050.20.443kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.245，0.429，0.4430.443kNm =Mmax/W=0.443106/42670=10.378N/m119、m2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.62.3780.9+0.6170.5510.91.59kN V20.6q2L+0.675p0.60.0910.9+0.6752.2051.538kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.930.2，0.0910.2+2.2052.223kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.59，1.538，2.2232.223kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2231000/(24080)1.042N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3120、k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)0.251.958kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.9589004/(1009350170.67104)0.545mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.9582004/(89350170.67104)0.025mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.75主梁计算截面类型(mm)482.75主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.121、18主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.71.50.252.77kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.3)0.252.439kN/m122、 q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.250.331kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.3)0.252.008kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.12.4390.9+1.20.3310.92.772kN 按悬臂梁，R1q1l12.770.20.554kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.663kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.12.0080.91.987kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.0123、080.20.402kN RmaxRmax，R10.61.192kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.491106/4180=117.393N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.7791000/39119.328N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.801mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.494mm=2200/124、250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.015kN，R2=6.059kN，R3=6.465kN，R4=4.079kN 图二 支座反力依次为R1=4.536kN，R2=6.273kN，R3=6.273kN，R4=4.536kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.465/0.6=10.775kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非125、顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.75立杆钢管计算截面类型(mm)482.75钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)391立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/16=164.588=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技126、术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.9Q1kb=11.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.910.25 = 2.724kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.931kN，R26.168kN，R36.356kN，R44.46kN 顶部立杆段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，0.199 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max4.931，6.127、168，6.356，4.46/0.6=10.594kN f N1/(A)10594/(0.199391)136.154N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0980.91.52/100.025kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max4.931,6.168,6.356,4.46/0.6+0.025/0.9=10.622kN f N1w/(A)+ Mw/W10622/(0.199391)+0.025106/4180142.495N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： l0=k2h =1128、.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，1=0.199 不考虑风荷载: N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max4.931,6.168,6.356,4.46/0.6+11.20.153.4=11.206kN f=N/(1A)11.206103/(0.199391)=144.019N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0980.91.52/100.025kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max4.931,6129、.168,6.356,4.46/0.6+11.20.153.4+0.025/0.9=11.234kN f=Nw/(1A)+Mw/W11.234103/(0.199391)+0.025106/4180=150.36N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.4/5.3=0.6423 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)800混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗130、拉强度ft(N/mm2)0.737立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=11.234kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处131、板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0132、=h-20=780mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=3920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)13920780/1000=1577.416kNF1=11.234kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=133、(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=11.234kN 满足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设134、计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL18a混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001100模板支架高度H(m)3.4模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承135、结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)3.9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置自定义梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)500板底左侧立杆距梁中心线距离s1(136、mm)650板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)137、1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72135.966kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.202kN/138、m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.1)128.15kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12535.9660.220.18kNm Mmax/W0.18106/375004.795N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52128.152004/(10010000281250)0.083mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R139、3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37534.2020.2+0.4371.7640.22.719kN R2=1.25q1L=1.2535.9660.28.992kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37528.150.22.111kN R2=1.25q2L=1.2528.150.27.037kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式140、三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.719/12.719kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max8.992/1= 8.992kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.719/12.719kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/2 =0.049kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.1-0.25)=0.516kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.1-0.25)=0.516kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q141、4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.65-0.4/2)/21=2.249kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.65-0.4/2)/21=2.249kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.719+0.049+0.516+2.249=5.533kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.992+0.049=9.04kN/m 右侧小梁荷载142、q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.719+0.049+0.516+2.249=5.533kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.533,9.04,5.533=9.04kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.111/12.111kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max7.037/1= 7.037kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.111/12.111kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/2 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.143、1-0.25)=0.425kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.1-0.25)=0.425kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.65-0.4/2)/21=1.524kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.65-0.4/2)/21=1.524kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.111+0.04+0.425+1.524=4.101kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.037+0.04=7.077kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4144、右 =2.111+0.04+0.425+1.524=4.101kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.101,7.077,4.101=7.077kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.19.040.62，0.59.040.220.325kNm =Mmax/W=0.325106/42670=7.627N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.69.040.6，9.040.23.254kN max=3Vmax/(2bh0)=145、33.2541000/(24080)1.526N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6777.0776004/(1009350170.67104)0.389mml1/250600/2502.4mm 2ql24/(8EI)7.0772004/(89350170.67104)0.089mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.19.040.6,0.49.040.6+9.040.2=5.966kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最146、大支座反力依次为R1=3.652kN,R2=5.966kN,R3=3.652kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.17.0770.6,0.47.0770.6+7.0770.2=4.671kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.707kN,R2=4.671kN,R3=2.707kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.75主梁计算截面类型(mm)482.75主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁147、截面惯性矩I(cm4)10.04可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.21106/4180=50.324N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.735kN max=2Vmax/A=21.7351000/3918.876N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.075mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、148、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.456kN，R2=7.051kN，R3=0.456kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.456/0.6=0.759kN，P2=7.051/0.6=11.751kN，P3=0.456/0.6=0.76kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P2，P311.751kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.75149、5立杆钢管截面类型(mm)482.75立杆钢管计算截面类型(mm)482.75钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/16=164.531=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.0390.61.52/100.0150、07kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.92136.3kN/m 2)小梁验算 q1max2.754+11.2(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1.1-0.25)+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91max0.65-0.4/2，0.65-0.4/2/21，9.075+11.2(0.3-0.1)0.4/2=9.123kN/m 同上四六计算过程，可得： P10.745kN，P211.692kN，P30.745kN 顶部立杆段151、：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/16100.052，查表得，10.588 立杆最大受力NwmaxP1，P2，P3+Mw/lbmax0.745，11.692，0.745+0.007/111.699kN fN/(A)+Mw/W11699.021/(0.588391)+0.007106/418052.56N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/16190.034，查表得，20.199 立杆最大受力N152、wmaxP1，P2，P3+11.20.15(3.4-1.1)+Mw/lbmax0.745，11.692，0.745+0.414+0.007/112.113kN fN/(A)+Mw/W12113.021/(0.199391)+0.007106/4180157.351N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.4/20=0.173 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑153、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL350*1000混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501000模板支架高度H(m)3.4模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3154、)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)3.9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置155、居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距88每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续156、梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G157、2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.1040.0872+0.1211.7640.08720.027kNm Mmax/W0.027106/375000.723N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63225.687.54/(10010000281250)0.003mmL/25087.5/2500.35mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446158、q1活L=0.39331.1040.087+0.4461.7640.0871.138kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14331.1040.087+1.2231.7640.0873.3kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92831.1040.087+1.1421.7640.0872.702kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39325.60.0870.88kN R2=R4=1.143q2L=1.14325.60.0872.56kN R3=0.928q2L=0.92825.60.0872.079kN 五、小梁验算小梁159、类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.138/11.138kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.3,2.702,3.3/1= 3.3kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.138/11.138kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3160、-0.1)0.35/4 =0.021kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.25)=0.456kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.25)=0.456kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.5-0.35/2)/21=1.624kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.7161、2(1-0.5)-0.35/2)/21=1.624kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.138+0.021+0.456+1.624=3.24kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.3+0.021=3.321kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.138+0.021+0.456+1.624=3.24kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.24,3.321,3.24=3.321kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.88/10.88kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中M162、axR2,R3,R4/b = Max2.56,2.079,2.56/1= 2.56kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.88/10.88kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.35/4 =0.017kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.25)=0.375kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.25)=0.375kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.5-0.35/2)/21=1.101kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(1-163、0.5)-0.35/2)/21=1.101kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.88+0.017+0.375+1.101=2.374kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.56+0.017=2.578kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.88+0.017+0.375+1.101=2.374kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.374,2.578,2.374=2.578kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.13.3210.92164、，0.53.3210.220.269kNm =Mmax/W=0.269106/42670=6.304N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.63.3210.9，3.3210.21.793kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7931000/(24080)0.841N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.5789004/(1009350170.67104)0.718mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)2.5782004/(893165、50170.67104)0.032mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.3210.9,0.43.3210.9+3.3210.2=3.288kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.208kN,R2=3.288kN,R3=2.696kN,R4=3.288kN,R5=3.208kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.5780.9,0.42.5780.9+2.5780.2=2.552kN 同理可得： 梁底支166、撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.35kN,R2=2.552kN,R3=2.075kN,R4=2.552kN,R5=2.35kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.75主梁计算截面类型(mm)482.75主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.04可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主167、梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.088106/4180=21.056N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.781kN max=2Vmax/A=22.7811000/39114.228N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.017mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.142kN，R2=4.565kN，R3=4.565kN，R4=0.142kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.142/0.6=0.236kN，P2=4168、.565/0.6=7.608kN，P3=4.565/0.6=7.608kN，P4=0.142/0.6=0.236kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.142,0.1420.142kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P37.608kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的169、长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.75立杆钢管计算截面类型(mm)482.75钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/16=164.531=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计170、算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.0390.91.52/100.01kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92133.24kN/m 2)小梁验算 q1max1.155+11.2(0.3-0.1)0.35/4+0.5(1-0.25)+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91max0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2/21，3.342+11.2(0.3-0.1)0.35/4=3.363kN/m 同上四六计171、算过程，可得： R10.225kN，P27.595kN，P37.595kN，R40.225kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/16100.052，查表得，10.588 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+Mw/lbmax0.225+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.5-0.35/2)/20.9，7.595，7.595，0.225+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.35/2)/20172、.9+0.01/17.605kN fN/(A)+Mw/W7604.863/(0.588391)+0.01106/418035.47N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/16190.034，查表得，20.199 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+11.20.15(3.4-1)+Mw/lbmax0.225+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.5-0.35/2)/20.9，7.595，7.595，0.225+11.2(173、0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.35/2)/20.9+0.432+0.01/18.037kN fN/(A)+Mw/W8036.863/(0.199391)+0.01106/4180105.682N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.4/20=0.173 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑174、结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称WKL18a，标高-1.35m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001100新浇混凝土梁计算跨度(m)6 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin175、0.282440.921/2，241.1min34.213，26.426.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.926.4+1.40.9234.596kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k26.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)75对拉螺栓水平向间距(mm)450结构表面的要求结构表面外露 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)850850 左侧支撑表：第i道支撑距梁底176、距离(mm)支撑形式1-100固定支撑2300对拉螺栓3600对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1-100固定支撑2300对拉螺栓3600对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承134.59634.596kN/177、m Mmax0.125q1l20.12534.5960.220.173kNm Mmax/W0.173106/375004.613N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正126.426.4kN/m max526.42004/(38410000281250)=0.196mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=34.5960.26.919kN 正常使用极限状态 R下挂ql=26.40.25.28kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7178、8小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=6.919kN/m Mmax/W0106/426670.196N/mm2f0.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)301000/(28040)0N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=5.28kN/m max0.196mm0/400=1.78mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂179、max0kN 正常使用极限状态 R下挂max0kN 六、主梁验算主梁验算方式三等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)75主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.75主梁计算截面类型(mm)482.75主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max00.6=0kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max00.180、6=0kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0106/41800N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=201000/3910N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.000mm=450/400=1.125mm 悬挑段max0.000mm=275/400=0.375mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=Max0,0/0.6=0/0.6=0kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.9500kNNtb17.8kN 满足要求！