1、- 目 录一. 工程概况1二. 编制依据. 1三. 模板选择. 2四. 施工准备.3 支模前的准备工作3 主要施工方法4五 轮扣式的支撑布置4六. 轮扣式脚手架的特点及参数.5A. 轮扣式的特点.5B. 轮扣式脚手架的施工要点.6C. 轮扣式脚手架的技术参数.7D. 设计荷载.7七. 混凝土浇筑.8八. 质量保证措施.8九. 安全管理和保证措施9十. 文明施工环境管理保证措施.10十一监测措施11十二安全应急救援预案11十三.梁.板支模的设计计算参数（参照梁模板扣件钢管高支模支撑架计算）.17 一、工程概况 珠光路新建回迁综合楼（第一，二期）项目工程，地下室三层，层高均为负二，三层为3.9米，2、负一层4.8米，首层以上分两个塔楼，（即为回迁户及0商住楼其中回迁自编为B区，商住房为A区），A区首层为4.8米，2、3层为4.2米，第4层5.1米，5至13层4.95米第14层3.65米，标准层15层至38层为2.95米，按广东省建委粤建监字199828号文规定，楼层高度4.5m的模板安装、支撑属高支模施工，所以本工程施工时，须按有关文件及施工规范要求进行施工。本方案为大于4.5米小于6米层高的模板支撑体系，施工时须确保模板体系的刚度、稳定性。本工程位于珠光路与与文德南路交界的市中心处，北侧为厂后街，东是普庆街，南为珠光路，西为文德南路，由广州建城房地开发有限公司投资兴建，广州市珠江外资建筑3、设计院有限公司设计，广东省电白建筑工程总公司承建。总建筑面积为61102m2，框剪结构。其中地下三层，地上A区38层，B区16层，有四层裙楼。最大梁截面为：500800mm；4001200mm最小梁截面为：250600mm，其它基本上为2508001000mm范围；其中第五层的梁截面最大的为2500 mm *3000 mm ；1200 mm *2000 mm等，即为转换层，（转换层另补方案)。二、编制依据：2.1、建筑施工脚手架实用手册；2.2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；2.3、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；2.4、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-88；2.4、5、根据设计图纸及有关文件规范。2.6、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法。2.7、高支模计算软件。相关国家规范、地方标准等技术文件：2.8、建筑结构荷载规范 （GB50009-2006）；2.9、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；三、模 板 选 择：3.1.模板及其支撑系统要求3.2保证结构、构件各部分形状尺寸的正确；3.3必须具有足够的强度、刚度和稳定性；3.4模板拼缝必须满足要求，不得漏浆；3.5板的安拆；3.6结构模板安装的允许偏差见下页表：项 目允许偏差（）轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4、-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板5、表面高低差2表面平整（2m长度上）53.7砼的接触面满涂隔离剂，按规范要求留置浇捣孔、清扫孔，浇筑砼前用水湿润木模板，但不得有积水；3.8柱模板必须按规范规定要求进行拆除；3.9在施工现场作好试块，与结构砼同条件养护，经试验确定具体的拆模时间；3.10施工时应保证下面一层的模板及支撑未拆除。四、施 工 准 备：1、支模前的准备工作 做好定位基准工作。A、根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。B、在柱墙竖向钢筋上部50cm标注高程控制点，用以控制梁板模标高。C、设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并按二排主筋的中心位6、置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。 按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。 经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm。 模板安装前，向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。 做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。2、主要施工方法： 为便于配合模板施工，采用18 mm厚胶合板配置梁板模，以满足不同结构形状的配模要求。对于净高大于800mm的梁，在梁中增设14对拉螺杆，对拉螺杆的间距按500mm设，对拉螺杆外加设15硬塑套管，便于螺杆的重7、复使用（有防水部位不加套管，人防部分不加套管）。梁板支模时应按设计或规范要求将梁板起拱。五、轮扣式的支撑布置：5轮扣式脚手架的布置5.1进行满堂轮扣式脚手架的搭设，按照楼层框架轴线间距梁板的承重量来排设轮架，例如轴线间距9米，按照排架间距梁轴线往两侧，每边0.6米设一排立杆,东西向0.6+0.9+1.2*5+0.9+0.6=9米,南北向（0.6+0.9+0.9+1.2+0.9）+（0.9+1.2+0.9+0.9+0.6）=9米。 （ 见平面图4-4） 5.2 于局部特别是不规则的，框架9米轴线内有大梁的，则适当利用1.5米和0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，必须保证立杆从梁轴线起6008、距离开始起步。 5.3 柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。5.4 楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。5.5 由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过二分之一托丝或不得超过300mm，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最9、上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。5.6 用钢管上铺设50*100木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加固。5.7 外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。5.8 纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为46米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度60度. 六.轮扣式脚手架的特点及技术参数A轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是： (另加轮扣式脚手架质量检10、测报告附38页）1、具有可靠的双向自锁能力； 2、无任何活动零件； 3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由调节； 6、产品标准化包装； 7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点： 1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混 凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。本工程使用条件的地面11、良好，有好大的帮助.B、轮扣式脚手架的施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、轮扣式脚手架附图片。C、轮扣式脚手架技术参数轮12、扣式脚手架严格按照GB 249112010标准执行一、规格、型号名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米240014.02材质为Q235壁厚为3.0MM立杆LG2.1米210012.21立杆LG1.8米180010.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.5米15006.28横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.67D、设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、13、1200、1800时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。2、横杆设计荷载：HG90 Pmax6.77KN Qmax14.80KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11.11KNHG180 Pmax3.39KN Qmax7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax60KN，可调顶托Pmax60KN，可调早拆Pmax60KN。七、混凝土浇筑由于柱与梁板砼强度不同，为保证工程质量，当设计无规定时，柱边出500mm范围内梁板砼强度与柱相同，考滤本工程的砼等级相差太大，所以要在柱与梁的边缘用铝合金网片分格，用16钢筋加固14、保证砼等级不混杂。楼面水平运输采用泵管浇捣楼面砼。砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时不得用振动棒撬住模板或钢筋振动。泵管在楼面上应有专用支架，不能固定在模板上，防止泵送时水平力对模板体系的冲击。砼浇筑顺序应有序，均匀进行，不要过于集中。在浇捣楼面砼过程中，要安排专职质安员进行跟班。砼的保养按要求。在浇筑过程中跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况。特别是钢管有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异常情况，出现上述异常情况，施工员应立即指挥楼面工作人员撒离，经确认不安全威胁解除后方可进行正常施工。八、质量保证措施一、高支模所选用材料（木胶合板、木枋、钢管、扣件、U形支托等）必须达到规15、范要求的质量标准。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划痕和严重锈蚀等。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝。木枋、模板应优先采用外观质量好，无破损、翘曲等质量缺陷的材料。二、支撑架立杆、水平杆应横平竖直，分体的立杆应采用一字型扣件接长连成一整体系，变为整体钢性。三、模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行拼装、就位和设支撑，精心处理墙、柱、梁、板交接处的模板拼装，做到稳定、牢固、不漏浆，保证混凝土结构构件的成型质量。梁、板模板安装时当板短向跨度及梁净跨4m时，模板应起拱，起拱值为跨度的2。 四、模板16、的拆除应在混凝土达到模板设计要求后进行，拆除模板时应注意保护混凝土结构的棱角。为了提高工效，保证质量，模板重复使用时编号定位，每次使用前清理干净模板并刷好隔离剂，使混凝土不掉角、不脱皮，表面光洁。五、固定在模板上的预埋件和预埋孔洞要求位置准确，安装牢固。其偏差均控制在规范的允许偏差范围内，浇筑混凝土前，仔细检查，确保不遗漏。六、模板安装和支撑体系搭设完成并经自检和专检，最后由项目部技术负责人牵头，组织相关人员按照本方案对模板安装及支撑体系进行检查验收，检查验收合格后，报监理和建设单位审查，由总监理工程师同意并签字认可后方可进行下道工序作业。七、混凝土浇筑过程中应控制好混凝土入模速度，控制好施工17、荷载的分布，避免因荷载集中而导致的安全隐患出现。浇筑过程中应随时观察支撑体系架体及模板有无变形，一旦发现应及时纠正，必要时立即停止混凝土的浇筑并启动应急措施进行处理，待处理完毕并经检查合格后方可继续浇筑混凝土。九 监测措施(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料，立即组织班组全面整改。(2)高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范18、要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(5)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后。 (6)当监测数据超过预警记录值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。十、安全管理和保证措施 一、19、安全管理目标：符合职业健康安全管理标准GB/T28001的要求，杜绝死亡、重伤和重大机械设备事故，无火灾事故，轻伤事故控制在10以内。二、成立高支模搭拆安全领导小组，由项目经理担任组长，项目技术负责人、生产经理和安全工程师担任副组长，各工作和安全员任组员。安全管理小组：组 长：*副组长：* * 组 员：* *组员最少7人组成.三、从事高支模作业的人员，经常组织安全技术培训，架子工必须持证上岗。从事高处作业人员应正确配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。四、钢管、木枋、扣件、模板等材料进场应有出厂合格证或检验报告，并符合相关规范要求，安装前应对所用部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。 五、施工过程20、中应经常对下列项目进行检查： 1）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。 2）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。 3）安全网和各种安全设施应符合要求。 六、现场必须严格以下规定：1）进入施工现场必须戴好安全帽，高处作业必须系好安全带；2）严禁酒后作业、严禁风雨作业；3）作业层必须铺设脚手板；4）支撑体系严禁与施工外架、垂直运输设备架体等连接；5）严禁从高处向下抛掷任何物体；6）严禁架体搭、拆时上下同步作业；7）严禁在架体上堆放任何物件或拉缆风绳；8）材料吊装必须捆牢，以免吊装时散落造成事故；七、在高处安装和拆除模板时，周围设安全网或搭脚手架，并加设防护栏杆。在交通要道地21、区，尚应设警示牌，派专人看管。安装高度在 2m 及其以上时，应遵守国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范的有关规定设置安全平网或水平硬防护。八、 作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。 九、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。 十一 文明施工环境管理保证措施一、文明环境管理目标1、施工噪声场界达标，符合GB12523-90标准；2、产生的固体废物，分类、收集、统一处理、减少对环境的影22、响。二、重大环境因素辨识综合考虑本工程实际情况，本工程的环境因素见下表：序号环境因素辨识1施工噪声施工人员、机械多，混凝土泵送设备产生的噪声大。2固体废弃物建筑垃圾:在施工过程中，产生大量的模板、木方尾料、电焊头等。 三.环境 保护措施1、现场的电锯、电刨等强噪声设备搭设封闭式隔离层，以减少噪声污染。2、现场振捣混凝土时，不得振动钢筋和模板，并做到快插慢拔。3、现场交通道路和材料堆放场地统一规划排水沟，控制污水流向，设置沉淀池，污水经沉淀后再排入市政污水管网。十二 安全应急救援预案一、 主要事故辨识和潜在事故形成的原因如下表：事故辨识活动类型潜在事故形成原因可能导致的事故后果触 电施工临时用电23、线路老化、破损、拖地、违规搭接电源造成人员伤亡垮 塌脚手架、支撑架脚手架搭设使用不规范、荷载超过规定经济损失、人员伤亡材料堆放材料堆放超过规定要求造成人员伤亡高处坠落高处、临边作业临边防护不到位，施工现场预留孔洞未封闭造成人员伤亡火灾及爆炸钢筋制作、焊接防护方式不当、使用操作不规范造成的意外伤害和火灾现场油漆、稀释剂、氧气、乙炔气贮存储存方式不当化学性的意外伤害和火灾自然灾害大风、暴风、洪水、雷电等事故检查与准备未及时经济损失、人员伤亡物体打击支拆模拆模作业误操作造成人员伤亡脚手架脚手架堆物过多及防护缺陷造成人员伤亡四口五临边临边堆物、防护不当造成人员伤亡垂直作业，交叉作业未戴安全帽，作业不当24、经济损失、人员伤亡起重伤害垂直运输、吊装作业吊运不规范、违章作业、安全装置失灵经济损失、人员伤亡机械伤害违章使用机械未采取控制措施经济损失、人员伤亡二、针对以上的潜在重大危险和紧急情况，项目部对口管理，具体如下紧急救援措施：1、火灾事故紧急救援措施初期火灾如果没能得到及时控制，有可能酿成重大或特大火灾，因此将火灾控制在初期阶段，对减少火灾损失和避免伤亡是最有效的方法，任何人员在任何场地一旦发现火情，必须采取以下措施：、 及时报警；、 及时组织灭火力量进行灭火及抢救；、 正确使用灭火器材；、 任何人当其处于建筑物内部被火灾包围时，应保持镇定，清楚自己所处的环境、位置，见机行事做出判断，并根据火势25、蔓延方向选择可逃生的方法和路线；、 选择现成的疏散通道和设施，做到会疏散、快疏散，如“疏散标志、专道、楼梯”，总之，以最短的时间，最快的速度离开火灾现场；、 学会自救和求救的方法，在火灾四周围困场所应尽力做到避免或减 少直立行走，用湿毛巾捂住口鼻困在室内等待他人救援时，应向四周泼水，以防止火势的蔓延，如需紧急求救，可采用喊话、电话、手机或往地下抛甩东西或以鲜艳的颜色表示有人；、 不要仓促跳楼，但如楼层较低又不得已时，可采用系上绳子或撕破被单，顺着下滑，也可往下抛丢软物后，在手拉窗台向下滑着跳，并采取做到双脚先落地，以缩短下跳高度。2、触电事故紧急救援措施、脱离电源：首先必须切断电源或用绝缘工具26、（如干木棒）挑开电线，确认排除危险后，在进行救护；戴上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关；抛裸金属线，使线路短路接地，进行保护，使装置断开电源；以上方法，应根据具体情况以最快原则选择。、如触电者神志清醒，应使触电者就地平躺休息，严密观察并通知医生前来诊治，或送往医院。、如触电者伤势较重，已失去知觉，应及时疏散周边人群，使伤者周围空气流通，并迅速请医疗部门接替诊治。、如触电者伤势严重，呼吸及心脏停止跳动应立即实行人工呼吸和胸部挤压，并迅速请医疗部门诊治。3、机械伤害、高空坠落、物体打击等事故紧急救援措施、首先断电停止机械的运转；、流鼻血急救方法：a、如果鼻血能过马上止住27、，可以不必担心；b、尽量让患者坐在椅子上，稍稍前倾，以防止血液下流到咽部引起呼吸反面的问题；c、要求患者用拇子和食指捏住鼻翼向下按压10分钟左右；d、捏鼻子期间将凉毛巾等冷敷物敷在鼻上；e、10分钟后，慢慢松开两指，如继续出血，将两小块纱布卷起来，塞进鼻孔；f、如果仍不能止血应立即到医院就医。 、头部受伤的急救方法：a、 尽可能不让患者移动。b、 避免给患者使用酒精、镇静剂以及水等物；c、 如果意识逐渐消失或者短暂清醒后很快再度恶化，同时伴有激烈头痛、呕吐、抽搐等壮，必须马上叫救护车，同时，清理患者口中的呕吐物，保持患者的呼吸到畅通，要将患者下颌充分抬高，头部不得过于后仰；d、 稍微垫高头部，28、保持静卧，四肢麻痹时，有可能使颈髓损伤造成，所以必须保持水平静卧；如果出血，用干净的纱布或者手绢盖住整个伤口，用力按压止血，也可以用三角巾或绷带进行压迫止血；e、 如果没有出血，但是出现了脓包，可用冰袋、凉毛巾等进行冷敷；f、 等待医护人员来之前必须给患者保暖，对头部进行冷敷。、胸外伤紧急救援方法：a、松开衣物，让患者保持最容易呼吸的姿势，有刀子或木棒等锐利器械刺入胸部时，绝对不能拔出，以免造成大出血，使伤情进一步恶化，可以用毛巾固定住刺入物；b、呼吸困难或呼吸时胸部疼痛的话，应用毛巾按住伤口，让患者平静地呼吸，如有胸口出血，必须进行压迫止血；c、由于胸部外伤容易引起呼吸困难和出血休克，即使看29、起来伤势不重，也要注意观察呼吸和脉搏状态，必要时进行紧急救助；如果呼吸、脉搏不正常，必须尽快叫救护车或拨打120电话；、骨折事故紧急救援措施：a、判断是否骨折：一般骨折地部位会出现不自然地变形或骨头突出，手足不能动弹；b、确认骨折后，必须限制患处活动，用相当于骨折部位上下两个关节长短地夹板（或者硬纸夹、杂志等物）固定受伤部位，防止错位；c、受伤部位固定后，应尽早送医院。、手指或手脚切断事故紧急救援措施：a、用纱布或干净地手绢直接按在伤口上，进行压迫止血，并迅速呼叫社会救护；b、断指或手脚要用纱布包好放在塑料袋里，将塑料袋放在另一个装有冰块地塑料袋中；c、然后将装有断指或手脚地塑料袋随患者一并送30、往医院，进行修复手术，一定不要用清水清洗断指或手脚，冰块不能直接接触断指或手脚。5、施工过程中发生地震、大风、暴雨等自然灾害的紧急救援措施。一旦发生大风、暴雨等自然灾害，由本项目现场应急救援系统根据有关救护知识立即进行现场抢救，保障人身安全及国家财产的损失降低到最小。并立即上报公司应急救援指挥中心。公司立即组织相关人员赶赴现场协助项目进行抢险。 项目部发生火灾、爆炸事故，最初发现人立即通知本项目部（或公司）应急救援指挥人员（或值班领导）及时进行现场指挥救援。按实施程序启动应急组织，并拨打电话：119、120，派专门救护人员和抢险人员进行抢救并及时向上一级应急指挥中心报告，公司立即组织人员赶赴现31、场协助抢救，并调查事故原因。组织现场清洁和事故后的恢复以及善后处理。三、成立现场应急组织机构1、组织机构：应急总指挥：蔡德敏应急副总指挥：凌锡铨应急执行指挥：罗永集应急后勤供应组组长：崔雨应急保卫疏散组组长：林德生应急抢险救援组组长：苏家儒应急物资管理组组长：许向祥应急消防灭火组组长蔡明：各施工作业班组应急执行指挥：蔡金洲2、事故现场应急指挥中心的设置 事故现场应急指挥中心，设置在项目经理办公室，联络处设在质安办公室。3、事故现场应急指挥中心领导小组名单及联系电话总指挥：蔡德敏 电话：13078815208副总指挥：凌锡铨 电话：13922151164执行指挥：蔡金洲 电话136003998832、1 4、社会救援电话 消防报警电话： 119 公安报警电话： 110 医疗急救电话： 120十三、梁，板支模设计计算参数（参照梁模板碗扣式高支撑架计算）梁模板支撑计算1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=400mm，梁高h=1200mm，层高4.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.00m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢33、管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0376kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 2.16 ) 1.2 = 0.92 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.20 1.2 = 13.82 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.20 1.2 = 0.86 kN/m振捣砼荷载 2.0 k34、N/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 16.73 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 13.01 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10516.732002=-70266Nmm=-0.07kNm=Mmax/W=70266/21600=3.25N/mm35、2 梁底模抗弯强度=3.25N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60616.73200=2028N=3Vmax/(2bh)=32028/(240018)=0.42N/mm2梁底模抗剪强度=0.42N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=13.01kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64413.012004/(1006000194400)=0.11mm=L/250=200/250=0.80mm 梁底模挠度max=0.11mm=0.80mm,满足要求。内力图如36、下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=600mm ，C=400mm、=400/600=0.67。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=16.73200/400=8.37kN/mMq=qcL(2-)/8=8.37400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.33kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=37、7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000200/10007.46=0.75kNa =0.5(L-c)=0.5(600-400)=100mm，Mp=Pa=0.750.10=0.08kNmMmax=MqMp=(0.33+0.08)106=410000Nmm=Mmax/W=410000/85333=4.80N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=4.80N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.37400/1000+0.75=2.42kN=3Vmax/(2bh)=32.421000/(28080)=0.57N/mm2第一38、层龙骨(次楞)抗剪强度=0.57N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=13.01200/400=6.51N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.514006003(8 - 4 0.672+0.673)/(38490003413333)=0.31mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.7510001006002(3 - 40.172)/(2490003413333)=0.11mmmax=qp=0.31+0.11=0.42mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.439、2mm=2.40mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用单钢管，483.5W=5080.00mm3，I=121900.00mm4 ，A=4.89cm21）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.58.37400/1000+0.75=2424N=2.42kN弯矩系数KM=0.477,Mmax=KmPL=0.4772.421000900=1038000Nmm =Mmax/W=1038000/5080=204.33N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=204.33N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验40、算剪力系数KV=2.976,Vmax=KVP=2.9762.42=7.20kN =3Vmax/(2bh)=37.201000 /(2489.00)=22.10N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=22.10N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=3.436，P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.51400/1000+0.75=2.05kNmax= KPL3/(100EI)=3.4362.0510009003/(100206000121900)=2.05mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=2.05mm=3.60mm,满41、足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力NQK1=12332N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.901000=756N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=12332+756=13088N钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.03763.61000=135N水平拉杆3层,拉杆重量=31.500.0376=169N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.603=44N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=135+169+44=348N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2348+13088=142、3506N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.58cm,=L0/i=150.00/1.58=94.94钢管立杆长细比94.94150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.626,P=N/(A)=13506/(0.626489.00)=44.12N/mm2钢管立杆稳定性计算44.12N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=13.51kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=043、.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001020105/1000=68.22kN 钢管支承面受冲切承载力68.22kN13.51kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局44、部受压承载力F=183.60kN13.51kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.20=28.80kN/m2F1、F2两者取小值F=28.80kN/m2，有效压头高度=F/=1.20m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 28.80 kN/m2 G=1.2 34.56 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K45、 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 40.16 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 28.80 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1080182/6=58320mm3，I=bh3/12=1080183/12=524880mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=40.16(1200-120)/1000=43.37kN/m=43.37N/mmMmax=KMqL2=-0.10543.373002=-409847Nmm=Mmax/W=409847/583246、0=7.03N/mm2 侧模抗弯强度=7.03N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60643.37300/1000=7.88kN =3Vmax/(2bh)=37.881000/(2181080)=0.61N/mm2 侧模抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=28.80(1200-120)/1000=31.10kN/m=31.10N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64431.103004/(1006000524880)=0.52mm=L/47、250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.52mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9540.16=38.15kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1200-120)/3=360mm=0.36m，N=abFs=0.600.3638.15=8.24kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力8.24kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度360mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=8533348、mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.100,q=40.16300/1000=12.05N/mmMmax=KMqL2=0.10012.053602=156168Nmm=Mmax/W=156168/85333=1.83N/mm2侧肋抗弯强度=1.83N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600，Vmax=KV qL =0.60012.05360/1000=2.60kN =3Vmax/(2A)=32.601000/(28080)=0.61N/mm2 侧肋抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.49、40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.677,q，=28.80300/1000=8.64N/mm max=Kq，L4/100EI=0.6778.643604/(10090003413333)=0.03mm=L/250=360/250=1.44mm侧肋挠度max=0.03mm=1.44mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.10qL=1.1012.050.36=4.77kN50、;Mmax=KmPL=0.1714.770.60106=489402Nmm=Mmax/W=489402/(24490)=54.50N/mm2檩梁抗弯强度=54.50N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6584.77=3.14kN =3Vmax/(2A)=33139/(22424)=5.55N/mm2檩梁抗剪强度=5.55N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.10qL=1.108.640.36=3.42kN;max=KP,L3/（100EI）=1.097342151、6003/(100206000215600)=0.18mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.18mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)8080mm木枋200mm，第二层龙骨(主楞)单钢管483.5600mm；钢管纵向间距900mm，钢管横向间距600mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓2排12,横向间距600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在52、外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。 楼面模板支撑计算（参照在碗扣架模板支撑系统计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高4.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.53、50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员54、及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1057.472002=-31374Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.606755、.47200=905Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1053.972002=-16674Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.972002=12386Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.97200=481N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)2004/(1006000486000)=0.01mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.20056、，M4=KMPL=0.2003.501000200=140000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000200=-70000Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，析 3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10002003/(1006000486000)=0.10mm2）抗弯强度验算M1=-31374Nmm，M2M5=-86674Nmm， M3M4=152386Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=152386Nmm=0.57、15kNm，=Mmax/W=152386/54000=2.82N/mm2 楼板底模抗弯强度=2.82N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=905N，V2+ V3=481+2100=2581N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2581N=2.58kN，=3Vmax/（2bh）=32581/(2100018)=0.22N/mm2楼板底模抗剪强度=0.22N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.01+0.10=0.11mm=200/250=0.80mm楼板底模挠度max=0.11mm=0.80mm,满足要求58、。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距200mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.47200/1000=1.49kN/mMmax=-KMqL2=-0.1251.499002=-150863Nmm=-0.15kNm=Mmax/W=150863/85333=1.77N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=1.77N/mm59、2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6251.49900=838N=0.84kN=3Vmax/（2bh）=3838/(28080)=0.20N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.20N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.97/1.2200/1000=0.66kN/m=0.66N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5210.669004/(10090003413333)=0.07mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(60、次楞)挠度max=0.07mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.550，P=1.2501.49900=1676N=1.68kNMmax=KMPL=0.5501676900=829620Nmm=0.83kNm=Mmax/W=829620/85333=9.72N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=9.72N/mm2fm=13.00N/mm2,满61、足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=2.326，Vmax=KVP=2.3261.681000=3908N=3.91kN=3Vmax/(2bh)=33908/(128080)=0.92N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=2.367，P，=1.2500.66900=743N=0.74Nmax=KP，L3/(100EI)=2.3677439003/(10090003413333)=0.42mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.42mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支62、撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=9497N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=9497+810=10307N钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=4.680.03761000=176N水平拉杆4层,拉杆重量=4(0.90+0.90)0.03761000=271N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=414.60=58N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=176+271+58=505N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2505+10307=10913N(2)钢管立杆长63、细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.58cm,=L0/i=150.00/1.58=94.94钢管杆件长细比94.9150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.626,P=N/(A)=10913/(0.626489.00)=35.65N/mm2钢管立杆稳定性35.65N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10913/1000=10.91kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=10064、mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001000100/1000=63.70kN 受冲切承载力63.70kNF=10.91kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承65、载力183.60kNFa=10.91kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距200mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。 4-4 -