1、杨泰路工程脚手架搭设方案目 录编制依据工程概况搭设部置搭设要求大横杆计算扣件抗滑力计算立杆荷载计算立杆稳定性计算最大搭设高度计算连墙件计算立杆地基承载力计算悬挑脚手架参数信息大横杆计算小横杆计算扣件抗滑力计算立杆荷载计算立杆稳定性计算连墙件计算悬挑梁受力计算整体稳定性计算锚固段与楼板连接计算检查与管理安全措施与保养脚手架拆除悬挑脚手架施工说明搭拆安全技术措施应急措施编制依据业主提供的杨泰路工程图纸及相关资料；踏勘现场获得的第一手资料；施工组织总设计相关规范及标准：建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001；钢管脚手架扣件 JGJ-22-85建筑施工安全检查标准 JGJ59-20112、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011高空作业机械安全规程 JGJ5099-98建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2001安全防范工程技术规范 GB50348-2004建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ-130-2011建筑工程安全生产管理条例（中华人民共和国国务院令第393号）上海市的有关保证建筑安装工程质量、安全、文明施工的规定；我公司有关施工质量、安全生产、技术管理、文明施工等文件；我公司长期从事工程建设所积累的经验。一、工程概况工程名称：工程地点： 设计单位： 施工单位3、：建筑概况：二、搭设部署本工程搭设脚手架方案拟定为：根据本工程基坑回填土的时间和结构施工的进度实际情况，连体别墅全部采用落地脚手架。高层5#、6#、7#房七层以下采用落地式钢管脚手架，跳板铺垫，再行搭设落地脚手架进行施工（19.9米11排）。在7层顶开始进行悬挑（17.4米9.6排）到13层进行第二悬挑至顶（11.6米6.4排），其中超吉作业面1.5米作为护身。最后脚手架体直接支承在地下室结构面上。铺设5CM厚板作为垫板。三、双排脚手架搭设要求1、构配件质量标准：A）钢管、钢管采用国标低压流华输送用焊接钢管（GB/T3092），标准为48（外径）3.5（壁厚），钢管最大长度为6000，横向水平4、杆20002200。、质量要求：表面平直光滑，没有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。、新管必须有产品质量合格证。B）扣件、采用锻铸扣件，材质符合国标钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。、技术要求：（1） 扣件不得有裂纹、气孔、毛刺、氧化皮等。（2） 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。（3） 扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两侧转面间隙小于1mm。（4） 当扣件夹紧钢管时开口处的最小距离应小于5mm。（5） 扣件表面应进行防锈处理。、扣件质量的检验要求；（1） 产品必须有生产许可证、合格证及检测报告。（2） 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。（35、） 螺栓不得滑丝。（4） 在螺栓拧紧力矩达到65N.m时不得发生破坏。（5） 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小5mm。、脚手板形式和构造竹笆板采用平放的竹片纵横编织而成，纵片不得少于5道，并且每道采用双片；横片则反、正相间，四边端部纵横片交点用铁丝穿过钻孔扎牢。竹片宽度为30mm左右，每片竹笆板沿纵向用铁丝扎两道宽40mm左右的双面夹筋，不得用圆钉固定，竹笆板长度为1.52.5m，宽为0.81.2m。2、搭设方案：A）、落地脚手架(1)、本工程7层以下采用钢管单立杆落地脚手架。挑檐为满搭。（附图）（2）、搭设方法：本脚手架采用单排立杆，排距为1.05m，步距为1.8m，柱距1.6m（约6、），与附墙件连接采用二步三跨式搭设高度，连墙件按25一个点设置，脚手架边部和角部的连墙点按二步一跨加密设置，连墙件设在离节点不超过400mm的范围内。B）、荷载计算搭设前：基坑土方全部回填平整、夯实、具有足够的承载力和稳定性；落地脚手架区域做好硬地坪。C）、搭设时脚手架根部设垫板，以确保立杆荷载能均匀地传给地下室顶板承受。D）、一、参数信息:1.脚手架参数单排脚手架搭设高度为19.9米。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483.5； 横7、杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网8、(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。 四、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 9、kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.5002+0.101.4701.5002 =0.10、366 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002 =-0.430 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.366106,0.430106)/5080.0=84.646 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 84.646 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载标11、准值: q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.315 mm；大横杆的最大挠度 2.315 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！4、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。A.荷载值计算大横杆的自12、重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN； 小横杆计算简图B.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4913、51.050/3 = 0.873 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.879 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.879106/5080.000=173.124 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =173.124 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！C.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载14、 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1816.3501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.972 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小横杆的最大挠度和 2.996 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值15、为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.16、363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.040+0.276)+1.42.363=3.687 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8024.00 = 5.299； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35031.500(1.050+0.3)/2 = 1.024 kN； (3)栏杆与17、挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11031.500/2 = 0.248 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000 = 0.180 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.750 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(k18、N/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5500.8400.649 = 0.210 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.750+ 1.44.725= 14.716 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 119、.26.750+ 0.851.44.725= 13.723 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2101.500 1.8002/10 = 0.121 kN.m；七、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =14.716 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.120、19 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14716.000/(0.186489.000)=161.791 N/mm2；立杆稳定性计算 = 161.791 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.723 kN；计算立杆的截面21、回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13723.290/(0.186489.000)+121385.816/522、080.000 = 174.777 N/mm2；立杆稳定性计算 = 174.777 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！八、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.451 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.45123、+1.44.725)/(1.20.125)=68.704 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 68.704 /(1+0.00168.704)=64.287 m； H= 64.287 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.451 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承24、受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.121 /(1.4 0.85) = 0.102 kN.m；Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.451+0.851.4(4.725+0.1864.8900.102/5.080)/(1.20.125)=60.817 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 60.817 /(1+0.00160.817)=57.331 m； H= 57.331 和 50 比较取较小值。25、经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！九、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.210 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.173 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.173 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴26、心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 250.000/15.800的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.89010-4205.000103 = 96.035 kN；Nl = 8.173 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.173小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图十、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值27、:fg = fgkkc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =152.481 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.723 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=152.481 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！安全技术措施1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上28、岗，患有心脏病、高血压者不得上脚手架操作。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑软底鞋，工具及零配件要放在工具袋内；袖口、裤口要扎紧。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001、J84-2001）规定进行检查验收，合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6、在脚手架使用期间，在每天上岗前，应由带班队长和安全员29、先进行巡检，日常由架子工进行安全检查与维护，并按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001、J84-2001）规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。7、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2）连墙杆。8、临空搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须配备灭火器等灭火器材，并由专人看守。10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。脚手架使用期间可与框架柱顶避雷接地线相连接。11、搭拆脚手架时，地面应设围栏30、和警戒标志，并派专职安全员进行现场监督和巡视，严禁人员入内。12、上下楼梯口搭设安全通道。在脚手架与楼梯口高差较大处，应设置爬梯，爬梯上下端应固定。13、严禁从脚手架上往上、下抛物。14、遇到立杆沉陷或悬空、节点松动、架子歪斜、杆件变形等问题，在未解决前应停止使用脚手架。15、脚手架搭设完成后应有书面验收记录，并履行验收签字手续，验收合格后，应将合格证挂在显眼处。16、在脚手架使用期间，顶面的网架杆件应分区分批分散堆放，并严禁抛掷，应轻放，顶面使用荷载控制在允许范围内，有专人进行控制。17、符合其它安全有关规定要求。18、脚手架工程事故应急预案应急预案1）为对脚手架工程施工过程中出现脚手架倾倒31、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和企业财产的损失，制订本应急预案。2）适用范围脚手架工程整个施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。3）职责（1）项目经理 应急指挥总指挥。全面负责应急指挥工作。 有权采取一切手段，以控制和减少事故危害。 授权相关人员相应的应急处理权。（2）项目副经理 事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。 当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。（3）项目技术负责人 组织有关部门编制修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过程记录。 组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。 当项目经理32、项目副经理不在时，担任应急总指挥工作。（4）技术部：负责编制、修订、评审应急预案。（5）质安部 协助技术部编制修订、评审应急预案。 督促检查相关部门落实应急准备工作。（6）安装部 协助技术部编制、修订、评审应急预案。 组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。 发生事故时，组织抢险队进行抢险、营救、减损防护工作。（7）器材部 协助技术部进行应急预案的编制、修订、评审。 落实应急预案所需物资、设备的准备工作。（8）综合部 协助技术部编制、修订、评审应急预案。 落实应急物资及其它措施费的准备。4）抢险组织机构安装部抢险作业队总指挥：项目经理预案管理：项目技术副经理现场组织：项目副经理质安部技术部器33、材部综合部（2）抢险指挥中心设在项目经理办公室。5）应急物资准备为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施。不时准备下述物资：（1）警戒隔离物资：警戒桩，警戒线存放地点：现场仓库（2）人员急救设备；急救箱，急救药品，担架存放地点：现场仓库（3）减损防护物资：钢管、安全网等存放地点：现场仓库6）技术资料药品使用说明书、脚手架验收记录、应急预案及作业指导书。7）应急抢险队应急抢险队由项目部现场人员组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。8）应急抢险程序1）减小应急预案风险的措施（1） 作业层跨地（楼）面高度2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度34、1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应0.5m。（2）在脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架，应采取外立面安全网全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。（3）上下脚手架的坡道应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。（4）采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。2）应急联络（1）险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采取呼喊、口信、通迅工具等一切可能的方式。（2）应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应：a、对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。b、通过通迅工具，35、立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防等部门联络，请求支援。（3）应急联络单位、人员、地址、电话：机构名称/人员地址电话备注应急指挥中心工地联系电话：18717818631 急救急救电话：120建设单位公司公安部门报警电话：110消防火警电话：1193）倒塌事故 施工现场一旦发生脚手架倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险和经济损失。 （1）不论任何人，一旦发现脚手架有倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行躲避。 （2）现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向公司应急抢险领导小组领导报告事故的发生情况，请求36、公司应急抢险领导小组的支援。 （3）根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场医务室。 （4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。 （5）现场安全员应对脚手架倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司迎接抢险领导小组。 4）高处坠落事故脚手架施工过程中高37、处坠落事故发生以后，要迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险。（1）高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）。（2）项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应：、立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在医务室。、立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。、立即向当地医疗卫生(120)、公安部门(110)电话报告。、严格保护事故现场。项目部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。5）当事人被送入医院接受抢38、救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好以下工作：现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。 6)、施工现场防火措施、现场要组建义务消防队，开展防火工作。对全员进行防火知识教育，经常开展防火安全宣传教育活动。、针对办公区、施工区、材料区等区域的特点配备消防器材。对木工棚、料场等重点区域设置重点防火区标牌，重点监控。、对39、明火作业，电气焊作业必须当日开取动火证，必须有防火措施和专人看守。易燃，易爆材料要专人管理，限期存放在现场。、工地应设置吸烟区，不准在非吸烟区吸烟。不准在宿舍内擅自设灶生火。 九、方案结语1、综上所述，网架安装采用（扣件式）脚手架方案，符合强度、刚度及整体稳定符合要求。2、通过计算所选材料能满足需要，符合工程施工方案的要求。3、对脚手架材料要严格检查，钢管、扣件质量应具有质量证明文件，并且是合格的，搭设后要进行验收。4、搭设脚手架要严格遵守高空作业的规定，确保人身安全，符合高处作业安全技术规程的要求和施工组织设计中规定的安全作业内容。悬挑脚手架一、工程概况1、本工程脚手架7层以上采用18工字型40、钢组成的悬挑式脚手架，分二次悬挑到顶，型钢间距为1700mm，搭设高度分别为17.4和11.6米，10排和7排步架。立杆必须支在挑梁的限位上。二、搭设方案 1、材料要求 、平跳型钢：18#工字钢。、钢管、外径48，壁厚3.5mm，A3焊缝钢管。其质量应符合普碳钢技术条例GB70088的要求，长度一般为4-6m，小横杆1.3-1.5m。、扣件。应符合GB97867规定，其机械性能不低于KT338的可锻铸铁要求。其附件（T形螺栓、螺母、垫圈）的材料应符合A3的要求。如发现扣件有裂缝、气孔、砂眼、变形、滑丝缺陷的不得使用。机械与钢管的贴合面要接触良好。、竹笆。应横向密编，纵片不得少于五道，每道用双片41、；横片应一反一正，在四周边应用两根竹片相对夹紧，并打眼穿铁丝扎牢，竹片宽不得小于30，厚不小于8mm。2、脚手架构造、脚手架由1）立杆2）小横杆3）大横杆4）剪刀撑5）搁栅6）脚手板（竹笆）7）护栏等组成。构造参数如下：、立杆中心至建筑物边净距0.30m，立杆、小横杆纵向间距1.5m， 横向间距（净） 1.00m大横杆步距 1.80m小横杆两端伸出 0.15m搁栅间距 0.25m护拦水平杆高 0.60、1.20m各一道连墙点间距 水平3m连墙点间距 竖向2.9m3、脚手架搭设搭设顺序：根据平面图埋设预埋件安放工字钢 -焊立柱限位-树立杆扣结小横杆扣结大横杆搁栅铺脚手板装护拦杆设置连墙点剪刀撑施42、工层安装踢脚板挂网。1) 立杆：相邻立杆接头应相互错开一个步距，与相邻大横杆的距离不宜于步距的13，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆应垂直，其偏差应控制在H200（H为架高）内，且不超过10cm。2) 小横杆：采用对角交错设置，直角扣件与立杆扣紧。第一排应拉线使之平直。3) 大横杆：上下杆接头应错开布置在不同立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的13。紧贴小横杆与立杆用直角扣件扣紧。大横杆的水平偏差（高低差）不大于总长度1300，且不大于5cm。4) 搁栅：用扣件每隔2-3道与小横杆扣紧（两端应扣紧）。5) 铺设脚手架（竹笆）：竹笆铺在大横杆和搁栅上，操作层必须满铺，每块43、竹笆应用铁丝四点绑扎。底排采用二层平网一层密目网上部铺设竹笆外墙与脚手架的间隙用模板铺设严密。6) 剪刀撑：与地面成45-60斜角设置。在脚手架两端和转角处起，每9米立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑应沿脚手架高度连续设置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆扣紧外，中间与立杆相交点，均需扣结，剪刀撑宜采用扣件搭接，搭接长度不得小于1m，并且不得少于三只扣件固定。扣件离搭接边缘的间距不得少于10cm。 7) 连墙杆：在每层浇筑楼板砼时将40cm长短钢管预埋好，埋入砼中长度为20cm，水平间距为3M，垂直距离为2.9M，等砼达到一定的强度，用钢管将立杆与预埋钢管用直角扣件扣紧，使脚手架与建筑44、物连成一体。8) 防护栏杆、安全网、踢脚板、隔离层：设置防护栏杆二道分别为0.6M，1.2M。外立杆内侧采用1.8M*6M绿网全封闭，施工层设置18cm高踢脚板，并保持连续三步以上，每隔二层设置隔离层一道。5、挑架设计计算参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.4 米和11.6米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.845、0；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 2.90 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设46、层数:3 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长度 1.30 倍。锚固处用钢性材料垫实。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩47、和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.048、80.1721.5002+0.101.4701.5002 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.5002-0.1171.4701.5002 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362106,0.426106)/5080.0=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P149、+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1431500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷50、载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.51、m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4631.050/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.868106/5080.000=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105152、21900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.790 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1790.1001050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.929 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度和 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！扣件抗滑53、力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN；活荷载标准值:54、 Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.040+0.236)+1.42.363=3.639 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8018.00 = 3.974； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30031.500(1.0555、0+0.3)/2 = 0.911 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11031.500/2 = 0.248 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.268 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷56、载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5500.7400.649 = 0.185 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.268+ 1.44.725= 12.937 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计57、值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.268+ 0.851.44.725= 11.945 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1851.500 1.8002/10 = 0.107 kN.m；立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =12.937 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 58、,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12937.000/(0.186489.000)=142.234 N/mm2；立杆稳定性计算 = 142.234 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力59、设计值 ：N =11.945 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11944.530/(060、.186489.000)+106935.124/5080.000 = 152.375 N/mm2；立杆稳定性计算 = 152.375 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.185 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw 61、= 2.796 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.796 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 7.796 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7.796小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！ 连62、墙件扣件连接示意图 悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.500 m，l = 2.000 m，m1 = 0.300 m，m2 = 1.350 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.000 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.000 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=5.268+4.725=9.993kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=63、3.0610-378.500 =0.240 kN/m；k=1.500/2.000=0.750k1=0.300 / 2.000 = 0.150k2=1.350 / 2.000 = 0.675代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 28.606 kN支座反力 RB = -8.139 kN最大弯矩 MA = 16.759 kN.m 最大应力 = 16758933.750 /( 1.05 185000.000 )= 86.275 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 86.275 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 5.64、268 +4.725 = 9.993 kN水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.500 = 0.240 kN/m最大挠度 Vmax= 5.257 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2700.000 mm水平支撑梁的最大挠度 5.257 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2700.000/400 mm,满足要求!悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 10.794.0 235 /( 2700.0180.065、235.0) = 1.18由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.831。经过计算得到最大应力 = 16.759106 /( 0.831185000.00 )= 109.019 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 109.019 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=8.139 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm266、；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=8139.2574/(3.142502)1/2 =10.180 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.139kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 8139.257/(3.14220.000167、.570)=82.510mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 28.606kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=28.61 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!脚手架的检查与管理 1、脚手架搭设至三步架高时，应接规定要求进行检查验收，合格的68、继续向上搭设，并由工地技术负责人和安全员会同搭设班组按规定进行验收，合格后办理交接手续才可交付使用。2、不得超荷载使用，严禁利用脚手架运重物和在脚手架上架上拉设缆风绳。3、在使用期间，设专人（安全员和架工班组长）经常检查，及时清理脚手架上的垃圾。4、暂停工程复工、大雨大风、大雪及冰雪融化后的工程应对脚手架重新进行详细检查后方可使用。5、搭设过程中应分段验收制度；装饰阶段脚手架重新验收制度；重点部位（电梯井，采光井，以及跨度特殊的）脚手架验收制度。进入外墙及有脚手架处的装饰阶段后，做到每周一次的自查制度，上述制度必须单独实施，并记录备案。6、加强对脚手架在使用过程的交接管理制度。同一脚手架由多个69、施工单位共同使用时，必须明确脚手架的管理单位。结构结束移交装饰单位时，应组织相关施工企业履行交接验收手续，同时再次明确监护单位和监护责任人。监护单位和监护人必须挂牌公告。7、加强对脚手架拆除过程中的监督管理工作。脚手架的部件严禁随意拆除，因施工确需拆除的，必须由作业班组长向工地管理部门书面申请，在得到批准采取加固补救措施后，方可实施。安全措施和脚手架的保养1、 脚手架搭拆的操作人员，必须具有相应资质和操作证书，并应持证上岗。2、脚手架必须按施工组织设计制定的方案搭设，每次搭设完，经安全部门验收合格后方准使用。3、在脚手架的斜道平台处，每层排设二只灭火器，以防意外事故发生。4、脚手架必须封闭交圈70、，任意断部不得漏空缺栏杆,并做好四排一隔措施。5、脚手架的构件不得任意拆除，如某部位的构件妨碍操作需拆除时，须经工地施工员同意，并指派专人落实好加固措施后先加固，后拆除妨碍构件。6、脚手架用48壁厚3.5的钢管搭设，所用材料必须有出厂合格证明。有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管和脆裂、变形、的扣件，不得在架子上使用。7、搭设时，立杆、大横杆的管子接头必须错开，除搁栅可用18铅丝绑扎外，其它在构件的互相交接处均用扣件扣牢。8、在脚手架的使用期间，必须指派专职人员进行维修和保养，破损的竹笆和绿网要及时修复，并组织人员对脚手架每月做一次全面检查，发现问题及时整改。9、严禁在脚手架上堆放模板和管子等施71、工器材，慎防架面承载失控，脚手架的施工荷载不得大于270kg，竖向荷重不得大于连续两步。散落脚手架面的施工垃圾要即时清除。10、不得利用脚手架拉结井架缆风绳和支撑模板，一经发现立即取缔。11、吊运脚手笆、钢管和扣件等器材，应用专用盛器和保险吊钩，钢管严禁单点起吊。12、搭设时，脚手架和主体结构的拉结，要及时设置顶部无拉结的自由层不得超过二步。拆脚手架时，拉结点必须拆一步松一步。13、搭设时，连接牵杠的对接扣件开口朝内侧，不准朝上，直角扣件的开口不要朝下。14、脚手架离高压输电线路的距离不得小于5M，如达不到此要求，应设置隔离措施，其措施距离应在2M以上。15、脚手架下的过道，必须设置防护设施和72、警示标志。16、脚手架与高压线间的最小距离：35KV 6.0m1035KV 5.0m10KV 3.0m17、大雾、大雨、大雪、大风天气，不得进行脚手架上的高处作业。雨雪后上脚手架作业应采取安全防滑措施。18、脚手架的搭设进度，应配合工程进度进行，不得超过最高施工层一步以上。19、高度在24M以下单双排脚手架，必须在外侧两端连角及中间间隔不超过15M的立面上，各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。脚手架拆除：脚手架的拆除施工，原则上是在邻近搭设标高位置进行，拆除前，施工班组应对脚手架进行全面检查，确定无严重变形的情况后，方可进行拆除施工，如迂强风、雨、雪等特殊气候不得进行拆除施工，夜间不允许实施73、拆除施工。作业班组进行现场先行检查加固松动部位，清除架体内垃圾及各种物体至楼层内，严禁直接高处抛掷。1、 拆除作业按搭设的反程序进行。即：安全网侧板扶手把踩笆斜杆连墙杆大横杆立杆。2、 拆除过程中必须做到一步一清、一杆一清，绝不允许分立面拆除或上、下两同时拆除。3、 所有连墙杆、斜拉杆隔排措施，必须连脚手架步层拆除，同步进行，所有杆件、扣件在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件或两杆同时拆除，输送至地面。4、 所有竹笆，应自外向里竖立搬运，防止自里向外翻起后，竹笆垃圾物件直接从高处坠落伤人。5、 脚手架拆至地面，应及时清理分类，所有杆件、扣件等材料，应按类分别堆放整齐。6、 拆脚手架时，应设置警74、区，并指派专人负责警戒。7、 拆下的杆件和零配件要分类堆放，通过吊机或是电梯传运至地面，严禁高空抛掷。如无吊运设施，另派专人用人工传运至地面。8、 拆架子时，不得上下同时进行，必须自上而下，逐步拆除。悬挑脚手架施工说明1、 脚手架搭设高度为20m以内，最大限度不能超过30m。2、 悬挑脚手架离墙距离不大于300mm，宽度不大于1000mm，步高不大于1.8m，立杆间距不大于1.8m，且应与悬挑槽钢间距一致。立杆离12#槽钢边缘距离不大于200mm，悬挑脚手架应与每层与结构钢性连接，其点间距不大于4m。3、 悬挑架槽钢应用于不小于14的螺栓横向连接，以保持平面内外的稳定，悬挑架转角处应在平面必须75、设置斜拉杆。4、 悬挑架搭设时应严格遵守高空作业的有关标准和安全操作规程，规章制度。5、 悬挑活荷载不能大于2步架，不能作为模板、钢筋等建筑材料的堆放场所，步架上的建筑垃圾应有专人清理，防止超载，悬挑架在风力大6级时应禁止上人施工。6、 其它搭设要求、安全防护要求等按钢管扣件脚手架搭设同等制度施工，悬挑架第一步必须全封闭，以上应按规定做4排一隔离防护措施。7、 悬挑脚手架搭设完毕必须经项目部及其以上相应安全人员验收合格后方可投入使用。脚手架搭设与拆除安全技术措施1、悬挑脚手架搭设安全技术措施、钢管架应设置避雷针，分置于建筑物外架四角立杆上，并连通搭横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于40。76、外脚手架应与外电架空线路保持一定距离，并做好可靠的接地装置。、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。、严格控制施工荷载，脚手架上施工荷载不得大于2KN/m2。、控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力板手，扭力矩应控制在4050Nm范围内。、严禁脚手板存在头板，铺设脚手板以及多层作业时应尽量使施工荷载内、外传递平衡。、搭设时必须严格按照经审批的悬挑脚手架的方案进行。、技术负责人组织搭设人员认真学习本脚手架组织设计，吃透本方案的精髓。、搭设前技术负责77、人向搭设人员进行安全技术交底，作为书面交底手续。2、悬挑脚手架拆除的安全措施、拆除前，全面检查脚手架的现状，根据检查结果，拟定作业计划，报请批准，进行技术交底后方可工作。作业计划包括拆架的步骤和方法，安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。、拆架应划分区域，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志。地面设人指挥，禁止非作业人员进入。、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎绑腿、穿软底防滑鞋。、拆架顺序应遵守由上向下、层层拆除，先拆拉杆、脚手板、剪撑、斜撑，而后拆除小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则进行，严禁上下同时进行拆架作业。、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后二个扣件，拆除大横杆、斜杆、剪撑时78、应先拆中间扣件，然后握住中间，再解端头扣。、连墙杆（拉接点）应随拆除进度一层一层拆除，拆抛撑时应用临时撑支住然后方可拆除。、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。、拆除时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。、在拆架时不得中间换人，如必须换人时应将拆除情况交代清楚后方可离开。、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。、拆除时必须严格按照经审批的悬挑脚手架的方案进行。、技术负责人组织搭设人员认真学习本脚手架组织设计，吃透本方案的精髓。、拆除时，技术负责人向搭设人员进行安全技术交底，作为书面交底手续。