1、白田壹号12#、13#、15#、16#楼脚手架专项施工方案 目 录第一章、编制依据.3第二章、工程概况.3第三章、脚手架方案设计总体思路.4第四章、脚手架选型及施工准备.5第五章、脚手架的搭设方案及工艺.6第六章、脚手架构造要求及技术措施.9第七章、脚手架质量要求及标准.13第八章 、脚手架的拆除方案.14第九章 、脚手架搭拆的安全防护及管理.15第十章 、应急预案.17第十一章 、计算书.19 附：脚手架搭设平面图 脚手架搭设剖面图落地式双排脚手架搭拆方案 第一章、编制依据1、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)2、建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施) 3、 建筑施工扣件式钢管脚2、手架安全技术规范(JGJ130-2011) 4、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)5、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011) 6、 白田壹号12#、13#、15#、16#楼建筑施工图纸 第二章、工程概况 （一）、 总述 工程名称：白田壹号12#、13#、15#、16#楼工程 建设单位： 设计单位： 监理单位： 施工单位： （二）、 建筑概况 白田壹号12#、13#、15#、16#楼工程，位于宝应县泾河镇陈东村，东临白田北路，南临八浅大沟。本工程结构两栋框剪10+1小高层。根据目前提供的图纸，本工程建筑结构类别为二类，耐火等级为二级，合理使用年限为50年，抗震设防烈度为6，无3、地下停车库。标准层层高2.9m，建筑檐口总高度为31.55m，局部高度35.9。本方案以13#楼为例进行叙述，其地上建筑面积为6703+679（地上车库）=7382，根据工程需要，特编制如下施工方案指导落地式脚手架的搭设。详细建筑特征见下表：序号楼号特征12#楼13#楼15#、16#楼1建筑面积（）73825713126232结构形式框剪框剪框剪3地上层数（层）10+110+110+14标准层高（m）2.92.92.95檐口总建筑高度（m）31.5531.5531.556建筑局部最高度（m）35.935.935.9第三章 、脚手架方案设计总体思路 根据本工程的结构特点，考虑到施工工期、质量和安4、全要求，故在选择方案时，充分考虑了以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 3、搭设前，先熟悉建筑施工图，了解建筑物构造形式；外型尺寸，门窗洞口以及建筑物四周基础环境等情况。 4、编制脚手架施工组织设计，并报公司技术负责人审批。施工前单位工程技术负责人向搭设和使用人员进行技术安全交底，交底双方均在交底书上签字。 5、脚手架搭设根据设计要求搭设，符合建筑施工扣件式钢管5、脚手架安全技术规范的要求，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，符合江苏省文明工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用：全封闭双排钢管落地脚手架。 第四章、脚手架选型及施工准备 （一）、脚手架选型根据本工程脚手架施工方案的选择，施工时外脚手架采用扣件式落地双排钢管脚手架，立杆采用：底下12米为双立杆，上面部分采用单立杆。排距为1.05m、步距为1.8m、立杆纵向间距为1.5m，内排架距离墙体长度为0.3m、脚手架立杆顶端以局部最高度为准，确保围护封闭。连墙件布置为逐层2跨（从底层第一步纵向水平杆处开始设置），采用双扣件连接，竖向间6、距2.9米，水平间距3.00米。扫地杆距地面200mm，采用48型扣件连接，钢管规格为483.0mm。脚手架整体高度宜高出檐口高度1.5，即架体高度为33，局部高度以建筑物局部最高高度为准，即架体局部最高度为36。施工均布荷载为2.0kN/m2，施工同时，脚手板隔层铺设。计算脚手架时，以架体最高度36计算，设计计算见本方案第十一部分。 （二）、施工准备 1、按规范要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品禁止使用，不符合规范要求的的钢管禁止使用；2、搭设脚手架前应清除搭设场地的杂物，平整搭设场地，浇注宽度不小于1500mm的C15混凝土100mm厚，外围开挖排水沟并使排水畅通；3、地基7、承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）；4、严格从业人员资格审查，相关操作人员的职业资格应符合国家规定。5、放线定位，做好明显的标记。 第五章、脚手架的搭设方案及工艺1、本工程外脚手架采用扣件式落地双排钢管脚手架，钢管采用483.0，脚手架内立杆离墙面距离30（有外凸挑檐的部位可适当调整），排距为1.05m，立杆纵向间距1.5m，步距为1.8m。 2、立杆下地面基础做法：脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。搭设前清除搭设场地的杂物，平整搭设场地，浇注宽度不小于1500mm的C15混凝土100mm厚，外围开挖排水沟并使排水畅通；3、搭设顺序8、：放置纵向扫地杆 立杆（立杆下方垫50100木枋） 横向扫地杆 第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆 第二步纵向水平杆 第二步横向水平杆 依次搭设。（外满铺密目安全网，连墙处白织网兜底）。4、脚手架搭设必须配合施工进度要求，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；5、每搭设完一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度；6、底座、垫板均应准确地放在定位线上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，本工程中采用520400的通长木板；7、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；8、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造要求；9、开始搭设立杆时，应每9、隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；10、当搭设至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；11、纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部位立杆固定；12、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；13、当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；14、剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上；15、脚手架操作层须满铺竹笆，须有200mm高的挡脚板和高度1.2m的护身栏（两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣10、件扣牢）。16、脚手架搭设立面示意图如下： 17、脚手架搭设剖面示意图如下： 第六章、脚手架构造要求及技术措施 （一）、纵向水平杆的构造要求：1、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于三跨，纵向水平杆采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，即是60cm；2、使用竹笆脚手板时，水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并等间距设置，间距不应大于400mm。 （二）横向水平杆的构造要求： 1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且11、严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，靠墙一端外伸长度不应0.4L（L为排距），且不应大于500mm，因此取最小值不应大于420mm； 2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；3、使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。 （三）脚手板的设置要求：1、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150；2、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直与纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；3、作业层端部脚手板探头长度应取150，其板长两端均应与支承杆可靠地固定12、。 （四）立杆的设置要求：1、每根立杆底部应设置底座或垫板，本工程采用520400的通长木板作垫板；2、脚手架必须设置纵、横扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500；3、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接；4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。本工程中立杆接长采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置13、在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；5、立杆顶端宜高出檐口上皮1.5m。 （五）连墙件布置的要求：1、连墙件布置的最大竖向间距2.9m，最大水平间距为21.53.0m，每跟连墙件覆盖的面积为2.93.08.740；2、连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300；3、连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；4、本工程连墙件优先采用菱形布置，；5、对于高度在18m以下的双排双管脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件；对14、于高度在18m以上的双排单管脚手架，采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；6、连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不宜采用上斜连接；7、连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部位，拉筋应采用两根以上直径4的钢丝绳拧成一股，使用时不应少于两股，也可采用直径不小于6的钢筋。8、当脚手架下部暂不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑应采用通常杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300，抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。9、连墙件连墙示意图如下： 连墙件扣件连接示意图10、如15、结构形式不能满足连墙件的拉结搭设，应在结构施工时预埋钢管以满足连墙件的搭设。 （六）剪刀撑与横向斜撑布置的要求：1、剪刀撑的设置应符合下列规定：（1）本工程每道剪刀撑横跨7根立杆，斜杆与地面的倾角为43，符合规范要求；（2）必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；（3）剪刀撑的斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100；（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150；2、横向斜撑的设置应符合下列规16、定：（1）横向支撑应在同一节间,由底层至顶层呈之字型连续布置，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150；（2）高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑。 第七章、脚手架的质量要求及标准1、纵向水平杆偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，同跨内外高度差不大于10mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm，外伸尺寸的误差不应大于50mm；2、扣件规格必须与钢管外径相同；3、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm；4、螺栓拧紧扭力不应小于40N.m，且不应大于65 N.m；5、连墙点的数量、位置要17、正确，连接牢固，无松动现象；6、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；7、对接扣件开口应朝上或朝内；8、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm；9、作业层的栏杆和档脚板的搭设均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度应为1.2m，档脚板高度不应小于180mm，中栏杆应居中设置；10、脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm。 第八章、脚手架的拆除方案1、脚手架拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合要求；根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，并由相关负责人进行拆除安全技术交18、底；2、脚手架拆除前应清楚脚手架上的杂物及地面障碍物；3、拆除脚手架必须有拆除方案，拆除时应设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒；4、拆除顺序必须自上而下逐层进行，严禁上下同时作业。连墙点必须与脚手架同步拆除,不允许分段、分立面拆除。如施工需要必须分段、分立面拆除时，应在暂不拆除的两端加设连墙杆和横向水平支撑等加强措施，且分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；5、当脚手架拆至下部最后一根长杆的高度（约6.0m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；6、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规范规19、定设置连墙件和横向斜撑加固。7、拆下的钢管、扣件应分装用塔吊运至地面，严禁高空抛掷。 第九章、脚手架搭拆的安全防护及管理1、脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗；2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格后方可使用；4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架，泵送混凝土和砂浆得输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；5、当有六级及六级以上大风、雨、等天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业，雨后上架子应有防滑措施；6、脚手架在使用期间，严禁拆除任20、何杆件；7、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施；8，临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；9、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；10、临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施应符合施工现场临时用电安全技术规范；11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。12、防火：脚手架内施工实行动火申请及监护制度，对施工人员尤其电焊工进行安全防火教育；出入口、走道处悬挂灭火器，同时，对作业队伍如何使用灭火器进行教育。13、防坠落物：脚手架上杂物应及时清理，保证通道干净、整洁。脚手架内侧与墙面较大空隙处在楼层标高面设置水21、平安全网。14、限载：脚手架必须严格禁止超载使用，落地外脚手架施工荷载限制为270kg/m2。15、定期维护、保养：在脚手架使用期间要经常检查扣件有无松动，安全防护网是否破损或被挪位；附墙杆件是否被拆除等，消除安全隐患。16、在坑内搭设架子时，地基应确保可靠的稳定性，并保证排水，在屋面搭设脚手架时应对临边进行防护，确保安全。 第十章 、应急预案 一、施工应急措施 突遇6级以上阵风架体加固措施 1、为确保安全，防止发生意外，架体施工超过地面6级阵风，架体禁止使用；超过8级风时，必须对静止状态下的架体进行特别加固处理。具体加固措施为： （1）、全数检查扣件的紧固情况，扣件扭矩力达到4050N.M；22、 （2）、所有附着支承杆件均应处于正常受力状态； （3）、切断所有电器电源，电缆、电线有效固定，并排专人进行复查； （4）、确保架体上无任何物件堆放，每步架体脚手板、补空防护板和密目安全网等都与架体牢固固定； （5）、架体超出结构层部分，架体上的密目安全网应给予拆除，以减少峰荷载对架体所产生的不安全因素； （6）、当风力达到8级时，除上述方法外，再每层增加临时硬拉结（原拉结点仍按要求固定），即每层增设预埋拉结点或利用预留洞口、支承排架的方法增加临时硬拉结，进一步减小拉结点间距，增强架体横向稳定性； （7）、当风力达到10级时，除上述方法外，应将架体外侧密目安全网全部拆除，以防止密目安全网兜风，23、缓解风荷载对架体的冲击。 2、在大风来临之前，架体施工人员提早对架体进行专项维修保养工作。项目部还应组织各方相关职能人员一起上架检查，包括底排全封闭、三步一隔离、各步架体的补空防护、所有扣件的紧固情况等是否存有安全隐患，发现问题及时整改到位。专职安全员予以检查并做好各项记录。 3、大风过后，在恢复正常施工前，架体施工现场专职安全员和施工班组长必须上架检查架体的各种设备设施完好情况，如有损坏，要及时整改，消除安全隐患后并做好“安全防护设施交接验收记录”，架体方可进入使用工况。二、 应急救援组织 1、应急救援管理机构-白田壹号项目部 2、施工现场管理人员： 项 目 经 理： 华正国 （联系电话：124、5190438188） 专职安全员： 黄玉龙 （联系电话：13301441977） 架子工班组长：蒯本文 （联系电话：13773323370） 钢筋工班组长：卢廷卷 （联系电话：18796678381） 木工班组长： 茆文余 （联系电话：13773429885） 瓦工班组长： 包士俊 （联系电话：18605142788）第十一章、计算书落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 具体参数信息:1.脚手架参数计算脚手架高度，以局部搭设最高度 36 m计算，立杆采用12以下双立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距25、为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用逐层两跨，竖向间距 2.9 m，水平间距3.0 m，采用扣件连接，并优先采用菱形设置；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处扬州市宝应县，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作26、用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:9；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 由于钢管锈蚀，所以各取值均按482.5的钢管取值。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大27、横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大28、弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.100.980)1.6002=0.273kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1170.980)1.6002=-0.321kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.321106/3870.0=82.946N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=0.700kN/m 三跨连续梁均29、布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9900.700)1600.04/(1002.0610592800.0)=2.586mm 大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.600/3=0.084kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.600/3=1.120kN 荷载30、的计算值 P=1.20.061+1.20.084+1.41.120=1.743kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.7431.050/3=0.616kN.m =0.616106/3870.0=159.173N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆31、自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.06010592800.0)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.061+0.084+1.120=1.265kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1265.4401050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.0610592800.0)=2.720mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.750mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150=7mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00k32、N。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0351.52/2=0.053kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0350.9/2=0.016kN；脚手板的自重标准值: P3=0.30.91.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=20.91.5 /2=1.35kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.016+0.202)+1.41.35=2.216kN； R 8.033、0kN， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.124836.000=4.493kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15021.500(1.050+0.300)/2=0.334、04kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.05 NG3 = 0.0501.5004/2=0.150kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50036.000=0.27kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.253kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.050/2=1.575kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 基本风压可按1035、年一遇的基本风速取值；风荷载标准值计算公式按JGJ130-2011；425作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：wk=zsw0式中wk风荷载标准值（kN/m2）；按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定：经计算可得 z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009）规定采用：Uz = 1.00s脚手架风荷载体型系数，按本规范表4.2.6的规定采用风荷载体型系数：Us = 1.13 w0基本风压（kN/m2），w0=0.45kN/。 3.密目安全网全封闭脚手架挡风系数不宜小于0.8。 经计算得到，风荷载标准值Wk =1.001.1300.450= 0.536、746kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ = 7.7998 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.1516 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 =0.851.40.57461.51.8/10=0.3323kN/m2 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.78kN37、； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=3.57cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.87cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 114.70 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算38、 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.43kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=3.57cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=3.87cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.356kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 201.53 f 钢管立杆抗压强度39、设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用双立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.032kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 1.680kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 38米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.040、00米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.032kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 1.680kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.299kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 45.810米。本工程脚手架单立杆搭设高度为36m，小于H和Hs，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0风荷载标准值 W41、k = 0.202 kN/m；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.575 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.575 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.50 cm；f=205.042、0 N/mm；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.50010205.00010 = 87.545 kN；Nl = 9.575 Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.575小于双扣件的抗滑力Rc= 16.0 kN。 NlRc，连墙件的设计计算满足要求!连墙件扣件连接示意图见下页： 结构拉结示意图 墙体拉结示意图 八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =56.685 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.337 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。 p=56.685 fg=120 kPa 。 地基承载力的计算满足要求!