1、xxxx光电股份有限公司三期新建光纤厂房项目脚手架专项施工方案施工单位：编 制 人：编制日期： 目 录第一节、工程概况- 2 -一、工程概况- 2 -二、施工平面布置- 2 -三、施工要求- 0 -四、技术保证条件- 0 -第二节、编制依据- 1 -第三节、施工计划- 2 -一、施工进度计划- 2 -二、材料与设备计划- 2 -第四节、施工工艺技术- 4 -一、技术参数- 4 -二、工艺流程- 5 -三、施工方法- 5 -四、检查验收- 5 -第五节、施工安全保证措施- 6 -一、组织保障- 6 -二、技术措施- 9 -三、应急预案- 10 -四、监测监控- 11 -第六节、劳动力计划- 132、 -一、专职安全生产管理人员- 13 -二、特种作业人员- 13 -第七节、计算书及相关图纸- 14 -【计算书】- 14 - 脚手架专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况 xxxx光电股份有限公司三期新建光纤厂房项目工程；工程建设地点：吴江八都工业园小平大道8号；属于框架结构；地上7层；建筑高度：37.8m；总建筑面积：28718平方米；总工期：220天。 本工程由xxxx光电股份有限公司投资建设，信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司设计，xx省地质矿产勘察开发公司地质勘察，苏州市长诚工程监理咨询有限公司监理，信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司组织施工；由章奕担任3、项目经理，张扬担任技术负责人。 二、施工平面布置三、施工要求1、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、技术保证条件1、安全网络2、脚手架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002建筑结构荷载规范GB50009-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011相关施工4、设计图纸等。第三节、施工计划一、施工进度计划详土建工程施工总进度计划。二、材料与设备计划1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG5、J130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前6、应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB 700-88中Q235-A钢的要求。7、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆7、等宜采用422.5mm 焊接钢管，也可采用48焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为42mm、48mm或42mm/48mm。主要材料参数表【钢管落地脚手架】钢管48 3.0扣件配套脚手板竹笆片脚手板安全网密目安全网【钢管落地脚手架(2)】钢管48 3.0扣件配套脚手板竹笆片脚手板安全网密目安全网【钢管落地脚手架(3)】钢管48 3.0扣件配套脚手板竹笆片脚手板安全网密目安全网【钢管落地脚手架(4)】钢管48 3.0扣件配套脚手板竹笆片脚手板安全网密目安全网第四节、施工工艺技术一、技术参数【钢管落地脚手架】脚手8、架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)14立杆型号48 3.0立杆纵距(m)1.8立杆横距(m)立杆步距(m)连墙件布置方式二步三跨施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数3地区吴县东山基本风压(kN/m2)【钢管落地脚手架(2)】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)38立杆型号48 3.0立杆纵距(m)立杆横距(m)立杆步距(m)连墙件布置方式二步三跨施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数8地区吴县东山基本风压(kN/m2)【钢管落地脚手架(3)】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)立杆型号48 3.0立杆纵距(m)立杆横9、距(m)立杆步距(m)连墙件布置方式二步三跨施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数6地区吴县东山基本风压(kN/m2)【钢管落地脚手架(4)】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)立杆型号48 3.0立杆纵距(m)立杆横距(m)立杆步距(m)连墙件布置方式二步三跨施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数6地区吴县东山基本风压(kN/m2)二、工艺流程1、钢管落地脚手架场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。三、施工方法钢管落地脚手架四、检查验收10、钢管落地脚手架1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件(1) 根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。(2) 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3) 脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4) 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5) 脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有11、关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1) 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2) 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(4) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5) 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6) 扣件螺栓是否松动，是否超载。第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施脚手架搭设技术措施钢管落地脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。212、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工13、荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍14、物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然15、后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要16、集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由17、组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处18、理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解19、开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：章奕 手机：安全员：窦威 手机：技术负责人：张扬 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。四、监测监控1、安全管理(1) 搭设20、人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3) 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5) 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6) 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设21、和拆除；(7) 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8) 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9) 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10) 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11) 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005的有关规定执行；(12) 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求(1) 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及22、时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2) 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3) 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使23、用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4) 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5) 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6) 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种1) 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用24、毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 章 奕（项目经理）组长，负责协调指挥工作；张 辉（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；窦 威（安全员25、）组员，负责现场安全检查工作；华 * *（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、特种作业人员序号姓名上岗证号复检期限第七节、计算书及相关图纸【计算书】辅房区域落地脚手架计算书一、参数信息双排脚手架搭设高度为 14 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.8m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距5.4 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；施工均布活荷载标准值:2.500 kN/m2；26、脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；本工程地处xx吴县东山，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.199；每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:无；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:3；地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2)27、:0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P21.05/(2+1)=0.052 kN/m ；1.05/(2+1)=0.875 kN/m；静荷载的设计值: q10.052=0.103 kN/m；活荷载的设计值: q20.875=1.225 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨28、中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22 =0.424 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22 =-0.498 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：106106)/4490=110.913 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 110.913 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l429、2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.052=0.086 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.875 kN/m； 最大挠度计算值为：18004/(10010518004/(100105107800) = 4.37 mm；大横杆的最大挠度 4.37 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1800/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的30、自重标准值：p11.8 = 0.06 kN；脚手板的自重标准值：P21.8/(2+1)=0.095 kN；1.8/(2+1) =1.575 kN；(0.06+0.095)+1.4 1.575 = 2.39 kN； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.842 kNm；最大应力计算值 106/4490=187.555 N/mm31、2 ；小横杆的最大弯曲应力 =187.555 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=510504/(384105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.06+0.095+1.575 = 1.729 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax1050(310502-432、10502/9 ) /(72105107800) = 3.2 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.2 = 3.224 mm；小横杆的最大挠度为 3.224 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给33、立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.06 kN；小横杆的自重标准值: P21.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P31.8/2=0.142 kN；1.8 /2 = 2.362 kN；2.362=3.571 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.033/1.8014.00 = 2.338kN；2 NG23(1.05+0.2)/2 = 0.526 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NG334、 = 031.8/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG414 = 0.126 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.99 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ2/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ4.725= 9.211 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为G+Q4.725=10.204kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 35、基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.199；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.199 = 0.041 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 2/10 = 0.029 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.211 kN；不考虑风荷载时,36、立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 10.204kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净37、截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 121.931 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时424)=128.006 N/mm2；立杆稳定性计算 = 128.006 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = G2k1.4(N38、Qk + Mwkk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.652 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.134 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw0.85) = 0.029 /(1.4 0.85) = 0.024 kNm；Hs10-42051031000.134)=58.758 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hss)58.7539、8)=55.497 m；H= 55.497 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为14m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.199，00.4，Wkzs0=0.7 0.4 = 0.051 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 19.44 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 k40、N；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 1.395 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.395 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103 = 83.269 kN；Nl = 6.395 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.395小于双扣件的41、抗滑力 14.4 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =46.057 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.211 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=46.057kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！塔楼区域钢管落地脚手架计算书一、参数信息双排脚手架搭设高度为 38 42、m，18米以下采用双管立杆，18米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；施工均布活荷载标准值:2.500 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；本工程地处xx吴县东山，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体43、型系数s 为0.214；每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:无；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:8；单立杆脚手板铺设层数:5；地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁44、进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P21.05/(2+1)=0.052 kN/m ；1.05/(2+1)=0.875 kN/m；静荷载的设计值: q10.052=0.103 kN/m；活荷载的设计值: q20.875=1.225 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯45、距为 M1max22 =0.294 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22 =-0.346 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：106106)/4490=77.06 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 77.06 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.052=0.086 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.875 kN/m； 最46、大挠度计算值为：15004/(10010515004/(100105107800) = 2.107 mm；大横杆的最大挠度 2.107 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值：p11.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.079 kN；1.5/(2+1) =1.313 kN；(0.05+0.47、079)+1.4 1.312 = 1.992 kN； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.703 kNm；最大应力计算值 106/4490=156.5 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =156.5 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的48、设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=510504/(384105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.079+1.312 = 1.441 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax1050(310502-410502/9 ) /(72105107800) = 2.667 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.667 = 2.69 mm；小横杆的49、最大挠度为 2.69 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P21.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P31.550、/2=0.118 kN；1.5 /2 = 1.969 kN；1.969=2.979 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。 NGD12/2)0.033/1.80(38.00-18.00) = 3.051kN； NGS12/2)0.033/1.8018.00 = 3.345kN；2 NGD25(1.05+0.2)/2 = 0.731 kN； NGS2(8-5)(1.05+0.2)/2 = 0.439 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用51、无，标准值为0kN/m NGD3 = 051.5/2 = 0 kN； NGS3 = 0(8-5)1.5/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4(38-18) = 0.15 kN； NGS418 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 3.932 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 3.919 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ2/2 = 3.938 kN；考虑风荷载时,立杆52、的轴向压力设计值为 Nd = 1.2 NGDQ3.938= 9.404 kN； Ns = 1.2 NGSQ3.938= 9.388 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为NdGDQ3.938=10.231kN；NsGSQ3.938=10.215kN；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照53、建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：z，0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 0.214 = 0.048 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.214 = 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为: Mw1 = 0.85 k1Lah2/10 = 0.85 2/10=0.028 kNm； Mw2 = 0.85 k2Lah2/10 = 0.85 2/10=0.026 kNm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A54、) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 9.404 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd= 10.231kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳55、定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 124.153 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时424)=128.352 N/mm2；立杆稳定性计算 = 128.352 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f(NG56、D+ NGSNQ/2=7.054 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f(NGD+ NGSNQ/2=7.467kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净57、截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 94.2 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时424)=93.675 N/mm2；立杆稳定性计算 = 93.675 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.4，Wkzs058、=0.7 0.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 1.25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A = 4.59、24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103 = 83.269 kN；Nl = 6.25 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.25小于双扣件的抗滑力 14.4 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =70.53660、 kPa ；(NGD+NGSNQ3.938 = 14.107 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=70.536kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！塔楼区域楼面上（双立杆）脚手架计算书双排脚手架搭设高度为 26.6 m，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式61、为双扣件；施工均布活荷载标准值:2.500 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；本工程地处xx吴县东山，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:无；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:6；单立杆脚手板铺设层数:5；板类62、型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：2.8m；板单元计算长度Bl(m)：2.8m；板厚度h(mm)：120；混凝土成型龄期TB(天)：21；混凝土强度等级：XB=C40；混凝土强度实测值fck(MPa)：36；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40010175 ASXY向正筋 HRB40010175 ASYX向负筋 HRB40010175 ASXY向负筋 HRB40010175 ASY 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自63、重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P21.05/(2+1)=0.052 kN/m ；1.05/(2+1)=0.875 kN/m；静荷载的设计值: q10.052=0.103 kN/m；活荷载的设计值: q20.875=1.225 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22 =0.294 kNm；支座最大弯距计算公式64、如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22 =-0.346 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：106106)/4490=77.06 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 77.06 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.052=0.086 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.875 kN/m； 最大挠度计算值为：15004/(10010515004/(100165、05107800) = 2.107 mm；大横杆的最大挠度 2.107 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值：p11.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.079 kN；1.5/(2+1) =1.313 kN；(0.05+0.079)+1.4 1.312 = 1.992 kN； 小横杆计算66、简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.703 kNm；最大应力计算值 106/4490=156.5 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =156.5 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公67、式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=510504/(384105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.079+1.312 = 1.441 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax1050(310502-410502/9 ) /(72105107800) = 2.667 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.667 = 2.69 mm；小横杆的最大挠度为 2.69 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 105068、/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P21.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.118 kN；1.5 /2 = 1.969 kN；1.69、969=2.979 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。 NGD12/2)0.033/1.80(26.60-6.00) = 3.143kN； NGS12/2)0.033/1.806.00 = 1.115kN；2 NGD25(1.05+0.2)/2 = 0.731 kN； NGS2(6-5)(1.05+0.2)/2 = 0.146 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NGD3 = 051.5/2 = 0 kN；70、 NGS3 = 0(6-5)1.5/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4(26.6-6) = 0.154 kN； NGS46 = 0.045 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 4.028 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 1.306 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ2/2 = 3.938 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Nd = 1.2 NGDQ3.938= 9.571、2 kN； Ns = 1.2 NGSQ3.938= 6.253 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为NdGDQ3.938=10.346kN；NsGSQ3.938=7.08kN；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：z，0.74； 72、s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 0.214 = 0.044 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.214 = 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为: Mw1 = 0.85 k1Lah2/10 = 0.85 2/10=0.026 kNm； Mw2 = 0.85 k2Lah2/10 = 0.85 2/10=0.026 kNm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 9.52073、 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd= 10.346kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A =74、 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 125.136 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时424)=129.798 N/mm2；立杆稳定性计算 = 129.798 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f(NGD+ NGSNQ/2=5.544 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计75、算公式 = N/(A) f(NGD+ NGSNQ/2=5.957kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W 76、= 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 75.257 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时424)=74.732 N/mm2；立杆稳定性计算 = 74.732 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.4，Wkzs0=0.7 0.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内77、脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 1.25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf78、10-4205103 = 83.269 kN；Nl = 6.25 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.25小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、混凝土板强度验算 单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NGD+NGS+NQ=4.028+1.306+3.938=9.272kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB2NL/(LaLb)(LbBcBcBl)+Qk1.05)2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GBh0/10002；GB=GB+QB2；GQ=GB+QB2；QB= QB2；四边铰支：79、mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc22；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc22；M1=m1GQBc22；M2=m2GQBc22；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵80、向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1M1U10009036.00)m；M2M2U100010036.00)m；M1M1um；M2M2um；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝81、土板是满足承载能力要求。塔楼区域楼面上（加设卸载）脚手架计算书一、参数信息双排脚手架搭设高度为 26.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；施工均布活荷载标准值:2.500 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；本工程地处xx吴县东山，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变82、化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹夹板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：2.8m；板单元计算长度Bl(m)：2.8m；板厚度h(mm)：120；混凝土成型龄期TB(天)：21；混凝土强度等级：XB=C40；混凝土强度83、实测值fck(MPa)：36；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40010175 ASXY向正筋 HRB40010175 ASYX向负筋 HRB40010175 ASXY向负筋 HRB40010175 ASY 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P21.05/(2+1)=0.052 kN/m ；1.0584、/(2+1)=0.875 kN/m；静荷载的设计值: q10.052=0.103 kN/m；活荷载的设计值: q20.875=1.225 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22 =0.294 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22 =-0.346 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：106106)/4490=77.06 N/mm2；大85、横杆的最大弯曲应力为 = 77.06 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.052=0.086 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.875 kN/m； 最大挠度计算值为：15004/(10010515004/(100105107800) = 2.107 mm；大横杆的最大挠度 2.107 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ1386、0-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值：p11.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.079 kN；1.5/(2+1) =1.313 kN；(0.05+0.079)+1.4 1.312 = 1.992 kN； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.006 kNm；集中87、荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.703 kNm；最大应力计算值 106/4490=156.5 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =156.5 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=510504/(384105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+88、0.079+1.312 = 1.441 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax1050(310502-410502/9 ) /(72105107800) = 2.667 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.667 = 2.69 mm；小横杆的最大挠度为 2.69 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆89、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P21.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.118 kN；1.5 /2 = 1.969 kN；1.969=2.979 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： N90、G12/2)0.033/1.8026.60 = 4.058kN；2 NG213(1.05+0.2)/2 = 1.901 kN； NG3131.5/2 = 1.365 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG426.6 = 0.2 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.524 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ2/2 = 3.938 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ3.938= 13.714 kN；不考虑风91、荷载时,立杆的轴向压力设计值为GQ3.938=14.541kN；六、钢丝绳卸荷计算: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为7m;第2 次卸荷净高度为8.6m; 经过计算得到a1a2第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P27/26.6 =5.413 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1T2 = P2/sina2G1 = P1/tana1G2 = P2/tana2其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T92、1 =5.900 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 5.9kN，K=7，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(27.000/0.850) = 9.9 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg；d2；选择吊环的最93、小直径要为：d =（2Fg/f/）1/2 =（2103/50/3.142）1/2 = 8.7 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 9.9 mm，必须拉紧至 5.900 kN，吊环直径为 10.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 10.9 mm，必须拉紧至 7.248 kN，吊环直径为 10.0 mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：z94、； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.214 = 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 2/10 = 0.026 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f11/26.6 =5.671 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f11/26.6 =6.013kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.395、得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 76.857 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载96、时424)=75.435 N/mm2；立杆稳定性计算 = 75.435 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.4，Wkzs0=0.7 0.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的97、连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 1.25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103 = 83.269 kN；Nl = 6.25 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.25小于双扣件的抗滑力 14.4 kN，98、满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、混凝土板强度验算 单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=7.524+3.938=11.461kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB2NL/(LaLb)(LbBcBcBl)+Qk1.05)2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GBh0/10002；GB=GB+QB2；GQ=GB+QB2；QB= QB2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc22；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq99、2+mq1)QBBc22；M1=m1GQBc22；M2=m2GQBc22；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1M1U10009036.00)m；M2M2U100010036.00)m；M1M1um；M2M2um；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝土板是满足承载能力要求。