1、目 录1.编制说明32.编制依据33.工程概况44.设计概况45.施工部署75.1安全防护领导小组75.2设计总体思路75.3质量标准105.4材料计划115.5劳动力计划116.材料要求116.1钢管116.2扣件116.3脚手板126.4安全网126.5材料进场检验程序127.构造要求及技术措施137.1立杆137.2纵向水平杆137.3横向水平杆147.4纵、横向距钢梁的第一道水平杆147.5剪刀撑147.6脚手板157.7连墙件157.8防护设施177.9楼梯间防护措施177.10防雷避电措施177.11结构临边防护措施188.脚手架的搭设及拆除施工工艺188.1悬挑式钢管脚手架搭设施2、工工艺188.2脚手架的拆除施工工艺198.3脚手架搭设的允许偏差和检验方法198.4扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准209.安全施工技术措施209.1材质及其使用的安全技术措施209.2脚手架搭设的安全技术措施209.3脚手架上施工作业的安全技术措施219.4脚手架的使用和维护措施219.5脚手架拆除的安全技术措施2110.文明施工要求2211.雨期施工措施2312.监测监控项目2313.应急预案2413.1应急目标2513.2悬挑脚手架工程事故类型及危险分析2513.3应急组织分工2813.4应急组织机构2913.5应急准备2913.6应急响应3014.悬挑式扣件钢管脚手架计算书34143、.1带连梁3米工字钢计算书3414.2带连梁7米工字钢计算书4514.3不带连梁3米工字钢计算书571. 编制说明依据本工程的结构特点，（ ）选用扣件式双排钢管外脚手架。为保证本项目施工过程中脚手架搭设、使用、拆除符合有关规范要求，特编制本方案，作为脚手架工程施工的原则性指导文件。 此次搭设双排脚手架为主体结构脚手架，脚手架搭设采用双排扣件式单立杆钢管脚手架，脚手架主要用于主体施工期间（5月1日8月30日），满足主体施工的要求。具体搭设情况如下：（1）地下一层地上一层，采用双排落地式脚手架；（2）从2层到楼面采用悬挑脚手脚架，一次悬挑，悬挑高度23.5m。2. 编制依据序号编制依据编号12014、号生产厂房等3项工程结构施工图、建筑施工图2201号生产厂房等3项施工组织设计3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020114建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8020165建筑施工安全检查标准JGJ5920116建筑结构荷载规范GB50009-20127钢管脚手架扣件GB15831-20068北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-20029建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-200310建设工程施工现场安全防护、场容卫生及消防保卫标准DB11/945201211钢管脚手架、模板支架安全选用规程DB11/T583-201512安全网GB5725-2009135、建设工程安全生产管理条例(国务院第393号令)14危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号15北京市实施规定（京建施2009841号）16北京市危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案专家论证细则（2015版）17危险性较大的分部分项工程安全动态管理办法京建法20121号18安全标志及其使用导则GB2894-200819安全带（GB6095-2009）20生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则(GB/T29639-2013)21高处作业分级（GB/T3608-2008）22钢结构工程施工质量验收规范GB 502052001-200123钢结构设计规范GB 50017-200336、. 工程概况 本工程位于 ，场地边界东至规划紫竹街，地点：项目共5个地块，本期开发2号地块，包含3栋厂房，总建筑面积约4.3万m2。基础为筏板基础，框架结构。4. 设计概况序号项目内容1建筑面积227962建筑层高地下一层：7.6m,地上一层：7.9m,二层、三层、四层7m；女儿墙顶为30m.3结构形式基础结构形式筏板基础主体结构形式现浇钢筋混凝土框架结构屋盖结构形式钢筋混凝土结构4混凝土强度等级基础垫层C15地下室底板C35 P6外墙C30 P6独立柱基、基础拉梁C30框架柱C30 40框架梁、次梁、楼板C30楼梯C30过梁、构造柱及其他混凝土构件C255抗震等级工程设防烈度8度框架抗震等级7、二级钢连廊抗震等级三级6结构断面尺寸基础底板厚度（mm）800外墙厚度（mm）300、400内墙厚度（mm）250；300柱子截面尺寸（mm)900900、800800、梁断面尺寸（mm）1000500、1000400、900550、900400、700350、700300、600300、600250、500250、350200、400250、400200楼板厚度（mm）120、1807楼梯、坡道结构形式楼梯结构形式板式楼梯、钢楼梯坡道结构形式板式8结构转换层设置位置无结构形式无9构件最大几何尺寸最大梁断面尺寸：1000500标准层平面图 横向剖面图纵向剖面图5. 施工部署5.1 安全防护领导8、小组5.1.1 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明四区”、“样板工地”的根本要求。为此经理部成立以安全总监为组长的安全防护领导小组。5.1.2 机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长： （项目经理）负责全面检查指导工作;副组 长： （生产副经理）负责协调工作; 副组 长： （技术负责人）技术总部署；方案编制; 技术交底（安全员）现场施工指挥、质量检查；架子工班负责现场具体施工。5.2 设计总体思路5.2.1 悬挑脚手架的设计1）楼座四个立面从2层机房层采用悬挑脚手脚架。悬挑式脚手架采用18号工字钢作为卸荷载措施，最大高度为239、.5m；内立杆距结构外沿0.3m，立杆横距为0.8m、立杆纵距为1.5m，（局部可根据现场情况适当调整，但不得大于1.5m）纵向水平杆步距为1.8m；连墙件按每两步三跨与结构设置垂直距离不大于3.6 m，水平距离不大于4.5 m。2）选用18号普通热轧工字钢，外挑架的工字钢间距根据立杆间距设计为1.5m，（局部可根据现场情况适当调整，但不得大于1.6m），为了不让悬挑阳台板直接承受悬挑外架的荷载，悬挑板部位的工字钢下面垫10厚宽度为150mm长度100mm钢板，保证工字钢悬挑端应按悬挑跨度起拱0.5%1%；脚手架在结构平面转角处，采用18#工字钢作为次梁焊接在18#工字钢的主梁上，此部位的立杆10、固定的次梁上部，在次梁上在工字钢上布置立杆的部位焊接一根长150mm的25钢筋头以固定立杆；工字钢与楼板采用20mm直径的一级圆钢作为锚栓，锚栓分别锚固于结构边及板面上，沿工字钢放置方向第一道锚筋离结构边100 mm，第二道锚筋离工字钢尾部400mm，第三道锚筋离工字钢尾部200mm。用于锚固的U型螺栓应采用冷弯成型。U型螺栓（及相关墙体洞口）与型钢间隙应用硬木楔楔紧；为了便于使立杆的固定，在工字钢上布置立杆的部位焊接一根长150mm的25钢筋头以固定立杆；同时考虑到钢丝绳拉结固定事宜，在外立杆部位的工字钢下端亦焊接一根100mm的25钢筋，示意图如下图所示： 悬挑工字钢楼面构造用实际图（后锚11、固段不同长度可用括号分开）3）U型螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，U型螺栓预埋至砼板底部，2根1.5m长直径18mmHRB335钢筋放置U型筋上部。用于锚固的 U 型螺栓应冷弯成型。U 型螺栓与型钢间隙应用硬木楔楔紧。示意图如下： 4）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根；5）每个型钢悬挑梁外端设置钢丝绳于上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB300 级钢筋，其直径20 ，钢丝绳穿过穿墙螺栓孔与吊环锚固（吊环不能固定在悬挑部位），钢丝绳直径16mm，与钢梁的水平夹角不小于45，每两跨设置一道（阳台部位每根悬12、挑钢梁均设置一道）。示意图如下。 6）脚手架与建筑结构拉结的应使用钢丝绳穿砼结构后双卡将钢丝绳与钢筋绑牢另外一头与外架绑牢详见下图；钢丝绳直径为16mm，脚手架一端采用4个钢丝绳卡固定，第3个与第4个之间留月亮湾方便经常检查，绳卡方向按规范设置。7）脚手架底部满铺脚手板作为防护并在肚子手板底安装一层水平安全网进行防护。详见下图：8）阳台部位：采用钢管支撑顶部加托并以100*100mm木方进行回顶顶紧;阳台部位所有悬挑钢梁均须采用16#的钢丝绳与上层预埋的压环进行拉接固定。5.3 质量标准严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)进行验收。扣件进入施工现场应检查产品13、合格证，并 应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出丝的严禁使用。连墙件的布置应符合下列规定：1）应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm；2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；3）连墙件采用矩形布置。连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。脚手架立杆的对接、搭接应符合下列规定：4)当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小14、于500；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3 ；5)当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m ，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5.4 材料计划材料计划表:序号材料名称型号规格单位数量1钢管483.5（按3.0计算）m1000002直角扣件-个608003回转扣件-个150004对接扣件-个132205脚手板50*250mm平米45006密目安全网1.8*6.0米平米400007安全网3.0*6.0米平米10000818工字钢180*94*6.5米1000918工字钢180*94*6.5米2005.5 劳动力计划劳动力计划表:序号工种15、数量(人)工作内容1架子工30各类脚手架搭拆与维护、铺脚手板、挂安全网等2普工5配合架子工作业6. 材料要求6.1 钢管6.1.1 钢管采用483.5焊管，材质Q235-A级，钢管的长度不得超过6000mm(最大质量25kg)。6.1.2 新钢管的产品质量合格证，质量检验报告资料齐全，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道并涂刷防锈漆。6.1.3 进场钢管要抽样复试合格方可使用。6.2 扣件6.2.1 新扣件的生产许可证、测试报告和产品质量合格证资料应齐全。6.2.2 旧扣件应检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。6.2.3 新旧扣16、件均应进行防锈处理。6.2.4 进场扣件要抽样复试合格方可使用。6.3 脚手板脚手板采用木板，木板用杉木或松木制作，其宽度200mm，厚度50mm，两端用1014号镀锌钢丝捆紧。禁止使用腐朽的木板。应符合GB 50005-2003木结构设计规范 (2005版)中IIa级材质要求。6.4 安全网6.4.1 安全网的技术要求必须符合GB5725-2009规定，方准进场使用。大孔安全网用作平网和兜网，其规格为P36m；绿色密目安全网L1.86m，用作外挂立网。绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网必须是阻燃的，进场要做防火试验，不合格者不得进场验收。6.4.2 安全网在存放使用中，不得受17、有机化学物质污染或其它可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在网上。6.4.3 安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。6.4.4 安全网性能及进场检验要求1.北京市劳动保护检测检验所按国标GB57262009安全网力学性能试验方法规定检验,出具检验报告,按批量发给合格标记,或宣布报废.2.采用批量抽样检验的方法,以一百张(含一百张以内)为批量检验单位,每个批量单位抽取一张进行检验.检验结果达不到质量标准的,再抽取两张作复检.复检仍有一项达不到质量标准,本检验单位全部安全网报废.6.5 材料进场检验程序（一）进场前要求钢18、管、扣件等材料在进场前，产权单位应向使用单位提供钢管、扣件等材料检验合格证明及扣件出厂合格证明，其质量应符合我国现行相关标准规范要求。（二）进场后见证取样检验要求1、建筑施工现场钢管、扣件等材料在现场使用前，施工单位应组织监理、产权等单位共同进行见证取样。2、见证取样送检工作应按照相关规定的要求进行见证取样和送检。工程监理单位见证人对现场取样环节进行旁站见证，并做好见证记录。送检时，应伴送到检验检测机构。（三）取样标准现场取样时：钢管应以一个项目工程同一产权单位为一个批次随机抽取一组进行封样；扣件应以一个项目工程同一产权单位同一制造厂为一个批次随机抽取一组进行封样；碗扣式钢管脚手架构件或其它型19、式钢管脚手架构件应以一个项目工程同一产权单位同一制造厂为一个批次随机抽取一组进行封样。7. 构造要求及技术措施7.1 立杆7.1.1 脚手架采用双排单立杆，立杆顶端高出结构施工作业面1.5m。7.1.2 立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。7.1.3 立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。7.2 纵向水平杆7.2.1 距悬挑钢20、的第一道纵向水平杆纵向水平杆置于横向水平杆上侧（其余纵向水平杆在横向水平杆的下侧），纵杆在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3 跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。7.2.2 纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于500mm，各接头中心点至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。详见下图：7.3 横向水平杆7.3.1 每一立杆与纵向水平杆相交处（即主节点），都必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。横向水平杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设21、置增设12 根横向水平杆，其最大间距不大于75cm。7.3.2 横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10cm；伸出里排纵向水平杆长度不小于10cm。上、下层横向水平杆应在立杆处错开布置，同层的相临横向水平杆在立柱处相向布置。7.4 纵、横向距钢梁的第一道水平杆7.4.1 纵向扫地杆采用直角扣件，固定在距钢管底端上皮不大于20cm 处的立柱上，横向扫地杆则紧靠纵向扫地杆下方，用直角扣件固定在立柱上。7.4.2 对于存在较大高差处，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施不同高度扫地杆的要求(有次梁与无次梁位置)22、，次梁与主梁的高差为18cm，主梁与次梁上的扫地杆直接连通，如下图：7.5 剪刀撑7.5.1 脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，按水平距离6m（每四跨）连续设置一排剪刀撑，剪刀撑钢管与地面呈56.53角，自下而上，左右连续贯通设置，剪刀撑在搭设时将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在横向水平杆的外伸部分上，以免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆两端扣件与立杆节点的距离不宜大于15cm，最下面的斜杆与立杆的结点离地面为20cm，以保证外架的稳定性。7.5.2 斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中23、间增加24 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。7.5.3 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。7.6 脚手板7.6.1 脚手板采用松木、厚5cm、宽1520cm、长度不少于3.5m 的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升。7.6.2 首层满铺一层脚手板，以上每层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。7.6.3 脚手板设置在3 根横向水平杆上，并在距脚手板两端8cm 处，用直径1014号镀锌钢丝箍绕23 圈紧固。当脚手板长度小24、于2m 时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。7.6.4 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于130-150mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。脚手板对接构造图如下：7.7 连墙件7.7.1 连墙件采用两步三跨刚性连接，墙杆用483.5 的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件固定。7.7.2 位于楼板处的拉杆，结构楼层板面，沿水平方向间距不大于4.5m，在楼面上外侧梁中预埋48钢管伸出板面150mm,钢管混凝土内埋深300mm，再用一根短钢管与脚手架内立杆连接形成刚性连接。预留洞口在装修时用提高一等级的细石砼25、堵实。因结构无法水平设置连墙件的应采用在墙体部位预留洞的方法解决，预留洞口应在架体拆除后采用高一级标号的水泥砂浆封堵。图3.3-3 连墙件布置示意图墙体预留洞拉接点示意图窗洞口连墙件示意图框架柱连墙件示意图7.7.3 连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆开始布置连墙杆。7.8 防护设施7.8.1 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.86.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网架体与结构缝隙封堵，架体26、与结构缝隙用木脚手板封堵。7.8.2 在架内高度3.6m 处设首层平网，往上不超过10m设隔层平网不超过10m是否每层设置?，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m 及1.2m 处设有两道防护栏杆，底部侧面设20cm 高的挡脚板。底部架体与楼层结构间的缝隙须用脚手板满铺，并在脚手板底部设置水平安全网封堵。7.9 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设20cm 高的挡脚板。7.10 防雷避电措施7.10.1 本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2005）标准。工程采27、用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。7.10.2 悬挑架四个大角设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。7.10.3 接地线采用404 的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2；并张贴防雷接地标识且按规范定期进行摇测。7.11 结构临边防护措施7.11.1 在结构四周边线内50cm 处设置全封闭式护身栏，使用高度不低于1.5m的制式护栏。7.11.2 28、沿护栏挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。8. 脚手架的搭设及拆除施工工艺8.1 悬挑式钢管脚手架搭设施工工艺8.1.1 安装工艺流程型钢悬挑梁、预埋件制作预埋件安装砼浇筑穿型钢拉线调整刚梁固定型钢立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆小横杆、大横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体铺脚手板（隔离防坠）搭第二步架拉连墙件转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑挂密目安全网、铺脚手板接立杆搭第三步架拉钢丝绳。8.1.2 悬挑架体搭设架体搭设参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.29、5按3.0计算悬挑脚手架搭设高度H(m)23.5水平杆步距h（m）1.8立杆纵距（跨距）la(m)1.5立杆横距lb(m)0. 8内立杆距建筑距离a(m)0.3横向水平杆悬挑长度a1(m)0.1纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步三跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483.5按3.0计算扣件连接的连接种类双扣件支撑或拉杆（绳）设置形式钢丝绳与钢丝杆不参与计算悬挑钢梁参数悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规格主梁18号工字钢 次梁18号工字钢钢梁上表面距地面高度(m)7.98钢梁悬挑长度(m)1.2钢梁锚固长度(m)1.8悬挑钢梁与楼板锚固类型倒U型钢30、筋拉环钢梁搁置的楼板混凝土强度C30楼板厚度(mm)120钢筋保护层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB400钢梁锚固点拉环个数3拉环直径(mm)20荷载参数脚手板类型木脚手板挡脚板类型木挡脚板实际脚手板铺设层数3密目式安全网的自重标准值(kN/m2)0.01结构脚手架施工层数装修脚手架施工层数2风荷载体型系数0.096架体顶部风压高度变化系数1.3脚手架状况全封闭背靠建筑状况敞开、框架和开洞墙密目网每100cm2的目数m2000每目面积A(cm2)0.018.2 脚手架的拆除施工工艺8.2.1 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立31、杆等（一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。8.2.2 不得分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。8.2.3 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。8.2.4 拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。8.2.5 所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2 步。8.2.6 拆除后架体的稳定性不被破坏，如连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。8.2.7 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。832、.3 脚手架搭设的允许偏差和检验方法脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具 1地基基础表 面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑移不沉降-102最后验收垂直度120经纬仪H27H1020H2040H3060H4080H501003间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105小横杆外伸长度外伸500-50钢板尺8.4 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许不合格数1连接立杆与纵横向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水33、平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201320050109. 安全施工技术措施9.1 材质及其使用的安全技术措施9.1.1 扣件的紧固程度应在4550Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。9.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件，脚手架立杆统一刷淡黄色防锈漆。9.1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、34、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。9.1.5严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。9.2 脚手架搭设的安全技术措施9.2.1 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.2 开始搭设立杆时，应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9.2.3 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。9.2.4 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.5 在搭设过程中35、应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。9.3 脚手架上施工作业的安全技术措施9.3.1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9.3.2 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9.3.3 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1 层。9.3.4 当作业层高出其下连墙件3.6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。9.3.5各作业层之36、间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。9.3.5 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。检查内容如下：架体应在距立杆底端高度不大于200mm处设置纵、横向扫地杆，并应用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆应设置在纵向扫地杆的下方。架体与建筑结构拉结应符合规范要求；连墙件应从架体底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时应采取其他可靠措施固定；对搭设高度超过的双排脚手架应采用刚性连墙件与建筑结构可靠拉结。脚手板材质、规格应符合规范要求，铺板应严密、牢靠。9.4 脚手架的使用和维护措施9.4.1 设专人每天对脚手架进行巡回检查，检查立杆、垫板37、有无下沉、松动，架体所有扣件有无滑扣、松动，架体各部构件是否完整齐全。9.4.2 作好脚手架基础排水，下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。9.4.3 操作层不得将横杆支撑、缆风绳等固定在脚手架上，严禁在脚手架上悬挂重物。9.4.4 严禁任何人任意拆除脚手架上任何部件。9.4.5 遇有六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气应暂停脚手架作业，在复工前必须检查无问题后方可继续作业.9.4.6 停用超过一个月，使用前应进脚手架的检查验收。9.5 脚手架拆除的安全技术措施9.5.1 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。9.538、.2 架体拆除前先检查连墙件如有遗漏，应先进行加设，检查合格后再进行拆除作业。9.5.3 架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9.5.4 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9.5.5 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。9.5.6 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.5.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9.5.8 拆39、架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.5.9 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9.5.10 所有的脚手片，应自外向里竖立搬运，以防脚手片和垃圾物从高处坠落伤人。9.5.11 拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷构配件至地面。10. 文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神要求施工时作到如下：1 进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。340、 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上搬运；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9 41、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。12 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。13 要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。14 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要42、穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。11. 雨期施工措施本工程施工阶段经历雨期施工阶段大风前、后要认真进行架体安全检查，查看是否有安全隐患。遇6级或6级以上大风时，应暂停室43、外的高处作业，雨后应先清扫施工现场，方可进行工作。1）、加固脚手架基础，适当添加与建筑物的连接杆件；2）、脚手架上的马道等供人通行的地方应做好防滑与防跌落措施；3）、检查脚手架连接处的连接件，如发现松动或位移应立即加固和恢复；4）、雨期不得在脚手架进行过多施工，工作面不宜铺得过大，要控制脚手架上的人员、构件及其它建筑材料数量；5）、钢管脚手架要做好防漏电措施。脚手架与现场施工电缆的交接处应有良好的绝缘介质隔离，并配以必要的漏电保护装置；或重新布置施工电缆，避免与钢管脚手架的交接。 5）、遇大雨、高温、雷击和6级以上大风等恶劣天气，停止脚手架搭设和拆除作业；6）、大风、大雨等天气后，组织人员检查44、脚手架是否有摇晃、变形情况，遇有倾斜、下沉、连墙件松脱、节点连接位移和安全网脱落、开绳等现象，及时进行处理； 7）、悬挑架和附着式升降脚手架在汛期来临前设加固措施，将架体与建筑物按照架体的高度设置连接件或拉结措施。12. 监测监控项目（1）、专项施工方案：在悬挑脚手架工程施工之前，项目部是否编制专项施工方案（必须有施工图和设计计算书，且符合安全技术条件），是否经施工企业技术负责人、总监理工程师批准。 （2）、材质：采用的原、辅材料材质及性能应符合现行国家标准、规范的要求，必须按规定进行进场验收和检验。不得使用： 1、焊接件严重变形且无法修复或严重锈蚀的；螺栓连接件变形、磨损、锈蚀严重或螺栓损坏45、的；悬挑支承件变形、磨损严重的； 2、悬挑架所采用的螺栓连接件，不得使用板牙套丝或螺纹锥攻丝； 3、悬挑支承件变形、磨损严重的；（3）、安装、拆卸作业前，编制专项施工方案的专业技术人员和 专职安全员应向全体作业人员进行安全技术交底。 （4）、悬挑架的支承结构应为型钢制作的悬挑梁或悬挑桁架等，不得采用钢管；其节点应螺栓联结或焊接，不得采用扣件连接。悬挑梁与建筑结构连接应采用水平支承于建筑梁板结构上的形式，固端长度应不小于1.25倍的外挑长度。（5）、 悬挑架架体应采用刚性连墙件与建筑物牢靠连接，连墙件应设置在与悬挑梁相对应的建筑物结构上。6）、脚手架应在外侧立面沿整个长度和高度上设置连续剪刀撑，46、每道剪刀撑跨越立杆根数为5-7根，最小距离不得小于6m，剪刀撑水平夹角为45-60，将构架与悬挑梁（架）连成一体。（7）、构架底部与悬挑结构应连接牢靠，不得滑动或窜动。构架底部应设置纵向和横向扫地杆，扫地杆应贴近悬挑梁（架），纵向扫地杆距悬挑梁（架）不得大于20cm；首步架纵向水平杆步距不得大于1.5m。（8）、悬挑架搭设、拆卸作业时，应设置警戒区，禁止无关人员进入施工现场。（9）、悬挑架防护：沿架体外围必须用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并顺环扣逐个与架体绑扎牢固。安装时，密目网上的每个环扣都必须穿入符合规定的纤维绳，允许使用强力及其他性能不低于标准规定的其他绳47、索（如钢丝绳或金属线）代替；架体底层的脚手板必须铺设牢靠、严实，且应用平网及密目式安全网双层兜底；在每一个作业层架体外立杆内侧应设置上下两道防护栏杆和挡脚板（挡脚笆），上道栏杆高度为1.2m，下道栏杆高度为0.6m，挡脚板高度为0.18m（挡脚笆高度不小于0.5m）。塔吊处或开口的位置应密封严实。（10）、悬挑架在使用过程中：严禁在架体上推车；在架体上拉结吊装缆绳；利用架体吊运物料；物料平台与架体相连接；任意拆除架体结构件或连墙件；拆除或移动架体上安全防护设施；利用架体支顶模板；13. 应急预案13.1 应急目标风险与分析发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一48、时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。13.2 悬挑脚手架工程事故类型及危险分析12.2.1搭设过程中的危险分析1）坍塌（1）预埋U型箍没有满塞（2）预埋U型箍在倒水泥时被振捣器震偏移了，导致槽钢插不了而锯掉（3）锚固钢管的钢筋头没有电焊好（4）悬挑型钢搭法不规范（5）工字钢排底时没排好，导致外架不整齐（6）工字钢变形（7）工字钢不符合要求，不够长（8）两个预埋U型箍的间距不符合要求（9）钢丝绳卡扣不按规范扣（10）预埋钢筋箍不合理，预埋在边缘或不够深（11）钢丝绳未拉紧（12）钢丝绳靠在脚手架上，受力不强（13）钢丝绳两端延长部分不平衡，一端49、较长，一端偏短（14）个别钢丝绳出现断丝未更换（15）转角处的悬挑型钢梁设置不合理（16）未按规定数量和要求搭设连墙件（17）在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件（18）不按规范的规定计算和搭设，凭习惯和感觉做事（19）对悬挑型钢的选材不符合相关要求，未按规范要求采用双轴对称截面的型钢；（20）悬挑钢梁的固定段长度不符合规范（固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍）的要求及锚固措施不当（21）架体与主体间的拉结方案、节点措施不合理，计算不符合规范要求（22）构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载（23）构架缺少必须的结构杆件，无扫地杆（24）脚手架材质不符合要求，使用前未进50、行必要的检查和检验（25）脚手架塔设不符合规范要求（26）脚手架搭设方案不全面（27）剪刀撑布置不完整（28）材料过度集中堆放（29）预埋箍筋未做隐蔽验收2)物体打击（1）工字钢质量重且体积大，容易碰伤工人（2）钢管或扣件掉落砸伤工人（3）工人未戴安全帽且光着上半身操作（4）某些工人酒后操作（5）架体上材料堆放不牢或意外滑落，砸伤工人或路过行人（6）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人（7）没有在规定的安全通道内活动（8）平网、密目网防护不严，不能很好地去封住坠落物（9）脚手板不满铺或铺设不规范，物料堆放在临边及洞口附近3)高处坠落（1）下雨天操作，容易打滑（2）某些工人酒后操作（51、3）大夏天，天气炎热，心情浮躁（4）工人未带安全带（5）外架跟不上（6）脚手架超载变型或者断裂（7）六级大风以上继续操作4)触电（1）脚手架上有电线缠绕（2）脚手架无接地保护（3）架子工在电焊工字钢的钢筋头时无防护措施（4）工人乱拉乱接电线严重5)其他伤害（1）坐在脚手架或栏杆上休息、打闹（2）架子工进入施工现场未佩戴安全帽（3）下雨天板面很滑（4）东西乱堆乱放12.2.2使用中的危险分析1）高处坠落（1）工人雨天操作（2）扣件没有扣紧（3）架子工不走楼梯，攀爬脚手架上去（4）脚手板铺设不牢固、绑扎不牢或发生断裂而坠落（5）外架跟不上（6）作业层未满铺脚手板或架体与墙之间的间隙过大（7）走动时52、踩空、拌、滑、跌（8）操作层下没有铺设安全防护层（9）作业层未按规定设置围挡防护（10）安全网临时被拆未补绑扎（11）转身不慎碰撞杆件等身体失衡2）坍塌（1）其他班主材料过度集中堆放（2）阴阳转角处缺少立杆（3）预埋连墙件被随意拆除（4）剪刀撑布置不完整（5）缺少必要的杆件（6）模板集中堆放挤压在脚手架上（7）脚手架变形未及时调整（8）预埋钢筋箍被拉坏（9）外架上的垃圾未及时清理，增加荷载（10）脚手架使用前未进行验收12.2.3拆卸过程中的危险分析1)高处坠落（1）站立在栏杆上操作（2）未佩戴安全带（3）大风、大雨天操作（4）用力过猛，致使身体失稳（5）大热天的心情浮躁（6）外架垮塌2)坍塌53、（1）拆卸时没按照拆卸顺序（2）以建筑物作为支撑点（3）外架拆除方案不全面（4）脚手架之前变形未调整3)物体打击（1）拆除工程未设警示标志，周围未设护栏或未搭设防护棚（2）高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人（3）没有专人看管（4）楼层边缘有人在操作（5）作业环境有限，多人同时操作13.3 应急组织分工1、 应急领导小组：项目经理为该小组组长，生产经理、项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员明确人员责任。职务姓名电话工作职责项目经理主持全面工作生产经理应急救援协调指挥工作项目总工对救援提供技术支持安全员应急救援实施工作质量参与应急救援实施工作材料参与应急救援实施工作2、现场抢救组：项目部安全部54、负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员。4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。6、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。13.4 应急组织机构应急领导小组：组长： 副组长：现场抢救组组长：医疗救治组组长： 后勤服务组组长：项目部联系定点的医院，收集医院、消防的联络方式。救护电话：120；火警电话：119；报警电话：110附近最近医院为北京大兴人民医院，55、电话：；路线图如下：北京市大兴区医院与项目之间路线图13.5 应急准备1、物资和设施准备将根据工程的实际情况，购置足够的安全防护材料、消防材料、架体加固材料、冷缝插筋设备及必要的卫生防护用品。 2、其它应急设备和设施在现场经常会出现由于光线和照明不足导致的一些不安全情况，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、手电筒等；在进行应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、安全警示牌等。3、附近应急资源距离现场较近的养和医院，可处理任何伤害事故。在施工现场布置适量的灭火器，生活区、各楼层、食堂、加工区、配电房等。楼层上配备高压水阀及水桶备用。项目突发事件报告程序流程图外部报警火警：119匪警：56、110医疗急救：120、999交通急救：122当地派出所修订应急预案应急预案评审业主相关政府部门监理按程序启动应急响应预案事件检查、处理整改、教育项 目 经 理生 产 经 理事件发现人、当事人项目副经理项 目 总 工内 部 上报对 外 报告13.6 应急响应（）发生坍塌的应急响应架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。1、支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主57、要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。2、项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。3、在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。4、在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边58、协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。5、被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼59、吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6、在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。7、伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见60、是否进行留院观察。8、紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9、对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。（）发生高处坠落的应急响应1、当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和61、人数。2、项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：1）从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。2）从楼面的临62、边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。3）掉在上63、述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。3.同时做好如下现场临时救治措施：a、高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。b、首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休64、克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒65、的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。（3）发生触电事故的应急救授措施1触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。2当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电打二次伤害）3夜间发生触电事故时，应采考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。4触电者未失去知觉时，应让触电者在比66、较干燥、通风暧和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。5触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暧，同时立即请医生前来或送医院诊治。6若发现触电者呼吸困难、心跳失常、甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。（4）发生机械伤害事故的应急救授措施1发生机械伤害事故时，要立即采取断电等措施，停止机械运转，估后应立即对伤员采取包扎止血措施。2对于手、脚步趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干布包好，与伤员同时送到医院，以便做驳手术。3对于手脚步骨折、重伤休克等伤员的处理方法67、同上，进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。14. 悬挑式扣件钢管脚手架计算书14.1 带连梁3米工字钢计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度23.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.68、50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.3000。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用18号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗69、距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4610.8002=0.197170、06/5077.8=38.774N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.801800.04/(3842.06105121867.0)=0.383mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P71、1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.200)/2=0.984kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1750.984=0.267106/5077.8=52.524N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/m72、m2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121867.000)=0.05mm集中荷载标准值P = (0.031+0.210+1.200)/2 = 1.441kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461440.7201500.003/(1002.060105121867.000)=2.22mm最大挠度和V=V1+V2=2.272mm大横杆的最大挠度小于1500.0/173、50与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.200=2.001kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件74、的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12523.500=2.940kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35031.500(0.800+0.300)/2=0.866kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡75、板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5003=0.765kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50023.500=0.352kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.924kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.670 Us 76、风荷载体型系数：Us = 1.300经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.6701.300 = 0.651kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.924+0.91.42.400=8.933kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.924+1.42.400=9.269kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m277、)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.6511.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.269kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.893cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.078cm3； 78、长细比，为3118/16=198 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=171 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =9269/(0.19489)=101.966N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.933kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，79、由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.893cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.078cm3； 长细比，为3118/16=198 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=171 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =89380、3/(0.19489)+399000/5078=176.814N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 299.234kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9.27kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/29.27+9.27+3.000.24/2=14.26kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 81、24.63+9.27+3.000.24=19.25kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/89.273.00+0.243.00抗弯计算强度: f=7.22106/185000.0=39.01N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1500mm，ml = 30082、mm，m2 = 1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=19.25kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.20/1.50=0.80 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.10/1.50=0.73代入公式，经过计算得到支座反力 RA=57.156kN支座反力 RB=-17.885kN最大弯矩 MA抗弯计算强度: f =27.152106/(1.05185000.0)=139.781N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.83、0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.92+2.40=7.32kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=3.022mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过84、计算得到强度 =27.15106/(0.929185000.00)=157.99N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=17.885kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=178854/(3.14161685、5.752)1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 17.89kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于17885.43/(3.1416201.5)=189.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N86、 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 17.89kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 17.89根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度87、设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 13.41106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0570 = 1-(1-20.0570)1/2=0.0580s = 1-0.0580/2=0.9710楼板压点负弯矩配筋为 As = 13.41106 / (0.9710105.0210.0) = 626.7 mm2悬挑脚手架计算满足要求！14.2 带连梁7米工字钢计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB5001788、-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度23.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.89、30kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.3000。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度7.00米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用18号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷90、载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4610.8002=0.197106/5077.8=38.774N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大91、挠度V=5.01.801800.04/(3842.06105121867.0)=0.383mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.292、00)/2=0.984kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1750.984=0.267106/5077.8=52.524N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.06010593、121867.000)=0.05mm集中荷载标准值P = (0.031+0.210+1.200)/2 = 1.441kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461440.7201500.003/(1002.060105121867.000)=2.22mm最大挠度和V=V1+V2=2.272mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计94、值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.200=2.001kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：95、(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12523.500=2.940kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35031.500(0.800+0.300)/2=0.866kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5003=0.765kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50023.500=0.352kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+N96、G4 = 4.924kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 1.300经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.6701.300 = 0.651kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=197、.24.924+0.91.42.400=8.933kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.924+1.42.400=9.269kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.6511.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.269kN； i 计98、算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.893cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.078cm3； 长细比，为3118/16=198 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=171 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值99、，f=205.00N/mm2；经计算得: =9269/(0.19489)=101.966N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.933kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.893cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.078cm3； 长细比，为100、3118/16=198 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=171 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =8933/(0.19489)+399000/5078=176.814N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 299.234kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预101、埋钢管示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9.27kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/29.27+9.27+3.000.24/2=14.26kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 24.63+9.27+3.000.24=19.25kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/89.273.00+0.243.00抗弯计算强度: f=7.22106/185000.0=39.01N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2102、,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 7000mm，ml = 300mm，m2 = 1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=19.25kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN103、/m k=1.20/7.00=0.17 kl=0.30/7.00=0.04 k2=1.10/7.00=0.16代入公式，经过计算得到支座反力 RA=43.726kN支座反力 RB=-2.870kN最大弯矩 MA抗弯计算强度: f =27.152106/(1.05185000.0)=139.781N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.92+2.40=7.32kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=8.537mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2104、011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =27.15106/(0.929185000.00)=157.99N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.870kN105、 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=28704/(3.1416165.752)1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.87kN；106、 d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于2870.04/(3.1416201.5)=30.5mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.87kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6k107、N楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 2.87根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 10.05106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0420 = 1-(1-20.0420)1/2=0.0430s = 1-0.04108、30/2=0.9780楼板压点负弯矩配筋为 As = 10.05106 / (0.9780105.0210.0) = 465.7 mm2悬挑脚手架计算满足要求！14.3 不带连梁3米工字钢计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度23.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的109、钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.7900，体型系数1.3000。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采110、用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4610.8002=0.197106/5111、077.8=38.774N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.801800.04/(3842.06105121867.0)=0.383mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.112、0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.200)/2=0.984kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1750.984=0.267106/5077.8=52.524N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满113、足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121867.000)=0.05mm集中荷载标准值P = (0.031+0.210+1.200)/2 = 1.441kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461440.7201500.003/(1002.060105121867.000)=2.22mm最大挠度和V=V1+V2=2.272mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与1114、0mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.200=2.001kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力115、矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12523.500=2.940kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35031.500(0.800+0.300)/2=0.866kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值116、为0.17 NG3 = 0.1701.5003=0.765kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50023.500=0.352kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.924kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.790 Us 风荷载体117、型系数：Us = 1.300经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.7901.300 = 0.698kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.924+0.91.42.400=8.933kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.924+1.42.400=9.269kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； l118、a 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.6981.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.269kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.893cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.078cm3； 长细比，119、为3118/16=198 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=171 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =9269/(0.19489)=101.966N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.933kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架120、的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.893cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.078cm3； 长细比，为3118/16=198 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=171 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =8933/(0121、.19489)+427000/5078=182.458N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 299.234kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m122、2 = 1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.27kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.20/1.50=0.80 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.10/1.50=0.73代入公式，经过计算得到支座反力 RA=27.889kN支座反力 RB=-8.573kN最大弯矩 MA抗弯计算强度: f =13.184106/(1.05185000.0)=67.871N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/m123、m2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.92+2.40=7.32kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=3.022mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到124、强度 =13.18106/(0.929185000.00)=76.71N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.573kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=85734/(3.1416165.752)1125、/2=6mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.57kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于8573.15/(3.1416201.5)=91.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼126、板螺栓的轴向拉力，N = 8.57kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 8.57根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 6.43106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0270 = 1-(1-20.0270)1/2=0.0280s = 1-0.0280/2=0.9860楼板压点负弯矩配筋为 As = 6.43106 / (0.9860105.0210.0) = 295.7 mm2悬挑脚手架计算满足要求！