1、工程技术文件报审表工程名称梅河口市北部新城壹号苑一标段施工编号监理编号日 期 致 吉林省恒安建设管理有限公司 （监理单位）我方已编制完成了 模板支撑专项方案 技术文件，并经相关技术负责人审查批准，请予以审定。 附：技术文件 11 页 1 册施工总承包单位 梅河口市宏宇建工集团有限公司 项目经理/责任人 专业承包单位 项目经理/责任人 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师 日 期： 总监理工程师审批意见：审定结论： 同意 修改后再报 重新编制 监理单位 总监理工程师 日 期： 表B02 模板支撑专项施工方案编号：001工程名称：北部新城壹号苑一标段工程工程地址：梅河口市民安路南侧与天河街交汇2、处建设单位：梅河口市吉兴房地产开发有限公司监理单位：吉林省恒安建设管理有限公司施工单位：梅河口市宏宇建工集团有限公司编制人：项目技术负责人：施工单位项目负责人：施工企业技术负责人：表B03 模板支撑专项施工方案会签表编号：001工程名称北部新城壹号苑一标段工程编制人： （签字） 2014年7月1日生产计划部门： （签字）2014年7月1日技术部门： （签字）2014年7月1日安全部门： （签字）2014年7月1日材料设备部门： （签字）2014年7月1日一、编制依据l 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；l 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；3、l 建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；l 建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；l 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；l 钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社；二、工程概况1、工程名称：北部新城壹号苑一标段（1-7#、B-E#工程）2、工程地址：梅河口市民安路与天河街交汇处3、建筑单位：梅河口市吉兴房地产开发有限公司4、设计单位：通化市建筑设计院有限公司5、监理单位：吉林省恒安建设管理有限公司6、结构型式：框架结构7、层数：多层6层高层18层8、建筑面积：69741.1m2(多层-1#:4338.8m2、2#:5184、1.6m2、3#:5181.6m2、4#:5181.6m2 5#:5476.9m2、6#:5883.5m2、7#:2153m2高层-B#:11152.5m2、C#:8397.2m2、D#:8397.2m2、E#:8397.2m2)9、本工程质量目标为样板工程，现场施工达到市安全文明施工标准。三、模板及支撑系统材料选用根据GB502042002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用18mm厚竹模板，枋木采用5080mm2，模板支撑体系采用木支撑。为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，柱竖向模板配备能满足3层结构施工的3套定5、型模板，楼梯模板每座二套，模板支撑配足3层结构施工用量。四、施工方法1. 基础模板施工根据测量员放出的轴线，弹出基础边线，根据承台及地梁断面尺寸预先将模板钉在木楞上，采用地锚结合木楞支撑固定。2. 柱模施工（1）测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊30303角钢或8圆钢定位。（2）根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。（3）用型钢柱箍将定型模板进行固定。柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用步步紧，间距506、0mm。（4）柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周支撑架上。3、梁板模施工3.1、具体施工方法为：支撑系统搭设顺序：弹好水平线搭设立杆在立杆位置放置垫板搭设板底水平杆搭设中间连系木条加设加固连系木条。模板安装施工顺序为：根据板缝安放枋木水平杆安装梁侧模板校正梁柱接头部位模板加固柱、梁模板安放板底枋木水平杆调平水平杆安装楼板模板封堵模板间的缝隙。施工中将结构标高引测到砖墙上面，作为模板安装的依据。圆木支撑系统要保证横平竖直，间距严格按木支撑系统图的要求施工。立杆需要接长时要做凹凸口接。楼板模板安装时要严格按图施工。楼梯模板按要求安装至施工层上4步。在圆木支撑上，要进行拉板7、拉结。五、模板的拆除1、模板的拆除，侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模应按砼结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）的有关规定执行。并有砼试压报告，经施工员向技术负责人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆8、放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、施工质量及验收标准1、模板及支撑体系应满足混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）相关规定，要求一次性验收合格率达到100%。2、要求严格按照月施工进度计划施工。七、质量保证措施及施工注意事项1、模板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。3、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。5、认真执行三检制度，未经验9、收合格不允许进入下一道工序。6、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放，模板工程质量控制详见图六-1（附后）。7、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全生产及文明施工模板支撑架严格按照文明施工要求搭设整齐划一，支撑搭设完毕后，多余架料、模板均应清理干净；不得有多余杂物堆放于施工楼层或外架上；圆盘锯只允许在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用，以防锯木落到模板内。墙、柱模板应在柱、墙内垃圾清扫干净验收后方可支设。拆模时，必须一次拆除干净，不得有多余模板附在墙或梁板上。所有架杆均需一次性全部转移干净，完毕后立即组织清扫、做到楼层无杂物，无积水和浮尘。1、支模过程中应遵守安全操作规程，如10、遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。3、拆模时应搭设脚手架。4、废烂木枋不能用作龙骨。5、内模板安装超过2.5m时，应搭设临时脚手架。6、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。9、材料应按编号分类堆放。10、每次下班时保证工完场清。九、模板计算一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 2.600；立柱采用圆木11、:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 120.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：30.000；帽木截面宽度(mm)：30.000；帽木截面高度(mm)：30.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB12、 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；计算楼板的跨度(m)：4.000；计算楼板的宽度(m)：4.500；计算楼板的厚度(m)：0.120；施工期平均气温()：20.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：东北落叶松；方木弹性模量E(N/mm2)：10000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.600；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：东北落叶松；方木弹性模量E(N/mm2)：10000.000方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：1713、.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.600；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：东北落叶松；方木弹性模量E(N/mm2)：10000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：15.000；7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：东北落叶松；圆木弹性模量E(N/mm2)：10000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：15.000；二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = bh2/6 = 4.0006.0002 = 144.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/14、12 = 72.000 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1200.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1 = 2.0001.0000.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2(q1+q2 ) = 1.2(0.900+0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 P = 1.4p1 = 115、.40.600 = 0.840 kN；最大弯距 M = Pl/4+ql2/8 = 0.8401.000/4+1.2061.0002/8= 0.361 kN；最大支座力 N = P/2+ql/2 = 0.840+1.2061.000/2 = 1.023 kN ；截面应力 = M/W = 0.361/0.144 = 2.505 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.505N/mm2，小于方木抗弯强度设计值17.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 1.2061.000/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面受剪16、应力计算值：T = 31.023103/(240.00060.000) = 0.639 N/mm2；截面抗剪强度设计值：fv = 1.600 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.600N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN最大变形 = 51.0051.0001012/(38410000.00072.000104) +0.600117、.000109/(4810000.00072.000104) = 1.819 mm；方木的最大挠度为1.819mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.2061.000+0.840 = 2.046 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.0000.0300.0303870.000 = 3.483 kN；截面抵抗矩：W = bh2/6 = 3.0003.0002/6 = 4.500 cm3；截面惯性矩：I = bh3/12= 3.0003.0003/12 = 6.750 cm4；帽18、木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kN.m) 帽木变形图(kN) 经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 3.627 kN； R2 = 2.510 kN； R3 = 3.628 kN；最大弯矩 Mmax = 0.177 kN.m；最大变形max = 0.163 mm；最大剪力 Vmax = 3.628 kN；截面应力 = 0.196 N/mm2。帽木的最大应力为 0.196 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 17.000 N/mm2，满足要求！帽木的最大挠度为 0.163 mm，小于帽木的最大容许挠度 4.000 mm，满足要求19、！四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0300.030+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.030+2.6000.0800.1003870.000= 0.090 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000 = 3.000 kN；经计算得到，静荷载标准值；NG = NG1+NG2+NG3 = 020、.090+0.350+3.000 = 3.440 kN；2、活荷载为施工荷载标准值：经计算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.440+1.42.000 = 6.929 kN；五、立柱的稳定性验算:稳定性计算公式如下：其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的计算面积； A0 = (80.000/2)2 = 5026.548 mm2-轴心受压构件的稳定系数,由长细比结果确定；轴心受压稳定系21、数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.00 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 2600.000-600.000 = 2000.000 mm；= 2000.000/20.000 = 100.000； =3000/(100.000)2) = 0.300；经计算得到： = 6928.527/(0.3005026.548) = 4.595 N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.215.000 = 18.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为4.595N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 1822、.000N/mm2，满足要求！六、斜撑(轴力)计算:木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：RDiRCi/sini其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力；i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974；斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 3.627/ 0.974= 3.725 kN七、斜撑稳定性验算:稳定性计算公式如下：其中，N - 作用在木斜撑的轴力,3.725 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；15.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 30.00030.023、00 = 900.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28930.000 = 8.670 mm； l0- 木斜撑的计算长度，l0 = (1000.00/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/8.670 = 90.084； = 3000/(90.08)2) = 0.370；经计算得到： = 3725.192/(0.370900.000) = 11.196 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.215.000 = 18.000 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为11.196 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值18.000N/mm2，满足要求！