1、第一章 编制依据3第二章 工程概况4第三章 脚手架方案选择6一、选择原则6二、架体的选择6三、脚手架材料选择6四、脚手架搭设的一般要求8五、型钢悬挑脚手架12六、 卸料平台15 第四章 脚手架的劳动力安排16一、项目部人员部署16二、施工队人员部署17三、人员培训17四、材料及施工工具准备17第五章 脚手架的检查与验收18一、检查与验收程序18二 、 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查验收18三、 脚手架定期检查的主要项目18第六章 脚手架搭设安全技术措施19一、技术保障措施19二、质量保障措施19三、安全保障措施19第七章 脚手架拆除安全技术措施23一、钢管型钢悬挑脚手架23二、型钢悬挑2、卸料平台拆除24第八章 脚手架施工应急救援预案25一、目的25二、组织机构职责及成员25三、脚手架事故人员伤害应急预案26第十章 脚手架计算书29一、普通型钢悬挑脚手架（悬臂式）计算书29二、阴角部位悬挑架主梁验算计算书40三、阳台部位悬挑架主梁验算计算书44四、楼梯部位悬挑架主梁验算计算书50五、阳角部位悬挑架主梁验算计算书54六、型钢悬挑卸料平台计算书83第一章 编制依据1、“赣州XX联发蓉江府项目二标”施工图；2、工程现场的实际情况；3、本工程的施工组织设计；3、本公司三标一体管理的程序文件施工现场标准化实施细则等；4、相关规范、参考书主要包括：建筑施工计算手册江正荣著 建筑施工手册第四3、版 钢结构设计规范(GB50017-2003) 建筑结构荷载规范(GB50009-2012) 建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 钢管脚手架扣件（GB15831-2006）建筑地基基础设计规范(GB50007-2011) 建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011) 混凝土结构设计规范(GB50010-2010) 碳素钢结构（GB/T700-2006）低合金高强度结构钢（GB/T 1591-2008）第二章 工程概况一、概况工程名称：赣州XX蓉江府项目二标段工程。工程地点：位于赣州市蓉江新武陵大桥西侧，滨江路边结构类型：框架4、剪力墙结构；工程规模：二标段本工程共包括4栋洋房（8、9、11、12#楼），其中8、12#楼7层，9、11#楼为10层；5栋高层建筑（10、13、15、16、17#）楼，其中10#楼31层、13#楼27层，15#楼30层，16#楼32层，17#楼33层。13层商业楼，总建筑面积105000平米。 其中10、13、15、16、17#楼采用附着升降式脚手架施工，施工方案详见专项方案。8、9、11、12#楼采用落地式脚手架加悬挑式脚手架施工，9、11#楼拟在6层结构板面开始悬挑，6-10层悬挑高度12.15,局部10层在10层板面进行悬挑。8、12#楼共计7层，拟在4层进行悬挑，悬挑高度12.3米5、，按赣州市重大危险源辨识表辨识，悬挑高度小于15米，需编制专项施工方案。主要工程概况如下表所示：工程慨况汇总表工程名称赣州XX联发蓉江府项目二标段工程 建设地点建设单位设计单位勘察单位监理单位施工单位工 期2012.3-2018.11 二、工程立面图及剖面图第三章 脚手架方案选择一、选择原则1、工期的要求及施工组织安排情况；2、工程的结构形式及高度情况；3、架体的结构选型，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理；4、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性；二、架体的选择根据以上原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用悬挑架脚手架方案。9、116、#楼层从6层梁板开始，第一次悬挑610层梁板，悬挑高度12.15米，第二次悬挑从10层梁板开始，悬挑高度3.15米。8、12#楼层从4层梁板开始，第一次悬挑47层梁板，悬挑高度12.3米。楼号楼层高度开始悬挑楼层悬挑高度悬挑次数8#、12#7层4层12.31次9#、11#10层6层12.152次三、脚手架材料选择l、钢管采用48mm3.0mm焊接钢管，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、脚7、手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩值不应小于40N.M,且不应大于65N.M。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪刀撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板(1)本工程脚手板可用钢材料制作、单块脚手8、板的质量不大于30kg；5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准中Q235A钢的要求。连墙件与主体采用刚性连接，60米以下采用二步三跨设置，即竖向按层高3米每层设置，纵向按立杆三跨设置，除落地架搭设高度较低的外架连墙件采用单扣件外，其余均采用双扣件。7、悬挑脚手架水平悬挑杆采用16号工字钢，总长3、4.5、6m等，根据现场实际布置，其中锚固建9、筑物内的长度为1.8m，悬挑长度为1.2m。钢丝绳采用直径为14mm的619钢丝绳，上部钢丝绳预埋锚环采用直径为16mm圆钢，下部主梁预埋锚环采用直径18mm圆钢。悬跳脚手架的最底层采用旧木模板进行封闭。8、悬挑脚手架阳角型钢采用16号工字钢，长度为3.00m。斜拉钢丝拉绳采用619型号，直径为14mm 。悬挑脚手架阳角型钢的材质要求同悬挑脚手架。型钢与建筑物预埋件焊接，焊接焊缝必须饱满均匀，焊缝宽度与厚度必须满足设计要求，焊条选用T506焊条，焊条在必须有出厂合格证明方可使用。焊条必须正确存放和使用，谨防受潮，焊条一旦破裂，不得继续使用。斜拉钢丝绳上部的预埋锚环采用直径为16mm的圆钢。9、10、卸料平台主梁采用16号工字钢，次梁采用10号槽钢。钢材强度等级不低于Q235，其质量应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700-2006）和低合金高强度结构钢（GB/T 1591-2008）的规定。斜拉钢丝绳采用637型，直径19.5mm，上部钢丝绳预埋锚环采用直径为20mm圆钢，下部主梁预埋锚环采用直径18mm圆钢。四、脚手架搭设的一般要求1、立杆构造要求(1) 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应11、小于100mm。立杆、大横杆的接头位置 (2) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。2、 大横杆、小横杆设置 (1) 大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。小横杆靠墙一侧的外伸长度为250。(3) 大横杆设置在小横杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。大横杆在操作层的间距不宜大于400mm。大横杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不12、应小于500mm，并应避免设在大横杆的跨中。搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。3、剪刀撑(1) 每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5根之间。每道剪刀撑宽度为4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间。 脚手架剪刀撑布置图(2) 20m以下的脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。(3) 剪刀撑斜杆的接头除顶层可采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接，搭接要求跟以上构造要求相同。(4) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋13、转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。(5) 横向支撑的斜杆应在12步内，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。(6) 一字型、开口型双排脚手架的两端必须设置横向支撑，中间宜每隔4跨设置一道。4、脚手板的铺设要求脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板，里外立杆应满铺钢笆，无探头板。5、防护栏杆(1) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和20cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(规范应该是0.9米）(2) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和20cm高踢脚杆。614、连墙件(1) 连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，并采用刚性节点，偏离主节点的距离不应大于300mm，刚性连墙件见后附图节点。(2) 脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向2.9m（层高），设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m刚性连墙件设置时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。3) 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每2.9米设一拉结点，即层层拉结。 (4) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (5) 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可15、靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 (6) 连墙件垂直间距、水平间距一般不应大于6m，连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。 (7) 当脚手架下部不能设连墙件时可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度至60度之间，连接点中心距主节点的距离不应大于300mm，抛撑在连墙件搭设后方可拆除。 (8) 连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。7、架体内封闭(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距为250mm，如因结构设计的限制大于250mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢16、固。(2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。8、之字型斜道构造要求及斜道脚手板构造要求(1) 斜道宜附着在外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设置，人行斜道宽度不应小于1m，坡度宜采用1：3（高：长），拐弯处宜设置平台，宽度不应小于斜道宽度。(2) 斜道两侧平台外围均必须设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.20m，挡脚板高度不应小于150mm；(3) 斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆上增设纵向支承斜杆，斜杆间距不应大于500mm。(4) 脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处17、应用三角木填顺。(5) 人行斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜采用2030mm。9、防护工程要求及注意事项(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网在脚手架外立杆里侧，以防人或物件掉落至脚手架外侧。安全网应与脚手架立杆、横杆用18铅丝绑扎牢固，绑扎间距小于0.3m，要求严密、平整。(2) 脚手架外侧安全挡板要求铺设严密，并沿外架通长设置，以保证在安全挡板上面工作的人员由于不慎下落的东西，不穿过安全挡板落到地面上。严禁架子材料直接向地面上投掷，应将其堆放整齐，用绳索吊于地面上。(3) 楼内1.51.5m以下的水平孔洞加固定盖板或设通18、长的钢筋网盖，1.51.5m以上的孔洞四周搭设不低于1.2m高的护身栏杆，中间支设水平安全网。(4) 整架垂直度小于长度的1/500，但最大不超过100mm；对直线布置的脚手架，其纵向直线度小于长度的1/200；横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差小于长度的1/400。(5) 使用中定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，及时清理各层堆积杂物，不得将脚手架构件等物从过高地方抛掷。(6) 拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，设立拆除区，禁止人员进入，拆除顺序自上而下逐层拆除，连墙件只能在拆到该层时才能拆除。拆除的构件用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷。拆除的构件及时分类堆放，以便运输、保管19、。五、型钢悬挑脚手架本工程高层住宅4、5层以上采用悬挑式脚手架，悬挑架每4层（12.3米）设一层，7层楼采用1次悬挑，10层采用2次悬挑。（一）、悬挑脚手架搭设参数悬挑脚手架搭设参数楼 号最大搭设高度（m）立杆排距lb(m)立杆跨距la(m)立杆步距h(m)备 注高层住宅12.30.91.501.80单立杆；每4层一挑高度12.3米，至屋面、外挑架采用工字钢挑梁斜拉式，立杆纵距1.5m、横距为0.9m，距离墙面0.25m ；大横杆步距1.8m。挑架扫地杆在挑梁面以上200mm处；、挑梁采用16热轧工字钢，沿建筑外墙均匀分布，间距1500，如工字钢与内墙及暗柱相交可适当调整间距。、工字钢在楼内锚20、固长度为1800，飘窗不作为型钢锚固区域，故悬挑架所在一侧的飘窗宽度确定工字钢在楼内长度，即工字钢楼内长度等于飘窗宽度加1800mm，工字钢挑出结构边1200mm。（二）、悬挑脚手架搭设的工艺流程水平悬挑 纵向扫地杆 立杆 横向扫地杆 小横杆 大横杆 剪刀撑 连墙件 铺脚手板 扎防护栏杆 扎安全网（三）、悬挑脚手架主要搭设要点1、定距定位首先在将作为悬挑横梁的型钢上定好内外立杆的间距和位置，并用长150mm直径为16mm的圆钢制作一根固定柱，将其焊接在立杆位置处。然后在型钢上画出其要悬挑出去部分与要锚固在楼板内部分的分界线。将型钢按照楼板内的预埋锚环和该分界线定位安装好，即完成了整个架体的定位21、。 2、固定工字钢的钢筋预埋件一个在梁位置处，另一个在楼板内，考虑到楼板仅为110130mm厚，采取在钢筋预埋件位置处加构造钢筋(616mmL=1000mm)，以加强楼板受力。3、挑支结构与主体结构紧固挑支构造的排列间距同立杆间距。立杆接长采用对接扣连接,立杆垂直偏差应不大于架高的1/200。大横杆上下横杆的接头位置应错开布置，在不同的立杆纵距中与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一，大横杆水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于5cm。4、 挑梁穿过剪力墙挑梁穿过剪力墙时结构施工时预留200250洞口，每根工字钢用一根619绳芯14的钢丝绳斜拉，预埋16钢筋吊环，挑支构造的排列间距22、同立杆间距。5、 挑梁脚手架安装主要节点见后面附图6、 悬挑脚手架阳角型钢搭设、阳角型钢搭设工艺流程阳角型钢与预埋件焊接 与钢丝绳拉接 立杆 横向扫地杆 小横杆 大横杆 剪刀撑 连墙件 铺脚手板 扎防护栏杆 扎安全网、关键要点悬挑脚手架的关键在于阳角型钢的固定，固定后架设上部脚手架，过程同悬挑脚手架。7、剪刀撑脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，与水平面夹角为60度，剪刀撑跨越立杆的根数不得超过5根，宽度不小于4跨，且不小于6m。剪刀撑采用单杆，采用搭接连接或者用对接扣件对接。剪刀撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或小横杆扣紧外，在其中间增设2-4个扣结23、点。剪刀撑搭接长度不小于1米，最少采用3个扣件。8、连墙杆每层设置，垂直距离为2步，横向间距为3跨。根据本工程实际情况，垂直方向层层拉结，水平方向60米以下按三跨拉结。将一杆钢管预埋在混凝土梁内，将脚手架与预埋钢筋拉紧。剪力墙处利用穿墙螺栓孔设置连墙件，间距小于6m，如不能与脚手架节点连接，则另加一根水平杆和一根小横杆。如右图所示。连墙件一般应设在梁或楼板附近等具有较好抗水平力作用的结构部位。9、水平拉杆设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。10、扣件扣件包括对接一字扣件，转角扣件及十字扣件，所有杆件的交叉部位均应有相应扣件扣牢。施工时螺栓扭力应尽量保证40N.m-65N.m的要24、求，对有裂缝、有缺陷、缺少零件及螺栓滑丝的扣件不能使用。11、护栏和挡脚板操作面外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板，防护高度为1.20米，操作层护身栏杆底设200高挡脚板，挡脚板刷黄黑漆，外部设全封闭安全网。12、铺板层和作业层限制在脚手架全高范围内铺板层设3层，操作层不多于2层。工字钢悬挑处满铺一层脚手板，进行封闭防护。13、安全网安全网随外脚手架的搭设同步封闭，竖向密目目网要有合格证，复试合格后方可使用。密目网的连接采取缝纫连接，接头平顺无缝。水平兜网随楼层施工每隔三层铺装一次，尤其是内立杆与墙体之间水平兜网封闭严密，防止杂物落下伤人，并及时清理网内杂物。安全网封闭后，每三层设一道黄黑装饰带25、，带宽200mm。如下示意图。14、脚手架防雷接地措施外脚手架通过14圆钢双面焊接与防雷引上点连接。六、 卸料平台本工程小高层均采用悬挑式卸料平台。（一）、主要参数卸料平台宽2.3m，悬出部分4m，锚固端长度1.5米。主梁采用16号工字钢，次粱采用12号槽钢。其详细做法见后面附图： （二）、搭设方法和要求1、卸料平台加工制作 卸料平台按照设计加工制作完毕经过验收合格后方可吊装。2、安装时吊装方法吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定26、，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩。3、验收和使用卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。4、具体构造要求悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。 悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。 应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号钢制作。 悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围27、系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。台面应满铺脚手板。悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。 悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。第四章 脚手架的劳动力安排一、项目部人员部署项目部人员部署表序号职务负责内容1项目经理对项目部管理人员进行明确分工，各司其职2技术负责人负责分项施工方案的总体框架的确定，28、审核技术方案3项目副经理全面负责现场、工程进度、施工协调、调度、安全管理4材料员负责各种外架材料的进场与现场管理5技术员负责外架施工施工方案编制、全过程的技术指导及现场巡视6质检员负责外架施工的质量检查7栋号长负责各幢建筑外架的安装及施工现场工程进度及现场安全巡视8测量负责全面负责项目测量工作及相关内业资料9安全负责人全面负责项目安全工作及相关内业资料二、施工队人员部署1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要2030人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接29、责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。三、人员培训1、对架子工进行上岗培训。2、对工人进行安全教育，提高施工人员的安全意识。四、材料及施工工具准备1、材料准备483.0mm钢管、密目安全立网、安全平网、扣件、防锈漆、脚手板、16#工字钢、10#槽钢、14钢丝绳、绳卡等。2、施工工具准备施工中，需准备的施工机具有：安全帽、安全带、扳手等。 第五章 脚手架的检查与验收一、检查与验收程序脚手架的检查与验收应由项目经理组织，项目施工、技术、安全、作业班组负责人等有关人员参加，按照技术规范、施工方案、技术交底等有关技术文件，30、对脚手架进行分组验收，在确认符合要求后，方可投入使用。二 、 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查验收1、 基础完工后及脚手架搭设前。2、作业层上施加负荷前。3、 每搭设完1013m高度后。4、 达到设计高度后。5、 遇到六级及以上大风或大雨后。6、停用超过一个月的，在从新投入使用前。三、 脚手架定期检查的主要项目1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。2、地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3、扣减螺旋是否有松动。4、高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合技术规范的要求。5、架体的安全防护措施是否符合要求。6、是否有超载使用的现象。731、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；8、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；9、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第八节及JGJ59-2011中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。10、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。第六章 脚手架搭设安全技术措施一、技术保障措施 1、架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。2、钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要32、上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65Nm之间。3、架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。4、该脚手架作为建筑物施工作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。5、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。二、质量保障措施1、操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全33、教育。2、技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。3、脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。4、脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。三、安全保障措施1、操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。2、架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。3、在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上34、的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。4、雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。5、应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。(1) 在下列情况下，必须对脚手架进行检查。(2) 在六级大风和大雨后。(3) 停用超过二个月，复工前。(4) 检查保修项目a.各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；b.扣件螺丝是否松动；c.安全防护措施是否符合要求。6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。7、 脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。8、搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。四、普通35、钢管脚手架安全注意事项1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构36、外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。11、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。12、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。五、型钢悬挑卸料平台安全注意事项1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的37、脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。3、平台上装料不得超过荷载并限载1吨，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。9、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。10、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口。138、1、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。12、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩。13、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。14、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。15、施工电梯位置见工字钢平面布置图，施工电梯靠外架宽4000mm，外架搭设时，施工电梯所占位置按3跨（4500mm）考虑，6米钢管和施工电梯两侧纵向水平杆用旋转扣件搭接，每侧搭接长度750mm。施工电梯安装时拆除6米钢管。16、卸料平台位置见平面图，卸料平台宽2.3米，长4米，伸出外架长度3039、00。卸料平台所占位置按2跨（3米）考虑，4米钢管和卸料平台两侧纵向水平杆用旋转扣件搭接，每侧搭接长度750mm。卸料平台安装时，拆除4米钢管。卸料平台拆除后恢复4米钢管，安全网，剪刀撑。卸料平台使用时洞口位置需用斜撑加固。六、平网防护搭设本工程施工至地上结构时，需要对结构外围进行平面防护，按照常规的防护方法，采用平网防护法，在6层搭设一道平网防护。第七章 脚手架拆除安全技术措施一、钢管型钢悬挑脚手架 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业40、区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 41、8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺钢笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将钢笆内未清除的残留物从42、高处坠落伤人。二、型钢悬挑卸料平台拆除 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、43、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 1344、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺钢笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将钢笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。 第八章 脚手架施工应急救援预案 一、目的为确保我项目部工程脚手架安全并预防事故，在发生倾斜、下沉、倒塌事故时，能迅速有效地开展抢救工作，以最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本应急救援预案。二、组织机构职责及成员（一）应急领导小组组织机构组长项目经理副组长 项目副经理副组长 安全主管施工组许小青消防保卫组 曹为来救护组 何继尧报警组何伟后勤45、组 许秀银（二）组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。1、 项目经理 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、 安全主管 负责向上联络，保持与公司、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3、 技术负责人 任务是根据指挥小组命令，立即布置现场实施自救。4、 安全员 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。5、 施工员 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。三、脚手架事故人员伤害应急预案（一）紧急处置程序本应急预案是为预防和控制潜在的脚手架坍塌、模板支撑系统坍塌、基坑支护坍塌、或紧急情况，做好应急准备，一旦发生能及时有效地实施应急46、响应，使现场人员伤害得以减少和控制。1、工地如突发因工重伤、死亡事故，应由救护组组织抢救伤员，保卫组保护现场，报警组以最快方式向项目部领导小组、领导小组应向公司、当地安全监督站报告简要情况。报告由组长负责，报警电话120，由报警组负责报警。2、如认定重伤或死亡事故，保卫组负责保护事故现场，安全员负责绘制事故现场平面图和提供有关资料。3、安全员、项目经理填写事故快报。4、各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查。5、调查重伤事故由项目经理组织事故调查组，并在10天内提出事故报公司质安处。6、轻伤事故由安全员调查分析报告。7、机械事故报公司设备处，因机械事故伤及的人员详情，同时47、报公司质安处。8、项目部发生重伤事故，主管安全生产工作项目经理要召开各种会议，通报事故经过、原因，应吸取教训，提出改进措施，强化安全生产管理的要求，预防同类事故再一次发生或其它事故的发生。9、如事件发生在夜间，须由项目部夜间值班人员立即将情部电告给应急预案领导小组。（二）紧急处理1、发生人身意外伤害时需采取的相应事项（1）如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常而放行。（2）现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护。报警组负责人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所48、在地点的明显标志。接车工作由专人负责。（3）对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。（4）现场发现传染病人应立即报告项目经理，并进行隔离，对所有周围环境消毒及检疫，由报警组与当地疫病控制中心联系处理。2、急救中心及医疗单位急救车联系方法项目部确定急救首选医院为 赣州市人民医院 医院电话： 1203、急救（1）领导小组在得到因工伤害事故报告后，应立即组织救护，防止险情扩大；（2）伤情危急时送到就近医院进行抢救，其指导原则为尽最大努力减少拖延时间，保证抢救及时，把损失降低到最低限度；（3）如现场无应急车辆，须打“120”请求急救车；（4）若医院49、路线不清，可要求“120”急救车送往指定医院。（5）伤员送往医院过程中，必须由项目部人员相陪（夜间施工由值班人员相陪）以避免产生不必要的麻烦，并保护好现场，及时通报有关领导及安全人员。（三）现场应急救护措施1、外伤应急救护外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。（1）包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可能用无菌敷料覆盖伤口，再行包扎。包扎不可过紧、过松，以防滑脱或压迫血管、神经，影响远端血运。（2）骨折固定时，本着先救命后治伤的原则，先进行呼吸心跳的急救，有大出血时，应先止血，再包扎，最后固定骨折部位。50、（3）运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。（4）现场处理后，尽快转送到附近医院2、现场心、肺、脑复苏施工现场出现电击、严重创伤、中暑、中毒等易引起心跳骤停的情况，及早抢救，对伤者复苏有重大意义。(1)判断心跳骤停症状a颈动脉搏动消失b意识丧失，呼之不应(2)现场心肺复苏a、呼救：一旦判断病人昏迷，就要呼救，他人协组打急救电话或叫救护车，保健员就地抢救。b、病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。(3)心肺复苏法a、打开气道，使病人颈部上抬使头后仰，保证呼吸道通畅；b、人工呼吸，口对口吹气，每次151、1.5秒钟，（注意胸部是否起落，每5秒吹一次）；(4)心外按摩，建立人工循环用拳击心前区，拳距前胸20-30cm，向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳。(5)胸外挤压部位：胸骨中下1/3交接处，下压深度3-5cm，频率80-100/分。双人操作：吹气与按压比为1： 5，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。单人操作：每次按压15次，吹气2次，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。按压注意事项：a、按压必须平稳，有规律进行，不能中断；b、平常不能离开胸膛，不能猛压猛松，以免改变按压位置，或引起肋骨骨折；c、双肩应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；d、胸部按52、压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。（四）总结与改进1、对发生事故的原因进行调查和分析，提出事故责任人，并作出适当的处理意见。2、总结教训，找出薄弱环节，采取纠正/预防措施。第十章 脚手架计算书一、普通型钢悬挑脚手架（悬臂式）计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管53、类型483脚手架架体高度H(m)12.3立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆步距h(m)1.8内立杆离建筑物距离a(m)0.25立杆横距lb(m)0.90双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西赣州市安全网设置全54、封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.319，0.221 侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.85/(1+1)+1.43055、.85/(1+1)=2.003kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.85/(1+1)+30.85/(1+1)=1.457kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.12.0031.52=0.451kNm =Mmax/W=0.451106/4490=100.396N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.45715004/(100206000107800)=2.249mm max2.249mmminla/150，1056、min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.12.0031.5=3.306kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.4571.5=2.404kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.306kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.404kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.706106/4490=157.269N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 57、计算简图如下： 变形图(mm) max1.395mmminlb/150，10min850/150，105.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.67kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.306/2=1.653kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.67kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H12.3脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 58、单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.51/20.033/1.8)12.3=2.329kN 单内立杆：NG1k=2.329kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(12.3/1.8+1)1.50.850.351/1/2=2.38kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.38kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(12.3/1.8+1)1.50.171/1=2.72kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值59、NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.512.3=0.261kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.38+2.72+0.261=5.361kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.38kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.85(13)/2=1.912kN 内立杆：NQ1k=1.912kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.329+5.361)+ 0.91.41.912=11.638kN 单内60、立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.329+2.38)+ 0.91.41.912=8.061kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H12.3立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l61、0/i=3.118103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.329+5.361+1.912=9.603kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.329+5.361)+1.41.912=11.906kN =N/(A)=11906.01/(0.188424)=149.363N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.329+5.361+1.912=62、9.603kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.329+5.361)+0.91.41.912=11.638kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=11638.26/(0.188424)+135331.56/4490=176.145N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢63、管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.31921.831.5=7.235kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.235+3)103/(0.896424)=26.941N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.235+3=10.235kN0.91264、=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)82悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1550主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)350主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1150梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.611.91600150029.611.9114501500 附图如下：平面图立面图 65、三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.6/1=9.6kN 第2排：F2=F2/nz=9.6/1=9.6kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排66、：F1=F1/nz=11.91/1=11.91kN 第2排：F2=F2/nz=11.91/1=11.91kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=24.7106/141000=175.179N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=24.2011000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=28.601N/mm2 max=28.601N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=10.751mm=2lx/250=21550/250=167、2.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-21.337kN,R2=45.821kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=24.7106/(1.05141103)+0103/2610=166.837N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)68、=24.7106/(0.853141103)=205.35N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1150梁/楼板混凝土强度等级C30 锚固点压环钢筋受力：N/2 =10.669kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=21.337103/(3.14162)=26.53N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与69、楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！二、阴角部位悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数主梁离地高度(m)82悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)900主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2750主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)350主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2950梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑180029070、01650是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.06311.90695090029.06311.906180090039.06311.9062650900附图如下：平面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/71、mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.063/1=9.063kN 第2排：F2=F2/nz=9.063/1=9.063kN 第3排：F3=F3/nz=9.063/1=9.063kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.906/1=11.906kN 第2排：F2=F2/nz=11.906/1=11.906kN 第3排：F3=F3/nz=11.906/1=11.906kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=10.2372、4106/141000=72.583N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=12.331000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=14.571N/mm2 max=14.571N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=2.054mm=2lx/360=22750/360=15.278mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.446kN,R2=0.299kN,R3=36.375kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型10号槽钢下73、撑杆截面积A(cm2)12.74下撑杆截面惯性矩I(cm4)198.3下撑杆截面抵抗矩W(cm3)39.7下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)3.95对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1650)=60.362 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=136.375=36.375kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=36.375/tan60.362=20.696kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=36.37574、/sin60.362=41.851kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=41.851kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(29002+16502)0.5=3336.54mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=3336.54/39.5=84.469 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.694 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=41851.123/(0.6941274)=47.335N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=41.851103/A=41.851103/1274=32.85N/mm275、fcw=185N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NXZ1)/nz=(20.696)/1=20.696kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=10.234106/(1.05141103)+20.696103/2610=77.056N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=10.2376、4106/(0.929141103)=78.13N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2950梁/楼板混凝土强度等级C30 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。三、阳台部位悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数主梁离地高度(m)82悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2150主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)950主梁建77、筑物内锚固长度Lm(mm)2050梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉205029001700是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.06311.9061200150029.06311.90620501500 附图如下： 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix78、(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.063/1=9.063kN 第2排：F2=F2/nz=9.063/1=9.063kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.906/1=11.906kN 第2排：F2=F2/nz=11.906/1=1179、.906kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=5.127106/141000=36.36N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.2781000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=7.419N/mm2 max=7.419N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.506mm=2lx/360=22150/360=11.944mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.833kN,R2=7.615kN,R3=18.080、63kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)18焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)300吊耳板高L(mm)300吊耳板圆周外半径R(mm)100吊孔直径D(mm)60吊耳板许用拉应力(N/mm2)2081、5吊耳板许用剪应力(N/mm2)125 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1700)=59.621 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=118.063=18.063kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=18.063/tan59.621=10.589kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=18.063/sin59.621=20.938kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=20.938kN 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=180kN Fg= Fg/k=0.85180/6=25.5kNNS=20.938kN 符合82、要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66725.5/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=25.5103/(162/4)=126.827N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=225.5103/(182)=50.104N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： f=NS/(helw)=20.938103/(10100)=20.938N/mm2 fftw=1.83、22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)/nz=(10.589)/1=10.589kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=5.127106/(1.05141103)+10.589103/2610=38.686N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值84、为0.93。 = Mmax/(bWx)=5.127106/(0.929141103)=39.139N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2050梁/楼板混凝土强度等级C30 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.417kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=0.833103/(3.14162)=1.036N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应85、力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！四、楼梯部位悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数主梁离地高度(m)82悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)50主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)100梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(m86、m)是否参与计算1下撑110029001200是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.06311.906300150029.06311.90611501500 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)20687、000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.063/1=9.063kN 第2排：F2=F2/nz=9.063/1=9.063kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.906/1=11.906kN 第2排：F2=F2/nz=11.906/1=11.906kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=1.818106/141000=12.892N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz88、)bh02-(b-)h2=18.1661000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=21.469N/mm2 max=21.469N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.022mm=2lx/360=21250/360=6.944mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-18.165kN,R2=28.09kN,R3=14.219kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型10号槽钢下撑杆截面积A(cm2)12.74下撑杆截面惯性矩I(cm4)198.3下撑杆截面抵抗矩W(cm3)39.7下撑杆材料抗压强度设计值f89、(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)3.95对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1200)=67.521 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=114.219=14.219kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=14.219/tan67.521=5.884kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=14.219/sin67.521=15.388kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=15.388kN 下撑杆长度： L01=(L90、12+L22)0.5=(29002+12002)0.5=3138.471mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=3138.471/39.5=79.455 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.72 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=15388.467/(0.721274)=16.776N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=15.388103/A=15.388103/1274=12.079N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NXZ1)/nz=(5.884)/1=5.8891、4kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=1.818106/(1.05141103)+5.884103/2610=14.532N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=1.818106/(0.929141103)=13.877N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平92、铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)100梁/楼板混凝土强度等级C30 锚固点压环钢筋受力：N/2 =9.083kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=18.165103/(3.14162)=22.586N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！五、阳角部位悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数 1、基本参数阳角处93、主梁悬挑方式联梁悬挑主梁离地高度(m)82建筑物阳角处角度90立杆纵距la(m)1.5梁/楼板混凝土强度等级C30 2、立杆荷载参数第几排立杆离墙距离a(m)荷载标准值F(kN)荷载设计值F(kN)10.259.60311.90621.19.60311.906 二、主梁布置及锚固参数 1、主梁布置参数主梁号内锚固点坐标x(m).y(m)角度(度)主梁自内锚固点伸出长度L(m)主梁锚固方式11.77,-1.771354.2压环钢筋22.631,-2.53116.574.2压环钢筋32.75,-1.5902.7压环钢筋平面图 2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)700压环钢筋直径d194、(mm)16主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图 三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.1联梁截面惯性矩Ix(cm4)1130联梁截面抵抗矩Wx(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000 1、第一排立杆处的联梁计算 计算简图如下： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m q=gk=0.205kN/m R=F1=11.906kN R=F1=9.603kN 1）抗弯验算 =Mmax/W=0.12310695、/(141103)=0.872 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.2661000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.314N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.005 mmla/250=1500/250=6mm 满足要求！ 4）支座反力计算 正常使用极限状态下： R1A=9.688kN； R1B=9.988kN； R1C=12.149kN； R1D=2.401kN； 承载能力极限状态下： R1A=12.007kN； R1B=12.367kN； R1C=96、15.058kN； R1D=2.977kN； 2、第二排立杆处的联梁计算 计算简图如下： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m q=gk=0.205kN/m R=F1=11.906kN R=F1=9.603kN 1）抗弯验算 =Mmax/W=4.001106/(141103)=28.376 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=11.5051000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=13.597N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.308 mmla97、/250=1500/250=6mm 满足要求！ 4）支座反力计算 正常使用极限状态下： R2A=13.486kN； R2B=15.401kN； R2C=12.716kN； R2D=2.401kN； 承载能力极限状态下： R2A=16.714kN； R2B=19.075kN； R2C=15.759kN； R2D=2.977kN； 四、一号主梁验算 1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强98、度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =2(R1A-F1)+F1=2(9.688-9.603)+9.603=9.773kN； 第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2(13.486-9.603)+9.603=17.369kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =2(R1A-F1)+F1=2(12.007-11.906)+11.906=12.108kN； 第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2(99、16.714-11.906)+11.906=21.522kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=0.055106/(141103)=0.39 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.2231000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.264N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.003 mm2l/360=22687/360=14.928mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=0.15kN； R2=0.403kN； R3=12.433kN； R4=100、21.678kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳134429001244是2上拉钢丝绳254629002446是 3、上拉杆件验算钢丝绳型号619(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1570(钢芯)钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20101、焊缝厚度he(mm)8焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(2900/1244)=66.782 2=arctan(n2/m2)= arctan(2900/2446)=49.854 上拉杆件支座力： RS1=R3=12.433kN RS2=R4=21.678kN 主梁轴向力： NSZ1= RS1/tan1=12.433/tan(66.782)=5.333kN NSZ2= RS2/tan2=21.678/tan(49.854)=18.284kN 上拉杆件轴向力： NS1= RS1/sin1=12.4102、33/sin(66.782)=13.529kN NS2= RS2/sin2=21.678/sin(49.854)=28.359kN 上拉杆件的最大轴向拉力：NS=maxNS2,NS2 =28.359kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=236.748kN Fg=Fg/k=0.85236.748/6=33.539kNNS=28.359kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66733.539/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=33.539103/(162/4)=166.809N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 103、拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=233.539103/(202)=53.379N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： f=NS/(helw)=28.359103/(8100)=35.449N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2 =23.617kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.055106/(104、1.05141000)+23.617/2610=0.381 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.83 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.73。 = Mmax/(bWx)=0.055106/(0.73141103)=0.534N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 5、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)700压环钢筋直径d1(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 压环钢筋未受拉力105、，无需计算，节点按构造做法即可。 五、二号主梁验算 1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1B=9.988kN； 第二排立杆处：P2 =R2B=15.401kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.2106、46kN/m 第一排立杆处：P1 =R1B=12.367kN； 第二排立杆处：P2 =R2B=19.075kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=2.094106/(141103)=14.851 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=14.911000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=17.621N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.029 mm2l/360=22154/360=11.967mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=0.173kN；107、 R2=0.922kN； R3=16.47kN； R4=14.91kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳120429001104是2上拉钢丝绳215429002054是 3、上拉杆件验算钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/108、mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)8焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(2900/1104)=69.159 2=arctan(n2/m2)= arctan(2900/2054)=54.691 上拉杆件支座力： RS1=R3=16.47kN RS2=R4=14.91kN 主梁轴向力： NSZ1= RS1/tan1=16.47/tan(69.159)=6.27kN NSZ2= RS2/tan2=14.91/tan(54.691)=10.56kN 上拉杆件轴向力： NS1=109、 RS1/sin1=16.47/sin(69.159)=17.623kN NS2= RS2/sin2=14.91/sin(54.691)=18.271kN 上拉杆件的最大轴向拉力：NS=maxNS2,NS2 =18.271kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=180kN Fg=Fg/k=0.85180/6=25.5kNNS=18.271kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66725.5/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=25.5103/(162/4)=126.827N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环110、验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=225.5103/(202)=40.585N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： f=NS/(helw)=18.271103/(8100)=22.839N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2 =16.83kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.094106/(1.051111、41000)+16.83/2610=14.15 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.07 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.806。 = Mmax/(bWx)=2.094106/(0.806141103)=18.426N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 5、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)700压环钢筋直径d1(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 压环钢筋未受拉力，无需112、计算，节点按构造做法即可。 六、三号主梁验算 1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1C=12.149kN； 第二排立杆处：P2 =R2C=12.716kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246113、kN/m 第一排立杆处：P1 =R1C=15.058kN； 第二排立杆处：P2 =R2C=15.759kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=0.02106/(141103)=0.142 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.1261000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.149N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0 mm2l/360=21900/360=10.556mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=0.075kN； R2=0.237114、kN； R3=15.302kN； R4=15.866kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳9502900850是2上拉钢丝绳180029001700是 3、上拉杆件验算钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁115、拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)8焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(2900/850)=73.664 2=arctan(n2/m2)= arctan(2900/1700)=59.621 上拉杆件支座力： RS1=R3=15.302kN RS2=R4=15.866kN 主梁轴向力： NSZ1= RS1/tan1=15.302/tan(73.664)=4.485kN NSZ2= RS2/tan2=15.866/tan(59.621)=9.301kN 上拉杆件轴向力： NS1= RS1/116、sin1=15.302/sin(73.664)=15.946kN NS2= RS2/sin2=15.866/sin(59.621)=18.391kN 上拉杆件的最大轴向拉力：NS=maxNS2,NS2 =18.391kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=180kN Fg=Fg/k=0.85180/6=25.5kNNS=18.391kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66725.5/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=25.5103/(162/4)=126.827N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算：117、 =Fg/(2A)=2Fg/d2=225.5103/(202)=40.585N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： f=NS/(helw)=18.391103/(8100)=22.989N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2 =13.786kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.02106/(1.051410118、00)+13.786/2610=0.14 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.894。 = Mmax/(bWx)=0.02106/(0.894141103)=0.159N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 5、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)700压环钢筋直径d1(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按119、构造做法即可。七、四号主梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式预埋主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1690主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉159029001490是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.60311.90615120、901500 附图如下：立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.603/1=9.603kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F121、1/nz=11.906/1=11.906kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.078106/141000=0.555N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.2471000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.292N/mm2 max=0.292N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.003mm=2lx/360=21690/360=9.389mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.247kN,R2=1122、2.081kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)8焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1490)=62.806 上拉杆件支座力： RS1=nzR2=112.081=12.123、081kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=12.081/tan62.806=6.207kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=12.081/sin62.806=13.583kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=13.583kN 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=180kN Fg= Fg/k=0.85180/6=25.5kNNS=13.583kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66725.5/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=25.5103/(162/4)=126.82124、7N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=225.5103/(202)=40.585N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： f=NS/(helw)=13.583103/(8100)=16.978N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)/nz=(6.207)/1=6.207kN 压弯构件125、强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.078106/(1.05141103)+6.207103/2610=2.907N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.79。 = Mmax/(bWx)=0.078106/(0.785141103)=0.707N/mm2f=215N/mm2 符合要求！八、五号主梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通126、主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式预埋主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1400主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉130029001200是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.60311.906450150029.60311.90613001500 附图如下：立面图 三、主梁127、验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.603/1=9.603kN 第2排：F2=F2/nz=9.603/1=9.603kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m128、 第1排：F1=F1/nz=11.906/1=11.906kN 第2排：F2=F2/nz=11.906/1=11.906kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=2.949106/141000=20.912N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.2161000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.073N/mm2 max=12.073N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.06mm=2lx/360=21400129、/360=7.778mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=10.216kN,R2=13.946kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)8焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(290130、0/1200)=67.521 上拉杆件支座力： RS1=nzR2=113.946=13.946kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=13.946/tan67.521=5.771kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=13.946/sin67.521=15.093kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=15.093kN 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=180kN Fg= Fg/k=0.85180/6=25.5kNNS=15.093kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66725.5/(215.19)=2个n=3个 符合要求131、！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=25.5103/(162/4)=126.827N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=225.5103/(202)=40.585N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： f=NS/(helw)=15.093103/(8100)=18.866N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性132、验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)/nz=(5.771)/1=5.771kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.949106/(1.05141103)+5.771103/2610=22.127N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.79。 = Mmax/(bWx)=2.949106/(0.785141103)=26.634N/mm2f=133、215N/mm2 符合要求！六、型钢悬挑卸料平台计算书 计算依据： 1、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 2、钢结构设计规范GB50017-2003 一、构造参数卸料平台名称33层1卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4.5平台宽度B(m)2卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋考虑主梁内锚长度否主梁间距L1(m)2次梁间距s(m)0.5次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)4外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)2.9内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)2.5内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)2.9计算134、内侧钢丝绳否钢丝绳夹个数3 二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.121主梁自重Gk3(kN/m)0.169栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3 三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一 四、面板验算模板类型冲压钢脚手板模板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm3)4.17抗弯强度设计值f(N/mm2)205 面板135、受力简图如下： 计算简图 取单位宽度1m进行验算 q=1.2Gk11+1.4(1.3Qk1+Pk/S)1=1.20.391+1.4(1.32+5/2)1=7.608kN/m 抗弯验算： Mmax=0.100qs2=0.1007.6080.52=0.19kNm =Mmax/ W=0.19106/(4.17103)=45.612N/mm2f=205N/mm2 面板强度满足要求！ 五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)391.47截面抵抗矩Wx (cm3)62.14抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承136、点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1.20.39+1.41.32)0.5+1.20.1212=2.199kN/m p1=1.4Pk=1.45=7kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.39+2)0.5+0.1212=1.316kN/m p2=Pk=5kN 1、抗弯强度 计算简图 Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1L1/4=2.199(22/8-02/2)+72/4=4.6kN.m =Mmax/(xWX)=4.6106/(1.0562.14103)=70.497N/mm2f=205N/mm2137、 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图 max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.31620004/(384206000391.47104)(5-24(0/2)2)+520003/(48206000391.47104)=0.341mm=L1/250=2000/250=8mm 次梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算 =Mmax/bWX=4.6106/0.84262.14103=87.913N/mm2f=205N/mm2 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/(lh)(235/fy)=(5709.00138、53.00/(2000126.00)(235/205.00)=1.237; 由于 b大于0.6，按照下面公式调整： b=1.07-0.282/b=0.842 次梁稳定性满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1B/2=2.1992/2=2.199kN 正常使用极限状态： R2=q2B/2=1.3162/2=1.316kN 六、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16a号槽钢截面面积A(cm2)21.95截面回转半径ix(cm)6.28截面惯性矩Ix(cm4)866.2截面抵抗矩Wx (cm3)108.3抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 根据139、建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态： q1=1.2(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2(0.169+0.150+0.010)=0.395kN/m p1=1.4Pk/2=1.45/2=3.5kN R1=2.199kN 正常使用极限状态： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.169+0.150+0.010=0.329kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=1.316kN 1、强度验算 计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) R外=12.838kN Mmax=12.140、786kNm N=R外/tan=R外/(h1/a1)= 12.838/(2.900/4.000)=17.708kN =Mmax/(xWX)+N/A=12.786106/(1.05108.300103)+17.708103/(21.95102)=120.510 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图 变形图(mm) max=7.217mm=a1/250.00=4000.00/250.00=16.000mm 主梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算 x=a1/ix=400.000/6.280=63.694 N，Ex=2EA /(1.1x2)=3.141622141、06000.00021.950102/(1.163.6942)=1000023.351N 由x =63.694，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，x=0.813 N/(xA)+mxMmax/(xWx(1-0.8N/ N，Ex)=17.708103/(0.81321.95102)+1.012.786106/1.05108.300103(1-0.817.708103/1000023.351)=123.982N/mm2T外=21.872kN 钢丝绳强度满足要求！ 八、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度(N/mm2)65节点二 =T/(2A)=21.872103/23.14(20/2)2=34.828 N/mm2 f= 65N/mm2 拉环强度满足要求！ 九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120节点三 f=T/(helw)=21.872103/(28.000120.000)=11.392N/mm2ffw=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！