1、目 录一、工程概况2二、编制依据4三、脚手架使用材料4四、脚手架搭设方案5（一）、外墙落地式脚手架搭设5（二）、悬挑脚手架的搭设5(三)、电梯井道内脚手架搭设方案5（四）、脚手架的主要施工方法5五、安全防护16（一）临边防护16（二）上人斜道16（三）电梯井内脚手架及电梯井口防护16（四） 安全防护设施17（五）人货电梯连接平台17六、悬挑脚手架的验收18（一） 验收程序18（二） 验收内容18（三） 验收记录19七、质量、安全保证措施19（一）组织机构19（二）人员分工职责19（三）构配件质量要求及标准20（四）脚手架搭设技术要求及标准22（五）脚手架搭设、拆除技术要求24九、消防措施34（2、一）、消防组织和制度的建立34（二）、消防设施和器材的配置35（三）、明火管理36（四）、预案处置37（五）、防火检查38十、劳动力计划39（一）悬挑脚手架管理及施工人员职责及要求39（二）人员及劳动力计划40十一、特种作业人员资料40十二、方案编制审批人员资料41十三、悬挑式扣件钢管脚手架计算书41一、工程概况佛山xx广场悬挑脚手架工程采用扣件式钢管脚手架加悬挑工字钢体系，本工程的具体工程概况如下：1.工程建设简介序号内容说明1工程名称佛山xx广场2建筑地点3建设单位4设计单位5监理单位6施工单位2.建筑设计概况建筑设计概况总建筑面积119455.79m地下/上建筑面积51700/677553、.79建筑高度100m标准层层高4.5m塔楼地下3、地上21层裙楼地下3、地上4、13层建筑功能整个建筑为集商业、影院、写字楼为一体的综合性大型公共建筑。负三层主要为人防结构，平时为停车库。负二层为停车库，负一层和首层为商场。二、三层为架空影院，四层为空，五层为屋面，塔楼六层以上为写字楼。3. 结构工程概况3.1结构形式及设计分类等级结构形式结构体系主体地上层数主体地下层数主体高度（m）地下室埋深（m）设计使用年限钢筋混凝土框架结构、框架剪力墙结构21层三层100m15.8、最深处20.5m50建筑物耐火等级建筑结构安全等级结构抗震等级地基基础设计等级地下室负三层地下室负二层地下室负一层首层至4、四层五层以上主楼裙房1级二级剪力墙、塔楼框架柱、梁三级；裙楼框架四级剪力墙、塔楼框架柱、梁二级；裙楼框架三级剪力墙、塔楼框架柱、梁一级；裙楼框架二级剪力墙、塔楼框架柱、梁一级；裙楼框架二级剪力墙、塔楼框架柱、梁，裙楼框架二级甲级甲级3.2主要结构构件尺寸柱断面尺寸13002000、12001800、10001900、10001400梁截面尺寸5001100、5001000、600800、1000900、6001000本工程主体结构施工及装饰施工阶段需要在外墙搭设外脚手架，以满足安全围蔽及工人砌砖、外墙饰面施工作业的要求。本工程属新建项目，共有1座塔楼，采用落地式和悬挑式相结合的脚手架搭设形式。5、主要使用材料有：483.5mm钢管作骨架，使用对接、直角、旋转三种扣件连接杆件。架体外侧全覆盖密目式安全网作安全围蔽，主体结构与脚手架之间还需用预埋钢筋和钢管作为拉顶装置，采用钢丝绳卸荷。施工过程严格按照本方案的内容进行施工。二、编制依据本方案根据佛山xx广场的图纸、有关文件及国家有关建设工程的施工规定规程进行编制。（1）建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，J84-xxx（3）建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-xxx（4）钢结构设计规范(GB50017-xxxx) 中国建筑工业出版社；（5）建筑结构荷载规范(GB506、009-2012)中国建筑工业出版社；（6）混凝土结构施工及验收规范GB50204-xxxx；（7）建筑地基基础设计规范(GB50007-xxxx)中国建筑工业出版社；（8）混凝土结构设计规范(GB50010-2006)中国建筑工业出版社；（9）建筑工程安全生产管理条例xxx年国务院令xxx号（10）建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社；（11）建筑施工手册第四版；（12）公司质量、环境和职业健康安全管理体系SBC.QESMS-2005；（13）本工程结构施工图纸；（14）本工程施工组织设计；（15）PKPM施工安全计算软件。三、脚手架使用材料脚手架均采用直径为48mm（7、外径）、壁厚3.5mm的钢管和标准扣件，用14钢丝绳做吊拉和20mm圆钢做预埋吊环和锚环，悬挑水平钢梁采用16号工字钢。用连墙杆件采用刚性连墙杆与建筑物可靠连接，按扣件式脚手架和支撑架方式进行搭设、连接扣件、绑扎材料、剪刀撑、斜撑、水平拉杆等搭设工艺，参照钢管脚手架安全技术规范的规定进行施工。设计要求：立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、斜撑、护栏杆、作业层、桥面均采用钢管搭设。施工所需用到的一切材料，如钢管、扣件和安全网等，在使用前必须先在监理人员的见证下送检，待检验合格后才能投入使用。四、脚手架搭设方案（一）、外墙落地式脚手架搭设本工程裙楼部位及主楼部分临裙楼面5-9层及13层-16层均采用落地8、式脚手架进行搭设。搭设方案详见落地式脚手架方案。落地式脚手架部分搭设在天然地基上，部分搭设在地下室顶板上。立杆的底部设方木以形成整体共同受力。天然地基和地下室回填土均要进行夯实，强度达到要求，表面浇筑15cm厚混凝土垫层要注意地下室回填土的承载力不小于135Kn/m2，确保承载力的要求。落地式脚手架外侧设置深200*宽250排水沟，且必须确保排水措施合理有效。落地式脚手架的搭设可按常规的施工方法进行搭设，立杆横向间距0.60米，纵向间距1.5米，内侧立杆离建筑外侧壁距离200mm（根据外墙装饰的要求进行确定），架体排距为0.6m。横杆步距1.8米，小横杆贴紧立杆并布置在大横杆下，横向间距1.59、米，小横杆伸出大横杆的长度为0.15米。（二）、悬挑脚手架的搭设本工程主楼2层及以上采用悬挑脚手架搭设，并分别在2层、8层、14层、19层进行悬挑工字钢安装，每段悬挑高度分别为26.1m、27m、22.5m、18.8m，由于局部层数结构变化，局部位置搭设高度达31.4m。本工程外围局部部位存在飘板，对于飘板部位和非飘板部位悬挑工字钢的悬挑长度均为1.5m,锚固长度均为2.5m。对于飘板结构部位，悬挑结构将不受力，悬挑工字钢的锚固长度为悬挑长度的1.25倍，其长度详见平面布置图。悬挑工字钢端部钢丝绳只做安全储备，不做卸载，对于悬挑高度为26.1m、27m及31.4m的各段悬挑脚手架中部均卸载一道10、。 (三)、电梯井道内脚手架搭设方案电梯井内脚手架采用落地式和简支式相结合的脚手架搭设方式，每栋简支层同悬挑层。简支层采用16号工字钢简支在两侧的剪力墙上，脚手架立杆搭设在简支工字钢上，架体与结构连墙件按每层一道设置，连墙采用预埋或水平杆两端对顶方式约束架体变形。细部节点做法详附图11。（四）、脚手架的主要施工方法2、悬挑装置（1） 悬挑工字钢：悬挑工字钢采用16号工字钢每根长4m，在楼梯位置局部悬挑工字钢长度为7m。向外挑出1.5m，锚固2.5m；悬挑工字钢的锚固端伸入到楼面预埋320mm圆钢锚环内，尾部两个，端部1个。预埋钢筋应将工字钢抱紧，并用木楔塞实，在工字钢端部，预埋20短钢筋，以顶11、住工字钢，防止产生水平位移。（2）预埋吊环：采用20圆钢预埋在上层楼面上，间距位置与工字钢相对应。（3）吊拉绳：采用619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14mm钢丝绳将工字钢拉在预埋吊环上，并采用M22-00花篮螺栓拉紧。吊环预埋在上层结构梁上，严禁将吊环预埋在悬挑结构上。（4）为防止吊拉钢丝绳位移，在吊拉点的工字钢下翼缘面横向设置20钢筋，每边比工字钢伸出3040mm，烧焊固定在工字钢翼缘面上，以卡住吊拉绳。2、立杆（1）立杆横向间距0.60米，纵向间距1.5米，内侧立杆离建筑物墙面或飘窗台正面距离200mm，垂直度偏差1/500，接驳位应错开布置。（2）接驳位采用对接的12、方式，用对接扣件连接两相接杆接头，在高度方向错开布置在不同的步距内，错开的距离应大于步距的1/3。（3）立杆与工字钢支承面的连接构造：悬挑立杆支承定位短钢筋可采用25长100mm在工字钢面上，工字钢面必须焊设钢管立杆定位短钢筋，防止立杆滑移。（4）采用钢丝绳吊拉时，吊点布置在大、小横杆与立杆连接的部位。3、大横杆（1）大横杆步距1.8米，水平偏差小于1/500，接驳位应错开布置，与立杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起侧向约束作用，对确保立杆的承载力关系很大）。（2）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距内，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。（3）在转角处外架内外侧大横杆与转角处的立13、杆用直角扣件连接。（4）为了加强棚架连接的稳定性，大、小横杆向棚架外伸出部分的长度均为150mm。（5）为了便于脚手板地搭设在主节点中间即架体的中间增设一根大横杆。（6）最下面一道大横杆离悬挑工字钢的距离不大于0.2m,作为纵向扫地杆搭设。4、小横杆（1）由于本工程脚手板采用钢笆网，小横杆贴紧立杆并布置在大横杆下方，小横杆伸出大横杆的长度为0.15米。（2）最下面一道小横杆离工字钢的距离不大于0.2m，作为扫地杆搭设。5、剪刀撑（1）本工程落地式脚手架和悬挑式均在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑外，另外在脚手架拐角处和中间每隔六跨设置横向斜撑，横向斜撑应在同一间，由底层至顶层呈之字型连续14、布置；脚手架一字型开口处应加设横向斜撑。（2）斜杆要求与地面呈45至60夹角。（3）剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度必须大于1m，并应以三个旋转扣件连接紧。（4）剪刀撑斜杆应用扣件固定在与之相连的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。6、连墙杆（1）本工程外架与建筑物的连接采用刚性连接，连墙件采用两步两跨布置（由于本工程标准层层高为4.5m,将在立面上采取措施进行连墙件设置），布点尽靠近砼梁等刚性较大部位按菱形或矩形布置，另用短钢管紧顶楼面，防止脚手架摆动，拉结时要平拉，严禁连墙杆上翘。（2）对于本工程层高4.5m，连墙件将以抱柱和预埋钢板焊接的形式搭设。15、即每层设置。另外连墙件与内外立杆均用扣件进行连接。（3）连墙件采用预埋钢管，预埋钢管埋设在结构梁中，埋设深度不小于300，连墙件与预埋钢管采用双扣件连接，超出部位不小于150。刚性连墙件既能承受拉力和压力，又有一定的抗弯和抗扭能力的刚性较好的连墙构造，它一方面抵抗脚手架里倒外张，另一方面也能对立杆的纵向弯曲变形有一定的约束作用，从而提高脚手架的抗失稳能力。7、作业层：（1）本工程脚手板，采用定制的钢笆网，脚手板与大横杆用16#铁丝栓紧，防止晃动。作业层应考虑窗套、阳台施工方便和施工电梯进入平台。（2）作业层上设置护身栏，在外立杆上设二根水平钢管做防护栏杆，高度为0.6m和1.2m，并设安全网，16、挂在栏杆内侧（安全网要采用有合格证的密目式阻燃安全网），安全网竖向接头部位搭接宽度不小于200mm。拦杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧，挡脚板高度不应小于180mm。8、安全挡板及兜底网（1）由于本工程主楼距离施工主干道距离较远，不在坠落半径内，故本工程将不再搭设安全挡板。在上人楼梯口、人货电梯口等部位搭设安全通道以起到安全防护的作用。（2）兜底网：作业层凡离建筑物外墙距离大于200mm时，隔层应设兜底网。9、卸料平台人货梯与建筑物之间每层设置通道，另在各栋各单元每层设置悬挑式卸料平台两个，平面宽度为2.5米（向建筑物外悬挑），长度为3米。悬挑式卸料平台的主梁采用18#槽钢，次梁采用12.6#槽17、钢。悬挑式卸料平台另行编制专项施工方案。10、悬挑工字钢端部斜拉钢丝绳设施每处工字钢均设置斜拉钢丝绳，斜拉钢丝绳采用U型绳卡进行固定，U型绳卡要与钢丝绳直径相匹配,每个连接点应不少于4个绳卡,绳卡间距为110mm,且最后一个绳卡距绳头不应小于140mm,绳卡拧紧到钢丝绳压扁三分之一直径为宜。钢丝绳在张拉时应使所有钢丝绳拉紧程度基本一致，避免钢丝绳受力不均匀。11、悬挑脚手架阳角处理（1）悬挑脚手架阳角部位采用16#工字钢悬挑，悬挑工字钢端部立杆处，用14，619+1钢丝绳拉结，悬挑架立杆无法设置的地方，增设16#工字钢作为联梁，顺脚手架纵向，并与相交悬挑工字钢采用焊接方式连接。工字钢锚固端遇砼18、墙或梁时，采用泡沫材料填充洞口，待安装时，去除泡沫，将工字钢穿过洞口安装固定。（2）阳角部位工字钢锚固端遇砼柱无法留洞时，采取将工字钢梁埋入砼中与砼整浇形成嵌固端，嵌固端钢梁上翼板焊两道25钢筋，长300mm，待拆除架体时，把外露多余的工字钢割除。详见附图9节点大样。12、悬挑层搭接处施工做法由于在悬挑层悬挑工字钢搭设时，上部结构层仍在施工，而且悬挑工字钢必须在混凝土龄期达到7天后才能投入使用。为了确保悬挑工字钢搭设时以及上部作业层的安全围护确保施工安全，在悬挑层施工时将下部脚手架继续向上搭设两层，并用抛撑的方式支撑脚手架，待悬挑层工字钢投入使用并将立杆搭设完成后，将原有的脚手架拆除。13、悬19、挑脚手架搭设方法及构造要求（1）落地式脚手架搭设顺序落地式脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实、混凝土浇筑基础承载实验、材料配备定位设置通长垫板、钢底座摆放纵向扫地杆逐根树立立杆并与纵向扫地杆扣紧装横向扫地杆并与立杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时抛撑，上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板安防护栏杆及挡脚板并挂立安全网防护。（2）悬挑脚手架搭设顺序做好搭设的准备工作按方案要求进行平面形状放线预埋锚环、吊环安置型钢并确保牢固在工字钢上标记好立杆位置放置纵向扫地杆逐根树立立杆，随20、即与纵向扫地杆扣牢安装第一步小横杆（与各立杆扣牢）安装第一步大横杆第二步小横杆第二步大横杆设置连墙件，无法设连墙件时，应设临时抛撑（抛撑上与第二步大横杆扣牢，在装设两道连墙杆后方可拆除）第三、四步小横杆和大横杆设置连墙件接立杆加设剪力撑铺脚手板绑护身栏和挡脚板挂安全网。（2）施工准备1）施工前由项目部专业技术人员编制施工方案，经公司技术负责人审批，并报监理单位批准后实施。项目技术负责人按照审批后的方案对现场主管工长（施工员）、技术员、质检员、安全员、外架班组长等进行方案交底；由主管工长（施工员）组织有项目技术负责人、质检、安全员、班组长参加，对班组操作人员进行技术和安全交底，交底双方应履行签字21、手续。2）参与脚手架搭设和拆除的操作人员，必须取得登高架设特种作业操作证。3）钢管、扣件、脚手板等进场需进行抽样检查验收，不合格产品不得使用，合格构配件按品种、规格分类堆放整齐，堆放场地不得有积水。4）所有进场人员必须进行三级安全教育。（3）悬挑脚手架搭设要求1）脚手架搭设前，应做好各项准备工作。应配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。上部施工的悬挑脚手架利用下部升上来的落地架，其工字钢悬挑梁、吊环位置应错开落地架的立杆位置，以便利用落地架搭设悬挑架。2）每搭设完一步脚手架后，应按照规范要求校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度。3）在钢筋加工场内按设计要求制作工字钢悬挑梁、斜22、拉钢丝绳、钢筋吊环、工字钢悬挑梁锚环、斜拉钢丝绳定位筋、架体立杆定位筋，并将斜拉钢丝绳定位筋、立杆定位筋焊接在工字钢悬挑梁上，要求接触面透焊且四周围焊，并对制作好的工字钢悬挑梁包括其上的架体立杆定位筋和斜拉钢丝绳定位筋进行除锈、防锈处理。4）悬挑型钢遇剪力墙部位应预留洞口，以便型钢按方案的间距进行安置；型钢在阳台处应将锚环预埋在非悬挑梁处，并增加锚固端型钢长度。悬挑梁制作采用的型钢，其型号、规格、锚固端和悬挑端尺寸的选用应经设计计算确定。对于非悬挑结构，悬挑型钢的锚固端直接水平支撑于结构梁板上，锚固端的长度为1.85m。对于悬挑结构部位，钢梁锚固端要搭设在非悬挑结构上，搭设在非悬挑结构上的长度23、不小于1.25倍的悬挑结构宽度。5）在设置悬挑型钢所在楼层时，下部脚手架必须超过悬挑层2步架，以保证施工安全。6）脚手架搭设时，严禁将外径48mm和51mm的钢管混合使用。7）在脚手架搭设到一定高度后，应及时按照方案和规范要求随工程进度设置连墙件，剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。8）脚手架搭设应做到竖向垂直，横向交圈，间距均匀，满足垂直度和间距尺寸要求。9）螺栓的拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65 N.m，主节点处应设纵横水平杆，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于10cm。10）栏杆和挡脚板均设置在外立杆的内侧。11）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面12cm-15cm，24、脚手板探头应用双股直径16#镀锌铁丝固定在支承杆件上。12）在拐角的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。13）脚手架搭设到一定高度后，应及时满挂安全网，安全网采用16#铁丝固定在立杆和纵向横杆上。（4）脚手架设计及构造要求详见下表悬挑脚手架设计及构造要求一览表序号构件设计及构造要求1立杆1、立杆间距立杆横距、纵距、步距严格按方案设计尺寸进行搭设。2、立杆垂直度立杆是排架支撑系统中最重要的受力杆件之一，其垂直度直接影响到架体的承载能力，立杆应选择顺直的钢管，保持垂直度，减少偏心距；在搭设过程中要纵横两个方向进行检查和调整，通过测量立杆间距、立杆与建筑物间的距离，及时纠偏。3、立杆必须用连墙25、件与建筑物可靠连接，内立杆离墙距离应为200mm。4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接构造要求如下：(1) 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3； （2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5、立杆顶端应高出女儿墙上皮1.2米。2扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦26、应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3水平杆(1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度大于3跨，同一步纵向水平杆四周要交圈。(2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下列规定：a 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角27、扣件的中心距不应大于150mm。（4）本工程脚手板采用钢笆网脚手板，纵向水平杆采用直角扣件固定在立杆上，横向水平杆采用直角扣件固定在立杆上。4剪刀撑(1) 外脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于1米，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件。c 剪刀撑应用旋转28、扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 本工程落地式脚手架和悬挑式均在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑外，另外在脚手架拐角处、开口处和中间每隔六跨设置横向斜撑，横向斜撑应在同一间，由底层至顶层呈之字型连续布置；脚手架一字型开口处应加设横向斜撑。5扣件1、旋转扣件：采用旋转扣件搭接接长时，能够传递轴向的拉和压应力，可适用于立杆（外架的顶部可采用搭接，其余不允许搭接）、横杆和剪刀撑等杆件的接长。搭接长度应大于1米，用于搭接的旋转扣件应不少于3个，当内力计算节点为2个十字扣件时，搭接区应为3个旋转扣件，且钢管端部应伸出旋转扣件不小于129、00mm；6连墙件（1）由于本工程标准层层高为4.5米，因此连墙件竖向距离按每层4500设置，水平间距按两跨（3000mm）。（2）连墙件采用短钢管，一端与脚手架内外立杆用扣件连接，另一端与预埋的短钢管连接，预埋钢管锚入结构梁内300mm，外伸长度不少于200mm,并用双扣件与连墙杆连接且应符合以下规定：a 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；b 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，钢丝绳卸荷层部位每跨设置连墙件，且连墙件应贯穿脚手架内外立杆。卸荷层处如局部未设连墙件时应加设横向水平杆顶在结构上，以承担钢丝绳吊拉时对水平杆产生的水平力。C开口型脚手架（如电梯口两侧架体）的端部30、及脚手架的转角处要加密连墙杆。（5）悬挑脚手架搭设节点详图1) 悬挑脚手架主承力节点详图下图。悬挑脚手架主承力节点详图(二)2)悬挑脚手架连墙件节点详图下图。结构梁部位连墙件节点图(一)剪力墙部位连墙件节点图(二)3）锚环、吊环节点详图见下图。锚环、吊环采用钢筋焊接连接，采用HPB235()级钢筋制作。锚环、吊环的锚入砼内长度均不小于30d，当锚环预埋在无面筋的结构板内时，锚环所在部位板全跨应加设面筋12100(双向网筋),且锚入支座梁内,或在锚脚上每侧压2根长度不小于1.5m的18级钢筋,锚环、吊环示意如下图：14、悬挑段中部卸载装置本工程悬挑高度为26.1m、27m的中部均做卸载，普通悬挑31、位置卸载钢丝绳按每两跨卸载一道，带连梁位置按每1跨卸载一道；悬挑高度为22.5m、18.8m的普通位置不做卸载，带连梁位置按每1跨卸载一道。卸载钢丝绳采用14钢丝绳，吊环采用14圆钢，用两根钢丝绳分别吊在内外立杆的主节点上，卸载钢丝绳中部采用花篮螺栓紧固，并定期检查确保卸载钢丝绳的紧固状态。五、安全防护（一）临边防护在临边无防护或防护高度低于1200mm时，如阳台、外廊和连廊、地下室顶板四周和二层屋面局部等部位要求搭设防护栏杆，临边防护栏杆采用三道栏杆形式，栏杆高为1500mm，上杆距地1200mm，中道栏杆距地600mm，扫地杆距地50mm，立杆间距1500，底部加设不低于180mm的挡脚板32、，挡脚板刷黄黑相间斜纹色，栏杆内侧用密目安全网封闭。对管道井和烟道预留洞口，采取层层封盖的防护措施，采用50*100木方和18厚的木板进行封闭。1.51.5m以下洞口采用50*100的木方和18厚的木板进行封挡；1.51.5m以上的洞口四周搭设防护栏杆，防护栏杆距离洞口不得小于200mm，洞口下方挂设安全兜网，栏杆刷黄黑相间安全色。（二）上人斜道上人斜道进出口设置在上下及楼层内行走方便的位置，在外脚手架以外搭设一字形平行斜道，上人斜道的长度为6m,高度为3.6m,斜道坡度1:1.67，宽度为1200mm,栏杆高度为1200mm，转角平台600mm宽，上人斜道出入口为基坑支护上沿、地下室顶板或裙33、房顶板，斜道搭设高度根据施工进度和施工电梯安装进度，计划搭至5层结构面。斜道踏步宽300mm，斜道两侧和休息平台外围设挡脚板，高180mm，四周满挂密目安全网。斜道横杆与承重架立杆用钢管进行拉接，斜道采用48钢管搭设。（三）电梯井内脚手架及电梯井口防护1、电梯井门洞口安装1800mm高防护门，防护门为现场钢筋焊接网（制作详附图示意），防护门底部安装180mm高的木质踢脚，防护门外侧挂“当心坠落”安全警示标志牌。2、电梯井内水平防护采用在井道内用钢管搭设水平防护平台，上满铺18mm木模板，背楞为50*100木方300，也可兜挂安全兜网，操作层应满铺18mm木模板进行封闭，水平防护隔层设置，竖向间34、距要求不大于10m.，水平防护平台搭设采取在电梯井道砼模板支设时，在井的四角预埋60PVC管，模板拆除后，将钢管插入预埋的PVC管里面，然后搭设防护平台。3、电梯井道内脚手架采用钢管架，分段搭设，简支层同悬挑层。4、井道脚手架采用48*3.5钢管搭设，立杆距墙边300mm，立杆间距为1300-1400mm，水平杆步距为1800mm。连墙件接每层设置一道，连墙采用预埋钢管扣件连接或采用水平杆两端对顶在结构上约束架体变形。5、电梯井道内操作层以及工字钢支撑面应用木板封闭，封闭层主龙骨钢管间距500-600，主龙骨上设次龙骨50*100木方，间距300，面铺18厚的木胶合板。操作层以下每2层（间隔不35、大于10m）设置一道水平兜网防护，兜网为大孔尼龙平网。（四） 安全防护设施1、 安全挡板之前已叙述。2、 脚手架地面出入口处的构造，要根据出入口的宽度和高度进行设计，可采用平行弦桁架结构形式，一般在开口处的两边宜采用双立柱，悬空立柱要增设斜杆加强构造的刚性。出入口上方要有安全可靠的隔离防护设施以防止高处物体坠落伤人，一般设置双层防护棚，以保护人员出入。3、 建筑物周边人流量大的地段可参照上述做法增设行人过道安全防护棚。（五）人货电梯连接平台1、底层进出施工电梯口上方设双层防护棚，防护棚搭设长度应超出两侧电梯笼至少1000m，宽度不小于3600mm，采用扣件钢管架搭设，防护棚上满铺18厚层板，层36、板下方设木枋做楞，最下方钢管骨架上挂水平安全网。平台应满铺18厚层板，下挂水平安全网。防护棚侧面、脚手架外立杆到楼层立杆的外立面，以及电梯门洞周边应满挂安全网。两侧立杆采用钢管搭设，纵向间距为1000 mm，横向间距不小于3600mm，水平杆步距不大于1500mm，立杆底部距地100mm设扫地杆，双层防护棚间隔600 mm，双层防护棚的横向水平钢管间距为1000mm，纵向水平钢管间距不大于1000，两侧立杆沿纵向设交叉剪刀撑。2、施工电梯口平台脚手架单独设置，与外架断开，两边八字型支撑与预埋短钢管扣件连接，每层平台设六道连墙件，其中有两道为八字型布置，以防架体纵向变形，八字型支撑采用483.537、钢管，预埋钢管埋入结构内不小于300mm；连墙件与脚手架和预埋件为双直角扣件连接，连墙件、预埋件采用483.5钢管，预埋深度不小于300mm。立杆纵向间距1500mm，横向间距600mm，脚手架内边离建筑物边为200mm.大横杆最大步距为1800m。电梯口平台满铺钢跳板，下部满挂安全网。电梯口平台部位架体为分段搭设悬挑架，悬挑架底部设16#工字钢悬挑，悬挑钢梁设置楼层与外架悬挑钢梁所在的楼层相同，且各段架体高度方向另增加卸荷两道，卸荷采用直径14的钢丝绳斜拉，下吊点分别设在内、外立杆的主节点部位，上吊点设在结构边预埋的16的吊环上，同时卸荷部位下吊点处的水平杆必须顶在结构上。六、悬挑脚手架的验38、收（一） 验收程序每段脚手架搭设完成后由项目部生产经理组织，有主管工长、项目技术、安全、质量部门相关人员参加，按照方案进行验收，并报公司技术、安全部门复验合格后，报监理单位批准后方可投入使用。具体程序如下：安全技术交底班组自检、互检专业工长过程控制项目部检查、指导技术、安全等部门联合分段验收由分公司相关部门组织验收监理验收确认 进行下段脚手架搭设（二） 验收内容型钢脚手架工程中各种材料及参数应满足本专项施工方案要求，其所用材料及构造应满足相关规范要求。具体检查内容如下：1、检查钢管及扣件是否满足规范要求，钢管必须涂有防锈漆，扣件均应防锈处理。2、脚手架的验收必须有分公司技术、安全部门相关人员参39、加，卡环及吊环隐蔽验收由项目组织进行。验收工作应从基础开始，基础及首步脚手架验收合格后才能继续搭设，并在明显部位挂验收合格，同意使用标牌。3、悬挑脚手架搭设时应分阶段进行质量检查和验收，发现问题及时校正:（1）型钢安装后及脚手架搭设前；（2）操作层上施加荷载前；（3）每搭设完1013米高度后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级大风与大雨后；（6）停用超过一个月。（三） 验收记录悬挑脚手架验收的依据：建筑施工安全检查标准JGJ59-99、以及佛山市相关规定。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经项目技术负责人同意，由架子工操作。七40、质量、安全保证措施（一）组织机构为组织实施好本工程悬挑脚手架搭设施工，项目部成立悬挑脚手架搭设专项施工管理小组。技术总工：xxx质量员：xxx测量员：xxx安全员：xxx综合工长：xxx机械工长：xxx架工班：xxx项目经理：xx（二）人员分工职责1、项目经理：全面负责悬挑脚手架施工任务，组织、检查各专业组的工作，制定规章制度，明确有关人员的职责，是悬挑脚手架施工安全责任人。2、技术总工：负责编制专项施工方案和进行技术交底工作，在施工过程中进行技术指导，对悬挑脚手架施工技术工作全面负责3、综合工长：负责按施工方案的要求进行悬挑脚手架现场施工，编制悬挑脚手架施工生产安排计划，对人员、机具、材料41、进行合理的调配和安排、检查现场各专业组现场工作，对方案实施全面负责。4、质量员：按方案要求及有关质量安全技术要求对现场各项工作进行质量安全监控，负责对悬挑脚手架施工进行质量日常检查、验收和评估，并对施工全过程进行质量监督。5、材料员：按现场实施负责人的计划和方案要求及相关规范要求组织材料进场和保证材料质量合格，对悬挑脚手架各项材料供应负责。6、测量组：按方案型钢埋设进行施工测量放线；对脚手架立杆垂直度及纵向水平杆高差进行观测。7、安全组：负责制订脚手架施工中的安全保证措施，及时发现施工中的安全隐患并监督班组整改。在悬挑脚手架搭设、拆除和砼浇筑前对施工班组进行安全技术交底。8、机械工长：负责施工42、机械及设备的进场计划，对施工全过程中的机械设备进行监控，保证施工机械设备的正常运转。9、劳务队：负责按施工方案、技术交底及施工工长要求操作，负责组织好班前安全活动，进行班组内部自检，对悬挑脚手架搭设质量安全承担直接施工责任。（三）构配件质量要求及标准质量要求1、钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A级钢的规定。（2）采用483.5钢管，小横杆长度1.52.2m为宜，立杆、大横杆及剪刀撑的长度46m为宜。（3）严重锈蚀、弯曲、43、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。（4）钢管上严禁打孔。2、悬挑梁采用普通热轧型钢。3、吊环及锚环（1）必须采用HPB235钢筋制作，严禁采用冷加工钢筋。（2）其锚固长度不小于30d，焊接或绑扎在钢筋骨架上，端头做180的弯钩，弯钩平直段长度不应小于3d。4、扣件（1）应采用缎铸铁制作,其材质应符合钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。（2）新扣件应有要有出厂合格证和质量合格证。旧扣件有脆裂、变形、滑丝的禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。当扣件螺栓拧紧,扭力矩为4065Nm时,扣件本身所具有的抗滑、抗旋转和抗拔能力均能满足实际使用要求；（3）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小44、距离不小于5mm。5、脚手板脚手板采用定制的钢笆网，要求焊点牢固，与架体水平杆绑扎牢靠。6、安全网使用的密目式安全网须是建设部认证产品。7、连墙件应符合碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。8、钢丝绳（1）钢丝绳的技术性能需满足建筑施工手册（第四版）表14-2的规定；（2）钢丝绳使用时，应按正确方法进行，以免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝捆扎，以防切断后绳头松散。（3）在使用中，应定期对钢丝绳加润滑油。如果钢丝绳股间有大量的油挤出，表明钢丝绳的荷载已相当大，这时必须勤加检查，以防事故发生。（4）钢丝绳卡应与钢丝绳配套使用，每个接头不少于四个，并设安全弯。钢丝绳45、卡连接大样图（9）脚手架的钢管必须除锈刷黄色漆；脚手架斜撑钢管刷黄黑双色漆（250mm相间）；脚手架走道外侧设置的踢脚板高度不小于180mm，刷为黄黑相间色油漆(250mm相间）；安全栏杆刷红白色漆相隔500mm宽。质量标准构配件的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.5的规定。（四）脚手架搭设技术要求及标准脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表的规定。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项 目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）46、总高度40mH=2H=10H=20H=30H=4072550751002间距步距纵距横距205020钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨两根纵向水平杆高差104双排脚手架水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150mm钢板尺6扣件安装同步立杆两个相隔对接扣件的度150mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离l/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力板手7剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺8脚手板外伸长度对接=130150mml300mm钢卷尺搭接100mml300mm钢卷尺（五）脚手架47、搭设、拆除技术要求脚手架搭设安全技术准备工作1、技术准备脚手架搭设前，认真熟悉现场情况，编制脚手架专项施工方案，并进行两级交底。2、安全准备脚手架搭设前，脚手架操作施工人员须持有特殊工作上岗证，并接受入场安全三级教育和考试合格，办理好平安卡和社保。操作班组应熟悉方案设计及施工要求，并做好脚手架施工的分工准备，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。安全员应监督安全交底实施情况。3、施工准备（1）材料进场验收按规范及专项方案设计的要求对钢管、扣件、脚手板、型钢等进行检查验收，不合格产品不得使用。（2）经验收合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。（3）测量放线工作外脚手48、架的搭设要加强测量放线工作，在搭设脚手架时，使脚手架的步距、横距始终保持上下一致，使外脚手架搭设的技术与允许偏差，完全控制在规范允许范围之内。4、脚手架搭设安全技术要求（1）架子工作业时，必须戴安全帽，系好安全带，穿工作鞋，戴工作卡，操作工具及零件放在工具袋内。搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。（2）凡遇六级以上大风，浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚步手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部份有松动，立杆、大横杆、小横49、杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。（3）搭设双排脚手架时，应先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱，立柱时要临时固定，在立柱的外侧规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。（4）架设脚手架时，切勿单独一个人操作，防止脚手架倒塌伤人，脚手架搭设进度，应高出施工工作面一步架。（5）扣件的紧固是否符合要求，可用力矩板手实测，扭力矩控制在4060N.M，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口须朝架体内侧且向上。（6）高层建筑施工用脚手架，原则上不允许开口，即不允许从上到下断开，要求脚手架在平面上沿建筑物外沿四周连通。（7）按规定要求搭50、设防护棚：1）为了预防物体坠落打击，建筑物出入口须搭设通道防护棚。2）防护棚的设置要求：安全防护棚设双层防护，上层防护满铺18厚模板，模板下铺设50100木枋400作为次楞；下层防护满铺40mm厚竹挑板，下面密目安全网包装。（8）脚手架底层设18厚模板，模板下次楞为50100木枋，间距不大于300,施工层脚手架内立杆与建筑物间设大孔尼龙安全网，施工层以下每隔3层且不大于10m采用铺钢笆网铺至建筑物边缘，或设大孔安全平网封闭。 （9）脚手架严禁作为起重架进行吊运物料，架内严禁电缆穿越。（10）架上搭设防护棚必须重新在结构梁上进行预埋搭设，严禁在悬挑架上搭设悬挑防护棚。（11）转运平台应有独立的钢51、筋拉环和卸荷拉环，不得与外架共用。（12）外架应与施工电梯平台架脱开搭设，不得连在一起搭设。5、脚手架拆除安全技术要求（1）根据工程进度合理安排架体的拆除时间和顺序。（2）脚手架拆除前应进行各项准备工作，包括检查架体的安全性、补充完善方案中的拆除顺序和措施、项目技术负责人组织拆除安全技术交底。架子拆除期间应设警戒区和警戒线，并封闭下部通道或场地，设专人巡视，严禁任何人员穿行。（3）脚手架拆除应从上向下进行，按照“先安后拆，后安先拆”的顺序拆除，严禁上下同时作业。（4）拆除脚手架前，应将脚手架上的遗留材料、杂物等清除干净。按自上而下，先装者后拆，后装者先拆的顺序进行。一般拆除顺序为安全网栏杆脚手52、板剪刀撑纵杆大横杆小横杆立杆连墙杆。（5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，做到一步一清，一杆一清。剪刀撑应先拆除中间后再拆除两头扣。拆立杆时应先抱住立杆再拆开最后两个扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（6）脚手架拆除的构配件严禁直接向地面抛掷，拆除钢管应码好、捆好、扣件用尼龙袋装好，安全网叠好并逐一由塔吊吊运或电梯运至地面堆放，并分类堆码整齐，做到工完场清。（7）拆除脚手架时，要加53、强对成品的保护，以防止损坏门窗玻璃及外墙饰面；在外墙需修补的地方，应暂时停下来，配合管理人员、泥水工做好墙体的修补及墙面粉尘的清理工作；（8）每天拆架下班时，不应留有隐患部位。分段拆除时架体高差不应大于两步。（9）考虑该工程工期较紧，为不影响主体进度和确保施工安全，每段架体工字钢悬挑梁安装时，下部架体必须向上搭设两步架高。6、 脚手架防雷措施脚手架接地、防雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005标准。采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统练成一体的措施。避雷针采用12镀锌钢筋制作高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网54、络。接地线采用4*40的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物层内的避雷系统练成一体，接地线的连接要牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接。螺栓加弹簧垫片以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于30欧姆，用时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不少于3m,以避免发生击穿事故。7、监测措施（1）、55、脚手架在搭设过程中，每天由班组进行班前检查；脚手架在使用过程中，由使用班组进行班前检查，在确认安全后，才能进行操作作业。（2）、脚手架在搭设过程中的技术要求、允许偏差必须符合本方案中表5.4中要求，每天由专业工长、安全员及测量员对搭设的架体进行检查。（3）、扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行，抽样检查数量与质量标准如下表：项次检查项目安装扣件数量抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件，接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑扣件51-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132032500112352连56、接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132032501235710（4）、脚手架使用过程中，由项目部定期组织检查以下项目：1）各杆件的设置和连接，连墙件、支撑、卸荷钢丝绳的构造是否符合要求；2）脚手架搭设高度在24米以上时，立杆垂直度的偏差是否满足规范要求；3）安全防护措施是否符合要求；4）架体上荷载是否超载；结构脚手架施工荷载控制在3KN/，装修脚手架施工荷载控制在2KN/。（5）、脚手架在下列阶段应进行检查与验收：1）型钢安装完成后脚手架搭设前；2）操作层上施加荷载前；3）每搭设两步架后必须进行57、检查验收，并填写悬挑脚手架验收表；4）遇有六级大风与大雨后；5）停用超过一个月；6）达到设计高度后。7、监测责任及分工（1）搭设、检查验收阶段：搭设过程施工责任人：金天民自检组织：金天民、邓海自检责任人：邓海项目部检查组织：郭彬彬项目检查责任人：郭彬彬、李海洋、邓海（2）使用阶段：监控责任人：金天民应急指挥责任人：邓海（3）拆除过程施工责任人：金天民安全监控责任人：邓海（4）监测结果处理：1）由安全员及时将监测结果汇总，报项目技术组。2）一旦发现架体出现变形及位移征兆，要立即通知上部施工人员停止施工，暂时撤离现场，并通报值班生产经理，待经处理确认安全后，再重新施工。3）其它情况由安全员监督作业58、班组及时进行整改、防护。8、脚手架施工应急救援预案安全事故应急救援架构 组 长：郭彬彬 电 话：13798695007 副组长：李海洋 电 话：15800045926 组 员：邓海、蔡灿刚应急救援联络电话 ：83480760 急救中心：佛山市第一人民医院 公司应急办公室： 83481558（1）职责与义务1）由组长定期组织联合检查，对所有脚手架进行认真细致的检查，发现隐患立即消灭。分析可能导致使脚手架垮塌、人员高空坠落、落物伤人等的不确定因素，制定出相应策略，从而得以控制。2）搭设架体的施工人员必须持证上岗，事先进行培训教育，操作前进行交底，严格按搭设方案及交底进行搭设、检查、验收。3）对全体59、工人进行相关知识教育，使之明确架体防护的重要性及发生垮塌、高空落物有可能造成的严重后果，以及人员高空坠落所必然造成的严重后果。4）对发现险情及事故，必须带头积极主动的投入抢险工作，齐心协力以最短、最快、最安全的方式抢救财产及生命安全。当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。 （2）发生高处坠落事故应急救援 当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观60、察伤者的受伤情况、部位、伤害性质， 如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。 2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放61、在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。 6）正确的现场止血处理措施： 一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。62、 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51 分钟。 7）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 （3）触电事故应急救援措施 1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源,脱离电源的基本方法有： 将出事附近电63、源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。 必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。 救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。 如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板 塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。 如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应 迅速将其带至81064、米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。 2）在使触电者脱离电源时应注意的事项： 未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。 严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体 （如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。 在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。 当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死 （电击二次伤害）。 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。 3）发生触电事故后立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组65、长指挥对伤员立即组织抢救， 采取有效措施防止事故扩大和保护现场。 4）按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人及请求救援。5）触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。 6）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服 以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。 7）对假死者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法 就地抢救。方法如下：通畅66、气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、 围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之 抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。 口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保67、持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16-18次为宜。 胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤 者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60-80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸 外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。（68、4）物体打击事故应急救援措施1）人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。2） 安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。3）临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。4）边长小于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用砂浆固定。5） 作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。6）高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。7）吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，散料应用吊篮装置好后才能69、起吊。8）拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。9）高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。10）发生物体打击应急措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。11）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。12）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根70、下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（5）安全事故人员救护路线图救护医院：（1）佛山市第一人民医院 83811233 八、文明施工措施1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。 2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。 3、严禁酒后人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 4、脚手架搭设人员必须是经考试合格71、的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。 8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 9、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。1072、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。 11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。 12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。 13、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。 15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。 16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管73、，并建立严格领退料手续。 17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 19、六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。九、消防措施（一）、消防组织和制度的建立1、建立消防制度；明火管理制度；动火审批制度，使项目部的消防管理有章可依。2、成立防火领导小组，由项目经理兼任组长。建立由防火领导小组负责的消防安全体系。3、成立义务消防74、队，建立由义务消防队为主要的火灾救援体系。4、建立消防教育体系，由防火领导小组分管教育的副组长李海洋每月1号开展对管理人员消防知识和消防制度的教育；每月的2号由安全员邓海开展对各班组长消防知识和消防制度的教育；并实习怎样操作各种灭火器；每月的3号各班组长开展工人消防知识教育由安全员邓海做技术指导并安排工人学习如何使用各种灭火器材。5、落实岗位责任制，指定幢号防火责任人和班组防火责任人。定期开展防火检查。6、防火领导小组经常同政府消防组织紧密联系，及时把工程情况进行通报，分阶段邀请消防部门领导来工地作专业检查，发现及消除隐患。防火领导小组名单： 仓管员：陈荣法易燃易爆物品保护：胡春良电管员：张检75、妹动用明火监护员：金天民李海洋、邓海、蔡灿刚、徐航、冷程、楼一峰、曾科消防部门项目经理：杨阳消防人员消防领导小组组长：郭彬彬 （二）、消防设施和器材的配置1、在建设单位提供的供水点引进管径为100mm的消防专用水管。2、分别在各栋设立一条消防管，消防管管径110mm，并设直径为65mm的消防结口。每一消防结口配备二条长度为20m的消防带。通过增压泵送，确保各楼层消防用水。3、消防栓做明显标志。4、消防通道宽5m，环绕建筑物设计，在消防通道边共设三只消防栓，具体位置见消防平面布置图。每个消防栓配备一条20m长的消防带。并由直径80mm的消防专用水管引入。5、设置2台消防高压水泵供水型号为25QD76、LF2-160，设置在地下室消防水池。消防高压水泵设专用电缆。6、各楼层的人货梯口设置2只8L干粉灭火器，各楼层的外脚手架4角各设置1只10L清水灭火器，每层按100m2配备2只灭火器。灭火器要定期检查药液的时效性。7、木工间、油漆间、机具间、危险品仓库等按每25m2配置一只8L干粉灭火器。8、总配电房、电工房、值班室、临时动火作业场所配备1只8L干粉灭火器。9、办公室按100 m2内配备2只8L干粉灭火器。仓库按25m2内配备1只灭火器。10、消防设施设备的配备详见附图三施工现场消防布置图。（三）、明火管理1、危险品仓库、易爆品仓库、总配电房、木工间及木制品堆场为禁火区，严禁一切火种的进入。77、2、其它区域为可动火区，按佛山市公安局关于动火的相关要求，严格执行临时动火“三级”审批制度，领取动火证后方能动火作业。A、一级动火。即可能发生一般火灾事故的（没有明显危险因素的场所），由项目部安全主任和保卫科长提出意见，报防火领导小组组长审批。B、二级动火。即可能发生重大火灾事故的。由项目部技术负责人、安全主任、保卫科长提出意见，防火领导小组组长加具意见后报分公司标安部门审核，分公司防火责任人审批。C、三级动火。即可能发生特大火灾事故。由项目部申报，分公司技安和保卫部门提出意见，分公司防火责任人加具意见，报集团公司技安和保卫部门共同审核，集团防火责任人审批并报广州市消防部门备案。如有疑难问题，78、还须邀请广州市劳动、公安、消防等有关部门的专业人员共同研究审批。3、严格易燃、易燃品管理及时清理易燃杂物，保证疏散通道畅道。4、施工动用明火（如电焊、气割）等都必须按所在区域的动火等级进行报批手续，在动火时派监护人员值班。高空明火作业在其下方采取隔离措施，不使火种从高空散落。5、设置吸烟室，布置灭火装置和防火隔离设施，明确规定非吸烟室内不准吸烟。6、抽调义务消防队员进行消防巡视，三班制巡回检查。7、动火作业必须做到“八不”、“四要”、“一清理”。（四）、预案处置火灾是突发性事故，烈焰、浓烟和可怕的场景，都给人造成心理上的恐惧，以致发生慌乱，茫然不知所措，此处详列预案处置的方法，力求在万一发生火79、灾的情况下给施救工作创造条件。1、消防报警、报警是很重要的环节，火灾事故开始只是一个苗头，但若不及时报警，后果往往不可收拾。本项目工程部要求每一位员工都有义务在发现火灾苗头时及时呼救及向项目部防火领导小组成员或防火员及义务消防队员汇报。当火势较大，现场无力扑救时，由防火领导小组成员（每天都有一名防火领导小组成员值班）拨打“119”报警并讲请火险发生的地点、情况、报告人及部位等。严禁肇事者在火险一开始时存在侥幸心理，不先报警而自行处理以止事态扩大。2、当项目部成员在接到火险报警后应立即用对讲机通知所有管理人员（项目部所有管理人员都每人配有一只对讲机）组织人员进行求救，通知时应讲清火险的详细部位（80、哪一幢号、哪一层、哪一角）。3、扑救分工如下：项目防火领导小组成员留一人在办公楼坐镇、组织、指挥；一人负责现场组织指挥；一人负责组织闲杂人员的疏散；一人负责消防通道的畅通。值班电工接到火险通知后第一件事就是负责高压消防水泵专供用电的输送，第二件事就是确保应急照明同时切断该幢号正常供电以免引起电气火灾。义务消防队长应马上组织义务消防队员进行扑救，分二个方面：一方面落实8人分成2组在火险隐患就近的消防栓处正确接好消防水带（分二人接头、另二人铺水带）进行扑救。另一方面落实其他义务消防队员在每一层的楼梯口及外脚手架的四角取下灭火器进行扑救。当火势较大时，由留在办公室坐镇指挥或负责现场组织指挥的防火领导81、小组成员拨打“119”报警。当火险发现时明确是电气火灾时，首先应切断电源，然后才能组织正常扑救，以免引起触电事故。负责疏散人员的防火领导小组成员应及时组织那些不懂扑救知识或已受伤、被困人员从安全通道（有应急照明）及时疏散到安全地点。各班组长应及时清点在火险区作业的施工人员，发现有人员下落不明时应及时汇报。负责消防通道畅道的防火领导小组成员应及时组织地面人员清理、撤离消防通道中的障碍物，以保证扑救人员、器材以及疏散、撤离人员的畅道，同时还为消防救火车的到来作准备。（五）、防火检查1、防火检查小组由防火领导小组副组长带队，安全员、保卫科长、技术负责人、防火员、义务消防队长参加，每月10号、25号共82、检查二次。2、检查内容：检查用火、用电和易燃易爆物品及其它重点部位的防火安全情况；水源、道路是否符合防火要求。检查火险隐患整改情况。检查义务消防队组织活动情况。检查三级动火审批及动火证、操作证和各项防火安全制度执行情况。检查消防设施、器材管理情况。检查防火安全宣传、教育、培训情况。检查有可能造成火灾危害的不安全因素。3、隐患整改1、 对一些受经费、人员、设备、场地等条件限制，存在一定整改困难的，应提倡领导重视，本着“预防为主”的指导思想来解决问题。2、边查边改。对检查出来的火险隐患能立即整改的就立即整改，定不拖延。3、一时解决不了的火险隐患，应逐件登记、定项、定人、定措施，限期整改，并建立档案83、销案制度改一件销一件。4、对一些关系建筑布局、消防通道、水源等方面问题需要建设单位解决的，应及时会同监理单位提请建设单位纳入建设规划，逐步加以解决。在没有解决前先采取一些必要的、临时性的补救措施，以保证安全。（六）、防火档案的建立。1、按照佛山地区建设工程施工现场安全生产管理资料汇编中现场防火管理篇建立防火资料。2、按照公司安保体系要求建立防火档案，主要内容如下：1）基本情况。2）施工现场消防平面布置图。3）防火领导小组人员名单。4）特殊工种人员名单。5）义务消防队员名单。6）班组防火员名单。7）重点部位登记表及灭火器配置。8）防火安全检查。9）重大火险隐患登记表。10）防火工作奖惩记录。184、1）火警、火灾事故登记记录。12）防火安全检查及工作记事。十、劳动力计划（一）悬挑脚手架管理及施工人员职责及要求1、本工程及本专项工程项目经理为安全第一责任人，项目执行经理为安全直接责任人，现场专职安全员负责日常安全管理。现场专职安全员四名，其职责主要是：（1）执行国家、广东省及佛山市安全文明管理与环境保护的方针、政策、法规和各项规章制度，执行本项目安全文明管理与环境保护管理办法和要求；（2）主持对进场工人进行安全消防教育和培训，指导施工队(班组)正确使用劳动保护用品及消防设施；（3）参加专业施工员对工人的安全消防技术交底，强调安全注意事项、不安全因素、可能发生事故的地方；（4）深入现场检查安85、全消防措施的落实情况，发现不安全因素及时纠正，当出现险情时有权采取果断措施，并对违章指挥，不服从管理，违反安全管理规定的施工队(班组)和个人，按照有关规定给予处罚；（5）现场发生安全事故时，先采取应急措施，保护好现场，并立即报告；（6）行使安全文明管理与环境保护奖惩权，及时沟通职业健康安全管理体系的有关信息；2、本专项工程需用特种作业人员（专业架子工）45人进行脚手架施工（脚手架搭设、维护及拆除）；作业人员要求如下：（1）脚手架搭设人员必须是经过按按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036-85）考核合格的专业架子工；（2）脚手架施工人员还须参加公司及项目部的安全培训，合格者86、方可持证上岗；（3）上岗人员应定期体检；（4）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（二）人员及劳动力计划本专项工程人员及劳动力计划详见下表人员及劳动力计划表序号人员及工种计划数量（人）操作内容1专职安全管理员2施工过程中专职安全检查2施工管理人员12施工过程中测量、施工、质量材料、后勤、机械管理3塔吊司机、指挥9现场材料吊运4架工30脚手架搭设及拆除十一、特种作业人员资料本悬挑脚手架工程所用到的特殊工种为普通脚手架建筑架子工，其人员如下：序号姓名证号备注12345678910十二、方案编制审批人员资料序号姓名职务负责工作12345十三、悬挑式扣件钢管脚手架计算书本计算书将分为两个悬87、挑段27m和22.5m分别计算,26.1m的悬挑段参照27m实施，18.8m悬挑段参照22.5m实施。27m悬挑段计算书（一）、悬挑架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度27.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件，竖向间距4.5米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设8层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为88、0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.3500，体型系数1.1340。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离5.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作89、为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.600/2=0.090kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.600/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.090=0.154kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08090、.154+0.101.260)1.5002=0.311kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.154+0.1171.260)1.5002=-0.366kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.366106/4491.0=81.577N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.090=0.128kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.128+091、.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.230mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.6001.500/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.135+1.92、41.350=2.121kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.6002/8+2.1210.600/4=0.320kN.m =0.320106/4491.0=71.307N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.03860093、.004/(3842.060105107780.000)=0.00mm 集中荷载标准值P=0.058+0.135+1.350=1.543kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1542.600600.0600.0600.0/(482.06105107780.0)=0.313mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.316mm 小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力94、设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.600=0.023kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.6001.500/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.023+1.20.135+1.41.350=2.080kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和95、风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10727.000=2.888kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30081.500(0.600+0.800)/2=2.520kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5008/2=0.900kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50027.000=0.202kN 经计96、算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.511kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.600/2=2.700kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.350 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算97、得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.3501.134 = 0.536kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.26.511+0.851.42.700)/31.50=5.513kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.26.511+1.42.700)/31.50=5.796kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wk98、lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5361.5001.8001.800/10=0.310kN.m 五、立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg5.00/(0.60+0.80)=1.298 2=arctg5.00/0.80=1.412 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载99、时为11.026kN和11.026kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为11.593kN和11.593kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=12.04 T2=11.74 F1=3.25 F2=1.86 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为12.039kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.00012.039/0.850=141.632kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。不满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm100、2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(24077.4824/3.1416/50/2)1/2=18mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.796kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细101、比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =5796/(0.19424)=72.138N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.513kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = ku102、h 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.310kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =5513/(0.19424)+310000/4491=137.610N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!103、 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 2500mm，ml = 800mm，m2 = 1400mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=11.59kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.1104、00.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.50=0.60 kl=0.80/2.50=0.32 k2=1.40/2.50=0.56 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=34.174kN 支座反力 RB=-10.005kN 最大弯矩 MA=25.781kN.m 抗弯计算强度 f=25.781106/(1.05141000.0)=174.137N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=6.51+2.70=9.21kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vma105、x=16.543mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =25.78106/(0.929141000.00)=196.82N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板106、连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.005kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=100054/(3.1416502)1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 107、10.01kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于10005.04/(3.1416201.5)=106.2mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.01kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算108、得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!（二）、连梁计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度27.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件竖向间距4.5米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设8层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板109、下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.3500，体型系数0.6000。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.5m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆110、上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.600/2=0.090kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.600/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.090=0.154kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩111、为 M1=(0.080.154+0.101.260)1.5002=0.311kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.154+0.1171.260)1.5002=-0.366kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.366106/4491.0=81.577N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.090=0.128kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0112、.6770.128+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.230mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.6001.500/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+113、1.20.135+1.41.350=2.121kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.6002/8+2.1210.600/4=0.320kN.m =0.320106/4491.0=71.307N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=114、5.00.038600.004/(3842.060105107780.000)=0.00mm 集中荷载标准值P=0.058+0.135+1.350=1.543kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1542.600600.0600.0600.0/(482.06105107780.0)=0.313mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.316mm 小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平115、杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.600=0.023kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.6001.500/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.023+1.20.135+1.41.350=2.080kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷116、载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10727.000=2.888kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30081.500(0.600+0.800)/2=2.520kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5008/2=0.900kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50027.000117、=0.202kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.511kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.600/2=2.700kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.350 Us 风荷载体型系数：Us 118、= 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.3500.600 = 0.284kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.26.511+0.851.42.700)/31.50=5.513kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.26.511+1.42.700)/31.50=5.796kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW 119、= 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2841.5001.8001.800/10=0.164kN.m 五、立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg4.50/(0.60+0.80)=1.269 2=arctg4.50/0.80=1.395 最下面的120、立杆轴向力在考虑风荷载时为5.513kN和5.513kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为5.796kN和5.796kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=6.07 T2=5.89 F1=1.80 F2=1.03 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为6.070kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0006.070/0.850=71.417kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/m121、m2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(12140.9574/3.1416/50/2)1/2=12mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.796kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长122、细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =5796/(0.19424)=72.138N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.513kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = k123、uh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.164kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =5513/(0.19424)+164000/4491=105.118N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求124、! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=5.80kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=3.00/1.50=2 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/25.80+5.80+3.000.20/2=9.00kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 22.90+5.80+3.000.20=12.20kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/85.803.00+0.203.003.00/8=4.57kN.m 抗弯计算强度 f=4.57106/141000.0=32125、.44N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 2500mm，ml = 800mm，m2 = 1400mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=12.20kN 水126、平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.50=0.60 kl=0.80/2.50=0.32 k2=1.40/2.50=0.56 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=35.910kN 支座反力 RB=-10.535kN 最大弯矩 MA=27.107kN.m 抗弯计算强度 f=27.107106/(1.05141000.0)=183.093N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=6.51+2.70=9.21kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8127、510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=16.543mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm 九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =27.11106/(0.929141000.00)=206.94N/mm2； 水平钢梁的稳128、定性计算 f,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.535kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=105354/(3.1416502)1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚129、固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.54kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于10535.42/(3.1416201.5)=111.8mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.54kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.130、95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!（三）、阳角型钢计算书 计算参数: 水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。 本工程中，脚手架排距为600mm，内侧脚手架距离墙体800mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。 型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1980mm。 型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算 受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.21kN 水平钢梁自131、重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为14.254kN 型钢固接处的支撑力为5.272kN 型钢最大弯矩 Mmax=2.921kN.m 图中距离|MP|=(1.9801.980+0.1000.100+1.9800.1001.414+4.5004.500)1/2=4.946m 图中角度 MPQ=arcsin(4.500/4.946)=1.143 图中角度 OPQ=arctg(0.028/1.980)=0.014 每根钢丝绳的拉力132、 T=14.254/2/sin(1.143)=7.833kN 水平型钢的轴向力 N=27.833cos1.143cos0.014=6.499kN 型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.921106/(1.05141000.0)+6.4991000/2610.0=22.217N/mm2 型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B133、其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =2.92106/(0.929141000.00)=22.30N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 3、拉绳强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=7.833kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10134、.0007.833/0.850=92.153kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=78334/(3.1416502)1/2=10mm 4、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =70mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=6.499kN； F 对接焊135、缝切向力，F=5.272kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=70mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 6498.91/70.00 = 92.84N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 5272.37/70.00 = 75.32N/mm2； 焊缝总强度为160.12N/mm2； 对接焊缝的强度计算满足要求!22.5m悬挑段计算书（一）、悬挑架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数: 双排脚手架，搭设高度22.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，136、内排架距离结构0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.6200，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢137、丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.600/2=0.090kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.600/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.090=0.154kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支138、座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.154+0.101.260)1.5002=0.311kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.154+0.1171.260)1.5002=-0.366kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.366106/4491.0=81.577N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.03139、8+0.090=0.128kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.128+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.230mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.6001.500/2=0.140、135kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.135+1.41.350=2.121kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.6002/8+2.1210.600/4=0.320kN.m =0.320106/4491.0=71.307N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利141、分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038600.004/(3842.060105107780.000)=0.00mm 集中荷载标准值P=0.058+0.135+1.350=1.543kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1542.600600.0600.0600.0/(482.06105107780.0)=0.313mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.316mm 小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑142、承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.600=0.023kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.6001.500/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.023+1.20.135+1.41.350=2.080kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可143、取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10722.500=2.407kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30061.500(0.600+0.800)/2=1.890kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5006/2=0.6144、75kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.500=0.169kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.141kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.600/2=2.700kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑145、结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.620 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.6201.134 = 0.643kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.141+0.851.42.700=9.382kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.141+1.42.700=9.949kN 风荷146、载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.6431.5001.8001.800/10=0.372kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.949kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = ku147、h 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9949/(0.19424)=123.813N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.382kN； i 计算立杆的截面148、回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.372kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9382/(0.19424)+37149、2000/4491=199.558N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 2500mm，ml = 800mm，m2 = 1400mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I 150、= 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.95kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.50=0.60 kl=0.80/2.50=0.32 k2=1.40/2.50=0.56 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=29.439kN 支座反力 RB=-8.558kN 最大弯矩 MA=22.164kN.m 抗弯计算强度 f=22.164106/(1.05141000.0)=149.705N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要151、求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=5.14+2.70=7.84kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=14.096mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b152、=0.929 经过计算得到强度 =22.16106/(0.929141000.00)=169.20N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.558kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=85584/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧153、30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.56kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于8558.19/(3.1416201.5)=90.8mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.56kN； d 楼板螺栓的直径，d =154、 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!（二）、连梁计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数: 双排脚手架，搭设高度22.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件竖向间距4.50米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工155、。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.5400，体型系数1.1340。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.5m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。156、 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.600/2=0.090kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.600/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.090=0.154kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最157、大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.154+0.101.260)1.5002=0.311kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.154+0.1171.260)1.5002=-0.366kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.366106/4491.0=81.577N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公158、式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.090=0.128kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.128+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.230mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.159、3000.6001.500/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.135+1.41.350=2.121kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.6002/8+2.1210.600/4=0.320kN.m =0.320106/4491.0=71.307N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小160、横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038600.004/(3842.060105107780.000)=0.00mm 集中荷载标准值P=0.058+0.135+1.350=1.543kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1542.600600.0600.0600.0/(482.06105107780.0)=0.313mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.316mm 小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向161、或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.600=0.023kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.6001.500/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.023+1.20.135+1.41.350=2.080kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在1162、2kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10722.500=2.407kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30061.500(0.600+0.800)/2=1.890kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 =163、 0.1501.5006/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.500=0.169kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.141kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.600/2=2.700kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500164、 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.540 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.5401.134 = 0.611kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.25.141+0.851.42.700)/31.50=4.691kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过165、计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.25.141+1.42.700)/31.50=4.974kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.6111.5001.8001.800/10=0.353kN.m 五、立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向166、荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg4.50/(0.60+0.80)=1.269 2=arctg4.50/0.80=1.395 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为4.691kN和4.691kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为4.974kN和4.974kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=5.21 T2=5.05 F1=1.55 F2=0.88 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为5.210kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0005.210/0.850=61.289kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强167、度1550MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(10419.0814/3.1416/50/2)1/2=12mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.974kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l168、0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =4974/(0.19424)=61.907N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.691kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=169、1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.353kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =4691/(0.19424)+353000/44170、91=137.091N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=4.97kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=3.00/1.50=2 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/24.97+4.97+3.000.20/2=7.76kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 22.49+4.97+3.000.20=10.55kN 最大弯矩(考虑171、到支撑的自重) Mmax=2/84.973.00+0.203.003.00/8=3.96kN.m 抗弯计算强度 f=3.96106/141000.0=28.06N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 2500mm，ml = 800mm，m2 = 1400m172、m； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=10.55kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.50=0.60 kl=0.80/2.50=0.32 k2=1.40/2.50=0.56 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=31.175kN 支座反力 RB=-9.089kN 最大弯矩 MA=23.490kN.m 抗弯计算强度 f=23.490106/(1.05141000.0)=158.661N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于173、215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=5.14+2.70=7.84kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=14.096mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm 九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值174、b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =23.49106/(0.929141000.00)=179.33N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.089kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=90894/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼175、板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.09kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9088.57/(3.1416201.5)=96.4mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.09kN；176、 d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!（三）、阳角型钢计算书 计算参数: 水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。 本工程中，脚手架排距为600mm，内侧脚手架距离墙体800mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。 型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1980mm。 型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面177、积A = 26.10cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算 受脚手架作用的联梁传递集中力 P=7.84kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为12.341kN 型钢固接处的支撑力为4.445kN 型钢最大弯矩 Mmax=2.446kN.m 图中距离|MP|=(1.9801.980+0.1000.100+1.9800.1001.414+4.5004.500)1/2=4.946m 图中角度 MP178、Q=arcsin(4.500/4.946)=1.143 图中角度 OPQ=arctg(0.028/1.980)=0.014 每根钢丝绳的拉力 T=12.341/2/sin(1.143)=6.782kN 水平型钢的轴向力 N=26.782cos1.143cos0.014=5.627kN 型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.446106/(1.05141000.0)+5.6271000/2610.0=18.677N/mm2 型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表179、钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =2.45106/(0.929141000.00)=18.67N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 3、拉绳强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=6.782kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系180、数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.0006.782/0.850=79.785kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径12.5mm。 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=67824/(3.1416502)1/2=10mm 4、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =60mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=5.627kN； F 对接焊缝切向力，F=4.445kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=60mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 5626.70/60.00 = 93.78N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 4445.38/60.00 = 74.09N/mm2； 焊缝总强度为158.94N/mm2； 对接焊缝的强度计算满足要求!