1、目录一、设计图纸概况2二、编制依据：2三、悬挑阳台模板支撑方案设计2四、计算书44.1模板支撑架计算44.2施工脚手架计算264.3悬挑架主梁、横梁及支撑杆受力计算32五、施工进度计划62六、施工方法：626.1悬挑钢梁支撑架的搭设：626.2阳台排架搭设626.3阳台模板安装646.4、高支模板工程施工监测控制措施65七、主要施工机械、设备和劳动力用量情况677.1主要施工机械配置677.2主要劳动力计划表67八、模板安装的质量保证措施678.1主控项目678.2一般项目688.3排架搭设的技术要求与允许偏差69九、安全、环保文明施工措施：709.1模板及支架装拆安全技术措施709.2临时用2、电安全技术措施719.3电焊作业安全技术措施719.4环保与文明施工73一、设计图纸概况本工程2#医技楼A栋南立面10层1/2-01轴-2-9轴/2-A轴位置设计了悬挑阳台。悬挑阳台为悬挑钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C30，其中阳台悬挑长度为4400mm，最大处为6000mm，梁的截面尺寸为400mm700mm，连梁截面尺寸为200mm600mm，阳台板厚120mm，宽3000mm，最大处5000mm(连梁外侧距离)。二、编制依据：1、 根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；2、 根据国家有关规范、标准和地区的有关规程；3、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）3、；4、 悬挑式脚手架安全技术规程（DG/TJ08-2002-2006）5、 钢管脚手架扣件（GB15831-2006）6、 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-xxx）；7、 建筑结构荷载规范（GB 50009-xxx）；8、 建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）；9、 建筑施工计算手册（第2 版-2007.7）；10、 简明施工计算手册（1999.7）；11、 实用建筑施工安全手册（1999.7）12、 钢结构设计规范（GB 50017-xxx）三、悬挑阳台模板支撑方案设计1、 由于本工程10层1/2-01轴-2-9轴/2-A轴位置阳台设计为外部悬挑钢砼结构，阳台模板排架底4、部无支撑点，因此在阳台模板排架底部架设钢梁，以作为阳台模板排架支撑点之用。2、 悬挑阳台模板排架底部支撑钢梁设置在阳台层高的下一楼层位置，钢梁上架设F483.5mm钢管排架，以作为阳台模板的支撑。3、 钢梁拟采用18#工字钢、22b#工字钢，长9m，里端4.5m锚固焊接在预埋在已浇筑好的楼板上的预埋件上，外端4.5m作为排架及施工脚手架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18#槽钢，支撑在钢梁的下一楼层梁上。4、 工字钢钢梁水平间距1m、3.4m，里端焊接在预埋件上（设置三道），在加设三道锚环（HPB235级F18钢筋）。5、 在工字钢钢梁上铺设三道通长16#工字钢横梁，作为排架立杆的支撑点，5、工字钢钢间距1m。铺设二道通长16#工字钢梁横梁，作为外脚手架的支撑点，工字钢间距700mm。6、 阳台模板支撑排架的立杆横距（垂直阳台方向）1m，纵距（沿阳台方向）1m；排架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部（距工字钢1.5m处）设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与内排架拉结牢固。7、 阳台模板支撑排架横向每间隔7.8m设置一道剪刀撑，纵向靠阳台中部设置一道连续剪刀撑。8、 阳台外侧施工脚手架横距0.7m，纵距1.5m，步距1.8m；脚手板采用木板封闭，上部脚手板高出阳台顶面0.2m；脚手架防护栏杆高度为1.2m。9、 为了使排架及脚手架立杆与工字钢6、钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。故在工字钢上焊接长度为150-200mm、直径为25mm的钢筋，将立杆套座其外。阳台模板支架侧立面四、计算书4.1模板支撑架计算A、梁截面400mm700mm模板支架计算(梁板共用立柱)一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)3混凝土梁截面尺寸(mmmm)400700新浇混凝土结构层高(m)3.9梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁17、.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.63风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数0梁底8、支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+9、1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.81kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10721.810.12+0.1211.760.120.02kNm Mmax/W0.02106/540000.39N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 210、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63217.951004/(10010000486000)0.002mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39321.810.1+0.4461.760.10.94kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14321.810.1+1.2231.760.12.71kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92821.810.1+1.1421.760.12.23kN 标准值(正11、常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39317.950.10.71kN R2=R4=1.143 q2l=1.14317.950.12.05kN R3=0.928 q2l=0.92817.950.11.67kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.94+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.512、(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.71+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=2.73kN/m q2max0.71+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.05+(0.3-0.1)0.4/42.07kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.7313、0.252，0.52.730.2520.09kNm Mmax/W0.09106/833301.02N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.730.25，2.730.250.683kN max3Vmax/(2bh0)=30.6831000/(250100)0.2N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.072504/(10093504166700)0mml/400250/4000.62mm 2q2l24/(8EI)2.072504/(8935041614、6700)0.03mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.730.25，0.3932.730.25+2.730.250.95kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R50.73kN，R2R40.95kN，R30.78kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.070.25，0.3932.070.25+2.070.250.72kN 同理可得，梁底支撑小梁所15、受最大支座反力依次为R1R50.65kN，R2R40.72kN，R30.59kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.794106/5080156.3N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.07kN max2Vmax/A=22.071000/4898.47N16、/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max2.47mml/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R22.07kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.07kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗17、剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 计算简图如下： RmaxR1，R2=2.07kN，RmaxR1，R21.67kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.18106/449039.43N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax2.778kN max2Vmax/A=22.7781000/42413.1N/mm2170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.1mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件计算 R4.55kN8kN 18、单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R4.55kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.630.51.52/100.08kNm 219、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.65kN/m 2)小梁验算 q1max0.86+(0.3-0.1)0.4/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.49+(0.3-0.1)0.4/4=2.51kN/m 同上四七计算过程，可得： R13.49kN，R23.49kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax3.49+0.91.2(0.75+20、(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.5-0.4/2)/21，3.49+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+1-0.5-0.4/2)/21+0.08/16.95kN fN/(A)+Mw/W6952.29/(0.63424)+0.08106/449043.76N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 梁（400mm700mm）支架立杆传递至支架支撑基础型钢梁的荷载为F1=6.95KNB、梁截面200mm600mm模板支架计算(梁板共用立柱)一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度(m)3混凝土梁截面尺寸(mmmm)200600新浇混21、凝土结构层高(m)3.9梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.63风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨22、度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=100018181823、/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.48kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.71kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算24、 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12520.480.120.03kNm Mmax/W0.03106/540000.47N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52115.41004/(10010000486000)0.002mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37518.710.1+0.4371.760.10.78kN R2=1.25q1l=1.2520.480.12.56kN 标准值(正常使用25、极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37515.40.10.58kN R2=1.25q2l=1.2515.40.11.92kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.78+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.50.6+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.26、5+(24+1.1)0.12)+1.40.71(1-0.5-0.2/2)/21，2.56+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=2.58kN/m q2max0.58+(0.3-0.1)0.2/2+0.50.6+(0.5+(24+1.1)0.12)(1-0.5-0.2/2)/21，1.92+(0.3-0.1)0.2/21.94kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.580.52，0.52.580.2520.08kNm Mmax/W0.08106/833300.97N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxma27、x0.607q1l1，q1l2max0.6072.580.5，2.580.250.784kN max3Vmax/(2bh0)=30.7841000/(250100)0.24N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.945004/(10093504166700)0.02mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)1.942504/(893504166700)0.02mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.128、43q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.580.5，0.3932.580.5+2.580.251.48kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R10.67kN，R21.48kN，R31.21kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.940.5，0.3931.940.5+1.940.251.11kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R10.55kN，R21.11kN，R31.1kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206029、00主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.746106/5080146.85N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.734kN max2Vmax/A=21.7341000/4897.09N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max2.21mml/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RR230、1.73kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.630.51.52/100.08kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板31、验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.42118.9kN/m 2)小梁验算 q1max0.72+(0.3-0.1)0.2/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1-0.5-0.2/2)/21，2.36+(0.3-0.1)0.2/2=2.38kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.54kN，R21.64kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+N边+Mw/lbmax1.54，1.64+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+1-0.5-0.2/2)/21+0.08/15.36kN fN/(A)+Mw/32、W5362.24/(0.63424)+0.08106/449037.85N/mm2f205N/mm2 满足要求！梁（200mm600mm）支架立杆传递至支架支撑基础型钢梁的荷载为F2=5.36KNC、120mm板模板支架计算一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高42.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)7.4新浇混凝土楼板边宽B(m)3二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/33、m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.63风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)3.9立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁34、布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)500，500 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm435、 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/36、540002.93N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.112004/(38410000486000)0.01mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整-13000/1000取整-12，37、按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为500mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.35kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.72kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m 38、M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.7212+0.1250.63120.17kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.07q2L2+0.203pL0.070.0612+0.2033.1510.64kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.350.52/2，0.060.52/2+3.150.51.58kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.64，1.581.58kNm Mmax/W1.58106/8333012N/mm2f15.439、4N/mm2满足要求！2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.721+0.6250.6310.84kN V20.625q2L+0.688p0.6250.061+0.6883.152.21kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.350.5，0.060.5+3.153.18kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.84，2.21，3.183.18kN max3Vmax/(2bh0)=33.181000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)40、0.20.66kN/m 跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.6610004/(10093504166700)0.09mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.665004/(893504166700)0.13mml1/400500/4001.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗41、弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.14kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.76kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+42、G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.7kN/m 承载能力极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q1L1.51.1411.7kN 按悬臂梁，R1q1l=1.140.50.57kN RmaxRmax，R1/20.85kN; 同理，R0.64kN，R0.64kN 正常使用极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q2L1.50.711.05kN 按悬臂梁，R1q2l=0.70.50.35kN RmaxRmax，R1/20.53kN; 同理，R0.4kN，R0.4kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.44kNm Mmax/W0.44106/44943、098.17N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.5kN max2Vmax/A=22.51000/42411.8N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.7mm 跨中max=0.7mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.23mm=100/400=0.25mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 h/i1500/15.995150 44、满足要求！ 查表得，0.63 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.6311.52/100.16kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.921.40.16/15.38kN f Nw/(A)+ Mw/W5380.05/(0.63424)+0.16106/449055.97N/mm2f205N/mm2 满足要求！板（120mm）支架立杆传递至支架支撑基础型钢梁的荷载为F3=5.38KN4.2施工脚手架计算A、5.4m高脚手架计算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢45、管类型483脚手架搭设高度H(m)5.2脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1立杆横距lb(m)0.7内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式2跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地46、区广东佛山市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.5风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.63，1.53风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)1.02，0.96 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.30.47、7/(1+1)+1.430.7/(1+1)=1.64kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.30.7/(1+1)+30.7/(1+1)=1.19kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.6412=0.16kNm =Mmax/W=0.16106/4490=36.44N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.1910004/(100206000107800)=0.362mm max0.362mmminla/150，10m48、in1000/150，106.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.641=1.8kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.191=1.31kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.8kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.31kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.32106/4490=70.7N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) 49、max0.426mmminlb/150，10min700/150，104.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=0.91kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.8/2=0.9kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=0.91kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H5.2脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.0350、3/h)H=(0.129+11/20.033/1.8)5.2=0.72kN 单内立杆：NG1k=0.72kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(5.2/1.8+1)10.70.31/1/2=0.41kN 单内立杆：NG2k1=0.41kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(5.2/1.8+1)10.141/1=0.54kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.0115.2=0.05kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：51、NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.41+0.54+0.05=1kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.41kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=10.7(13)/2=1.05kN 内立杆：NQ1k=1.05kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(0.72+1)+ 0.91.41.05=3.39kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(0.72+0.41)+ 0.91.41.05=2.68kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H552、.2立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式一步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.53、2(0.72+1)+1.41.05=3.54kN =N/(A)=3538.41/(0.188424)=44.39N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(0.72+1)+0.91.41.05=3.39kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.9611.82/10=0.39kNm =N/(A)+ Mw/W=3391.41/(0.188424)+392396.61/4490=129.94N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算 不组合风54、荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.21+1.41.05)5.2/(1.20.72)=82.37m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.21+0.91.41.05+0.3910000.188424/4490)5.2/(1.20.72)=41.27m Hs=41.27mH=5.2m 满足要求！九、连墙件承载力55、验算连墙件布置方式一步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 Nlw=1.4k1h2la=1.41.0211.821=5.14kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.14+3)103/(0.99489)=16.78N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求56、！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.14+3=8.14kN0.812=9.6kN 满足要求！5.4m高脚手架立杆传递至支架支撑基础型钢梁的荷载为F4=3.39KN4.3悬挑架主梁、横梁及支撑杆受力计算A、三角形支架联梁计算一、基本参数主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm)700主梁与建筑物连接方式焊接主梁长度Lx(mm)3500梁/楼板混凝土强度等级C30主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)47主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)47主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185二、荷载布置参数 作用点号各57、排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁左侧外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)110.34070026.95450700310.3490070046.951400700510.34190070066.952400700710.34290070086.953400700 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)1258、5主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.34/1=10.34kN 第2排：F2=F2/nz=6.95/1=6.95kN 第3排：F3=F3/nz=10.34/1=10.34kN 第4排：F4=F4/nz=6.95/1=6.95kN 第5排：F5=F5/nz=10.34/1=10.34kN 第6排：F6=F6/nz=6.95/1=6.95kN 第7排：F7=F7/nz=10.34/1=10.34kN 第8排：F8=F8/nz=6.95/1=6.95kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=159、8.13106/141000=128.57N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=37.471000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=44.28N/mm2 max=44.28N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=2.97mm=l/250=3500/250=14mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=37.47kN,R2=32.57kN四、主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(60、W)+N/A=18.13106/(1.05141103)+0103/2610=122.44N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.89。 = Mmax/(bWx)=18.13106/(0.89141103)=143.85N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式焊接梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw61、(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座处的弯矩值：M=18.13kNm 主梁焊接支座处的剪力值：V=37.47kN 承载部分面积对中和轴的面积矩：S1=bt(h-t)/2=889.9(160-9.9)/2=65383.56mm3 腹板与翼缘板交接处焊缝正应力： =Mh0/(Wh)=18.13106140.2/(141103160)=112.66N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力： =VS1/(Id)=37.4710365383.56/(11301046)=36.13N/mm2fvw=125N/mm2 符62、合要求！ 对接焊缝验算： (2+32)0.5=(112.662+336.132)0.5=128.87N/mm21.1ftw=1.1185=203.5N/mm2 符合要求！B、三角形型钢支架悬挑主钢梁、支撑杆计算（1）柱跨中三角形型钢支架一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)3400主梁与建筑物连接方式焊接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)4400主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)63、支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑350039003300是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)115.92600340026.9511003400315.921600340046.95210034005292600340066.9531003400728.823600340087.3843003400 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗64、矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=15.92/1=15.92kN 第2排：F2=F2/nz=6.95/1=6.95kN 第3排：F3=F3/nz=15.92/1=15.92kN 第4排：F4=F4/nz=6.95/1=6.95kN 第5排：F5=F5/nz=29/1=29kN 第6排：F6=F6/nz=6.95/1=6.95kN 第7排：F7=F7/nz=28.865、2/1=28.82kN 第8排：F8=F8/nz=7.38/1=7.38kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=35.96106/185000=194.39N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=45.941000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=44.95N/mm2 max=44.95N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=5.64mm=2lx/400=24400/400=22mm 符合要求！ 4、支座反力计66、算 R1=45.94kN,R2=73.23kN四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型16号工字钢下撑杆截面积A(cm2)26.1下撑杆截面惯性矩I(cm4)1130下撑杆截面抵抗矩W(cm3)141下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)6.58对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3900/3300)=49.76 下撑杆件支座力： RX1=nzR2=173.23=73.23kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=73.267、3/tan49.76=61.96kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=73.23/sin49.76=95.93kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=95.93kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(39002+33002)0.5=5108.82mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=5108.82/65.8=77.64 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.76 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=95929/(0.762610)=48.36N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=9568、.93103/A=95.93103/2610=36.75N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NXZ1)/nz=(61.96)/1=61.96kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=35.96106/(1.05185103)+61.96103/3060=205.38N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为069、.89。 = Mmax/(bWx)=35.96106/(0.89185103)=197.5N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式焊接梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座处的弯矩值：M=35.96kNm 主梁焊接支座处的剪力值：V=45.94kN 承载部分面积对中和轴的面积矩：S1=bt(h-t)/2=9410.7(180-10.7)/2=85140.97mm3 腹板与翼缘板交接处焊缝正应力： =Mh0/(Wh)=35.961061570、8.6/(185103180)=171.28N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力： =VS1/(Id)=45.9410385140.97/(16601046.5)=36.25N/mm2fvw=125N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： (2+32)0.5=(171.282+336.252)0.5=182.42N/mm21.1ftw=1.1185=203.5N/mm2 符合要求！（2）柱两边三角形型钢支架计算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1000主梁与建筑物连接方式焊接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)4400主梁外锚固点到建筑物边缘的距71、离a(mm)100梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑330039003300是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)111.616001000211.6116001000327.6926001000434.4736001000514.4143001000 附图如下：平面图立面图三、72、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.61/1=11.61kN 第2排：F2=F2/nz=11.61/1=11.61kN 第3排：F3=F3/nz=27.69/1=27.69kN 第4排：F4=F4/nz=34.47/73、1=34.47kN 第5排：F5=F5/nz=14.41/1=14.41kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=24.84106/185000=134.26N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=49.21000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=48.14N/mm2 max=48.14N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=3.93mm=2lx/400=24400/400=22mm 符合要求！ 4、支座反力计算74、 R1=17.22kN,R2=83.84kN四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型16号工字钢下撑杆截面积A(cm2)26.1下撑杆截面惯性矩I(cm4)1130下撑杆截面抵抗矩W(cm3)141下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)6.58对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3900/4000)=44.27 下撑杆件支座力： RX1=nzR2=234.42=68.84kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=68.8475、/tan44.27=70.61kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=68.84/sin44.27=98.61kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=98.61kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(39002+40002)0.5=5586.59mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=5586.59/65.8=84.9 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.722 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=98611.69/(0.7222610)=52.33N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)76、=98.61103/A=98.61103/2610=37.78N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NXZ1)/nz=(70.95)/1=70.95kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=24.84106/(1.05185103)+70.95103/3060=151.05N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b77、值为0.89。 = Mmax/(bWx)=24.84106/(0.89185103)=150.22N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式焊接梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座处的弯矩值：M=9.56kNm 主梁焊接支座处的剪力值：V=17.22kN 承载部分面积对中和轴的面积矩：S1=bt(h-t)/2=9410.7(180-10.7)/2=85140.97mm3 腹板与翼缘板交接处焊缝正应力： =Mh0/(Wh)=9.5610678、158.6/(185103180)=45.54N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力： =VS1/(Id)=17.2210385140.97/(16601046.5)=13.59N/mm2fvw=125N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： (2+32)0.5=(45.542+313.592)0.5=51.26N/mm21.1ftw=1.1185=203.5N/mm2 符合要求！（3）最不利工况三角形型钢支架计算1一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1000主梁与建筑物连接方式焊接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)6200主梁外锚固点到建筑物边缘79、的距离a(mm)200梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑410039004000是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.95300100023.39550100036.95800100046.951300100053.391550100066.951800100076.95280、300100083.392550100096.9528001000106.9533001000113.3935501000126.9538001000136.9543001000143.3945501000156.9548001000166.9551001000173.3954001000183.3961001000 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz2主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主81、梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.95/2=3.48kN 第2排：F2=F2/nz=3.39/2=1.7kN 第3排：F3=F3/nz=6.95/2=3.48kN 第4排：F4=F4/nz=6.95/2=3.48kN 第5排：F5=F5/nz=3.39/2=1.7kN 第6排：F6=F6/nz=6.95/2=3.48kN 第7排：F7=F7/nz=6.95/2=3.48kN 第8排：F8=F8/nz=3.39/2=1.7kN 第9排：F9=F9/nz=6.95/2=82、3.48kN 第10排：F10=F10/nz=6.95/2=3.48kN 第11排：F11=F11/nz=3.39/2=1.7kN 第12排：F12=F12/nz=6.95/2=3.48kN 第13排：F13=F13/nz=6.95/2=3.48kN 第14排：F14=F14/nz=3.39/2=1.7kN 第15排：F15=F15/nz=6.95/2=3.48kN 第16排：F16=F16/nz=6.95/2=3.48kN 第17排：F17=F17/nz=3.39/2=1.7kN 第18排：F18=F18/nz=3.39/2=1.7kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=83、13.64106/185000=73.75N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=18.271000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=17.88N/mm2 max=17.88N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=4.41mm=2lx/400=26200/400=31mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=17.56kN,R2=34.42kN四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型16号工字钢下撑杆截面积A(cm2)84、26.1下撑杆截面惯性矩I(cm4)1130下撑杆截面抵抗矩W(cm3)141下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)6.58对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3900/4000)=44.27 下撑杆件支座力：RX1=nzR2=234.42=68.84kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=68.84/tan44.27=70.61kN 下撑杆件轴向力：NX1=RX1/sin1=68.84/sin44.27=98.61kN 下撑杆件的85、最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=98.61kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(39002+40002)0.5=5586.59mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=5586.59/65.8=84.9 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.722 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=98611.69/(0.7222610)=52.33N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算：=NX/(lwt)=98.61103/A=98.61103/2610=37.78N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主86、梁轴向力：N =(NXZ1)/nz=(70.61)/2=35.3kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=13.64106/(1.05185103)+35.3103/3060=81.78N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.07 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.81。 = Mmax/(bWx)=13.64106/(0.81185103)=91.45N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、87、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式焊接梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座处的弯矩值：M=12.18kNm 主梁焊接支座处的剪力值：V=17.56kN 承载部分面积对中和轴的面积矩：S1=bt(h-t)/2=9410.7(180-10.7)/2=85140.97mm3 腹板与翼缘板交接处焊缝正应力：=Mh0/(Wh)=12.18106158.6/(185103180)=58.02N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力： =VS1/(Id88、)=17.5610385140.97/(16601046.5)=13.85N/mm2fvw=125N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算：(2+32)0.5=(58.022+313.852)0.5=62.78N/mm21.1ftw=1.1185=203.5N/mm2 符合要求！（4）最不利工况三角形型钢支架计算2（对角位置）一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)2700主梁与建筑物连接方式焊接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)7500主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ft89、w(N/mm2)185二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑570041005700是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)127.71500270021431002700321.9443002700436.88553002700530.162002700614.3171002700 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格22b号工字钢主梁截面积A(cm2)42主梁截面惯性矩90、Ix(cm4)3400主梁截面抵抗矩Wx(cm3)309主梁自重标准值gk(kN/m)0.33主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.33=0.4kN/m 第1排：F1=F1/nz=27.7/1=27.7kN 第2排：F2=F2/nz=14/1=14kN 第3排：F3=F3/nz=21.94/1=21.94kN 第4排：F4=F4/nz=36.88/1=36.88kN 第5排：F5=F5/nz=30.1/1=30.1kN 第6排：F6=F6/nz=14.31/1=14.31kN 191、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=46.55106/309000=150.63N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=64.7910001002202-(100-7.5)195.42/(8340000007.5)=41.55N/mm2 max=41.55N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=8.01mm=2lx/400=27500/400=37.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=38.01kN,R2=109.92kN四、下撑杆件验算 下撑杆92、材料类型工字钢下撑杆截面类型16号工字钢下撑杆截面积A(cm2)26.1下撑杆截面惯性矩I(cm4)1130下撑杆截面抵抗矩W(cm3)141下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)6.58对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(4100/5700)=35.73 下撑杆件支座力： RX1=nzR2=1109.92=109.92kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=109.92/tan35.73=152.81kN 下撑杆件轴向力： NX193、=RX1/sin1=109.92/sin35.73=188.24kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=188.24kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(41002+57002)0.5=7021.4mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=7021.4/65.8=106.71 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.588 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=188240.95/(0.5882610)=122.66N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=188.24103/A=188.24103/2694、10=72.12N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NXZ1)/nz=(152.81)/1=152.81kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=46.55106/(1.05309103)+152.81103/4200=179.84N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.83 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.73。 = Mmax/(bWx95、)=46.55106/(0.73309103)=206.28N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式焊接梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座处的弯矩值：M=46.55kNm 主梁焊接支座处的剪力值：V=38.01kN 承载部分面积对中和轴的面积矩：S1=bt(h-t)/2=10012.3(220-12.3)/2=127735.5mm3 腹板与翼缘板交接处焊缝正应力： =Mh0/(Wh)=46.55106195.4/(30910322096、)=133.79N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力： =VS1/(Id)=38.01103127735.5/(34001047.5)=19.04N/mm2fvw=125N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： (2+32)0.5=(133.792+319.042)0.5=137.79N/mm21.1ftw=1.1185=203.5N/mm2 符合要求！H、预埋件抗剪计算：支撑杆下支点采用10厚200300钢板， 4根f12mm抗剪锚筋，长度150 mm，锚筋总截面积：式中：V 剪力设计值，经计算得：；N法向压力设计值：，fc混凝土轴心抗压强度设计值，查表97、得：C30时为14.3N/mm2；A锚板面积：200300=60000mm2；经计算得：，N429kN，满足要求。fy锚筋抗拉强度设计值，查表得：300 N/mm2ar锚筋层数的影响系数，两层锚筋等距布置，查表得：1.0av锚筋的受剪承载力系数：；则，小于As= ，满足要求。斜撑杆预埋件J、预埋件加工要求：1) 锚板厚度要大于锚筋直径的0.6倍2) 锚筋与锚板采用手工T型双面焊接3) 采用E4303型焊条，焊缝高度不小于7.5及0.6d4) 焊缝验算： 在各综合力作用下式中：垂直于焊缝长度方向的应力：= 沿焊缝长度方向的剪应力：= 直角焊缝的有效厚度：0.7=0.77.5=5.25 角焊缝计算98、长度：实际长度减去10，双面焊802=160 角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值（Q235号钢E4303型焊条）： =160 N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数：对承受静荷载和间接承受动荷载的结构=1.22；对直接承受动荷载的结构=1.0=74.25N/mm2 小于=1.22160=195.2 N/mm2 满足要求！=68N/mm2 小于=1.0160=160N/mm2满足要求！ =91.26 N/mm2小于=160 N/mm2满足要求！五、施工进度计划本工程阳台施工，与其同一楼层板、梁、墙的施工同步进行。根据最新调整后的施工总进度计划，悬挑阳台处结构施工计划如下：(1) 2#楼10层99、结构计划施工日期为：2012年9月20日至2012年9月27日；六、施工方法：6.1悬挑钢梁支撑架的搭设：1、 搭设顺序为：放线定位安装悬挑钢梁固定悬挑钢梁斜撑杆焊接架设横梁安装架体底部安全平网铺设操作平台搭设排架立杆。2、 悬挑钢梁安放应按方案要求进行定位和放线。 3、 固定钢梁尾部的二道f18锚环的布置根据主梁的位置确定；第一道U形锚环设置在距内侧端部0.20m的位置，第二道U形锚环离第一道0.2m。U形锚环要与楼板主筋牢固焊接，防止浇捣楼板混凝土时移位。4、 将工字钢主梁置入U形锚环内，采用18U形套环与工字钢锚固连接，用木锲将工字钢梁固定好，固定好后将工字钢主梁与预埋件焊接牢固。5、 100、主梁支撑杆下支点埋设200300mm受剪预埋件，主梁支撑杆采用16#工字钢。6、 支撑杆上、下支点在与主梁及预埋件焊接前计算好焊接斜面并用切割机切割，如焊接面有偏差必须增加腹板焊接；每个部位的焊缝要严格按照设计要求执行，即焊缝的有效高度焊缝高度6mm，单侧有效长度不小于100mm（为确保安全，焊缝总长度不小于220mm），且不得有夹渣、气孔等不符合质量要求的现象发生。7、 主梁及支撑杆安装完毕后，根据排架纵横间距在主梁上安装16#工字钢横梁，横梁与主梁焊接牢靠，横梁上架设排架立杆，为了加强脚手架立杆底部横梁处工字钢的强度，在立杆位置焊接25加强钢筋。8、 工字钢斜撑采用5*5角铁焊接连接，加强101、斜撑的稳定性，保证斜撑不侧向位移。9、 挑架全部安装完毕后，立即在架体底部安装安全平网。10、 进行排架搭设时，将立杆底部套入横梁上焊接的f25mm短钢筋内，同时在立杆下部距底座上部不大于0.2m处设置扫地杆。6.2阳台排架搭设1、 阳台模板支撑排架搭设顺序为：放线定位立杆扫地杆中部纵、横杆顶板承重杆剪刀撑。2、 立杆的底部设置纵横扫地杆，扫地杆距横梁高度为0.2m。3、 小横竿挑出内外立杆的长度分别为0.3m和0.15m。4、 立杆及纵向水平杆的接头要互相错开，错开距离不少于0.5m；立杆的接头必须使用对接扣件；水平杆如使用旋转扣件搭接，则每个接头长度不小于1.0m，且不少于3个扣件固定。5102、 排架剪刀撑垂直阳台方向每间隔7.8m设置一道，在沿阳台中部位置设置一道连续剪刀撑，剪刀撑不小于6.0m；斜杆与水平面的倾角应在4560之间。6、 剪刀撑斜杆的接头必须采用旋转扣件连接，搭接长度不小于1.0m，且不少于3个扣件。固定斜杆的旋转扣件的中心线距主节点的距离不得大于0.15m。图6-1 横梁安装断面 注：1、立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/32、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差b500mm图6-2 立杆接头做法 图6-3 剪刀撑接长叠合部位图6.3阳台模板安装1、 本阳台模板采用18m厚防水九层夹板现场制作拼装；拼缝采用平缝，模板钉在木方上，拼缝要齐整、紧密无间隙，经批嵌（清漆103、腻子）砂磨后，在拼装前满刷二度脱模剂；接槎转角处采用经平刨处理光滑的50100mm木楞镶嵌收口；支撑系统f483.0mm钢管支撑。2、 模板接头要错开，主梁与次梁交接处要做安装的连接企口，并在显著地地方标出中心线。配制各种类型的模板要标准化、定型化，模板的横档与框材的截面厚度要尽可能一致，这样有利于支模方便。3、 排架顶部横杆上铺设50100mm木方搁栅，间距为200mm（中中）。木方顶部铺设顶板或梁底模。4、 模板安装前，必须在模板上涂刷隔离剂，以便混凝土成型后脱模方便。 5、 模板应平整、完好无损，每次使用前要清除模板上的垃圾杂物，涂刷隔离剂；模板的底部要留有清扫口，以便清除垃圾。模板安装104、完毕后，要将模板内的垃圾杂物清除干净，以利下道工序的进行。6、 模板的拼缝要密实，必要时在模板内侧采用胶带纸粘贴。特别是交角处要采用双面胶 7、 带密封，以防跑浆；模板底部同上次混凝土的接合处要处理平整，过大的缝隙可用砂浆堵塞，防止混凝土浇筑时漏浆而造成根部“烂脚”的现象。8、 所有模板的支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，并做到横平竖直。上口标高用水 准仪复测后弹上墨线，用以控制混凝土浇注时的水平高度。在9、 连廊板底模制作时要确保截面尺寸及角度的准确性。接槎阳角处采用经平刨处理后光滑的50100mm木料镶嵌收口。10、 为保证结构几何尺寸的准确性，模板支好后，必须检查模内尺寸、垂直度及标高105、插筋位置，并对模板内钢筋冲洗干净，经监理验收合格后才能进入下道工序。11、 模板安装支撑完毕后，必须进行标高和轴线的复核，并经监理验收合格后方可进行下道工序的施工。6.4、高支模板工程施工监测控制措施1、高大模板检查措施1）、浇注混凝土前，由专项施工小组检查支撑体系中各种杆件的坚固程度。2）、浇注混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下常沉造成意外坍塌。3）、在支架搭设过程中应对照方案所列内容，对支架的步距，支架的垂直度，支架的纵横拉结及高度应进行实测并记录，在未106、达到相关要求应进行返工。4）、模板安装前要及时对标高进行复核，确定板高位置，在明显位置标明截面尺寸，并应与图纸及要求相同。5）、部分次梁若不在柱上，在施工中要进行复核位置正确与否，截面是否与图纸相符，起拱高度是否符合有关要求。6）、模板安装完成后要进行全面检查，并按照自检内容进行自检，在自检合格后才允许工序交接入下工序施工。7）、楼面顶架必须保证其承载力和整体稳定性。搭设完毕，项目部组织班组、质安员、技术主管、公司生产技术人员进行验收，合格后报监理单位验收。板钢筋验收合格后，才能浇捣楼面混凝土。8）、在整个浇筑过程中，混凝土的堆放高度不应超过200mm。施工员与安全员随时检查支架和模板的情况，107、发现问题应立即停止浇筑，待进行加固完成后才能复工。2、支架、模板位移、变形、沉降允许值及监界状态报警值1）、对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/400。2）、对结构表面隐蔽的模板，其最其大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/250。3）、支架的压缩变形或弹性挠度，其最其大变形值不得超过相应结构计算跨度的1/1000。3、高支模板的工程监测1）、监测项目：支架沉降、位移和变形。2)、测点布设：本工程支架规模较大，高大支模范围内每跨设一个监测剖面，在监测面上布设2个支架水平位移观测点、1个支架沉降观测点及2个稳定性沉降观测点。3)、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施连108、续监测。4、监测方案1）、根据有关高支模体系的规定，我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：2）、由于框架梁的自重较大，故观测点以框架梁为主要观测对象；由于本工程超高模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；3）、观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。4）、观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点。5）、观109、测方法：将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记；6）、测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。7）、监测预警值 ：支架沉降预警值为4mm； 支架位移预警值为3mm。8）、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处110、理。七、主要施工机械、设备和劳动力用量情况7.1主要施工机械配置序号机械设备名称规格型号数量备注1交流电焊机BX-5002台2砂轮切割机4003台3氧-乙炔烘枪2套4手提圆盘锯3台52#楼塔吊配合模板及支架安装的吊运工作7.2主要劳动力计划表工种模板支架安装模板安装备注电焊工4人架子工10人木工20人八、模板安装的质量保证措施模板的安装必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。主控项目8.1主控项目1. 安装阳台模板及其支架时，支架底部的钢梁应有承受连廊荷载111、的承载能力。(1) 检查数量：全数检查。(2) 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2. 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(1) 检查数量：全数检查。(2) 检验方法：观察。3. 底模及其支撑架拆除时的混凝土强度必须符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度必须达到设计强度的100%。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。8.2一般项目1、模板安装应满足下列要求：1) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；(1) 检查数量：全数检查。112、(2) 检验方法：观察。2、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。(1) 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间。）(2) 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表8.2-1的规定；(1) 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。(2) 检验方法：钢尺检查。2、 现浇构件模板安装的允许偏差见表8.2-2(1) 检113、查数量：在同一检验批内梁、柱抽查构件数量的10%，且不少于3件，板按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检验面，板可按纵横轴线划分检验面，抽查10%，且不少于3面。(2) 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。表8.2-1预埋件和预埋孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0表8.2-2现浇构件模板安装的允许偏差项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模板上表面标高5梁截面内部尺寸+4，-5层高垂直度5m65m8相邻两板表面高低差2表面平整度114、（2.0m长度）58.3排架搭设的技术要求与允许偏差1、 悬挑钢梁固定坚实，与楼板连接牢固；2、 立杆垂直度： = 90mm；3、 柱距： 50mm；4、 排距： 20mm；5、 步距： 20mm；6、 一根纵向水平杆的两端高差： 20mm7、 同一跨内、外两根纵向水平杆高差：10mm；8、 横向水平杆外伸长度：50mm；9、 各扣件距主节点距离：150mm；10、 同步立杆上两个相邻对接扣件的高差：500mm；11、 立杆上的对接扣件距离主节点：步距；12、 纵向水平杆上的对接扣件距离主节点：纵距；13、 扣件螺丝拧紧力矩：4065Nm；14、 剪刀撑与地面的倾角：4560；九、安全、环保文115、明施工措施：9.1模板及支架装拆安全技术措施1. 模板、支架拆除时严禁随地抛掷，必须经受料平台吊至地面。2. 模板应堆放整齐，堆放高度不得超过1.5m，堆放时必须有防倾倒措施。3. 支模前必须搭好排架和脚手架（见前章节图示及相关安全操作规程等）。4. 支模施工时，6级以上大风要停止施工。5. 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。6. 钢管、模板严禁大量集中堆放在支架上，防止支架因集中受荷失稳。7. 阳台为悬挑结构，结构混凝116、土强度必须达到设计及规范的要求，方可拆除模板及支撑。8. 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。9. 模板拆除后要及时送至搂面或地面，严禁留有未拆除的悬空模板。10. 拆除模板、支架时，区域范围内要设置警戒线，并有专人监护。11. “临边”“四口”要按要求设置安全防护设施，施工未完不得随意拆除。12. 在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。13. 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和117、电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。14. 用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板15. 模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。9.2临时用电118、安全技术措施1. 临时设施用电工程的安装、维护、拆除工作必须由持证电工操作，操作时配备相应的劳防用品。2. 建立现场用电安全管理技术档案，建立安全用电检查制度。电缆离地4m以上，电缆穿越建筑物、构筑物、易受机械损伤的场所及引出地面从2m高度至地下0.2m处须加防护套管；电缆沿线布置时，须搭设支架（支架上固定绝缘子，严禁使用金属裸线作绑线）；电缆穿越道路时采用地下电缆或桥架，地下电缆预埋钢套管，覆盖钢筋砼保护层，并做好标记。3. 采用接零保护，保护零线应单独敷设，不作他用，接地电阻4欧姆。4. 电焊机等用电设备应做到一机一闸一漏电保护器，并由专人负责操作使用，电箱不用时应关闭箱门并上锁，以防闲杂119、人等误用。9.3电焊作业安全技术措施为了消除电焊机的不安全因素和避免触电事故的发生，焊工应按下列几点要求操作电焊机。 1. 作业人员 电焊作业属于特种作业，作业人员必须经专业安全技术培训，考试合格，持特种作业操作证方准上岗独立操作，并按规定穿戴绝缘防护用品；2. 电焊钳使用合格电焊钳。能牢固地夹紧焊条，与电缆线连接可靠，这是保持焊钳不异常发热的关键。焊钳要有良好的绝缘性能，禁止使用自制简易焊钳；3. 为避免弧光对人体的辐射，不得在近处直接用眼睛直接观看弧光或避开防护面罩偷看；多台焊机作业时，应设置不可燃或阻燃的防护屏；采用吸收材料作用室内墙壁饰面以减少弧光的反射；保证工作场所的照明，消除因焊缝120、视线不清点火后再戴面罩的情况发生；不得任意更换滤光片色号；改革工艺，变手持焊为自动或半自动焊，使焊工可在远离施焊地点作业；4. 对金属烟尘和有害气体的防护，根据不同的焊接工艺及场所合理选择适当的防护用品；在技术措施上选择局部和全面通风方法；在工艺上选用污染环境小或机械化。自动化程度高以及采用低尘低毒焊条等措施来降低烟尘浓度和毒性； 5. 为防止焊接灼烫，应穿好工作服、工作鞋、戴好工作帽。工作服应选用纯棉且质地较厚，防烫效果好的。注意脚面保护，不穿易溶的化纤袜子。焊区周围要清洁，焊条堆放要集中，冷热焊条要分别摆放。处理焊条渣时，领口要系好，戴好防护眼镜，减少灼烫伤事故；6. 焊接现场事先移去易燃121、易爆物品，高空焊接下方应设置接火盘。房屋闷顶内以及易燃物堆垛附近不宜进行焊接作业；可燃气体的管道和设备与其它设备互相连接时，应将连接管道拆除或阻绝；7. 为避免触电事故的发生，焊机接地及各接线点要接触良好。电绝缘外套无破损，改变焊机接头需要改接两次回线；转移工作地点或更换焊条应戴好绝缘手套；在金属容器或金属结构上以及狭小的工作场所焊接时，应采用橡胶垫、戴绝缘手套、穿绝缘鞋；电焊钳外壳绝缘要可靠；雨雪天不能在露天作业；不得将自身与机器传动部分等作为焊接回路的一部分；电焊设备安装、修理及检查由电工进行；不得擅自拆修或更换保险丝； 8. 焊接电缆 (1) 焊接电缆在使用多股细铜线无接头电缆时，与电焊122、机接线柱采用接线鼻连接压实，防止随意缠绕造成的松动接触不良、过热、火花现象。接线栓上应设置防护罩。(2) 焊接电缆长度一般不超过2030m，过长会加大导线压降。 (3) 焊接电缆横过通道时，必须采取防护套，穿管等保护措施。(4) 严禁使用脚手架、金属栏杆、轨道及其他金属物搭接代替导线使用，防止因接触不良引起火灾和造成触电事故；9. 焊接不允许超载 电焊机使用过程中不允许超载，否则将会因过热而烧毁电焊机或造成火灾，以及超载造成绝缘损坏，还可能引起漏电而发生触电事故；10. 焊接前，应先检查焊机设备和工具是否安全，如焊机接地及各接线点接触是否良好，焊接电缆绝缘外套有无破损等；11. 在设备上进行焊123、接前，应先把设备的接地或接零线拆掉，焊接完后再恢复； 12. 进行电焊作业前，应检查作业环境，清除危险因素和设置监护人员。当与其他人员和有关设施过近时，应采用屏护和安全间隔等保证作业安全；当高处焊接作业时，必须挂好安全带；13. 更换焊条时，焊工应戴绝缘手套；14. 在金属容器内金属结构上及其他狭小工作场所焊接时，触电的危险性最大，必须采取专门的防护措施。如采用橡皮垫、戴皮手套、穿绝缘鞋等，以保证焊工身体与焊件间的绝缘。禁止使用简易无绝缘外壳的电焊钳； 15. 改变焊机接头、更换焊件需要改接二次回路时，或转移工作地点，焊机检修暂停工作或下班时，必须切断电源后方可进行操作；16. 焊机应设置在防124、雨和通风良好的地方。焊接现场不准堆放易燃易爆物品；17. 交流弧焊机一次侧电源线必须绝缘良好，不得随地拖拉，长度应不大于5米，进线处必须设置防护罩； 18. 焊机二次接线宜采用YHS型橡皮护套铜芯多股软电缆，电缆的长度应不大于30米； 19. 根据施工需要，电焊机宜按区域或标高层集中的设置，并应编号；20. 布置在室外的电焊机应设置在干燥场所，并应设棚遮蔽；21. 电焊机的外壳应可靠接地，不得多台串联接地； 22. 电焊机各线对电焊机外壳的热态绝缘电阻值不得小于0.4M；23. 电焊机的裸露导电部分和转动部分应装设安全保护罩，直流电焊机的调节器被拆下后，机壳上露出的孔洞应加设保护罩； 24. 电焊机的电源开关应单独设置，直流电焊机的电源应采用启动器控制。9.4环保与文明施工夜间22:006:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。