1、悬挑脚手架工程专项施工方案单位工程名称： xxxxB1-2区1-4#楼及活动中心楼工程 编 制 人： 编制日期： 年 月 日审 核 人： 审 批 人： （编制企业技术负责人）审批日期： 年 月 日目 录第一章 编制依据1一、编制依据11编制依据1二、电算化软件2第二章 工程概况2一、工程概况21工程简述22结构设计概况2二、工程特点31建筑立面32建筑结构3第三章 脚手架方案选择3一、方案设计31设计方案原则32方案确定4二、搭设方案41总体方案42. 悬挑脚手架构造示意图6第四章 脚手架材料选择7一、搭设材料71钢管82扣件83脚手板84安全网85连墙件86悬挑型钢梁87钢丝绳98吊环、型钢2、固定件10二、劳动力、材料构配件、施工机具准备101劳动力102. 材料构配件113施工机具12三、技术准备12四、现场准备13五、材料进场计划、施工进度计划131. 人、材、机进场计划132. 施工进度计划13第五章 构造要求及技术措施14一、构造要求141立杆间距142大横杆、小横杆设置143悬挑支撑件设置144剪刀撑155脚手板、脚手片的铺设要求166防护栏杆177连墙件178架体内封闭189防护措施1810防雷避电措施1911架体防火措施1912卸荷措施2013出入洞口构造2014出入口安全通道防护棚的搭设2115建筑物立体防护2116特殊部位外架处理2217人行通道2418文明施工策3、划25二、技术措施251技术细节262. 技术措施28第六章 施工组织部署28一、组织机构281项目组织机构282职能分配293劳动力组织30二、施工总体安排301安全目标302.组织安排303施工重难点分析31第七章 脚手架搭设、拆除31一、脚手架搭设311脚手架搭设332脚手架施工工艺流程343脚手架的交用验收35二、脚手架拆除351拆除工艺流程352. 拆除施工注意事项37第八章 施工安全管理37一、组织保障371安全保证体系382环境保护体系38二、安全技术措施381脚手架搭设技术措施382脚手架拆除技术措施39三、安全管理391验收402例行保养和检查423防雷、防电和防火424堆荷4、管理425特殊气候条件下的管理426对脚手架施工人员的管理427其它要求42第九章 监测监控方案43一、监测措施43二、监控措施431脚手架搭设时的安全监控措施432脚手架拆除时的安全监控措施44第十章 应急预案45一、应急预案目的45二、应急领导小组及其职责451应急领导小组、抢险小组452工作职责、职能分工45三、应急救援预案461事故报告程序462现场事故应急处理473应急通信联络504应急救援工作程序515事故处理52第十一章 文明施工52一、文明施工管理52二、文明施工现场管理制度53第十二章 脚手架方案计算书54一、普通型钢悬挑脚手架计算书54二、特殊部位型钢悬挑脚手架计算书1025、第十三章 脚手架方案附件140悬挑脚手架工程专项施工方案报审表GD220207单位（子单位）工程名称xxxxB1-2区1-4#楼及活动中心楼工程致 xx建设工程监理有限公司 （项目监理机构）我方已根据本公司有关规定完成了 xxxxB1-2区1-4#楼及活动中心楼工程方案 的编制，并经我公司技术负责人审查批准，请予以审查。附件：（悬挑脚手架工程专项施工方案） 1 份。 项目经理部（项目章） 项目负责人： 日 期： 年 月 日专业监理工程师/总监代表审查意见： 专业监理工程师/总监代表： 日 期： 总监理工程师审核意见： 项目监理机构（项目章） 总监理工程师： 日 期： 年 月 日第一章 编制依据6、一、编制依据1.施工图纸、各类参考规范及标准序 号名 称编 号施工技术资料1本工程建筑、结构施工图纸2本工程施工组织设计现行的国家标准、规范3建筑施工计算手册 江正荣著 中国建筑工业出版社第四版4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20015建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-916建筑施工安全检查标准 中国建筑工业出版社JGJ59-20057密目式安全网GB16909-19978建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）1994.5出版9关于进一步规范建设施工脚手架用钢管、扣件及安全防护用品使用管理的通知建安质677-200810建筑结构荷载规范 中国建筑工业出版社GB5007、09-200111危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）8712钢结构设计规范GB50017-200313冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200214低压流体输送用焊接钢管GB/T309215直缝电焊钢管GB/T1379316普通碳素结构钢技术要求GB/T70017金属拉伸试验方法GB/T22818工程建筑标准强制性条文 房屋建筑部分2009版19施工现场安全生产保证体系DBJ08-903-9820工程建筑安全生产监督管理规定21中华人民共和国建筑法22一般用途钢丝绳GBT20118-2006参考书目23xx建设集团有限公司质量手册、环境管理手册等第二版24建筑施工手册（8、第四版） 中国建筑工业出版社2003.9出版25简明施工计算手册1999.7出版26扣件式钢管脚手架计算手册 中国建筑工业出版社王玉龙著2电算化软件品茗施工安全设施计算软件2010版+PKPM施工安全设施设计计算软件第二章 工程概况一、工程概况1.工程简述1.1. 第一节：工程简介序号项 目内 容1工程名称xxxxB1-2区1-4#楼及活动中心楼工程2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6工程规模本工程由1#、2#、3#、4#四栋30层高层住宅和二层商铺、会所组成，其中二层商铺和会所称为8#、9#，地下二层连体车库，建筑面积约 12645 m2，14栋地上均为30层，总建筑面积约 750709、 m27质量目标确保佛山市优良样板工程，争创广东省优良样板工程8安全、文明施工目标确保佛山市安全生产、文明施工优良样板（“双优”）工地，争创广东省安全生产、文明施工优良样板工地地下层数2层层高负一层4.2米负二层3.7米地上层数14栋为30层； 89栋为商铺和会所2层层高首层6.60m ； 标准层3.00m基础结构形式预应力管桩、桩筏及筏板主体结构形式框支剪力墙屋面形式钢筋砼平屋面及坡屋面第二节： 建筑设计概况 以下包括：4栋高层及附属工程、8、9楼及会所楼建筑用途车库、商业、住宅楼建筑特点地下二层车库,地上二层商铺和会所土0标高黄海高程标高20.650m室内外高差0.50m檐口高度高93.710、2m建筑总高98.35 m楼梯结构形式板式建筑防火等级二级地下室防水等级S6地下室用途车库第三节：结构设计概况 序号项 目内 容1结构形式地基基础结构形式预应力管桩、桩筏及筏板基础主体结构形式框剪结构、柱承重形式屋盖结构形式钢筋砼平屋面及坡屋面2结构安全等级二级3场地土类别II类4砼强度等级C15、C20、C30、C35、C40、C45、C505抗震等级工程设防裂度6度框架、抗震等级二级剪力墙抗震等级二级6钢筋类别一级钢6、8、10二级钢HRB33514三级钢HRB40010、12、14、16、18、20、22、257钢筋接头形式电渣压力焊部分柱竖向主筋搭接绑扎板、墙、梁、柱二、工程特点1.建11、筑立面（1）本工程外观设计简单明快，设计有悬挑式阳台和外飘窗等构件，建筑物立面较顺直。（2）本工程各立面较大面积均为外墙GRC构件，檐口突出，脚手架的设置不太方便。2.建筑结构本工程设计为框架剪力墙体系结构，建筑体型和建筑结构平面布置较不规则；悬挑型钢梁布置所在的结构层结构板混凝土强度等级为C30。本工程进行六级抗震设防。第三章 脚手架方案选择一、方案设计1设计方案原则（1）架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。（2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。（3）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。（4）结构选型时，力求做到受力明12、确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；（5）脚手架的设计应根据工程的条件和所用脚手架材料的构架能力，从以下几个方面着手进行，以确保满足施工需要和使用安全。1)在确定脚手架的构造的适宜形式和尺寸时，应充分考虑工程结构的造型，墙体上的凹凸构造、洞口连墙和撑拉点的位置以及作为同宽度、高度、单层或多层作业施工操作要求。2)脚手架必须具有受力明确的稳定结构和足够的整体与单肢的稳定承载能力。对荷载超限和构架尺寸较大的部位，应根据计算结构对其构架予以加强。3)必须对脚手架设计（足够数量）的连墙点和连墙点构造作出设计。对不能设置的点位，应采取适当位移或其它弥补措施解决。4)按确保施工作业和现场安全的要13、求，确定脚手架外围表面、作业层、进出口、通道、现场以及特殊作业条件下的安全防（围）护措施。(6)综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合广东省安全文明标准化工地的有关标准。2方案确定结合以上脚手架设计原则，根据工程建筑外形特点，并结合现场情况与工期要求，按工程的平面特征和建筑高度，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了我公司以往的施工经验，决定本工程主体施工外脚手架拟采用型钢悬挑钢管扣件式脚手架，本工程脚手架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。施工荷载按结构荷载考虑二层同时作业，同时上下人行通道采用楼层楼梯。脚手架分层卸荷，卸荷高度和卸荷位置详见14、附图4、5、6（各栋剖面图）。1#、2#、3#楼悬挑从第二层开始悬挑，3#楼因样板房在5层，在第六层开始悬挑，具体悬挑设计方案详总体方案。架体外侧采用密目安全网全封闭；架内水平方向每隔两层设水平兜网。二、搭设方案1 总体方案根据本工程实际情况，本工程施工脚手架的选择本着安全、经济、实用、搭拆方便的原则拟采用以下施工方案：（1）8、9#楼及会所主体结构至封顶采用落地式双排钢管式脚手架；1、2、4#楼首层采用落地式双排钢管式脚手架；3#楼1-5层采用落地式双排钢管式脚手架。其具体方案另详，本方案主要针对本工程悬挑脚手架分项工程编制。（2）1-4#楼分别从不同层数楼面至屋顶层采用16#工字钢钢梁悬挑15、式脚手架。悬挑架设计考虑结构、装修施工使用，根据施工活荷载分布情况，结构施工大于装修施工期，方案以结构用脚手架为设计目标。（3）屋顶部分小型结构采用落地式双排钢管脚手架。（4）卸料平台设置，1-4#楼均设置卸料平台2个，其位置见附图1。（5）方案共由三个部分组成，普通落地式脚手架、悬挑式脚手架、卸料平台。根据以往施工经验，方案主要对工字钢悬挑式脚手架作详细编制.具体方案设定见下表： 本工程悬挑脚手架总体设计方案 表41楼号1#、2#、4#楼3#楼8、9#楼及会所开始悬挑结构层数第2层结构面第6层结构面/悬挑架钢丝绳卸荷位置第2、12、22层第6、16、24层/建筑物最高点结构标高（m）98.316、598.3512.588落地脚手架高度（m）71914.09悬挑脚手架顶面高度（m）99.8599.85/ 第一次外挑面的标高（m）5.617.6/本次挑架高度（m）3030/第二次外挑面的标高（m）35.647.6/本次挑架高度（m）3024/第三次外挑面的标高（m）65.671.6/本次挑架高度（m）34.328.3/悬挑次数33/卸荷层第7、17、27层第11、20、28层/立杆横距0.7m 立杆纵距1.5m步 距1.8m型钢梁型号16#工字钢预埋锚固件18mm离墙距离0.25m卸荷钢丝绳18mm预埋卸荷吊环18mm钢丝绳水平间距1.5m脚手板钢筋网片安全网密目式安全网挡脚板铁皮脚手挡板17、连墙件设置设置高度范围连墙件形式竖向距离（m）水平距离（m）覆盖面积（）12.85-36.05m钢管扣件式2.938.736.05-59.9m钢管扣件式2.938.7 2悬挑脚手架构造示意图 悬挑脚手架构造示意图第四章 脚手架材料选择一、搭设材料1.钢管钢管采用48mm3.5mm焊接钢管，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，不得有明显变形、新用的钢管要有出厂合格证。必须进行防锈处理。严禁有打孔的钢管。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。搭设架子前应进行保18、养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆统一漆黄色，剪刀撑、踢脚板统一漆黄黑相间色。底排立杆、扫地杆漆黄色。钢管质量检测标准序号检查项目允许偏差(mm)示意图检查工具1钢管外径、壁厚的偏差外径 48.0mm壁厚 3.5mm-0.50-0.50游标卡尺2钢管两端端面切斜的偏差1.70塞尺3钢管内外表面锈蚀的的深度=1+20.50游标卡尺4钢管弯曲的偏差a、各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b、立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c、栏杆、支撑体系的钢管弯曲l6.5m302扣件钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有19、扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。扣件的规格有三种：（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈20、蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。3脚手板本工程所用脚手板采用钢筋网片脚手板，其自重为0.3KN/m2,脚手板、脚手片采用符合有关要求。4安全网安全网采用密目式安全网，网目应满足大于2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。安装平网应外高里低，以15度为宜，网不宜绑紧；要保证安全网受力均匀，必须经常清理网上落物，网内不得有积物；安全网安装后，必须经专人21、检查验收合格签字后才能使用；安全网的贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学品的侵袭。5连墙件连墙件采用外径48mm，壁厚3.5mm钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A钢的要求。 6悬挑型钢梁悬挑脚手架悬挑型钢采用16号工字钢，标准总长3m，设置在建筑物普通位置,其中锚固建筑物内的长度为1.8m，悬挑长度为1.2m。建筑物特殊部位如建筑物阳台部位、建筑物转角部位和采光井等，悬挑脚手架悬挑型钢采用16号工字钢，长度视现场情况而定。型钢与建筑物预埋件焊接，焊接焊缝必须饱满均匀，焊缝宽度与厚度必须满足设计要求。7钢丝绳悬挑工字钢梁端部拉结用钢丝绳采用直径为15.22、5mm的619钢丝绳、外架卸荷用钢丝绳均采用直径为15.5mm的619钢丝绳，悬挑脚手架的最底层采用定型化钢板进行封闭。根据受力计算需要，悬挑钢梁外端需设置钢丝绳斜拉辅助受力。钢丝绳与钢梁的固定通过设置于紧固点（与立杆相对的工字钢梁下部）的焊接钢筋和钢丝绳夹应，从而达到将工字纲梁与钢丝绳予以固定。 钢丝绳夹使用时应注意如下事项：（1）钢丝绳夹应按下图所示方法把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。 钢丝绳夹的正确布置方法（2）每一连接处所需钢丝绳夹的最少数量如下表所示。钢丝绳夹使用数量和间距 绳夹公称尺寸（mm）（钢丝绳公称直径d）数量（组）间距23、18368倍钢丝绳直径19274283753844645607(3)绳夹正确布置时，固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的80%，绳夹在实际使用中受载1、2次后螺母要进一步拧紧。(4)离套环最近处的绳夹应尽可能地紧靠套环，紧固绳夹时要考虑每个绳夹的合理受力，离套环最远处的绳夹不得首先单独紧固。(5)为了便于检查接头，可在最后一个夹头后面约500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯”）。当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”即被拉直，这时就应立即采取措施。安装钢丝绳夹放“安全弯”方法8吊环、型钢固定件本工程固定外脚手架卸荷钢丝绳、悬挑工字钢梁端部斜拉钢丝绳采用的吊环和型钢固定件均采用直径为1824、mm的HPB235钢筋制作，材质应符合钢筋混凝土用热光圆钢筋（GB13013-91）和钢筋混凝土用热轧带肋钢筋（GB1499-1998）的要求。(1)所使用的圆钢18必须有出厂合格证，合格证的编号与进场钢材标识牌相互吻合，即合格证能代表进场钢材的质量技术措施指标。(2)进场圆钢18钢筋必须进行取样，经复试合格后才能使用(3)进场钢材应平直，无损伤，表面不得有裂纹、油污、颗粒状或老锈。(4)经复试不合格的应立即退场(5)钢筋加工应严格按照悬挑钢筋示意图制作，下料尺寸必须符合图示尺寸。所加工的钢筋尺寸必须符合施工规范的要求.二、劳动力、材料构配件、施工机具准备1.劳动力(1)为确保工程进度的需要，25、同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源.本工程配备40名专业架子工进场施工,操作工均有上岗作业证书。(2)建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。所有架子工均接受过脚手架分项工程技术交底、安全技术交底、安全及文明施工教育和培训，并进行每天的班前教育、交底、检查。(3)外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。(4)衣着规范整齐，劳动用品、安全防护用品等齐全、可靠。工 种人 数技术管理 2安全监督 2质量检查 2测量放线 3架26、子工 40电焊工 8机具名称数 量 备 注架子扳手40把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链5把调整架子水平弯曲度钢 卷 尺5把用于搭设时测量步距和跨距和搭设前确定跨距。游标卡尺3把测量钢管直径及厚度水准仪（+5m塔尺）1台检测保证悬挑梁处在同一标高经纬仪1台检验脚手架架体垂直度电焊机2台悬挑梁与预埋锚固筋的焊接接地电阻测试仪2台量测脚手架避雷接地电阻值二氧化碳灭火器5台扑灭焊接作业时产生的火星或可能引发的火灾 2.施工机具3.材料构配件 材料构配件用量表材料名称规 格单 位数 量进场时间工字钢梁16#（6m）根2011年8月工字钢梁16#（3.0m）根2027、11年8月槽钢14a根2011年8月立杆483.5吨2011年8月小横杆483.5吨2011年8月大横杆483.5吨2011年8月扣件直角个400002011年8月旋转个80002011年8月对接个80002011年8月50厚竹脚手板长4m、宽0.20.3mM35002011年8月密目安全网1.86mm245002011年8月安全网36mm250002011年8月钢丝绳61914m35002011年8月钢丝绳卡具FY-14个15002011年8月钢筋锚环18个2011年8月 三、技术准备施工前，生产、技术、专业工长及有关管理人员要召开碰头会，沟通情况。各班组要召开准备会进行动员，明确任务、统一28、思想、统一认识、统一作法、统一指挥、统一行动,专业工长要对外施队进行技术及安全交底，外施队要严格按交底进行施工。施工准备工作是做好每项工作的必要条件，施工准备工作的质量好坏，充分与否是决定该项工作成败的关键，因此必须引起各级管理人员和各班组的注意。(1) 施工技术人员熟悉图纸，根据结构特点、施工进度要求、物资供应，施工工艺等情况确定脚手架形式，并编制详细的施工方案按图纸和项目部的施工方案、施工计划合理安排材料、机具、人员施工。(2) 按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底,并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。进行逐级技术交底、安全交底：专业工长以书面形式向外施队工长进行交底，说明施工29、方法、路线布置、技术要点及质量标准；外施队工长以口头形式向各施工班组进行交底，交底要有针对性，要针对关键部位提出具体安全措施和技术要求(3) 检查施工人员用工手续齐全，备齐特殊工种上岗操作证及培训证书，并报项目技术质量部备案。四、现场准备本工程施工现场设置脚手架堆放场地，要求场地地面平整，坚实；不同长度的钢管要分开码放。经检验合格的构配件应按品种规格分类堆放整齐平稳堆放场地不得有积水。现场设置卡扣库房，由材料组管理，实行领用登记制度。脚手架搭设区域内的障碍物提前清除。五、材料进场计划、施工进度计划1.人、材、机进场计划为满足施工需要，按照劳动力及材料、机具配备的数量，总体的进场计划和安排是：在30、悬挑脚手架安装前一周内，完成人员进场与作业证报验、材料进场、机具进场。由于施工现场场地比较狭小，材料分若干批次进场，但不影响施工为前提。2.施工进度计划按照施工进度计划及月进度计划，结构主体施工时悬挑脚手架同步搭设，并同时两层搭设，稍提前于结构施工层，以满足施工安全需要。2011年7月3日：塔楼0.00建筑主体结构开始施工，落地式外脚手架开始施工。2011年8月18日：塔楼第一段悬挑脚手架开始施工。2011年10月1日：塔楼第二段悬挑脚手架开始施工。2011年11月10日：塔楼第三段悬挑脚手架开始施工。2011年10月24日：塔楼第一段悬挑脚手架开始拆架。主楼上部留2部悬挑架进行重上到下施工根31、据施工进度开始拆架。第五章 构造要求及技术措施一、构造要求1立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.7m，步距1.8m；内排架距建筑物临边的距离为0.35m。(2)脚手架严格按照设计要求进行各杆间距布置，如果局部位置受现场条件的限制，必要时可以对杆件间距进行必要的调整，以满足施工的需要，但事先必须征得项目技术负责人的书面认可，方可施工。 (3)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。2大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手32、架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。纵向水平杆对接接头布置 3悬挑支撑件设置悬挑工字钢梁端部支撑形式采用斜拉钢丝拉绳，作为悬挑工字钢梁辅助受力。斜拉钢丝拉绳的规格为619型号，直径为15.5mm。斜拉钢丝按照水平距离1500mm设置。斜拉钢丝绳与钢梁的固定通过设置于紧固点（与立杆相对的工字钢梁下部）的焊接钢筋，同时将其固定在上层建筑物临边结构预埋的吊环上。预埋吊环采用直径为18mm的圆钢制作。斜拉钢丝绳构造图（非阳台部位）斜拉钢丝绳构造图（阳台部位）4剪刀撑脚手33、架在架体的外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑, 剪刀撑与地面的角度应在4560度之间并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑搭设示意图5脚手板、脚手片的铺设要求（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板无探头板。（2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设满铺到位不留空位不能满铺处必须采取有效的防护措施。（3）脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设34、时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。（4）脚手板：应铺满、铺稳，离开墙面120150。自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m左右满铺一层脚手板。采用竹笆脚手板，铺设时按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度130150，两块脚手板外伸长度的和不大于300，四个角用直径1.2的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。详见下图。脚手板对接、搭接构造图6防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用14#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)各楼层、屋面等临边防护采用钢管防护栏杆35、由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度1.2米，下杆离地高度0.6米，横杆长度大于2米时必须设加栏杆柱，栏杆全段必须用密目式安全网封闭，底部设180高档脚板。顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7连墙件(1)连墙件及其预埋件均使用与架体同种规格483.5钢管制作，采用直角扣件连接。预埋件长450mm。连墙件的连墙杆，连墙杆与脚手架、连墙杆与建筑物的连接采用双扣件连接，连墙杆与建筑物连接如下图： 连墙件与建筑物连接图(2)连墙件均匀布置，呈梅花形；连墙件靠近主节点设置，偏离主36、节点的距离小于300 mm。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。连墙件数量和设置方式详见表中规定。(3)连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置且在转角范围内和顶部处加密。外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。(4)连墙件中的连墙杆要求水平并垂直于墙面设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接，不能采用上斜连接。(5)在结构层每一外剪力墙洞口处设置拉杆与剪力墙拉接。(6)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。(7)当脚手架施工操作层高出连墙件二步时,应采取临时稳定措施,直37、到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。(8)当设计位置及其附近不能装设连墙件时，应采取其他可行的刚性拉结措施予以弥补。必须满足不大于30m2设置一个连墙点，连墙件应靠紧主节点设置，偏离主节点距离不大于300mm。用钢管及扣件将脚手架与结构连接牢固。8架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为350mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。9防护措施(1)密目安全网脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8m6.0m的规格38、，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架设一道水平兜网。在架内高度4.5m处设首层平网，往上每隔2层设平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆与0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的档脚板。(2)安全平网安全平网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于5cm，每张安全平网重量一般不宜超过15kg。水平设置时能承受不小于1.6kN的冲击荷载。阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。10防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼39、层内避雷系统连成一体的措施。每个单体建筑设置4根避雷针，采用直径12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地采用404的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线应保证接触面牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2,并且将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按照脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选用施工人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭受机械伤害。两者连接采用焊接，焊接长度应该大于2倍的扁40、钢宽度。焊完后，再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10欧，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。11.架体防火措施(1)建立消防安全领导小组、消防组织，设立防火小组和义务消防队，完善消防安全制度，对进入本工程现场施工的所有单位，不论总包分包形式如何，均应签订消防安全责任书，并加强对分包单位的检查监督。对员工进行消防安全教育，进行定期和经常性的防火检查，及时消除火灾隐患，并经常对员工进行消防法规、防火安全的宣传教育、培训、考核等。认真贯彻执行“预防为主、消防结合”的工作方针。本着自防自救的原则，实行严格、科学管理。按施工现场防火规定，在工41、地以下各区域配备必要的灭火器具：食堂餐厅、木工棚、钢筋棚、机棚、传达室以及每层楼梯通道口，定人定期检查其可靠性；(2)落实各级防火责任制和岗位防火责任制，实行“谁主管、谁负责，谁施工、谁负责”。(3)现场合理配合消防措施，施工现场各幢号设置消防水管，在各幢号首层（主要进出口处）设置消防栓，配置消防软管和水枪。楼层隔层设一个消防栓，消防水管随楼层加高，直至天面。首层设置备用加压泵，备用水池可利用工程生活、消防水池。(4)外脚手架上人斜桥平台或整层楼梯口配置一组两个灭火器。(5)外脚手架上人斜桥或楼层楼梯严禁堆放材料保证畅通。各幢号设置安全通道指示牌并保证畅通。(6)电、气焊作业：焊割作业区与气瓶42、距离，与易燃易爆物品距离符合安全规定距离，焊割设备上的安全附件要保证完整有效，作业前应有书面防火交底，清理易燃物品，作业时备有灭火器材，作业后清理杂物，切断电源、气源。在架体上进行电焊气割等明火作业时应先办理申报手续，在征得项目安全部门批准然后在专人监护的情况下实施；,并携带灭火器,下边要垫铁皮接住焊渣。(7)发现有火灾苗子，应立即采取有效措施进行扑救。发生事故，及时抢救，保护好现场，并向有关部门报告，根据“四不放过”的原则，协助调查火灾原因，并作出整改意见和防范措施。(8)凡是检查中发现的问题，必须定人、定时间、定措施整改，整改后进行验收，消除事故隐患。12.卸荷措施卸荷采用双钢丝绳共点（共43、用一个锚固点）拉结方式布置，分别在脚手架搭设高度第5层标高处设置一道卸荷，水平方向每1.5米设置一道，使用15.5mm钢丝绳，钢丝绳与排架两个拉结点之间相隔0.7m，第一个拉结点与墙距离为0.25m。钢丝绳一端穿过上一楼层框架梁中预埋的铁环，另一端与排架连接、最后拉紧、用三个卡环锚固（部分做“安全弯”）。在卸荷标高处设置连墙件将其与里外立杆相连,以平衡卸荷时产生的水平分力.分段卸荷措施：卸荷施工时，采用手动葫芦收紧钢丝绳，再用绳卡锁紧而不用花篮螺丝收紧，防止在以后的使用过程中被工人不慎放松而使卸荷失效，造成安全隐患，钢丝绳与吊环的接触处应加护套。分段卸载措施采用斜拉钢丝绳的方法，起步架卸载一次44、，架体每搭设一定的高度卸载一次，卸载的具体位置和细部构造详见附图10。13出入洞口构造各单位工程出入口位置设置序号单位工程名称安全通道位置做法11#、2#楼1#楼首层安置安全通道 挑空两根立柱、跨越三步三跨，大小为4.5m5.4m（宽高）。出入口再搭设6.0m4.5m6.0m（长宽高）的防护棚，上铺50mm厚的双层脚手板，双层布置，净空不小于300MM。通道两侧立杆间距1500MM,水平杆间距1200MM,两侧及顶部设支剪刀撑，通道两侧采用密目网防护。23#、4#楼人货梯边安置安全通道38#、9#楼及会所会所入口在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1-2步，立柱用短管45、斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空出的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，须接长时用对接口连接。14.出入口安全通道防护棚的搭设在施工建筑物主要的出入口，为保证过往行人及车辆安全，将搭设净高4.2m，净宽5.6m，长10m的安全通道，安全通道棚顶共分上下两层间距为1.5m，每层均满铺木跳板及安全网46、，且通道两侧满挂安全密目网。具体做法详下图。 安全通道正立面图 安全通道侧立面图15.建筑物立体防护为有效预防施工过程高空坠落、物体垂直打击安全事故的发生，我们计划沿建筑物四周（人货电梯范围内除外）设置悬挑式双层防护棚，搭设跨度为4.5m。防护棚与外架连接成一整体，防护棚由横向水平杆、纵向水平杆及安全网及脚手板组成。防护棚横向水平钢管间距1.5m，与外架立杆用扣件连接，并与预埋在悬挑层外边梁上预埋钢管用扣件连接，纵向水平钢管间距1.5m，与横向水平钢管用扣件连接，防护棚材料是铁笆、七夹板面刷防火涂料，防护棚下满挂安全网，上满铺脚手板，防护棚外侧搭设1.1m高防护栏，外挂安全网。沿外架立杆水平方47、向每隔3m用直径为14mm的钢丝绳拉结，下端拉结在防护棚外侧横向及纵向水平钢管交接处，上端拉接在上一层外边梁预留的吊环上；每隔3m用6m钢管把外架立杆及防护棚进行硬性连接。按照水平防护棚搭设的相关做法和要求，我们故拟计划在1#、2#、4#楼各布置3道水平防护棚，均布置2、12、22层。3#楼布置在6、16、24层16.特殊部位外架处理（1）人货电梯接料平台架体搭设人货电梯所在外架搭设与周边其他部分架体脱开，同样采用16#工字钢悬挑脚手架，悬挑工字钢布置的具体的结构层位置同其周边的悬挑脚手架。该部分外架的搭设应充分考虑材料的运输、人货电梯安装、相邻外架的先行拆除、外墙装饰等约束因素的影响。人货电48、梯所在外架拆除材料垂直运输主要通过人货电梯来完成。施工电梯与结构之间应形成施工人员进出楼层和装卸材料的通道，此平台搭设宽度以提升机械与结构边的距离来定，此段架体搭设从首层板面搭设，搭设形式与外挑架类似，具体技术参数详附图。通道两端的内外立杆之间设置斜撑；因此段架搭设从底到顶，所以必须进行分段卸荷，每隔4楼层用钢丝绳斜拉卸荷，钢丝绳拉结在通道的两侧，同时在此段架体两端每层设连墙件。电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。具体做法参如下示意图：人货电梯接料平台处防护门构造图 （正立面、侧立面）人货电梯接料平台处外架卸荷构造图 49、（正立面、侧立面） 人货电梯接料平台处剖面（2）施工电梯破断口处脚手架的搭设当脚手架不能连续时，如因施工电梯的存在及电梯卸料平台必须独立设置，脚手架不能形成闭合的整体，为防止脚手架在断口处可能发生的沉降，沿电梯两侧应单独设置悬挑梁而不受立杆纵距的限制，且须单独设置连墙件。1）外脚手架在外用电梯通道两侧位置设置从底至顶双立杆，外脚手架在井架通道两侧位置设置从底至顶双立杆。2）人货电梯位置水平钢管单独配置，避免电梯、井架安装时锯钢管。3) 外脚手架遇人货电梯、塔吊、物料提升机、卸料平台开口或者断口处需每层增设连墙件与建筑物做可靠的刚性连接，且还必须设置横向斜撑。如下图所示。 架体开口处加强做法 （50、3）挑台、阳台部位：凸窗、空调板挑出宽度为800mm，则架体搭设必须考虑将板的位置和施工位置留出来，在此内立杆距结构边距离100mm，小横杆挑出650mm，留出外墙施工位置，当施工凸窗板和空调时，其操作下一层小横杆应挑出并加设一道大横杆，铺设脚手板将架体与结构封闭。局部位置阳台边梁外还有装饰，外架内立杆距离装饰边150mm。（4）伸缩缝部位：两建筑物之间的伸缩缝部位较窄，且形状不规则。此处主体施工阶段工作量大，施工难度也大，为便于伸缩缝部位施工，将此处的脚手架按照伸缩缝的进深和形状搭设成多排架的形式，架体同样坐落于悬挑型钢钢梁上，型钢梁安置在两边力墙的预留孔里。具体的悬挑型钢梁布置和多排架的布51、置打设形式详见附图11。（5）悬空架部位：因塔楼外立面装饰的需要，结构外立面有几根悬挑梁，外围采光井里的悬挑梁施工可以借助外搭设在采光井的排架里，所以此处不用特殊处理，但必须注意在进行悬梁结构施工时严禁将支撑模板支架与外架连接或搭设在外架上。17人行通道脚手架人行通道主要解决在施工楼层包括紧随其下的23层（支模架尚未拆除）的施工人员上下通行的需要。按施工部署，各栋高层施工过程均采用施工电梯进行人员及部分材料的运送，而施工电梯由于安装方面的需要总是较结构施工落后23层，脚手架人行通道即是二者之间的联系。本工程在每栋楼双排外脚手架搭设过程中设之字型人行通道，附在脚手架里，具体平面位置见附图-13，52、人行马道宽度为1米，坡度1：3，拐角处设置平台，平台宽度不应小于斜道宽度。脚手架的人行通道采用定制成品简易钢梯，单组悬挂式，每组接连一步架体，总共覆盖3个楼层，随结构施工向上周转往复使用, 人行通道两侧及平台外围均设置1.2米高防护栏杆和30高踢脚杆，并用合格的密目式安全网进行封闭, 两侧设置18cm高踢脚板。4栋高层中，均各布置一处人行通道。悬挑以上采光井位置设置上人爬梯。人行通道立面图18文明施工策划脚手架除防护、施工等实用要求外，还需要满足文明施工的要求，给人以整齐一致、安全稳固的感觉，塑造现代施工企业的良好形象。要求脚手架搭设时，钢管横平竖直，立杆上下一致，横杆平直，均匀分布，剪刀撑角53、度一致，相互平行。下图为脚手架立面效果图：悬挑脚手架立面效果图二、技术措施1技术细节 (1)在型钢梁布置的结构层板筋绑扎的同时，埋设悬挑外架用钢筋，其包括板面穿插工字钢用钢筋、外架转角处支撑钢筋。 (2)须待悬挑层砼达到设计强度时方可穿插工字钢搭设上部外架。 (3)保证外架立杆间距均匀，架身美观整齐，并确保立杆荷载传递到工字钢上。 (4)保证每一立杆均套在与钢管焊接的钢筋、钢管支座上。 (5)大横杆距工字钢面200mm开始搭设。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧。立杆和大横杆必须用十字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。 (6)小横杆贴近立杆设置，搭于大横杆上。在立杆之间可根据需要加设小横54、杆，但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。 (7)立杆、大横杆的接头位置应符合脚手架安全规范的要求，架设时应注意挑选钢管长度。 (8)水平斜拉杆，设置在有连墙杆的步架平面，以加强外架的横向刚度。 (9)预留洞口加强：外墙预留悬挑型钢梁工字钢洞口时应以能穿入16号工字钢为准，其周边的空隙应用木锲塞紧，防止其滑动。且需按设计要求对洞口增设加强筋，进行洞口补强。加强钢筋的规格和直径同剪力墙竖向钢筋,长度不小于两倍的Lae。预留洞口封堵：工字钢拆除后，先将预留洞内部四周砼凿毛，内外分别填塞掺抗渗剂的膨胀砼（混凝土强度等级比周边砼高一等级）。 洞口加强加筋构造图(10)本工程悬挑型钢梁斜拉钢丝绳、外55、架卸荷钢丝绳预埋的吊环，埋入深度不得小于30d，吊环外露高度和预留孔洞高度应以能穿入16号工字钢为准，并能与工字钢挑梁有效固定。2技术措施对设计施工图查阅及施工现场情况分析得知，对外墙的分布有两种布置方法，一是平直布置，再是转角布置。(1)平直段的脚手架搭设较为方便，在墙垛两侧的结构板面各安装两根悬挑的16号工字型钢（现场有备料），型钢的锚固段用压环与螺帽固定在砼楼板，悬挑段上搭设脚手架。搭设高度为20.0m。(2)转角位置呈“”形，安装型钢其稳定性不能满足要求。因此，在型钢的端部增设斜拉钢丝绳作为斜撑，斜拉钢丝绳采用规格619直径为15.5mm的钢丝绳；型钢的锚固段用直径为18mm的圆钢制作56、的压环固定在砼楼板，悬挑段上搭设脚手架。(3)型钢选用长3.0m的16号工字钢，悬挑长度分别为：平直段长1.2m,锚固段长1.8m，转角段长度依现场实际情况而定。间距同脚手架立杆间距一致。每根型钢设前后三个压环，压环间距见下图。 悬挑钢梁楼面构造 悬挑型钢梁穿建筑物主体结构设置时，需要在主体结构事先预留孔洞，且做做必要的洞口加强，同时在悬挑型钢梁施工时，对预留孔洞的空隙采用木楔楔紧，防止型钢梁受力后发生水平位移，如下图所示：悬挑钢梁穿墙构造(4)脚手架立杆：平直段横距0.70m，纵距为1.5m；内立杆离墙0.35m，扫地杆距型钢面0.20m，步距1.80m，搭设最大高度为30.0m。(5)每步57、铺设脚手板，步面施工荷载限制在3kN/m2。满足两个施工层面同时作业。(6)在悬挑脚手架平面布置设计后，通过电脑计算软件验收，满足脚手架的安全性。第六章 施工组织部署一、组织机构1项目组织机构建立健全安全管理责任制和管理体系，以项目经理和主管生产经理为首，对企业的劳动保护和安全生产负全面领导责任。 建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。项目经理羊成效执行经理高海勇专职安全员王少军、韦红平技术负责人彭建良吴有毛、周东良木工班组史启发土建班组施树根架子班组黄志勋安装班组项目组织机构图2职能分配(1)项目经理对本企业劳动保护和安全生产工作58、负全面领导责任。认真贯彻执行劳动保护和安全生产政策、法令和规章制度。定期向公司报告企业安全生产情况和措施。制定企业各级干部的安全责任制等制度，建立健全安全生产的保证体系。定期研究解决安全生产中存在的问题。组织审批安全技术措施计划并贯彻实施。对职工进行安全和遵章守纪教育。督促各级领导干部和各职能单位的职工做好本职范围内的安全工作。 (2)项目技术负责人对本企业劳动保护和安全生产的技术工作负领导责任。在组织编制和审批施工组织设计(施工方案)和采用新技术、新工艺、新设备时，必须制定相应的安全技术措施。负责提出改善劳动条件的项目和实施措施、并付诸实现。对职工进行安全技术教育。及时解决施工中的安全技术问59、题参加重大伤亡事故的调查分析，提出技术鉴定意见和改进措施。(3)安全员应对本企业劳动保护和安全生产工作负具体管理落实责任.组织现场安全工作，作好各种安全检查和评比工作。负责项目的安全生产和施工现场的安全、消防、保卫工作。完善和健全安全管理各种台帐，强化安全管理软件资料工作，负责各种安全记录资料的填制、收集和立卷工作。负责完善本项目各类安全生产制度，消防保卫工作制度，并有针对性地制定安全生产细则。监督分包商认真执行安全、保卫、消防法规、条例、标准和规定的实施。负责场容场貌文明施工管理，定期组织各分包商进行安全、文明施工的检查考核。监督分包商开展安全教育工作，作好分部分项技术安全交底工作。(4)生60、产经理、工长对所管工程的安全生产负直接责任.组织实施安全技术措施，进行技术安全交底。对施工现场搭设的架子和安装的电气、机械设备等安全防护装置，都要组织验收，合格后方能使用。不违章指挥。组织工人学习安全操作规程，教育工人不违章作业。认真消除事故隐患，发生工伤事故要立即上报，保护现场，参加调查处理。(5)架子工认真学习，严格执行安全技术操作规程，模范遵守安全生产规章制度。积极参加安全活动，认真执行安全交底工作，不违章作业，服从安全人员的指导。发扬团结友爱精神，在安全生产方面做到互相帮助、互相监督，对新工人要积极传授安全生产知识，维护一切安全设施和防护用具，做到正确使用，不准拆改。对不安全作业要积极61、提出意见，并有权拒绝违章指令。发生伤亡和未遂事故，保护现场并立即上报。(6)班组长要模范遵守安全生产规章制度，领导本班组安全作业。认真执行安全交底，有权拒绝违章指挥。班前要对所使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检查，发现问题立即采取改进措施。组织班组安全活动，开好班前安全生产会。发生工伤事故要立即向工长报告。3劳动力组织(1)建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。(2)为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定每个单体工程外脚手架搭设人员需要1520人，均应有上岗作业证书。(3)外脚手架的搭设和62、拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。二、施工总体安排1.安全目标本工程的安全生产目标：达到安全无事故标准。2.组织安排安全防护工作由项目经理部经理宗强主抓，施工经理卢本亮和安全主任叶成魁负责落实，主任工程师王磊技术负责，下设安全主管黄绍详下辖架子班组。3.施工难点分析(1)因结构施工期间需进行回填土施工，故不可能从地面升起。(2)结构外檐复杂，对脚手架的搭设也造成一定难度。(3)方案选择：仔细研究图纸并结合本工程的特点，根据以往的施工经验，充分考虑安全、适用、经济、合理、科学、美观的要求。故地下室结构施工中采用双排单杆落地脚手架搭设至首层63、顶标高处；1#、2#、4#楼二层以下采用落地式脚手架，二层以上采用工字钢悬挑脚手架；3#楼6层以下采用落地式脚手架，6层以上采用工字钢悬挑脚手架。第七章 脚手架搭设、拆除一、脚手架搭设1脚手架搭设悬挑型钢体系的搭设悬挑型钢体系的搭设是本悬挑脚手架的关键，其施工工序为：型钢加工制作型钢吊装至操作层主梁就位及焊接联梁就位及焊接立杆位置划分及固定钢筋焊接悬挑型钢梁细部处理悬挑型钢体系验收搭设脚手架.(1)型钢加工制作：根据各楼号型钢悬挑脚手架平面布置图统计，本工程悬挑体系使用的型钢材料见附表。(2)型钢吊运至操作层：将加工好的型钢采用塔吊吊运至操作层。在吊运时必须将型钢捆扎牢靠，避免高空坠落。(3)64、主梁就位及焊接：依据施工平面布置图及预埋件位置放置悬挑梁。放置悬挑梁时应保证悬挑梁的固端长度是悬伸长度的1.5倍。在指定位置上将悬挑梁与预埋件进行焊接，焊接质量应满足设计要求。如悬挑梁的位置与施工图指定位置偏离超过0.2m、悬挑梁有交叉重叠现象或悬挑梁固端长度留置不足，必须采取可靠措施进行解决。将主梁按照平面布置图摆放就位。从下层搭设钢管斜撑简易架支撑挑出的主梁，保证焊接工作的进行。主梁根据在各个位置应根据实际调节外伸长度，保证主梁最外端伸出联梁长度一致为10cm或者15cm，支撑在梁面或墙肢内的长度不得小于20cm。在主梁与梁面或墙肢内预埋件焊接前应注意调节主梁面标高和水平度。主梁就位并完成65、焊接工作后，立即组织进行联梁的安装。(4)联梁就位及焊接：联梁摆放时，应注意槽钢摆放方向，即槽钢肢背向外。联梁外侧槽钢应从主梁末端向内50mm开始摆放，避免主梁末端因切割加工时的缺陷和焊接时的不便。联梁与主梁接触的下肢脚背应与主梁焊接牢靠。(5)立杆位置划分及固定钢筋焊接：联梁就位焊接完毕后，立即进行外脚手架立杆位置的确定。根据方案设置，立杆间距为1.41.5m，因此在立杆布置时，根据现场实际情况进行布置和调整，立杆间距不得大于1.5m。为保证脚手架立杆下端的稳定，避免滑移，在立杆位置确定后进行立杆定位件的焊接。定位件采用150-200mm长25螺纹钢筋进行焊接，详见附图11所示。(6)设置悬66、挑梁稳固件：在每个悬挑梁上应设置悬挑梁稳固件，稳固件一般选用钢丝绳，用U形螺栓调紧。(7)悬挑体系的验收：在以上工作完毕后，项目部组织验收。特别是对焊接质量作为验收检查的重点，同时对预埋件的隐蔽情况进行复查，确保悬挑体系的安全。扣件式钢管脚手架的搭设(1)搭设要求定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。(2)脚手架的步高为1.8m,在立杆距联梁面200mm处应设通长扫地杆，脚手架立杆横距为0.7m，纵向间距按初步设计值设置。里立杆距外墙250900 67、mm，外架搭设应始终保持高于施工作业面一步架高度。(3)脚手架搭设时应先立立柱，立柱架设先立里侧，后立外侧，立立柱时要临时固定。临时固定方法设临时斜撑，架设脚手架时切忌单独一人操作，要防止脚手架倒塌伤人。立柱立好后，即设大、小横杆，当第一步大、小横杆架设完毕后，即在其上铺设搁栅大横杆400和脚手底木板，做好固定件，以方便操作者上去架设第二步脚手架，同时在立柱外侧的规定位置即时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾斜，剪刀撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。(4)立柱接杆，扶手接长应用对接扣件，不得采用旋转扣件。立杆接头应错开连接，同一截面上连接接头数量不得大于50%。大小横杆与立柱连接、扶手与立杆连68、接应采用十字(直角)扣件，不宜采用旋转扣件。所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测，要求达到4065N.M，过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。在搭设脚手架时，每完成一步都要即时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，以防止闭口缝的螺栓勾挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故，脚手架的小横杆上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。(5)由于本工程外脚手架里立杆距离墙面距离局部较大，凡大于300mm的部位应设置四排一隔离。脚手架小横杆里端距离墙面不得小于150 mm，外端挑出69、不应大于350 mm且外挑整齐划一。(6)外脚手架沿水平方向和垂直方向设拉结点，拉结点间距按照初步设计值设置，拉结形式采用钢管与主体施工阶段预埋的钢管通过双扣件连接，并以小横杆内挑部分抵墙作支撑，即采用硬拉硬撑方案。(7)外脚手架每步满铺木板，木板必须绑扎牢固，必须设防护栏杆和隔栅钢管，第二步架起满封绿色防护安全立网。(8) 安全防护措施1）电梯井洞口防护措施：电梯井口设置不低于1.8m高的开启式防护门。防护门边框采用L30303角钢，边框内焊接镀锌网片。防护门上刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用钢管、模板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物70、。电梯井不得作为垂直运输的通道，不得倾倒垃圾。2）结构临边防护措施：在结构四周边线以内50cm处设置全封闭式的护身栏杆，使用483.5钢管，其高度不低于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长纵向水平杆，每隔一根立杆设一道三脚撑。钢管护身栏杆上刷红白间隔的油漆，并挂醒目标志牌，护身栏杆挂密目安全网，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。3）楼梯间防护措施：楼梯的侧边用钢管搭设安全防护，钢管立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向设一道1.2m高的护身栏杆，侧边底部设18cm高踢脚板。2脚手架施工工艺流程定位放线埋设钢筋套箍固定悬挑型钢搭立杆大横杆小横杆拉结点固定、搭设剪刀撑小71、横杆上铺脚手板护栏挡脚板安全网、密目网布设上一步架体搭设。脚手架施工流程图搭设前的全员交底施工人员资格审核分包商施工能力认定搭设方案的设计、编制脚手架搭设脚手架交付使用脚手架拆除脚手架整改否脚手架施工的整体策划脚手架验收 脚手架拆除前验收 搭设前脚手材料检验进场脚手材料检验否否脚手架使用过程维护及整改否整改 3脚手架的交用验收：当悬挑式脚手架每段搭设完毕，应对脚手架进行交用验收，交用验收包含以下几个内容。（1）技术资料的检查验收、悬挑支承体系安装质量、架体搭设质量、架体防护措施质量。（2）验收合格后，脚手架交付施工方进行使用。（3）悬挑式脚手架的日常维护保养：定期检查悬挑梁的焊缝状况、定期检查72、脚手架连墙件与横向水平杆的维护状况、定期检查主节点处扣件的质量状况、定期对钢管、扣件、安全网、脚手板进行维护与更换、定期对脚手架进行安全检查。二、脚手架拆除1拆除工艺流程拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，一般的拆除顺序为：钢丝网安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆连墙杆、纵向支撑、剪刀撑；最后拆除悬挑16#工字钢。2拆除施工注意事项扣件式钢管脚手架在使用完毕后就应立即拆除，在拆除前要做好以下工作：(1）完成外墙装饰(墙面粉刷、门窗安装及墙面其他装饰)的最后整修及清洁工作，其质量已符合规定要求，并经验收。(2）对脚手架进行安73、全检查，确认脚手架无严重隐患。如有影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。(3）对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底，交底内容应包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，物件垂直运输设备得数量、脚手架上的水平运输、人员组织、指挥联络的方法和用语、拆除的安全措施和警戒区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容，交底应有记录，双方均应在交底书上签字。(4）外脚手架拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，故第一条规定的工作必须在全部完成后，方可开始拆除74、外架，决不允许下部在脚手架上做外墙面的维修清洁工作，上面就进行脚手架拆除，更不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行。(5）拆除脚手架要加强出入口处管理，拆除脚手架时，下部的出入口停止使用。对此除监护人员特别要注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都设置。(6）在拆除脚手架周围、于坠落范围四周设置明显“禁止入内”的标志，并有专人监护以保证在拆架时无其他人员入内。(7）在拆除脚手架时，应先清除脚手架(木板)上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由门架向下运送。(8）脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，及后搭设的先拆除，先搭设的后拆除。拆除脚手架应一步步进75、行，由上而下，一步一清的进行拆除。不可两步或两步以上同时拆除，分段拆除时，高差应不大于两步，如高差大于两步时，应按脚手架开口进行加固处理，上人跑道和建筑物的连接件应同步进行拆除，不准在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑的拆除，应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或送至人货电梯入口处，通过人货电梯运送至地面。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置增设与建筑主体结构的可靠的刚性连接,悬挑架体底部满铺密目安全网做可靠的防护.同时均衡地拆除建筑物四周的架体,当架体拆除后开始拆除悬挑型钢梁, 悬挑型钢梁拆除过程中需要借助塔吊吊装作业,电焊工在进行型钢切割时应采取可靠的76、防火措施,同时各工种需紧密配合,统一指挥,确保拆除作业安全。(9）外脚手架拆下的钢管采用人工用绳索放至地面，木板、扣件、连接件、以及2m以内的钢管用井架运至地面，严禁从高空向地面抛掷东西。(10）拆下的脚手架、钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放，保持场地整洁。对合格件应及时保养，保养后送仓库保管以备今后再用。(11）在拆除悬挑型钢结构时，必须先从地面或者下层搭设好保护脚手架，为悬挑型钢的拆除提供工作面，保证拆除工作的安全。(12）拆除的型钢必须通过机械运输至地面，严禁高空直接抛扔。第八章 施工安全管理一、组织保障建立建全施77、工组织系统，完善管理制度、岗位责任制、安全检查制度、维修保养制度、并组织有关人员进行安全技术交底。安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在3以内” 安全生产目标的必然保障；成立安全生产领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长：羊成效（项目经理）现场施工总负责组 员：彭建良 施工部署工 长：王忡 施工现场组织劳动力、施工具体安排技术负责：彭建良 悬挑脚手架专项施工方案编制、施工技术交底质量员： 李科 现场架体搭设质量检查安全员： 王少军 现场文明施工指挥、检查；安全教育1安全保证体系2环境保护体系二、安全技术措施1脚手架78、搭设技术措施(1)钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10。(2)外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。(3)定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定确保施工安全。(4)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。(5)外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。(6)严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。(7)保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。(8)结79、构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。(9)严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。(10)结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。(11)当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。(12)各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。2脚手架拆除技术措施(1)拆架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；应根据检查结果补充完善施工组80、织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底应清除脚手架上杂物及地面障碍物。(2)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。(3)拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。(4)拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进81、行。严禁上下同时进行拆架作业。(5)拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。(6)连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。(7)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。(8)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方82、可离开。(9)拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。(10)高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。输送至地面的杆件应及时按类堆放，整理保养。(11)当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、安全管理1验收按脚手架的验收标准，组织有关人员进行检查，全部合格后并办妥手续后方可使用。在验收中发现部分不合标准，必须限期83、改正，改正完毕后再经检查，完全符合要求并办妥手续后才能使用。分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用。对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部搭设，使用与搭设应交叉进行。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法符合下表的要求。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差(mm)示意图检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度2080m-100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差(mm)搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法2间距84、步距纵距横距-205020-钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同一跨内两根纵向水平杆高差-104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50-钢板尺5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm-钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3-钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m-扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的仰角4560-角尺7脚手板外伸长度对接a=130150mml300mm-卷尺搭 接a100mml200mm-卷尺2例行保养和检查每月或在恶劣天气前后要作全面检查85、，除使用者要进行规定的例行保养和检查外，还应设专职人员进行保养和检查，检查的重点是脚手架的垂直度，底部立杆的沉降量，工字钢的挠度，吊索的工作状态以及连墙件的状态等，发现隐患，及时消除，切忌临时观念。此外，例行保养和检查，自检和专业检查都要形成记录。3防雷、防电和防火脚手架防雷接地采用单独埋没接地或利用建筑物的防雷接地方式，接地电阻应小于10欧姆。脚手架上使用的竹木脚手板，安全网和其它堆放在脚手架上的易燃品，极易引起火灾，因而要及时清理外架上堆放的易燃品，并在脚手架一定部位设置灭火器材。此外要限制在脚手架上吸烟，杜绝火种来源，外架材料主要是金属，当电线直接绑扎在脚手架上时应有可靠的绝缘保护。4堆86、荷管理外架上严禁超载堆荷、支模、外挑卸料平台，向室内卸荷的溜槽等不允许支承在脚手架上绝对禁止振动设备与脚手架联系，禁止将其它设备的缆风绳固定于脚手架上，也禁止将垂直运输设备置于脚手架上。5特殊气候条件下的管理在特殊气候条件下搭设脚手架，必须有可靠的安全保证，措施，雨、雪及有六级以上的天气不得进行搭设作业。雨后使用脚手架，堆荷要适当减少，雪后使用脚手架应扫除积雪后方可使用。雨、雪后使用脚手架应有防滑措施。6对脚手架施工人员的管理脚手架搭设人员必须是经过特殊作业人员安全技术考核管理规则考试合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。搭设脚手架人员必须戴好安全帽，衣着灵便，系好安全带，穿软87、底防滑鞋。操作时不得上下抛掷物件不得在未固定的物件上行走，不得在外架上躺坐、休息。下班时应收集好工具及材料，消除不安全因素。7其它要求作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆输送管等固定在脚手架上。在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙件，不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。在脚手架上进行电、气焊作业时有防火措施和专人看守。第九章 监测监控方案一、 监测措施 项目部、班组日常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 日常检查、巡查重点部位如下: （1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求88、。 （2）地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 （3）连接扣件是否松动。 （4）架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。 （5）施工过程中是否有超载的现象。 （6）安全防护措施是否符合规范要求。 （7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。 （8）脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 监测项目包括:支架沉降、位移和变形。 监测频率:在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过 3 天/次5 天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过 10 天/次15 天/次。 监测的方法与工具:立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺， 立杆间距用钢板尺89、，纵向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中心点相互距离用钢板尺，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺，立杆上对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺，脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺.拐角吃，钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。二、 监控措施1.脚手架搭设时的安全监控措施搭设过程中,因处于施工高峰期,各施工班组在交叉作业中,故应加强安全监控力度,现场设置若干名安全监控员.水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区,用红白三角红旗围栏.谨防非施工人员进入。对于同一90、脚手架由多个施工单位共同使用时，总承包方必须明确脚手架的管理单位；结构结束移交装饰单位时，总承包方应组织相关人员履行交接验收手续，同时再次明确监护单位和监护人；对监护单位和监护人必须挂牌公告。2.脚手架拆除时的安全监控措施拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，91、动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。第十章 应急预案一、应急预案目的为能在脚手架工程施工过程中可能出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，同时确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，最92、大限度地保护职工生命和企业财产的损失，把事故降低到最小程度，保护生态环境和资源，特制定本预案。二、应急领导小组及其职责.应急领导小组、抢险小组安装部抢险作业组总指挥：羊成效预案管理：彭建良现场组织：王少军质安部技术部器材部综合部工作职责、职能分工（1）项目领导项目经理、执行经理：亲临现场，听取汇报，做出指示决策。（2）项目经理：协助公司领导提出建议，了解、汇总事故的发生情况，做好事故上报、情况通报和事故处理工作。根据领导指示、决策，做好上情下达，协调有关工作事宜，代表指挥部对外发布信息。（3）项目副经理：负责抢险现场的警戒和秩序维护，保障抢险道路的畅通和抢险车辆的顺利通行。做好事故现场记录、拍93、照、收集证据工作。会同有关部门确定抢险方案和抢险所需力量，督促事故单位落实抢险现场的安全措施。负责掌握事故现场基本情况，迅速开展救助疏散工作，控制事故扩大。（4）项目技术负责人:组织有关部门编制、修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过程记录。组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。当项目经理、项目副经理不在时，担任应急总指挥工作。（5）技术部：负责编制、修订、评审应急预案。（6）质安部：协助技术部编制修订、评审应急预案。督促检查相关部门落实应急准备工作。（7）安装部：协助技术部编制、修订、评审应急预案。组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。发生事故时，组织抢险队进行抢险、营救、减94、损防护工作。（8）器材部：协助技术部进行应急预案的编制修订评审。落实应急预案所需物资设备准备工作。（9）安全员：迅速组织医疗急救人员和必要的药品器械，赶赴抢险现场，尽力抢救受伤人员。负责新闻媒体对事故进行客观、公正、适当的报道。（10）迅速开展救治工作，根据灾情设若干抢救工作组。现场处理组：主要任务是传达贯彻领导指示，报告事故处理情况，协调有关单位负责救援工作，完成领导交给的各项任务。专业抢救组；主要任务是对事故进行现场救治。警戒维护组：负责设置警戒区域，维护现场秩序，疏通道路，组织危险区人员撤离，劝说围观群众离开事故现场。医疗救护组：开设现场救护所，负责受伤、中毒人员的救护，保证救治药品和救95、护器材的供应。交通运输组：运送现场急需物资、装备、药品等，疏散现场人员。后勤保障组：负责指挥人员和抢救人员的现场食宿安排，保障抢险救援物资的供应，协助处理伤员的救护工作。善后处理组：负责对死难、受伤人员家属的安抚、慰问工作，做好群众的思想稳定工作，妥善处理好善后事宜，消除各种不安全、不稳定因素。机动预备组：由指挥长临时确定、调动、使用。三、应急救援预案1事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内96、向上级主管部门作出书面报告。现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。（1）高处坠落事故应急救援 当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤害发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、97、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)发生脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤这的两肩与两腿或单肩背运。4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情98、况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暧。正确的现场止血处理措施。6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（2）发生物体打击事故应急救援当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血进行处理。1)发生物体打击事故后，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经脊髓的附加损99、伤。2)观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立既进行人式呼吸，胸处心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暧、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。3)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后及时送就近的医院治疗。防止伤口污染，在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，100、剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内毛发及异物，凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。4)在送运伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲。以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重。造成或加重脊髓损伤。（3）发生触电事故的应急救援1)触电急救的要点是动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措，束手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持的触电急救八字方针。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的的具体症状进行对症施救。2)脱离电源的基本方法有：将出事附近电101、源开关拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。用干燥的绝缘木棒、竹杆、布带等物将电源线从触电者身上拔离或将触电者拔离电源。必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳，木柄斧头以及锄头）切断电源。救护人可带上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘拖拽触电者，使之脱离电源。如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘；来阻断入地电流，然后再采用其它办法把电源切断。如果触电者触及落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810m的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后迅速将其带到810m的范围外，立即开始触电急救102、，只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。3)在使触电者脱离电源时应注意的事项:未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。严禁 救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（潮湿木棒、布带）作为救护工具。在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人员宜用单手操作，这样对救护人员比较安全。当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。4)触电者未失去知觉的救护措施，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生103、前来或送往医院诊治。5)触电者已经失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施；应使其舒适地平卧着，揭开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸及胸外心脏挤压。6)对假死者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。7)应急救援工具：绝缘手套、绝缘棒、电工绝缘钳、药箱 、担架等。(4) 外脚手架坍塌事故应急救援1)适用范围：外脚手架坍塌事故救援程序适用于落地式、悬挑式的范围，外脚手架坍塌主要由下列方面造成：材质造成，恶劣天气（如狂风暴雨、地震等）造成和人为造成（如人为拆除拉顶等104、）。外脚手架坍塌事故主要引起高处坠落和物体打击事故。2)救援职责：由工地现场主要负责人进行组织现场人、材、物进行救援工作。主管负责人指挥协调对口专业人员确定救援措施、方案，进行现场指导救援工作，现场质安员协同班组长等专业人员进行救援工作的实施。3)救援步骤与要求：当发生外脚手架坍塌事故时，立即报告现场主要负责人，按规定程序上报有关各级主管部门请求救援，并在现场迅速确定该部位的作业人数和伤员人数及受伤情况，立即组织救援人力，需要机械立即调动机械，切断电源，设置危险区域警戒，控制出现二次伤害事故发生。当出现坍塌事故时，伤员被坍塌物压着，应立即组织人力，机械等进行抢救，将压着伤员的坍塌物用机械工具快105、速进行解体和清理，以最快速度抢救伤员。对伤员抢救的重点放在对休克、颅脑损伤、骨折和出血上进行处理，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。a出现伤员发生休克，应先处理休克，遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。b出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。c发现脊椎受伤106、者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫， 招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。d发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腿侧下肢缚在一起。e遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。f动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中107、应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4)在坍塌事故中抢救出所有伤员后，必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场勘查鉴定同意解封后才能恢复施工，并应密切进行对相邻脚手架的加固和监控。5)救援物资保证：在现场已有的大、中、小型机具（塔吊；切割机；气、电焊机；手提电锯等）；人力工具（手铁锯、铁锹、千斤顶、活动扳手、担架等）；根据现场的大小按比例适当储备。6)人力工具及小型机具设置专用仓库保管，只能作为紧急救援使用。3应急通信联络（1）险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。立即将事故发生地点、108、时间等事故的基本情况和有关信息报以下部门和个人。求救的方式可以采取呼喊、口信、通迅工具等一切可能的方式。（2）应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应：a、对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。b、通过通迅工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防等部门联络，请求支援。现场抢险领导组织机构联络方式表序号职位/单位姓名联系电话1组长羊成效138234976982副组长彭建良139286785663副组长王少军138284189585组员韦红平182570937566组员王忡159899705507组员李科159899705368组员董金182570398669佛山市第一人民医院岭109、南大道北81号0757-2886885310xx华立医院xx华涌路0757-8668399911其他匪警：110 火警：119 医院救护中心：120应急救援工作程序紧急事故发生上报应急小组或现场安全主任进行抢险物资、设备到位抢险方案确定抢险领导小组现场处理送医院抢救上报监理业主抢险结束，恢复生产措施及善后处理，进行总结人员伤亡事故处理（1）现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。医疗救护组医院急救中心取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专110、人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。（2）按照有关规定，立即报告公司安全管理部门和本企业安全生产负责人。（3）除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照公司的安全事故应急救援预案执行。（4）疏散：疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区如存在立即进行施救。指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。（5）抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急111、措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（6）现场保护:安全警戒组划定安全警戒区域并组织相关人员认真保护事故现场，凡与事故有关的物体、痕迹、状态均不得破坏，为抢救伤员需要移动现场某些物体时，必须做好现场标志。成立由项目经理牵头、由施工部、技术部、安全等部门人员及工会组织成员的事故调查组、配合有关部门收集相关证据分析事故原因。（7）现场恢复:抢险工作完毕，公司有关部门和地方安监部门现场调查取证结束后，充分辩识恢复过程中存在的危险源，当安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。第十一章 文明施工一、文明施工管理施工场地：进入施工现场人员必须佩戴工作卡、安全帽，整个施工现场只认卡，不认人的管112、理措施，严禁穿拖鞋赤膊进入施工现场，对于登高人员要按规定系好安全带，穿防滑鞋，不得酒后上班操作，严禁现场施工人员打闹戏耍，严禁在现场午休或住宿。建筑垃圾不准由楼上向下抛扔，应由提升设备转运及时运走，公共场所随时打扫，保持现场清洁、卫生，按合同要求工完场清。现场所有材料、架料，必须按施工方案布置的规定堆放整齐，并挂牌标明品种、规格，不得随意乱堆、乱放，易燃、易爆物品应分类单独存放，并随时清理，保存好各类架料和材料。所有材料、架料必须按施工进度计划，编制材料用量计划。组织材料按计划入场，不盲目进材料、进架料。加强施工过程中文明施工动态管理。合理分流处理建筑“垃圾”。现场住宿与施工作业区域实现明显划113、分。二、文明施工现场管理制度施工总平面布置图应做到现场材料堆放布置合理，现场施工用电、用水布置合理、现场排污、排水畅通合理、施工道路畅通。垂直运输布置经济合理。尽量做到生活设施与生产分开，互不影响，在各阶段的施工中，严格按照施工总平面布置图对现场总平面进行管理。施工现场管理人员和工人应佩戴分色或有区别的安全帽。现场指挥、质安、安全等检查监理人员应佩戴明显的袖章或标志，并遵章管理；危险施工区域应派人佩章值班，并挂挂警示牌或警示灯。现场所有人员应区分并统一制工作卡，实行统一登记管理。严格遵守社会公德，职业道德，职业纪律，妥善处理施工现场周围的公共关系，争取有关单位和群众的谅解和支持，控制施工噪音，114、尽量做到施工不扰民，同时积极与业主有关主管部门配合，服从有关部门的管理。施工现场大门整齐，出入口设门卫，“门前三包”落实，现场围墙、围篱、围网规矩成线。现场暂设工程井然有序，库房、办公室、厕所等应按平面布置营建，室内外应整洁卫生，有一个良好的生产、工作、生活环境。工地现场各处按要求放置足够的消防设施。工程项目做到现场清洁整齐，施工现场场地平整，道路坚实通畅，施工现场推行硬化地施工现场办公室、厕所、材料堆放场浇筑混凝土厚度100mm，强度不低于C20，其它场地采用砂浆或草地进行绿化。现场设有专门排水系统措施，0.000以下施工完成要及时回填平整，清除积土，现场临时水电要统一设专人分工管理，不得长115、流水、常明灯。现场对于已施工完毕的成品需做好成品保护，成品保护需安排专人进行保护，避免二次污染。施工现场临时设施搭建，严格按施工组织设计确定的施工平面布置图实施，并做好场地的绿化环保工程。工人操作地点和周边必须清洁整齐，做到工完场清，楼板面的砂浆、混凝土及时清理，砂浆、混凝土在运输使用过程中，要做到不洒、不漏、不剩。并且及时做好清理工作。车辆运输出场时，应作清洗处理，保证运输无污染。严格成品保护措施，防止损坏污染成品，堵塞管道。建筑物内清除的垃圾渣土，要通过临时搭设的滑道分点排放至底层定期外运处理，严禁从门窗口向外抛掷。施工现场，严禁随地大小便。第十二章 脚手架计算书一、普通型钢悬挑脚手架计算116、书12.9m-36.1 m悬挑段普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为23.2m，双排悬挑脚手架计算高度为 29 m（双排脚手架悬挑高度为23.2m+2层操作层架体高度5.8m），立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立117、杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取一层两跨，竖向间距 2.9m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东佛山市，基本风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.152，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1118、248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:钢筋网片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与梁夹角为(度):70；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.05 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚119、手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(1+1)=0.12kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(1+1)=1.2kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.12=0.184kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.2=1.68kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大120、横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1841.52+0.101.681.52 =0.411kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1841.52-0.1171.681.52 =-0.484kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.411106,0.484106)/4490=107.795N/mm2；大横杆的最121、大弯曲应力为 =107.795N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.12=0.153kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.2kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.15315004/(1002.06105107800)+0.9901.215004/(1002.06105107800)=2.945 mm；大横杆的最大挠度 2.945 mm 小于 大横杆122、的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(1+1)=0.180kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(1+1) =1.800kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.18)+1.4 1.8=2.796kN； 小横杆计算简图2.强度123、验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0330.82/8=0.003kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/4Mpmax=2.7960.8/4=0.559kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.562kNm；最大应力计算值 =M / W=0.562106/4490=125.253N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =125.253N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横124、杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800)=0.008 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.18+1.8=2.03kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax=Pl3/48EIpmax=2029.958003 /(48 2.06105107800)=0.975 mm ；最大挠度和 =qmax + pmax=0.008+0.975=0.983 mm；小横杆的最大挠度为 0.983 mm 小于 小横杆的最大125、容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0331.51/2=0.025kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0330.8/2=0.013kN；脚手板的自重标准值: P3=0.30.81.5126、/2=0.18kN；活荷载标准值: Q=30.81.5 /2=1.8kN；荷载的设计值: R=1.2(0.025+0.013+0.18)+1.41.8=2.782kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.501/2)0.033/1.8029.00=4.022kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.381.5(0.8+0.2)/2=1.89kN；127、(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1481.5/2=0.84kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.529=0.218kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.969kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=30.81.52/2=3.6kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.26.969+ 0.851.43.6= 12.647kN；不考虑风荷128、载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.969+1.43.6=13.403kN；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为14.4m; 经过计算得到a1=arctg2.600/(0.800+0.250)=68.009度a2=arctg2.600/0.250=84.508度卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.512.64714.4/29 =9.42kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/s129、ina1=9.420/0.927=10.159kNT2=P2/sina2=9.420/0.995=9.463kNG1=P1/tana1=9.420/2.476=3.804kNG2=P2/tana2=9.420/10.400=0.906kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =10.159kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全130、系数。计算中Fg取 10.159kN，=0.82，K=8，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(210.1598.000/0.820)0.5=14.1 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =(210.159103/50/3.142)0.5=11.4 mm。钢丝绳最小直径为 14.1 mm，必须拉紧至 10.159kN，吊环直径为 12.0 mm。现场采用卸荷的131、钢丝绳规格为619直径15.5mm，吊环采用直径18mm的圆钢制作，完全能满足安全使用要求。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.5kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.50.741.128=0.292kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/132、10=0.85 1.40.2921.51.82/10=0.169kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=12.64714.6/29 =6.367kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=13.40314.6/29 =6.748kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=133、1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=6367.055/(0.188424)+168963.188/4490=117.507N/mm2；立杆稳定性计算 =117.507N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=6747.662/(0.188424)=84.6134、51N/mm2；立杆稳定性计算 =84.651N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.152，s1.128，00.5，Wk=0.7zs0=0.7 1.1521.1280.5=0.455kN/m2；连墙件布置方式为每层两跨，每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=8.7 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的135、连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=5.539kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 10.539kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.2410-4205103=83.269kN；Nl=10.539 Ru8.571kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算136、作为拉环的拉力N，为N=RU=8.571kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(85714/(3.142502) 1/2 =10.4mm；现场吊环采用直径18mm的圆钢制作，完全能满足安全使用要求。十三、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.052kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f137、其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=51.93/254.4692=0.102N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！36.1m-59.95 m悬挑段普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 500138、17-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 23.85 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取一层两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架139、用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东佛山市，基本风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.349，计算立杆稳定性时取1.079，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:13 层；脚手板类别:钢筋网片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑140、物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与梁夹角为(度):70；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.05 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(1+1)141、=0.12kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(1+1)=1.2kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.12=0.184kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.2=1.68kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1841.52+0.101.681.52 =0.411kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.1142、0q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1841.52-0.1171.681.52 =-0.484kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.411106,0.484106)/4490=107.795N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =107.795N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.12=0.15143、3kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.2kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.15315004/(1002.06105107800)+0.9901.215004/(1002.06105107800)=2.945 mm；大横杆的最大挠度 2.945 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1144、= 0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(1+1)=0.180kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(1+1) =1.800kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.18)+1.4 1.8=2.796kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0330.82/8=0.003kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/4Mpmax=2.7960.8/4=0.559kNm ；最大弯矩 M=Mqm145、ax + Mpmax=0.562kNm；最大应力计算值 =M / W=0.562106/4490=125.253N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =125.253N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800)=0.008 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.18+1.8=2.03kN；集中荷载标准值最不利分配引146、起的最大挠度计算公式如下: pmax=Pl3/48EIpmax=2029.958003 /(48 2.06105107800)=0.975 mm ；最大挠度和 =qmax + pmax=0.008+0.975=0.983 mm；小横杆的最大挠度为 0.983 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其147、中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0331.51/2=0.025kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0330.8/2=0.013kN；脚手板的自重标准值: P3=0.30.81.5/2=0.18kN；活荷载标准值: Q=30.81.5 /2=1.8kN；荷载的设计值: R=1.2(0.025+0.013+0.18)+1.41.8=2.782kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内148、容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.501/2)0.033/1.8023.85=3.307kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(0.8+0.2)/2=3.071kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14131.5/2=1.365kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.523.85=0.179kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.923k149、N；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=30.81.52/2=3.6kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.923+ 0.851.43.6= 13.791kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.923+1.43.6=14.547kN；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为9.25150、m; 经过计算得到a1=arctg2.600/(0.800+0.250)=68.009度 a2=arctg2.600/0.250=84.508度卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.513.7919.25/23.85 =8.023kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1=8.023/0.927=8.653kN T2=P2/sina2=8.023/0.995=8.060kNG1=P1/tana1=8.023/2.476=3.240kN G2=P2/tana2=8.023/10.400=0.771kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的151、最大轴向拉力为Fg= T1 =8.653kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 8.653kN，=0.82，K=8，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(28.6538.000/0.820)0.5=13.0 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷152、载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =(28.653103/50/3.142)0.5=10.5 mm。钢丝绳最小直径为 13.0 mm，必须拉紧至 8.653kN，吊环直径为 12.0 mm。现场采用卸荷的钢丝绳规格为619直径15.5mm，吊环采用直径18mm的圆钢制作，完全能满足安全使用要求。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.5kN/m2； z - 风荷载高度153、变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.079； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.51.0791.128=0.426kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.4261.51.82/10=0.246kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=13.79114.6/23.85 =8.442kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=154、14.54714.6/23.85 =8.905kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强155、度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=8442.307/(0.188424)+246366.594/4490=160.78N/mm2；立杆稳定性计算 =160.78N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=8905.099/(0.188424)=111.716N/mm2；立杆稳定性计算 =111.716N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.349，s1.128，00.5，Wk=0.7zs156、0=0.7 1.3491.1280.5=0.533kN/m2；连墙件布置方式为每层两跨，每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=8.7 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.491kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.491kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958157、，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.2410-4205103=83.269kN；Nl=13.053 Ru11.278kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=11.278kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(112784/(158、3.142502) 1/2 =12mm；现场吊环采用直径18mm的圆钢制作，完全能满足安全使用要求。十三、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.126kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=125.998/254.4692=0.248N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板159、下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！二、人货电梯接料平台处普通型钢悬挑脚手架计算书12.9m-36.1 m悬挑段普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为160、 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.45 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取一层两跨，竖向间距 2.9 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.152，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结161、构自重荷载标准值(kN/m):0.1459；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:20 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6m，建筑物内锚固段长度 2.4 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与梁夹角为(度):70；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.05 m。 162、二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351/(1+1)=0.175kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(1+1)=1.5kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.175=0.25kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.5=2.1kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩163、和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.251.52+0.102.11.52 =0.517kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.251.52-0.1172.11.52 =-0.609kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.517106,0.609106)/4490=135.635N/164、mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =135.635N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.175=0.208kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.5kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.20815004/(1002.06105107800)+0.9901.515004/(1002.06105107800)=3.707 mm；大横杆的最大挠度 3.707165、 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3511.5/(1+1)=0.262kN；活荷载标准值：Q=311.5/(1+1) =2.250kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.262)+1.4 2.25=3.525kN； 小横166、杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.03312/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/4Mpmax=3.5251/4=0.881kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.886kNm；最大应力计算值 =M / W=0.886106/4490=197.379N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =197.379N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布167、荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800)=0.02 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.262+2.25=2.562kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax=Pl3/48EIpmax=2562.4510003 /(48 2.06105107800)=2.404 mm ；最大挠度和 =qmax + pmax=0.02+2.404=2.423 mm；小横杆的最大挠度为 2.423 mm 小168、于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0331.51/2=0.025kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0331/2=0.017kN；脚手板的自重标准值: P3=0.169、3511.5/2=0.262kN；活荷载标准值: Q=311.5 /2=2.25kN；荷载的设计值: R=1.2(0.025+0.017+0.262)+1.42.25=3.515kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1426kN/m NG1=0.1426+(1.501/2)0.033/1.4529.00=4.635kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35201.5(1+0.2)/2=170、6.562kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14201.5/2=2.1kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.529=0.218kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.515kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=311.52/2=4.5kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.213.515+ 0.851.44.5= 21.573171、kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.213.515+1.44.5=22.518kN；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为14.5m; 经过计算得到a1=arctg2.700/(1.000+0.250)=65.158度a2=arctg2.700/0.250=84.710度卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.521.57314.5/29 =16.18kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(k172、N)：T1=P1/sina1=16.180/0.907=17.829kNT2=P2/sina2=16.180/0.996=16.249kNG1=P1/tana1=16.180/2.160=7.491kNG2=P2/tana2=16.180/10.800=1.498kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =17.829kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.173、82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 17.829kN，=0.82，K=8，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(217.8298.000/0.820)0.5=15.2 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =(217.829103/50/3.142)0.5=15.1 mm。现场采用卸荷的钢丝绳规格为619直径15.5mm，吊环采用直径18mm的圆钢174、制作，完全能满足安全使用要求。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.5kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.50.741.128=0.292kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.2921.51.452/10=0.1175、1kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=21.57314.5/29 =10.786kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=22.51814.5/29 =11.259kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2176、.512 m；长细比: L0/i=158 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.281立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=10786.44/(0.281424)+109643.55/4490=114.952N/mm2；立杆稳定性计算 =114.952N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=11258.94/(0.281424)=94.499N/mm2；立杆稳定性计算 =94.499N/mm2 小177、于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.152，s1.128，00.5，Wk=0.7zs0=0.7 1.1521.1280.5=0.455kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=8.7 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=5.54kN；连墙件178、的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 10.54kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.2410-4205103=83.269kN；Nl=10.54 Ru17.072kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=17.072kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N179、/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(170724/(3.142502) 1/2 =14.7mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。十三、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。36.1m-59.95 m悬挑段普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 500180、09-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 23.8 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.45 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取一层两跨，竖向间距 2.9 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工181、均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东佛山市，基本风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.349，计算立杆稳定性时取1.079，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1426；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:16 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，182、其中建筑物外悬挑段长度1.6m，建筑物内锚固段长度 2.4 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与梁夹角为(度):70；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.05 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标183、准值:P2=0.351/(1+1)=0.175kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(1+1)=1.5kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.175=0.25kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.5=2.1kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.251.52+0.102.11.52 =0.517kNm；支座最大弯距计算公式如184、下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.251.52-0.1172.11.52 =-0.609kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.517106,0.609106)/4490=135.635N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =135.635N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.03185、3+0.175=0.208kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.5kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.20815004/(1002.06105107800)+0.9901.515004/(1002.06105107800)=3.707 mm；大横杆的最大挠度 3.707 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算186、大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3511.5/(1+1)=0.262kN；活荷载标准值：Q=311.5/(1+1) =2.250kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.262)+1.4 2.25=3.525kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.03312/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/4Mpmax=3.5251/4=0.881kNm ；最大弯187、矩 M=Mqmax + Mpmax=0.886kNm；最大应力计算值 =M / W=0.886106/4490=197.379N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =197.379N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800)=0.02 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.262+2.25=2.562kN；集中荷188、载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax=Pl3/48EIpmax=2562.4510003 /(48 2.06105107800)=2.404 mm ；最大挠度和 =qmax + pmax=0.02+2.404=2.423 mm；小横杆的最大挠度为 2.423 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2189、.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0331.51/2=0.025kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0331/2=0.017kN；脚手板的自重标准值: P3=0.3511.5/2=0.262kN；活荷载标准值: Q=311.5 /2=2.25kN；荷载的设计值: R=1.2(0.025+0.017+0.262)+1.42.25=3.515kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静190、荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1426kN/m NG1=0.1426+(1.501/2)0.033/1.4523.85=3.812kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35161.5(1+0.2)/2=5.25kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14161.5/2=1.68kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.523.85=0.179kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=191、10.921kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=311.52/2=4.5kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.210.921+ 0.851.44.5= 18.46kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.210.921+1.44.5=19.405kN；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高192、度为9.25m; 经过计算得到a1=arctg2.600/(1.000+0.250)=64.323度a2=arctg2.600/0.250=84.508度卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.518.469.25/23.85 =10.739kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1=10.739/0.901=11.916kNT2=P2/sina2=10.739/0.995=10.789kNG1=P1/tana1=10.739/2.080=5.163kNG2=P2/tana2=10.739/10.400=1.033kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平193、分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =11.916kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 11.916kN，=0.82，K=8，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(211.9168.000/0.820)0.5=15.2 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2；194、 N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =(211.916103/50/3.142)0.5=12.3 mm。钢丝绳最小直径为 15.2 mm，必须拉紧至 11.916kN，吊环直径为 14.0 mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.5kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1195、.079； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.51.0791.128=0.426kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.4261.51.452/10=0.16kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=18.4614.6/23.85 =11.300kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=19.40514.6/23.85 =11.879kN；计算立杆的截面回转半径 196、：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.512 m；长细比: L0/i=158 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.281立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=11300.349/(0.197、281424)+159872.149/4490=130.452N/mm2；立杆稳定性计算 =130.452N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=11878.84/(0.281424)=99.702N/mm2；立杆稳定性计算 =99.702N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.349，s1.128，00.5，Wk=0.7zs0=0.7 1.3491.1280.5=0.533kN/m2；每个连墙件的198、覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=8.7 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.487kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.487kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 N199、f=0.9584.2410-4205103=83.269kN；Nl=11.487 Ru18.002kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=18.002kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(180024/(3.142502) 1/2 =15.1mm；实际拉环选用直径D=18mm 的HPB235的钢筋制作即200、可，完全满足安全使用要求。十三、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。三、特殊部位型钢悬挑脚手架计算书1 建筑物转角阳角部位多排架型钢梁验算本工程建筑物转角部最不利悬挑工字钢梁布置工况为工字钢悬挑长度为2.4m，内锚固长度为3.6m。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以201、及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为1.10 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取一层两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东佛山市，基本风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数z，计202、算连墙件强度时取1.152，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.4m，建筑物内锚固段长度 3.6 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:203、8.000；钢丝绳与梁夹角为(度):50；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 2.3 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(1+1)=0.15kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(1+1)=1.5kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.15=0.204、22kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.5=2.1kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.221.52+0.102.11.52 =0.512kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.221.52-0.1172.11.52 =-0.602kNm；选择支座弯205、矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.512106,0.602106)/4490=134.076N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =134.076N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.15=0.183kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.5kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.18315004/(1002.06105107800)+0206、.9901.515004/(1002.06105107800)=3.668 mm；大横杆的最大挠度 3.668 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.5/(1+1)=0.225kN；活荷载标准值：Q=311.5/(1+1) =2.207、250kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.225)+1.4 2.25=3.48kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.03312/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/4Mpmax=3.481/4=0.87kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.875kNm；最大应力计算值 =M / W=0.875106/4490=194.873N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =194.873N/mm208、2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800)=0.02 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.225+2.25=2.525kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax=Pl3/48EIpmax=2524.9510003 /(48 2.06105107800)=2.369 mm ；最大挠度和 =q209、max + pmax=0.02+2.369=2.388 mm；小横杆的最大挠度为 2.388 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0331.51/2=0.02210、5kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0331/2=0.017kN；脚手板的自重标准值: P3=0.311.5/2=0.225kN；活荷载标准值: Q=311.5 /2=2.25kN；荷载的设计值: R=1.2(0.025+0.017+0.225)+1.42.25=3.47kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.501/2)0.033/1.8029.00=4.022kN；(2)脚手板的自重211、标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.381.5(1+1.1)/2=3.78kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1481.5/2=0.84kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.529=0.218kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.859kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=311.52/2=4.5kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=212、1.2 NG+0.851.4NQ=1.28.859+ 0.851.44.5= 15.986kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.859+1.44.5=16.931kN；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为14.5m; 经过计算得到a1=arctg2.700/(1.000+1.100)=52.125度a2=arctg2.700/1.100=67.834度卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.515.986213、14.5/29 =11.989kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1=11.989/0.789=15.189kNT2=P2/sina2=11.989/0.926=12.946kNG1=P1/tana1=11.989/1.286=9.325kNG2=P2/tana2=11.989/2.455=4.885kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =15.189kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近214、似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 15.189kN，=0.82，K=8，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(215.1898.000/0.820)0.5=17.2 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =(215.189103/50/3.142)0.5=13215、.9 mm。钢丝绳最小直径为 17.5 mm，必须拉紧至 15.189kN，吊环直径为 14.0 mm。现场采用卸荷的钢丝绳规格为619直径17.5mm，吊环采用直径18mm的圆钢制作，完全能满足安全使用要求。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.5kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.50216、.741.128=0.292kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.2921.51.82/10=0.169kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=15.98614.5/29 =7.993kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=16.93114.5/29 =8.465kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：217、 k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=7992.945/(0.188424)+168963.188/4490=137.904N/mm2；立杆稳定性计算 =137.904N/mm2 小于 218、立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=8465.445/(0.188424)=106.2N/mm2；立杆稳定性计算 =106.2N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.152，s1.128，00.5，Wk=0.7zs0=0.7 1.1521.1280.5=0.455kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1219、条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.877kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.877kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=1100/15.9的结果查表得到 =0.779，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.7794.2410-4205103=67.711kN；Nl=11.877 Ru14.595kN。经计算，选此型号钢丝220、绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=14.595kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(145954/(3.142502) 1/2 =13.6mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。现场采用卸荷的钢丝绳规格为619直径15.5mm，吊环采用直径18mm的圆钢制作，完全能满足安全使用要求。十三、锚固段与221、楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.134kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=133.633/254.4692=0.263N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！2 建筑物转角阳角部位联222、梁型钢梁验算我们选取最不利工况对建筑物转角阳角部位联梁型钢梁进行验算，联梁采用Q345 I18，其计算受力模型及其内力图为：一、几何数据及计算参数单位: mm由永久荷载控制时永久荷载分项系数gG1: 1.35 由可变荷载控制时永久荷载分项系数gG2: 1.20 可变荷载分项系数gQ: 1.40 可变荷载组合值系数yc: 0.70 可变荷载准永久值系数yq: 0.40二、荷载数据1.恒载示意图单位: 集中荷载-kN 集中弯矩-kNm 其他荷载-kN/m2.活载示意图单位: 集中荷载-kN 集中弯矩-kNm 其他荷载-kN/m三、内力1. 剪力包络图单位: kN2.弯矩包络图单位: kNm四、联梁223、型钢强度及稳定验算与承载力计算1.设计资料 依据规范: 钢结构设计规范(GB50017-2003)、建筑抗震设计规范(GB50011-2001)(2008年版) 计算方式: 根据弯矩和剪力设计值对构件进行验算 构件参数: 热轧普通工字钢: I18钢材牌号: Q345钢材强度折减系数:1.00腹板厚度: tw = 6.50 mm毛截面面积: A = 30.74cm2截面惯性矩: Ix = 1699.00cm4半截面面积矩: Sx = 106.50cm3回转半径: ix = 7.37cm iy = 2.00cm截面模量: Wx = 185.40cm3 Wy = 26.20cm3截面模量折减系数: 224、0.95净截面模量: Wnx = 176.13cm3 Wny = 24.89cm3受压翼缘自由长度: l1 = 3.50m截面塑性发展系数: gx = 1.05 gy = 1.05 计算截面处的内力设计值: Mx = 10.00kNm My = 7.47kNm V = 11.31kN 梁上剪力最大值: Vmax = 11.31kN 2.强度验算 构件截面的最大厚度为 10.70mm, 根据表3.4.1-1, f = 310.00N/mm2, fv = 180.00N/mm2根据普通碳素结构钢技术条件(GB/T 700-1988)及低合金高强度结构钢(GB/T 1591-1994), fy =3225、45.00N/mm2（1）.抗弯强度 根据公式4.1.1, = 285.830N/mm21f =310N/mm2*抗弯强度满足!* （2.） 抗剪强度 根据公式4.1.2, tmax = 10.91N/mm2抗剪强度满足 （3）. 折算应力 根据公式4.1.4-1, = 46.39N/mm2折算应力满足式中, s、t- 腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力，s与sc拉应力为正，压应力为负。 其中, N/mm2 N/mm23.整体稳定 简支梁I18, 钢号Q345, 受压翼缘自由长度l1为3.50m,跨中无侧向支承, 集中荷载作用在上翼缘 查表 B.2, 并插值计算, 得轧制普通工字226、钢简支梁的jb为0.780 jb 0.6, 根据(B.1-2)式, 得 根据公式4.2.3,= 271.54N/mm21f =310N/mm2*整体稳定满足!* 4.局部稳定 根据GB50017-2003第4.3节, , 无局部压应力, 可不配置横向加劲肋.3 建筑物阳台部位悬挑型钢梁验算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 四、悬挑脚手架钢爬梯计算书本工程悬挑脚手架搭设施工阶段,为方便施工操作人员从支模层进入施工作业楼层、楼面,采用挂钢爬梯供人上下，并随施工进度将钢爬梯重复利用搭设。1 爬梯形式 爬梯所有材料均为Q235B，连接采227、用焊接。2L405角钢进行验算。L405角钢的性能参数：截面面积A=379mm2，惯性矩：I=5.53cm4，抗弯截面模量：W=4.73cm3，回转半径i=12.1mm。中间做为踏步的角钢验算：在使用时考虑每次上一个人，按一个人的重量验算L25X2角钢的稳定性。L25X2角钢长度为300mm，按两端简支计算（偏于安全的考虑）。取计算荷载为2KN（计入2倍安全系数），按最不利工况考虑，作用于一根角钢的跨中。则跨中的应力为：=52.96MPa= 215MPa 满足要求跨中的最大变形为：=0.46mmL/250= 1.2mm 满足要求两端反力：Ra=Rb=1KN两侧连接焊缝的最小长度为：=3mm，实228、际焊缝长度远大于3mm，安全！两侧L405角钢验算：两侧角钢受拉，按受拉验算其稳定：=2.64 MPa= 215MPa 满足要求长细比：=41.2= 150 满足要求3结论经过验算，爬梯完全能满足施工需要，能保证施工的安全。第十三章 方案相关附件一、方案编制、审核人员名 称姓 名学 历专 业职 称职 务方案编制人彭建良大学本科工民建工程师技术负责人方案审核人羊成效 硕 士工民建工程师项目经理方案审批人蒋金生博 士工民建高级工程师总工程师一、项目管理人员、作业人员 1、项目专职安全生产管理人员项目经理：羊成效 安全主任：韦红平 安全员：董金、王少军2、项目特种作业名单塔吊司机：贺春云 塔吊司索：李红 电工：吴志成 刘邦福 外架搭设：天武、施树根、蒋家雄、何朝红、文兵、贺介林、贺介文、贺君人货电梯司机：何小惠 何桂英电焊工：金来生 张向红