1、目 录一、工程概况.41、工程简介.42、建筑、结构概况.43、施工平面布置.44、脚手架搭设概况.45、技术保证条件.4二、编制依据.41、施工图纸.42、主要规范、规程.43、现场实际情况.5三、施工计划.51、施工进度划.52、主要材料计划及运输.53、机械设备配置计划.5四、施工工艺技术.51、施工方法及技术参数.5 （1）B1-12栋14层外脚手架.5（2）B1-2栋4层以上外脚手架.10（3）B1-1、B1-39栋外脚手架.12（4）卸料平台的搭设.142、外脚手架搭设的工艺流程.17（1）落地扣件式钢管脚手架的搭设顺序.17（2）悬挑扣件式钢管脚手架的搭设顺序.17（3）搭设工艺2、要求.173、检查验收.18五、施工安全保证措施.181、组织保障.182、技术措施.18（1）材料要求.18（2）搭设要求.19（3）一般技术要求.21（4）脚手架的防电、避雷措施及维修管理.233、应急救援预案.25（1）应急救援领导小组组成.25（2）应急准备.25（3）信息报告.26（4）应急响应.26（5）现场应急救援措施.364、监测监控.28（1）施工过程监控措施.28（2）监测内容.28（3）监测周期.28（4）仪器监测数据预警值.28六、劳动力计划.28七、附图.28八、附表.28九、计算书.281、B1-2栋悬挑式扣件钢管脚手架计算书.28（1）计算参数.28（2）大横杆的3、计算.29（3） 小横杆的计算.30（4） 扣件抗滑力的计算.32（5） 脚手架荷载标准值.32（6） 立杆的稳定性计算.33（7） 连墙件的计算.35（8） 悬挑梁的受力计算.36（9） 悬挑梁的整体稳定性计算.38（10） 拉杆的受力计算.38（11） 拉绳的强度计算.38（12） 锚固段与楼板连接的计算.392、B1-1及B1-39栋落地式扣件钢管脚手架计算书.40（1） 计算参数.40（2） 大横杆的计算.40（3） 小横杆的计算.42（4） 扣件抗滑力的计算.43（5） 脚手架荷载标准值.43（6） 立杆的稳定性计算.45（7） 最大搭设高度的计算.46（8） 连墙件的计算.47（94、） 立杆的地基承载力计算.483、悬挑卸料平台计算书.49（1） 计算参数.49（2） 次梁的计算.49（3） 主梁的计算.50（4） 钢丝拉绳的内力计算.53 （5） 钢丝拉绳的强度计算.53（6） 钢丝拉绳吊环的强度计算.53（7） 锚固段与楼板连接的计算.54一、工程概况1、工程简介工程名称：xx二期B1-19栋工程工程总建筑面积83371m2，地上18层，建筑总高度61.45m，首层层高为4.15m，标准层层高3.0m，外形较顺直和方正，但阳台位置为弧形。标准层部位从4层开始一直到18层屋面。本工程外地面标高-1.8米，机房天面标高61.45米，天面铁艺造型高1.2米，外脚手架需超高15、.2米，外脚手架总高度为66米。3、施工平面布置施工平面布置图（附图）4、脚手架搭设概况本工程B1-2栋2层为样板房，应甲方的要求，B1-2栋4层以上采用悬挑式分段卸荷钢管脚手架，B1-2栋4层以下采用落地式钢管脚手架，B1-1、B1-39栋采用落地式分段卸荷钢管脚手架（详附图、附表）。5、技术保证条件由于本工程外脚手架属于超过一定规模的超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需召开专家论证会。本方案经专家论证及通过审核后，在施工前需进行方案交底及技术交底，在安装和施工过程中实行分段验收，经验收合格方可使用。二、编制依据1、施工图纸xx二期xx19栋（B1-19栋）建筑、结构施工图纸。2、主要6、规范、规程(1)混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）(2)建筑施工手册（第四版）(3)建筑施工计算手册（2001年7月第一版）(4)建筑安全检查评分标准（JGJ59-99）；(5)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）(6)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)(7)建筑结构荷载规范(GB50009-2001)(8)建筑施工脚手架实用手册(9)建筑施工安全设施计算书编制范例(10)钢结构设计规范(GB50017-2003)3、现场实际情况施工现场土质、地面标高等实际情况。三、施工计划 1、施工进度计划对于主楼外脚手架，应随时跟上主体施工进7、度，并且高出结构操作层一层，B1-12栋计划2010年10月底开工，B1-12栋计划2011年2月底开展工，施工进度计划见附表。2、主要材料计划及运输根据现场施工进度，外脚手架钢管（483.5mm）、扣件、钢筋网脚手板、安全网、踢脚板需提前一周做好材料进场计划，同时材料要求提前进场，以不误工期。3、机械设备配置计划主楼外脚手架搭设工作主要采用塔吊运输和切割机切断钢管，故对机械设备品种要求，具体如下：机械、设备名称规格型号数量（台）备注塔吊QTZ63A4台最远处可吊1.0t切割机3台四、施工工艺技术 1、施工方法及技术参数 （1）B1-12栋14层外脚手架：采用落地式双排脚手架1）搭设方法：应样8、板房施工及业主方的要求，14层外架采用落地式双排脚手架。外架搭设在夯实的回填土上，表面垫上木板。因1-2栋西侧为门面房，高度为4.3米，故西侧A轴区域外架只搭至二层，高出作业面1.5米，然后从二层露台面向楼层收缩。东侧住宅入口处门楼（H轴至J轴）高度8.35米，该区域外架只搭至三层，高出作业面1.5米，然后从三层露台面向楼层收缩。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米，内排距离墙面250mm，采用的钢管类型为483.5mm（计算按483.0mm）。在结构边和内排架间挂设安全平网。落地架立杆设在坚实基础上，离地面200mm处，设置纵向和横向扫地杆（搭设平面示9、意如下图）。2）技术要求：外架外排杆全部采用黄色杆，剪刀撑采用红白杆，在外侧立面上沿长度和高度方向连续设置，每道剪刀撑跨越立杆的根数在57根之间，水平夹角在4560；与立杆和伸出的小横杆进行连接，底部斜杆的下端置于垫板上。剪刀撑的接长均采用搭接，搭接长度不小于1.0m，设置不少于3个旋转扣件，且剪刀撑扣件必须与立杆相扣，杆端距离扣件不小于150mm，剪刀撑上必须到顶，下必须到楼（地）面。外观目测要求：剪刀撑图形大小一致，杆件挺直，交合高度一致。3）安全通道：在每个施工出入口都搭设双层防护通道棚，防护棚上设置双层挡板，上下两层挡板间距不小于500mm。通道上面铺满安全网，通道宽度不小于2m，长度10、须超出外架 4-5m。4）B1-2栋层落地式外脚手架在样板房开放前进行拆除。施工双跑楼梯（楼梯位置现场确定）搭设示意图如下：（2）B1-2栋4层以上外脚手架：采用悬挑式脚手架（分段卸荷 ）1）悬挑架的要求：因样板房设在B1-2栋，B1-2栋4层以上需采用悬挑脚手架，悬挑钢梁设置在第4层楼板结构。采用的钢管类型为483.5mm（计算按483.0mm），考虑到外架风压力大，悬挑水平钢梁采用I18工字钢，用20圆钢 做“U”型钢筋套箍卡住，悬挑水平钢梁采用14钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.15m。立杆距建筑为250mm，立杆间距采用1500mm，步距1800mm，在外立杆900mm高11、度处，中间搭设一道防护栏杆，搭设时沿着标准层的外周边搭设。 “U”型卡箍平直段一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上平直段长度，安装时需确保楼层砼终凝后达到一定强度后，方可进行悬挑脚手架的施工。“U”型卡箍及悬挑示意图如下：2）悬挑端设置 工字钢布置见附图。3）4层悬挑面的局部处理： 4层结构面局部结构梁高出板面350mm，为保证结构梁强度,不得预留空洞,悬挑工字钢须高出梁面，中间与楼板空隙垫设砼块,如下示意图所示： 4）悬挑架立面及剖面示意图 5）分段卸荷B1-2栋悬挑外脚手架需钢丝绳卸荷二次（卸载楼层为10层及15层），卸载钢丝绳直径为14mm，其水平间距为1.5，绳卡必须安12、装四个以保证安全，第三绳卡与第四绳卡间钢丝绳预留缓冲空隙，受力钢丝绳必须拉紧，如发现钢丝绳没有绷紧，则立即调节卡环，使钢丝绳拉紧。拉环平直段一定要固定在梁箍内，并要保证两侧30cm以上平直段长度。卸荷示意图如下：（3） B1-1、B1-39栋外脚手架：采用落地式脚手架（分段卸荷） 1）搭设地面处理：B1-1、B1-39栋外架大部分搭设在地下室顶板或二层露台上，局部搭设在回填土面上，搭设在结构板面上的需用厚20mm木板垫底，搭设在回填土上的，施工前应对搭设地面硬地化，采用C20砼20cm厚处理。2）搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米，内排距离墙面250m13、m，采用的钢管类型为483.5mm（计算按483.0mm）。在结构边和内排架间挂设安全平网。离地面200mm处，设置纵向和横向扫地杆。3）技术要求：外架外排杆全部采用黄色杆，剪刀撑采用红白杆，在外侧立面上沿长度和高度方向连续设置，每道剪刀撑跨越立杆的根数在57根之间，水平夹角在4560；与立杆和伸出的小横杆进行连接，底部斜杆的下端置于垫板上。剪刀撑的接长均采用搭接，搭接长度不小于1.0m，设置不少于3个旋转扣件，且剪力撑扣件必须与立杆相扣，杆端距离扣件不小于150mm，剪力撑搭设上必须到顶，下必须到楼（地）面。外观目测要求：剪刀撑图形大小一致，杆件挺直，交合高度一致。4）安全通道：在每个施工出14、入口都搭设双层防护通道棚，防护棚上设置双层挡板，上下两层挡板间距不小于500mm。通道上面铺满安全网，通道宽度不小于2m，长度须超出外架 4-5m。5）分段卸荷：全高卸荷三次（卸载楼层为5层、10层及15层），卸载钢丝绳直径为14mm，其水平间距为1.5，绳卡必须安装四个以保证安全，第三绳卡与第四绳卡间钢丝绳预留缓冲空隙，受力钢丝绳必须拉紧，如发现钢丝绳没有绷紧，则立即调节卡环，使钢丝绳拉紧。拉环平直段一定要固定在梁箍内，并要保证两侧30cm以上平直段长度。卸载示意图见上图，落地式脚手架立面及剖面示意图如下：（4） 卸料平台的搭设1）卸料平台搭设方案焊接卸料平台采用钢梁悬挑搭设，自成受力系统，15、每层每两户布置一个。主梁悬挑长度3.65米，伸出脚手架2.5米，伸入板内2.35米，与预埋20圆钢“U”型卡箍固定，平台宽2.5米，次梁间距1000mm（共四条），平台两侧各设前后两道吊绳。主钢梁采用I14工字钢，次钢梁采用I12工字钢，主、次梁采用焊接形成整体，吊绳选择619+1钢丝绳，直径16mm，下吊环采用25钢筋与钢主梁焊接，上吊环采用20圆钢预埋于上一层结构梁中，平台板及挡脚板采用20mm厚胶合板，平台栏杆使用20钢筋，平台三立面用九层夹板围护，围护高度1250mm。次梁之间角钢焊接，角铁间距500mm，面满铺厚20mm胶合板。“U”型卡箍平直段一定要压在楼板底层钢筋下面，上吊环平直16、段必须安装在结构梁箍筋内，均要保证两侧30cm以上平直长度。卸料平台示意图如下： 2）卸料平台安全要求: 卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 钢丝绳两边各设置前后两道，内侧钢丝绳按构造要求必须安装； 卸料平台安装时，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口； 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏，高1250mm； 卸料平台吊装，必须经过检查已安装完毕才能松卸塔吊起重吊钩； 钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 操作平台上应显著标明容许荷载（ 80017、kg ），人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。2、外脚手架搭设的工艺流程（1）落地扣件式钢管脚手架的搭设顺序摆放成品立杆底座摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆安第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板(绑扎护身栏杆和挡脚板) 挂安全网。（2）悬挑扣件式钢管脚手架的搭设顺序预埋悬梁钢筋拉环预埋钢丝绳吊环安装悬梁与吊绳摆放成品立杆底座摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步18、小横杆安第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板(绑扎护身栏杆和挡脚板) 挂安全网。（3）搭设工艺要求1）本工程沿建筑物搭设双排外钢管脚手架，立杆纵向间距1500mm，立杆横向间距（排距）900mm.步距1800mm。2）每根立杆底部应加设0.15m2以上的刚性垫块；3）搭设之前，必须检查现场的杆件及配件，禁止使用规格质量不符合要求的杆配件； 4）脚手架外排必须用安全网全部封闭，保证安全，安全网用铁丝搭设扎牢。5）脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，按照以下程序规定执行：按照施工设计放线，铺垫板、标定立杆位置；周边脚手架应从一个角部开始，并向两边延伸交圈搭设；应按定位依次竖起立杆19、，将立杆与纵横扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向水平杆，随时校正立杆垂直度后予以固定，并按此要求继续向上搭设；剪刀撑、斜杆等整体拉接杆件应随搭设的架子一起及时设置；脚手架处于顶层连墙点的自由高度不得大于6m，当作业层高出其下部连墙杆4m或2步以上，且其上无连墙件时，应采取适当的临时加固措施；工人在架上进行搭设作业时，作业面上应铺适当数量的脚手板并予以临时固定。3、检查验收（1）外脚手架实行分段验收，每完成搭设一层均必须进行检查验收，验收合格后方可使用。（2）每处卸料平台安装完成均需验收合格方可使用。（3）落实安全检查制度，脚手架班组每天检查，项目部每周检查，发生隐患必须立即整改。（4）20、钢管、扣件、安全网需见证送检，检验合格方可使用。五、施工安全保证措施1、组织保障脚手架涉及到施工安全和施工进度，必须引起重视，外架搭设、拆除的管理机构如下：（1）项目经理作为第一责任人负责统筹安排，协调劳动力和材料等，保证施工的顺利有序进行。（2）技术负责人负责编制和组织脚手架搭设、拆除的技术方案，以及对工长、班组长进行方案技术交底，确保技术安全，所有外架操作工必须持上岗证并考核合格后方可上岗。（3）工长具体负责对脚手架搭设、拆除班组进行质量、安全文明、技术交底，在搭设和拆除过程中指导和监督、做好外架各种安全防范措施。（4）安全员负责监督日常的搭设检查和脚手架巡查工作，保证脚手架的使用安全。组21、织机构如下图所示：2、技术措施（1）材料要求1）钢管杆件钢管宜采用483.5钢管。钢管材质宜使用力学性能适中的Q235A(3号)钢。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆，钢管长度为4-6m（此种长度一般重25Kg以内，适合人工操作）用于小横杆的钢管长度为1.0-1.2m，以适应脚手架排距宽的需要。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变型、裂缝和严重锈蚀的钢管。脚手架杆件使用时钢管必须进行防锈处理，对购进的钢管先行除锈，外壁涂防锈漆一道和面漆二道。2）扣件：扣件为杆件连接件，采用锻铸铁扣件；扣件有三种：直角扣件（十字扣）：用于两根垂直交叉钢管的连接，如立杆与大横杆、大横杆与小横杆，这是用量最大的扣件；22、旋转扣件（回转扣）：用于两根成任意角度交叉钢管的连接；对接扣件（筒扣、一字扣）：供对接钢管用。质量要求：铸铁扣件不得有裂缝纹、气孔，不宜为疏松、砂眼或其它影响使用性能的铸造缺陷；扣件与钢管的贴面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；扣件表面应进行防锈处理。3）垫板：垫板是用于扩大承受脚手架立杆传递下来的荷载面，并将荷载扩大分布到地基基础上，以减少和防止立杆下沉。现场可采用方木板铺设。4）脚手板：采用钢筋网片（或竹笆网）脚手板。（2）搭设要求1）检验标准立杆垂直度偏差要求架高（H）立杆垂直度偏差绝对值架高（H）立杆垂直度偏23、差相对值H30m50mmH25m偏差H/200H30m100mmH30m偏差H/400钢管立杆纵距偏差为50mm。扣件紧固力矩为4060N，不大于65N，以保证节点具有足够刚性和传递荷载的能力。抽查安装数量的5%，扣件不合格数量不多于抽查数量的10%。立杆：立杆全部采用双排单立杆。立杆接长采用对接方式，相邻立杆的接头位置应错开在不同步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，每步设置。立杆间距1500mm，排距900mm，钢管距离外墙面250mm，在结构边和内排架间每隔1层挂设安全平网。对落地杆，立杆设在坚实基础上，或夯实地基后再加垫木板。立杆不埋设时，离地面150mm处，设置纵向和横向扫24、地杆，做法与大小横杆相同。采用双立杆时，必须都用扣件与同一根大横杆扣紧。2）大横杆（纵向水平杆）：步距为1800mm，大横杆（纵向水平杆）设于小横杆（横向水平杆）之下，在立柱和内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。上下横杆的接长位置应错开在不同的立杆纵距中，与相近接头的距离不大于纵距的三分之一，接长采用对接方式。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减小立杆的偏心受载情况。3）小横杆：间距1500mm，贴近立杆布置，搭于大横杆之上，并用直角扣件扣紧。在任何情况下，均不得拆除作为基本构件的小横杆。小横杆伸出架体应有统25、一尺寸且不小于100mm。4）剪刀撑：在外侧立面上必须沿整个长度和高度方向连续设置，每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在57根（约78m）之间，水平夹角在4560之间；应与立杆和伸出的小横杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上。剪刀撑的接长均采用搭接，搭接长度不小于1000mm，设置2个旋转扣件，与杆端距离扣件不小于150mm。外观目测要求：剪刀撑外观大小一致，杆件挺直，交合高度、斜度一致。5）连墙杆：连墙杆水平间距不大于4.5m，垂直间距不大于一层层高，且交错布置。从底层第一步大横杆处开始设置。连墙杆采用刚性连接，做法：结构梁内预埋48钢管，埋入边梁深250mm，钢管凸出砼面200mm，与架体用4826、钢管扣件连接（双扣件）。具体如下大样图：6）护栏与挡脚板：在操作层上必须设一道护栏和挡脚板，护栏高度1200mm，挡脚板高180mm，采用夹板或钢板制作，外面涂刷红白相间的油漆。沿建筑物周长布置，每3.6m一道。7）脚手板：采用竹笆板，两端用2mm的铁丝绑牢，必须按照脚手架宽度满铺，首层必须满铺脚手板进行全封闭，自操作层的脚手板往下计，宜每2层满铺一层脚手板。板与板之间紧靠，并绑扎牢固，不得有松动；脚手板不得伸出小横杆以外200mm以上，否则应加设小横杆。脚手板搭设图如下：8）斜挡板：设置在脚手架外侧，用钢管由内立杆到外立杆向外挑出宽度大于2.5m，呈15-25角，面上密铺木夹板并绑扎牢固，再27、加铺一层安全网，在二层结构面处设置一道安全斜挡板。每个施工出入口都搭设双层防护通道棚，上下两层挡板间距不小于500mm。9）安全网：采用密目式阻燃安全网，设置在外排立杆里面，必须用符合要求的铁丝将网周边对孔和每隔500mm系牢在脚手管上，且安全网要绷紧。10）施工通道：在脚手架外侧搭设成单边梯上下，高度和脚手架步级相同，即上完一层施工梯转向脚手架层面走，到梯台时再往上一层行走。上下梯台规格为1.5m1m2个，梯级用木枋加木板铺设，铁钉钉牢，施工梯底必须设置兜底安全网。施工梯两边用篙竹各设一道护栏和扶手，每级步高不得超过300mm，坡度宜为1:6，踏步面上设置防滑木条。11）本脚手架施工均布荷载28、按2.0kN/m2，同时施工2层，施工时不得超载使用。12）扫地杆：脚手架的底部设置扫地杆，应距地面或楼面200mm处，纵横向搭设。（3）一般技术要求1）脚手架搭设需符合规范（JGJ 1302001)，并且实行分段验收，验收合格后方可使用。2）脚手架搭设或拆除人员必须由符合劳动部颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定经考核合格，领取特种作业人员操作证的专业架子工进行。3）外架按超高法搭设施工楼层超高为确保结构施工的绝对安全,在施工外架时,我们采用超高法，即楼层高一层超搭法, 同时为保证外架有足够的刚度及稳定性,借助建筑物结构的有利因素,即采用墙杆刚性连接,结构梁内预埋48钢管与外架上的短钢29、管用扣件连接，确保外架拉结的刚度和稳定性。屋面超高由于本工程屋顶多斜屋面，为保证屋面作业人员安全，斜屋面脚手架高出操作面1200mm，脚手架与屋面进行刚性可靠连接，屋面作业层脚手板满铺。4）雾、雨天及6级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。雨天作业，必须采取安全防滑措施。5）脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设，确保已搭部分稳定。6）搭设作业，应按以下要求作好自我保护和保护作业现场人员的安全：操作人员操作时必须配戴安全帽、安全带、穿防滑鞋，不得光脚、光背、酗酒作业。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的30、脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5m。位于立杆接头之上的自由立杆（尚未与水平杆连接者）不得用作把持杆。架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认的才能进行下一道工序。作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。每次收工以前，所有上架材料应全部搭设上，不要存留在架子上，而且一定要形成稳定的构架31、，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固在搭设作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域。7）架上作业时的安全注意事项：作业前应注意检查作业环境是否可靠，安全防护设施是否齐全有效，确认无误后方可作业。作业时应注意随时清理落在架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料、工具，以免影响作业的安全和发生掉物伤人。在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。架面高度不够，需要垫高时，一定要采用稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过32、500mm；超过500mm时，应按搭设规定升高铺板层。在升高作业时，应相应加高防护设施。在架面上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”、“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。严禁在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面上抢行、跑跳，相互避让应注意身体不要失衡。8）在脚手架上进行电、气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以防火星点着易燃物。同时在电、气焊作业应携带灭火器等防火措施，一旦着火，及时予以扑灭。9）其他安全注意事项：运送杆配件应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮提升，并绑扎牢固。尽量避免或减少用人工层层传递。在搭设33、外架过程中除必要的12步架人员上下外，作业人员不得攀缘脚手架上下，应走房屋楼梯或另设安全人梯。在搭设脚手架时，不得使用不合格的架设材料。作业人员要服从统一指挥，不得自行其是。10）架上作业应按规范或设计规定的使用，严禁超载。并应遵守如下要求：作业面上的荷载，包括脚手板、人员、工具和材料，应按规范的规定值控制，装修脚手架不超过2KN/m2。脚手架的铺脚手板层和同时作业层的数量不得超过规定：分别为4层、2层。垂直运输设施（如物料提升架等）与脚手架之间的转运平台的铺层数和荷载控制应按施工组织设计的规定执行。不得任意增加铺板层的数量和在转运平台上超载堆放材料。架面荷载应力求均匀分布，避免荷载集中于一侧34、。过梁等墙体构件要随运随装，不得存放在脚步手架上。较重的施工设备（如电焊机等）不得放置在脚手架上。严禁将模板支撑、泵管等受力物件固定在脚手架上或任意悬挂起重设备。11）架上作业时，不要随意拆除基本结构杆件和连墙件，因作业的需要必须拆除某些杆件和连墙点时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。12）架上作业时，不要随意拆除安全防护设施，发现未有设置或设置不符合要求的，必须补设或改善后，才能上架进行作业。13）脚手架拆除作业前，应制订详细的拆除施工方案和安全技术措施。并对参加作业全体人员进行技术安全交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业，注意事项如下：一定要按照35、先上后下、先外后里、先架上面材料后构架材料、先辅助件后结构件、先拆结构件后附墙件的顺序，一件一件地松开连结、取出并随即吊下（或集中到毗邻未拆的架面上，扎捆后再吊下）。拆卸脚手板、杆件及其它较长、较重、有两端连结的部件时，必须要两人或多人一起进行。禁止单人进行拆卸作业，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆除水平杆件时，松开连结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端连结取下。多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥，并相互询问作业步骤，严禁不按程序进行任意的拆卸。因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时拉结措施，以防因架子晃动影响作业安全。拆卸现场应有可靠的安全围护，并设专36、人看管，严禁非作业人员进入拆卸作业区内。严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。（4） 脚手架的防电、避雷措施及维修管理1）防电、避雷措施在高、低压线路下方均不得搭设脚手架，脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全距离，最小安全操作距离不小于如下表： 外电线路电压（KV）1以下110以下35110154-220330-500最小安全操作距离（m）4681015脚手架若在相邻建筑物、构筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻不得大于30欧姆。避雷针可用直径25-32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于137、2mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。接地板可利用有施工过程中的垂直接地板，也可用直径不小于20mm的圆钢，水平接地板可用厚度不小于4mm、宽25-40mm的角钢制作。接地板的设置，可按脚手架的长度不超过50m一个，接地板埋入地下的最高点，应在地面深度不浅于500mm，埋设接地板时，应将新填土夯实。接地板不得设置在蒸汽管道或烟囱风道附近经常受热的土层内，位于地下水以上的砖石、焦碴或砂子内，均不得埋设接地板。接地线可采用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢。接地线的连接应保证接触可靠。在脚手架的下部连接时，应用两38、道螺栓卡箍，并加设弹簧垫圈，以防松动，保证接触面不小于10cm2 。连接时将接触表面的油漆及氧化层清除，使其露金属光泽，并涂以中性凡士林。接地线与接板的连接应采用焊接，焊缝长度应大于接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍。接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合要求，接地板的位置应选择人们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害和防止接地线遭机械损伤。同时应注意与其它金属物或电缆之间保持一定距离（一般不小于3m），以免发生电击危害。在有强烈腐蚀性的土中，应使用镀钢或镀锌的接地板。在施工时遇到雷雨天气时，脚手架上的操作人员必须立即离开。2）脚手架的维修使用完毕的脚手架（包括构配件）应及时回收入库、39、分类存放，露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用苫布遮盖。配件、零件应存放在室内。要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较大的地区应每年涂刷防锈漆一次，一般应两年涂刷一次，扣件要涂油。螺栓宜镀锌防锈。（5）使用规定：1）作业层每平方米架面上的施工荷载不得超过2KN/m2。2）架上施工设备单重不得大于1KN，砂浆的总重不得大于1.5KN，使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2.5KN；卸料平台装重不超过800公斤。3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。4）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。5）工人在架上40、作业时，应有安全防护意识，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上嬉闹。6）上下脚手架必须走设有安全防护的出入通道，严禁攀缘脚手架上下。7）每班工人上架作业，应先检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业并进行检查，解决问题后才能恢复正常作业。8）在每步架的作业完成以后，必须清理架面，严禁高处掷物和倾倒垃圾。3、应急救援预案为保证xx二期项目施工现场的安全，确保现场无死亡和重伤事故发生，特制定了施工现场各项事故应急救援预案。（1）应急救援领导小组组成组长：李忠副组长：梁永宏副组长：张伟副组长：吴方来副组长：李远照组员：何海林组员：41、卓卫强组员：梁沈飞组员：李俊泽组员：严卫敏组员：吴兴发组员：杜正利组员：陈鸣飞组员：陈志宏组员：李有永组员：林 江（2）应急准备1）成立抢险领导小组，明确责任分工组长（项目经理，负责全面管理和协调工作）组长职责：负责本项目应急预案的启动实施、小组分工、向上级单位请示启动上级部门应急预案等。副组长副组长职责：协助组长工作，在组长不在场的情况下行使组长权利、协调处理相关工作，具体负责各分工区生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。组员组员职责：根据领导指挥对险情采取应急措施。2）组建抢险队，进行应急知识教育培训项目部组建抢险队，队长为赵艳军，副队长张吉武，发现危险时首先抢险队进行抢险，需用较多42、人员时可由各工区及时进行汇集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对怀的应急知识培训。3）进行应急演练，提高应急救援能力为了在出现险情时处理迅速，不至于手忙脚乱，项目部对预设险情进行演练，由项目部安全员赵艳军负责组织安排，使所有人员均参与其中，并填写应急演练记录表，记录演练内容、人员分工、方案、处理程序等。（3）信息报告1）事故发现人员，应立即向组长（副组长）报告。如果是火灾事故，必须同时拨打119向公安消防部门报警，急救拨打120、110。2）组长接到报警后，通知副组长、组员，立即启动应急救援系统。3）根据事故类别向事故发生地政府主管部门报告。4）报告应包括以下内容：事故发生时间、类别、地点和相43、关设施；联系人姓名和电话等。 （4）应急响应施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速逐级上级，次序为现场、办公室、抢险领导小组、上级主管部门。由综合部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请求，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的质安室向建设局或政府部门44、请求启动上一级救援预案。（5）现场应急救援措施序号事类别类事故原因现场救援措施备注1倾覆倒塌1安装拆除过程违章、安装错误。2使用中超载违章操作。3.没按专项方案要求安装。1当事故发生后或发现事故预预兆时，发现者立即用对讲机向有关人员汇报或报警，切断相关电源。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3有关人员迅速与XX门诊部联系要求派遣医生到工地和联系120急救中心。4迅速判断事故的发展状态和现场情况，采取正确的方法施救。在救护过程中要注意二次倒塌伤人，必要时要先对危险的地方采取一定的措施。5急救人员按照的关救护知识救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，是否死亡应由医生45、来判断。5急救人员按照有关救护知识，立即救护抢救出来的伤员，在等待医生救治或送医院抢救途中，不要停止和放弃施救。6现场不具备抢救条件时，立即向社会求救。7分析事故发生原因和塌机影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离现场，并组织治安人员建立警戒，不让无关人员进入事故影响范围，同时疏通救护车通道。8发现事故预兆后，应急救援技术组应根据情况迅速制定抢险措施，并以最快速度实施抢救，密切注意周边环境，是否有输电线路，繁华街市，危险品或化学品仓。如一旦有事故发生，判断对其影响的危害程度，并通知相关人员做好防范措施。必要时报警110、报消防电话119或市应急救援指挥部。及时疏散无关人员并作警戒，预防事故进一步扩46、大。9当110、119、120等专业人员到达后，指挥部应指派人员汇报当前事故状态和已采取的措施，协助专业人员实施救援并听从他们的指挥。2发生火灾1.烧焊违章操作。2、吸烟发现者立即大声呼叫，向有关人员报告或报警，并迅速用灭火器或水救火。按照应急程序处置，指挥部门迅速成立并立即指挥灭火。迅速解救伤员。同序号中、点。3设备构件材料坠落伤人 或挤压碰撞1无安装方案或无按方案操作2指挥无证或对工人无交底发现者立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，如给伤者及时止血，向有关人员报告或报警。按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。迅速解救伤员。因此类伤害多有骨折现象发生，因此在在施救过程中要特别防止给47、伤员造成二次伤害同序号中、点。4高空坠落高空作业无系安全带发现者立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，如给伤者及时止血，向有关人员报告或报警。按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。迅速解救伤员。因此类伤害多有骨折现象发生，因此在在施救过程中要特别防止给伤员造成二次伤害同序号中、点。5触电伤人1、临时供电线路不规范2使用维修中违章操作1最早发现者大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，使触电者迅速脱离电源。方法：（1）条件许可应首选切断电源开关。（2）用干燥的绝缘木、布、绑带等将电源线从触电者身上拔离，或将触电者拔离电源。注意：要防止地面触电，使救护者触电。如地面导电救护者应采取措施48、，使自己站在不导电的物体上施救。 2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3触电者脱离电源后要立即采取急救措施。如是一昏迷，但未失去知觉，应使伤员在空气清新、流通的地静 卧休息；如已停止呼吸、心脏停止跳动，或虽有呼吸但比较困难，应立即采用人工呼吸和心脏按摩进行抢救。4有关人员迅速与XX医院联系或报120急救中心。5急救人员按照救护常识救护伤员，在等待医救治或送往医院抢救过程中，不要放弃和停止施救，是死亡应由医生判断。4、监测监控（1）施工过程监控措施1）外脚手架搭设完成后，必须由公司质安部、施工技术部与监理公司验收，严格按照施工方案进行，脚手架搭设后签字确认后方可使用。2）成立安全检查监控小组，49、脚手架搭设过程安全进行监控。3）在脚手架使用过程中，派专门的管理人没对外脚手架的变形进行目测与经纬仪、水准仪监测，若发现外脚手架有明显变形或有明显下沉变形要立即报告项目部，并停止施工作业，待安全检查合格后再恢复外脚手架的使用。（2）监测内容外脚手架最底层立杆与卸荷眯立杆的弯曲变形，脚手架立杆垂直度，大横杆的弯曲变形，监测脚手架刚性连接是否牢固，监测钢丝绳卸荷点连接情况和吊环变形，钢丝绳是否拉紧，悬挑梁与锚固钢筋是否用木塞或钢筋固定牢固。（3）监测周期目测为每天一次，仪器监测周期为一周一次，要求监测直至脚手架完全拆除。（4）仪器监测数据预警值脚手架顶端水平位移超过25mm或垂直度变化超过20mm50、或沉降超过20mm。若出现以上预警什监测人员要立刻通知项目安全员要求停止脚手架的使用并报告项目部，再由项目部向公司汇报。六、劳动力计划根据B1-19栋施工工期计划和日工程量的安排，配备专职安全员5名，计划焊工3人、架子工40人、杂工10人，合计50人，人员流水安排施工。七、附图见后附施工图八、附表见后附表九、计算书1、B1-2栋悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 (1) 计算参数 双排脚手架，搭设高度56.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.8051、米。 采用的钢管类型为483.0。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.3500，体型系数1.1340。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=5.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑52、物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.15m。拉杆采用钢丝绳。 (2) 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/2=0.068kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.068=0.127kN/m 活荷载的计算值 q253、=1.41.350=1.890kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.127+0.101.890)1.5002=0.448kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.127+0.1171.890)1.5002=-0.526kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.526106/4491.0=117.153N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/54、mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.068=0.106kN/m 活荷载标准值q2=1.350kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.106+0.9901.350)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.211mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! (3) 小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横55、杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.101+1.42.025=3.026kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+3.0260.900/4=0.685kN.m =0.685106/4491.0=152.623N/56、mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.101+2.025=2.184kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2183.850900.0900.0900.0/(482.06105107780.0)=1.494mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.509m57、m 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! (4) 扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣58、件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； (5) 脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10756.000=5.990kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+0.250)/2=0.518kN (359、)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50056.000=0.420kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.378kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/60、m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.350 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.3501.134 = 0.536kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.27.378+0.851.44.050)/31.50=6.836kN 不考虑61、风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.27.378+1.44.050)/31.50=7.262kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5361.5001.8001.800/10=0.310kN.m (6) 立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚62、手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.90+0.25)=1.205 2=arctg3.00/0.25=1.488 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为13.673kN和13.673kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为14.523kN和14.523kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=15.55 T2=14.57 F1=5.57 F2=1.21 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为15.554kN。 选择卸63、荷钢丝绳的破断拉力要大于5.00015.554/0.850=91.494kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(31107.9864/3.1416/50/2)1/2=20mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.262kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.15564、； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7262/(0.19424)=90.373N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.65、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.836kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.366、10kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6836/(0.19424)+310000/4491=154.082N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 (8) 悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 250mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm467、，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=14.52kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=14.686kN,R2=14.387kN,R3=0.646kN,R4=0.192kN 最大弯矩 Mmax=0.090kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.090106/(1.051868、5000.0)+6.8291000/3060.0=2.696N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (9) 悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =0.09106/(0.929185000.00)=0.53N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! (10) 拉杆的受力计算 水平钢69、梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=15.729kN RU2=14.437kN (11) 拉绳的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.729kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系70、数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于5.00015.729/0.850=92.52kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=15.729kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=157294/(3.1416502)1/2=15mm (12) 锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受71、力R=0.646kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=6464/(3.1416502)1/2=3mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.65kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.72、5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于646.30/(3.1416201.5)=6.9mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.65kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!2、B1-1及B1-39栋落地式扣件钢管脚手架计算书 73、钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 (1) 计算参数 双排脚手架，搭设高度66.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN74、/m2，高度变化系数1.3500，体型系数1.1340。 地基承载力标准值115kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=5.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 (2) 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/2=0.068kN/m 活荷载标准值75、 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.068=0.127kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.350=1.890kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.127+0.101.890)1.5002=0.448kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.127+0.1171.890)1.5002=-0.526kN76、.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.526106/4491.0=117.153N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.068=0.106kN/m 活荷载标准值q2=1.350kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.106+0.9901.350)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.211mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! (3) 小横杆的计算 小横杆按77、照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.101+1.42.025=3.026kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公78、式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+3.0260.900/4=0.685kN.m =0.685106/4491.0=152.623N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.101+2.025=2.184kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 79、V2=2183.850900.0900.0900.0/(482.06105107780.0)=1.494mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.509mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! (4) 扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值80、 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 (5) 脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10766.000=7.060kN (2)脚手板的自81、重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+0.250)/2=0.517kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50066.000=0.495kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.523kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 82、经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.350 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.3501.134 = 0.536kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.83、4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.28.523+0.851.44.050)/41.50=5.642kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.28.523+1.44.050)/41.50=5.961kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.536184、.5001.8001.800/10=0.310kN.m (6) 立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加3吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.90+0.25)=1.205 2=arctg3.00/0.25=1.488 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为11.285kN和11.285kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为11.923kN和11.923kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=12.77 T2=11.96 F185、=4.57 F2=0.99 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为12.769kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于5.00012.769/0.850=75.111kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(25537.6764/3.1416/50/2)1/2=18mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴86、心压力设计值，N=5.961kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =5961/(0.19424)=74.191N/mm87、2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.642kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压88、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.310kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =5642/(0.19424)+310000/4491=139.223N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 (9) 立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 23.85 N 上部结89、构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 5.96 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 46.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 115.00 地基承载力的计算满足要求!3、悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 (1) 90、计算参数 平台水平钢梁的悬挑长度4.15m，插入结构锚固长度1.85m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。 水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。 次梁采用12.6号工字钢，主梁采用14号工字钢。 次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载8.00kN。 脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。 栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa， 外侧钢丝绳距离主体结构3.65m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.00m。 (2) 次91、梁的计算 次梁选择12.6号工字钢，间距1.00m，其截面特性为 面积A=18.10cm2,惯性距Ix=488.43cm4,转动惯量Wx=77.53cm3,回转半径ix=5.20cm 截面尺寸 b=74.0mm,h=126.0mm,t=8.4mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.301.00=0.30kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.30+0.14)+92、1.42.00 = 3.33kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.48.00=11.20kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.332.502/8+11.202.50/4=9.60kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =9.60106/(1.0577530.00)=117.92N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊93、接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.65 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.884 经过计算得到强度 =9.60106/(0.88477530.00)=140.00N/mm2； 次梁的稳定性计算 f,满足要求! (3) 主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择14号工字钢，其截面特性为 面积A=21.50cm2,惯性距Ix=712.00cm4,转动惯量Wx=102.00cm3,回转半94、径ix=5.76cm 截面尺寸 b=80.0mm,h=140.0mm,t=9.1mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.30+0.17) = 0.56kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.30+1.42.00)0.502.50/2+1.20.142.50/2)=2.18kN P2=(1.20.30+1.42.00)1.002.50/2+1.20.142.50/2)=4.16kN P3=(95、1.20.30+1.42.00)1.002.50/2+1.20.142.50/2)+11.20/2=9.76kN P4=(1.20.30+1.42.00)1.002.50/2+1.20.142.50/2)=4.16kN P5=(1.20.30+1.42.00)0.502.50/2+1.20.142.50/2)=2.18kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为12.60kN 最大弯96、矩 Mmax=9.26kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =9.26106/1.05/102000.0+15.341000/2150.0=93.61N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=0.96 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.762 经过计算得到强度97、 =9.26106/(0.762102000.00)=119.20N/mm2； 主梁的稳定性计算 f,满足要求! (4) 钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=19.85kN (5) 钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=19.849kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)98、； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于5.00019.849/0.850=116.761kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 (6) 钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=19.849kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=198494/(3.1416502)1/2=16mm (7) 锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.300kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=33004/(3.1416502)1/2=6mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。