1、xx(xx）国际水产品交易中心和冷链物流基地冷库二期项目地基与基础及层高2.36m地下夹层楼板模板施工方案 目 录一、编制依据1二、工程概况2三、施工安排2四、施工进度计划3五、施工准备与资源配置3六、施工方法与工艺要求8七、质量管理计划17八、安全管理计划20九、环境管理计划22十、成本管理计划22十一、绿色施工管理计划22十二、成品保护管理计划22十三、计算书23 一、编制依据序号名称编 号1xx(xx）国际水产品交易中心和冷链物流基地冷库二期工程工程图纸/2xx(xx）国际水产品交易中心和冷链物流基地冷库二期工程施工组织设计/3建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020134建筑施工2、高空作业安全技术规程JGJ80-20115混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-20086建筑结构荷载规范GB5009-20127建筑工程质量管理条例国务院令第714号10建设工程安全生产管理条例国务院令第393号11危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部第37号令12建筑地基基础设计规范GB50007-201113建筑结构荷载规范GB50009-201214混凝土结构设计规范GB50010-201015建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201616钢结构设计标准GB50017-201717木结构设计标准GB50005-201718混凝土结构工程施工质量验收规范3、GB50204-201519钢结构工程施工质量验收规范GB50205-200120建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201321混凝土结构工程施工规范GB50666-201122建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200823建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201124建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201325建筑施工安全检查标准JGJ59-201126建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201627建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-201928住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的4、通知 建办质(2018) 31号29建筑施工手册第五版30建筑施工脚手架实用手册二、工程概况2.1工程概况xx(xx）国际水产品交易中心和冷链物流基地冷库二期项目位于xx市西海岸新区琅琊镇冷链物流基地内，中心路东侧，冷链一路西侧，远洋一路南侧，远洋二路北侧。工程包含1#冷库、2#冷库、水泵房等配套设施，项目建筑面积67545.39平方米，含水产品冷藏，物流运输等功能。冷库结构形式为钢筋混凝土框架，屋面为钢筋混凝土屋盖；1#冷库基础形式为桩基础、筏板基础和独立基础；2#冷库基础为独立基础与筏板基础。冷库冻结物冷藏间抗震等级为框架二级，穿堂抗震等级为墙二级、框架三级，配电室抗震等级为三级。水泵房结5、构形式为钢筋混凝土框架结构，基础采用筏板基础，抗震等级为三级。本工程建设单位为xx鲁海丰投资有限公司，监理单位为山东正直建设项目管理有限公司，施工总承包单位为中国建筑第八工程局有限公司。2.2 模板工程概况本工程结构类型为钢筋混凝土框架结构，本方案针对地下结构梁柱及层高2.23m的地下夹层楼板进行设计。高支模区域见高大模板专项施工方案。混凝土构件主要断面尺寸如下：结构柱尺寸：300800mm、950950mm、300950mm、10001000mm等。梁截面尺寸：300mm600mm、300mm700mm、250mm600mm、250mm500mm、300mm800mm等。楼板、底板厚度：126、0 mm。墙厚： 300mm。三、施工安排3.1 施工区段划分本工程各单体根据后浇带划分为3个施工段。混凝土结构施工顺序为：基础柱 （墙）梁板柱 （墙）梁板。3.2 模板及支撑的配置原则、周转方式本工程主体结构模板采用12mm厚木夹板，5080木方作为内楞，模板支撑体系采用483.25轮扣式钢管满堂脚手架。梁、柱模板采用14对拉螺栓加固。按照各单体模板不共用的原则进行配模。根据每个单体柱、梁的高度、截面、数量进行统计。考虑到工期进度要求及混凝土拆模、楼面承载力要求等因素，各单体施工过程中，模板等材料一次投入，无法进行周转使用。每个单体根据楼层（2/3层），模板、支撑体系配置2-3套。水泵房单独7、配备一套模板。四、施工进度计划根据施工总进度计划要求，模板施工与钢筋绑扎、混凝土浇注施工穿插施工，流水作业，开工后劳务队伍必须确保劳动力充足。进度计划详见业主签确版冷库二期总施工进度计划。五、施工准备与资源配置5.1技术准备熟悉图纸，掌握扣件式钢管脚手架安全技术规范，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。编制模板工程施工技术交底，并在施工前向参加施工的班组进行交底。做好模板支撑体系施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。5.2材料准备各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。根据施工期间的工程量，施工进度，确8、定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。木夹板：本工程模板要求采用12mm厚木夹板模板，（尺寸9151830mm)，要求边角整齐、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱，不得有脱胶空鼓、翘曲、破损现象。对于发生变形、翘角、起皮及表面不平整的模板，及时组织退场。方木：5080mm方木，要求规格统一，尺寸规矩，50mm宽的一面顶紧模板使用，木方进场后将木方贴模板一面刨平后使用。模板支撑体系：根据本工程特点及实际情况，模板支撑体系采用轮扣式钢管脚手架。其构配件外观质量应符合下列要求：立杆、水平杆钢管应符合现行国家标准直9、缝电焊钢管GB/T 13793、低压流体输送焊接钢管GB/T 3091中规定的普通钢管，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。立杆连接轮盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q345级钢的要求，并经600-650的时效处理；连接轮盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG270-500的规定。水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG230-450的规10、定。立杆连接套管宜采用20号无缝钢管，当采用无缝钢管时，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T 8162的规定；连接套管也可采用铸钢制造，当采用铸钢时，其材质性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352的ZG270-500的规定。立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆当采用实心碳素结构钢制作时，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定；当采用结构用无缝钢管时，其材料机械性能应符合现行国家标准无缝钢管GB/T 8162中规定的20号无缝钢管的规定。可调托撑和可调底座的螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可11、锻铸铁件GB/T 9440中KTH330-08的规定及现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG270-500的规定。可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应采用碳素结构钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带GB/T 3274中的Q235级钢的规定。轮盘插销节点应由焊接于立杆上的连接轮盘、水平杆杆端直接头组成，如下图： 构配件的外观质量应符合下列规定:a） 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；b） 钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/1000，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；c）铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口12、残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；d）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得存在表面气孔、夹渣、裂纹和电弧擦伤等缺陷，未满焊、根部收缩、咬边和接头不良等缺陷应满足三级焊缝的要求；e）架体杆件及其他构配件表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；主要构配件上的生产厂家标识应清晰。 各部位的焊接质量应满足下列规定:a）杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，焊接宜采用CO2气体保护焊；b）各焊接部位应牢固可靠；c）焊丝宜采用符合国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T8110中气体保护焊用碳素钢、低合金钢焊丝的要求；d） 连接轮盘与立杆接触面上下应与立杆钢管满焊；e）立杆钢管底部与接长套管应13、环形满焊；f）直插头与水平杆应环形满焊；g）可调托撑顶托板和底座垫座板焊接前应检查工装是否变形，防止螺杆与板件不垂直、焊接电流应调好，螺杆焊后不得有气孔及咬边和焊穿管壁现象；h）焊丝应与钢管和铸钢件材质相匹配，宜采用符合现行国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T 8110中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求；i）焊缝应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB 50205中三级焊缝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。5.3机具准备机械设备塔吊、手电钻、砂轮切割机、圆锯机、平刨、压刨以及电焊设备等。主要工具手锯、钉锤、铁水平尺、钢尺、扳手、钢丝刷、油刷、铁桶、撬杠、起钉14、器测量装置准备50m钢尺、经纬仪、水平仪、塔尺等。5.4资源配置计划主要劳动力计划表5.4-1 主要劳动力计划表序号工种人数1木工302架子工103杂工15管理人员设置根据工程施工需要，项目经理部对管理人员进行了合理的设置，负责本工程施工、质量的控制。管理人员设置如下：表5.4-2 组织管理机构序号姓名岗位职责1王广升项目经理项目施工总负责2李波道生产经理项目生产管理负责3王瑞技术负责项目技术、质量管理负责4王达安全员项目安全管理负责5冯英杰施工员现场施工测量及校核负责；施工管理现场负责6杨建成材料员施工物料供应周转料具需要量计划周转料具需要量计划详见下表5.4-3。表5.4-3 周转材料投入15、计划表序号周转材料名称需用量进场时间责任人单位数 量1模板m2200002019年12月各施工员2木方m320002019年12月各施工员3钢管t0.12019年12月各施工员4轮扣架t1002019年12月各施工员5扣件个20002019年12月各施工员6安全平网m250002019年12月各施工员施工机具计划表5.4-4 施工机械需要量计划序号机械设备名称规格型号数量额定功率（KW）进场时间责任人1单面压刨机MB105A442019年12月杨建成2圆锯机MJ134432019年12月杨建成3木工压刨MB10647.52019年12月杨建成4台钻EQ302540.52019年12月杨建成5空16、气压缩机VF.06/74302019年12月杨建成监视和测量装置管理除施工用各种机具外，工程日常进行检查检测等工作需要大量的检测工具，具体统计如下表5.4-5。表5.4-5 监视和测量装置需要量计划表 序号仪器名称型 号数量使用特征检定周期保管人1全站仪Leica TC1800L1台楼层轴线测量12个月冯英杰2激光经纬仪JBJ21台轴线投测12个月冯英杰3水准仪S21台标高测量控制12个月冯英杰4激光垂准仪DZJ-31台楼层轴线传递12个月冯英杰5水平尺500MM 2MM/M4质量检查12个月王瑞6垂直度检查尺/4质量检查24个月王瑞7直角尺2505004质量检查12个月王瑞8钢卷尺50m/317、0m/5m各1把质量检查12个月王瑞六、施工方法与工艺要求6.1施工方案本工程模板采用12mm厚木夹板模板，5080木方作为内楞，模板支撑体系主要采用钢管483.25轮扣式满堂脚手架，梁、柱、墙采用14对拉螺栓穿PVC套管加固。柱模板本工程柱子截面尺寸为300800mm、950950mm、300950mm、10001000mm等。模板做法如下：12mm厚木模板柱箍5080木方14对拉螺栓14对拉螺栓12mm厚木模板柱箍砼柱模板采用12mm厚木夹板；内楞采用5080木方，沿柱的竖向每隔150设置一根,50mm宽一面贴近模板；外楞采用483.25双钢管，外楞沿柱的垂直方向每隔400设置一道（离楼板18、1米的高度范围内设置三道）。5080木方 图6.1-1 柱截面宽度B500示意图 图6.1-2 1000mmB500mm示意图 图6.1-3 柱模板示意图外楞采用14对拉螺栓将内外楞固定牢固。对拉螺栓沿柱的竖向布置间距同外楞；沿柱的水平方向：当柱的截面尺寸B500mm时，柱中不设置对拉螺栓，详见图6.1-1；当1000mmB500，在柱中设置一道，详见图6.1-2。柱模安装完毕与邻柱群体固定前，要复查柱模板垂直度、位置、对角线偏差以及支撑、连接件稳定情况，合格后再固定。柱高在4m以上时，四面支撑。墙模板墙厚： 300mm。图6.1-4 剪力墙模板支设示意图待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽工19、程验收合格后，方可进行立模。墙体有预留洞时，预留洞水平方向长度800 mm 的支模时需考虑设置一块活动模板作为振动口，以确保预留洞底部墙体砼的密度。地下外墙模板采用胶合板，模板内楞采用5080mm方木侧立竖向排列，间距200mm，外楞采用双根483.25mm钢管，设置间距与对拉螺杆竖向间距相同，对拉螺杆采用14，水平间距为500mm，竖向间距下部为450mm，中间为500mm，上部为600mm。对拉螺杆穿过扣压钢管的山形蝴蝶卡，拧紧螺帽将墙两侧模板固定。螺栓在内外二侧用404020木垫片加短钢筋头与螺栓焊接作厚度的限位，待拆除后凿除木垫片用防水砂浆抹平。剪力墙外侧模板用48钢管，每排两根，钢管20、外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，全面检查，不得漏拧。用线锤吊垂直，拉通长线，对每轴进行校正，并检查承重架和支撑系统固定是否牢固。剪力墙支模允许偏差应控制在以下范围内：轴线位移2mm，截面尺寸控制在2，3mm，每层垂直度2mm，预留洞：中心线位移5mm，截面内部尺寸+5，-0mm。梁模板梁截面尺寸主要有：300mm600mm、300mm700mm、250mm600mm、250mm500mm、300mm800mm等。梁的水平支撑即内楞使用木方规格为（直接承托梁底模板的木方）为5080mm，间距150mm；侧模次楞采用5080mm间距300mm的木方；梁底的外楞均采用483.25m21、m钢管，与梁两边的立杆相连。根据现有梁腹高度h600mm，梁底不设立杆；梁腹高度600mmh1000mm，梁底设单排立杆，立杆沿梁跨度方向的间距为600mm，立杆位于梁中，偏心距不得大于25mm，立杆高度根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。当梁腹高度h600mm梁中不设对拉螺栓；梁腹高度600mmh1000mm时梁中设一道对拉螺栓,沿梁长方向间距900。对拉螺栓长度不小于梁宽加400mm。按照设计说明对于跨度大于4.0m的梁，模板需进行起拱，起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱，起拱高度为全跨长度的13。 图6.1-5 梁模板22、支设示意图楼板模板本工程地下架空层楼板板厚度为120 mm。本方案选取120mm厚为例计算。楼板模板采用12mm厚的木模板，次龙骨间距200mm，5080mm的木方，木方立放，木方表面进行刨平处理以保证与板模接合面平整，模板两块板拼缝采用硬拼缝。支撑体系立杆间距为900mm900mm，水平杆步距为1500mm，顶层水平杆步距为1200mm。立杆采用可调顶托进行调节支撑顶板模板。图6.1-6 顶板模板支设示意图对于跨度大于3.6m的楼板，模板需进行起拱，起拱高度为全跨长度的13。模板拼缝采用硬拼缝，拼缝允许宽度1mm，且接缝处用胶带粘补。模板底部第一排楞需要紧靠梁边，如有缝隙用密封条封孔。板模板23、铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。模板安装好以后弹出钢筋档位线，隔墙线，保证构造柱插筋或隔墙下附加筋位置准确。楼梯模板楼梯配模楼梯板模：尽量采用整块木模板。踏步板模：采用12厚松木板，高度较踏步高低5mm。横向格栅：采用50mm80mm的方木，间距200mm。支撑：休息平台采用钢管架搭设方式同楼板；楼梯踏步采用钢管支撑，做法如下图。50*80木方（余同） 12厚木胶合板（余同）50*80木方 用钢管与轮扣式脚手架连接（上平台余同）钢管脚手架图6.1-7 楼梯模板支撑示意图楼梯模板工艺要求楼梯板大板模板支撑参见楼板支撑工艺。楼梯施工缝留设于楼梯上三步位置，本工程楼梯施工缝模板的做法采用后插24、板施工法，踏步侧模统一向前推进25mm,以便粉刷时平台位置踏步线左右成一条线。洞口模板预留洞口宽度大于500的采用50mm厚刨光木方，表面钉12mm厚木模板，浇制出的砼阳角方正顺直，观感好，洞口内支撑采用钢管支撑固定，安装拆卸方便。为保证洞口安全防护，楼板上层筋在洞口部位不断开，模板安装时根据钢筋间距在洞口侧面模板上豁口，以保证钢筋平直伸过洞口，混凝土浇筑后作为洞口安全防护措施。图6.1-8 洞口预留筋做法特殊部位梁、柱节点支模示意图图6.1-9 梁柱节点示意图本工程的梁柱节点较多，梁柱节点模板采用散支散拆木模体系，方柱节点模板共有四块面板为12mm厚木模板，根据具体梁进行豁口，次楞采用50825、0mm木方，节点模板下包500mm，用钢管进行加固。6.2模板施工方法及工艺要求柱模的安装 施工准备柱模施工放线完毕；柱筋绑扎完毕，办完隐检记录，柱模内杂物清理干净；将本柱模中不用到的穿墙孔堵住，并涂刷脱模剂；柱模定位钢筋焊好、做好预埋。模板采用无齿锯下料预先加工成型，侧面应刨直、刨光，以保证柱四角拼缝严密。竖向龙骨方木侧面刨光，保证与模板贴合顺直。柱上梁的宽度小于柱宽时，在柱模上口按梁的宽度开缺口，并加设挡口木，以便与梁模板连接牢固、严密。 柱模安装安装柱模板时，先在或楼面上弹出柱轴线及边线，将模板及相应配件吊到柱边线处；根据柱模的截面尺寸，组装柱模板，校正好垂直度及柱顶对角线后在柱模之间用26、水平撑等互相拉结固定。柱箍采用钢管柱箍，柱底部留置清灰口，待混凝土浇筑前，清理完模内杂物后封堵。墙模板的安装工艺流程检查墙位置墨线安装就位侧墙模板(或现场组拼后安装) 钻对拉螺杆孔并装上穿墙螺杆和内套管安装另一侧墙模板钻对拉螺杆孔并对上穿墙螺杆检查(或调整竖向内楞木间距) 装水平双钢管外楞，临时固定穿墙螺杆检查、调整模板垂直度，安装支撑紧固穿墙螺杆螺帽安装门窗洞侧边模板质量检查。 施工要点 A 按墙位置线安装就位一侧墙模板，安装临时拉杆或斜撑固定，钻对拉螺杆孔，安装塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距应符合模板设计要求。 B 清扫墙内杂物，再安装就位另一侧模板，钻对拉螺杆孔，对上并穿上对拉螺27、杆。安装两侧模板的水平双钢管外楞，用对拉螺杆配山形蝴蝶卡将水平钢管外楞固定。C 检查、校正模板垂直度。墙模板安装完毕，检查一遍对拉螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，办完预检手续。梁、板模板的安装梁、板模板支设流程梁、板模板支设前，首先在已浇筑的墙柱上测定梁、板底标高，清理结合层，按要求搭设支撑体系；然后安放纵横楞、梁底模；梁钢筋绑扎；安装梁侧模；安装梁、柱节点模板；安装楼板底模；绑扎楼板钢筋；安放预埋管件；检验验收。梁板模板安装质量要求主、次梁轴线位置、截面尺寸及水平标高准确无误；板面平整洁净、拼缝严密，不漏浆；模板安装后要具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以28、及在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差控制在规范允许范围内。梁板支撑系统顶部设可调支撑头，以调节模板的标高、水平，当跨度超过4m时按要求起1/10003/1000起拱。模板清扫口预留位置位于梁柱接头柱头封板处。顶板支撑体系支撑体系采用扣件式脚手架，上设有螺旋式可调顶托，并且顶托伸出长度不得大于200mm，立杆底部垫上5080的木方，木方顺一个方向摆齐。施工中，为了保证立杆对齐，要求对立杆的位置点进行放线，以便上层按下层的支撑点放线。板缝处理顶板模板之间采用硬拼缝，即模板与模板之间不粘贴海绵条；当模板边局部有损坏时，切除损坏部分以免影响拼缝质量。搭设及构造要求模板支架应由架子工搭设和拆除，作业29、人员必须持证上岗。 本工程地下夹层楼板满堂架采用轮扣式钢管支撑体系，层高2.36m，钢管为483.25。梁模板支架与楼板模板支架及柱支撑体系综合布置，相互连接、形成整体。 A、模板支撑架应根据所承受的荷载选择立杆的间距与步距，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，立杆底部应设置可调底座或固定底座；纵横向水平杆按步距1500mm搭设，最高一步大横杆与模板支撑点之间的立杆高度不得大于500mm。纵横向扫地杆应贴近楼地面（小于200mm）。B、模板下方应放置次楞与主楞，次楞与主楞应按受弯杆件设计计算。支架立杆上端应采用U形托撑，支撑应在主楞底部。C、脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低30、处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.2-1）。1横向扫地杆；2纵向扫地杆图6.2-1 纵、横向扫地杆构造模板支撑系统的基础应具有足够的承载力，模板的每根立柱底部均应设置木垫板。浇筑混凝土前，施工、监理单位应对模板支撑系统进行联合检查验收并签字确认。浇注砼时，施工单位应派专人对模板支撑系统进行监控，严禁无关人员随意进入模板支架区域内；模板拆除前，项目安全总监、技术负责人应核查混凝土强度报告，达到拆模强度并提交拆模申请后方可拆除。 模板支撑体系的拆除模板的拆除顺序一般是先非承重模板，然承重模板；先侧板，后底板。遵循先支后拆，先拆非承重31、部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。墙、柱模板拆除顺序第一步先松开穿墙杆螺母,将穿墙杆从墙柱中退出来；松开模板夹具或连接螺栓；第二步松开墙柱模板的支撑，使模板与墙柱分离；如模板与柱粘结较牢时，用撬棍轻轻撬动模板使之分离；将脱离混凝土面的模板吊到地面、清灰涂刷脱膜剂，以备周转；再使角模或角部模板脱离墙柱面，清灰，以备周转。梁、板模板拆除顺序先拆除梁、板模板的支撑体系的水平杆，以便于施工，然后拆除梁与板模板的连接角模及梁侧模，再次下调顶托，拿下主次楞，用钢钎轻轻敲动模板，拆下第一块模板然后逐块拆除，拆除梁底支撑时，从跨中向两端作业。侧模拆除侧模拆除时，需要在混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模32、而受损坏，与埋件或外露钢筋插铁不因拆模而松动。底模拆除底模及其支架拆除时的混凝土强度符合下表的规定。具体操作时，根据现场留置同条件试块强度报告控制底模及支撑的拆除时间。表6.2-1 混凝土拆模强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计强度的百分比（%）板2502，2758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100模板的维护与修理A、木模板使用中注意轻拿轻放，面板避免硬物接触，防止破坏面漆；B、 模板切割后刷封边漆进行保护；C、 现场木方、木夹板等材料合理使用，不得乱锯；D、 拆模时不得用大锤砸，面板不得随意开孔；E、 模板吊钩及时检查，有问题的模板立即停止使用；F、模板的清理是保证混凝土外观美33、观的重要一环，模板清理包括自身的板面、侧面及背楞的清理；模板的维修模板拆下后及时清理在模板上的混凝土灰浆，配件分类、分规格码放，螺栓、螺母及时清理灰浆上油保养，及时修复变形和损坏的部位或配件。模板涂刷脱模剂，穿墙螺栓、螺母、等进行清理灰浆、涂防锈油保养。模板清理干净后及时进行分类标识堆放，标识内容为“模板已清理、待用”；对未清理模板也进行标识，标识内容为“模板待清理”七、质量管理计划7.1 确定质量控制点表7.1-1 质量控制点控制阶段控制环节控制要点主要控制内容施工准备阶段图纸会审技术负责人整理，经设计、业主、监理、公司四方签字盖章后生效。四方签字生效后，及时在施工图纸上标出，及时通过资料员34、发放至分包、相关管理人员。技术交底施工前进行，专业工程师编制，所有交底均应有交底人、接受人签字、交底内容齐全。施工准备、施工进度要求、施工工艺、控制要点、成品保护措施、安全注意事项、环境保护措施、质量标准。模板工程几何尺寸、标高模板轴线、尺寸、标高、牢固性、清扫口留置、脱模剂涂刷，施工缝留置、止水要求等。检查验收阶段工程资料齐全、填写规范质量检验批资料、技术资料复核山东省要求且有效。7.2 质量检查控制模板工程质量检查表7.2-1 允许偏差和检查方法项次项目标准检查方法1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、梁、墙4、-54层高垂直不大于5m6经纬35、仪或吊线、尺量大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺7表面平整度5靠尺、塞尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10、-010预留孔洞中心线位移尺寸+10、0拉线、尺量11门窗洞口中心线位移拉线尺量宽、高对角线12插筋中心线位移5尺量外露长度+10、0模板质量通病的防治及质量保证措施表7.2-2 模板通病防治措施序号项目防治措施1混凝土柱底烂根模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土柱体位置内。2墙面不平、粘连混凝土强度达到1.2MPa方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,36、不合格的要重新刷涂。3垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,重新较正,变形严重的模板不得继续使用。4凸凹不平加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,随时进行修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。5钢筋移位绑好保护层垫块,内部使用PVC塑料套管固定钢筋位置。6阴角不垂直,不方正及时修理好大模板,阴角角模；支撑时要控制其垂直偏差,并且角模内用顶固件加固，保证阴角模或阴角部位的模板的每个翼缘至少设有一个顶件，顶件不得使用易生锈的钢筋或角铁；阴角模或阴角部位的模板两侧边需粘有海棉条,以防漏浆。7外角不垂直保证入模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的37、位置做加强处理，使角部线条顺直,棱角分明8厚度不一致使用坚固的塑料撑具或钢筋顶模棍直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿墙螺栓需按要求上紧，不得过紧。9模板漏浆在第一次浇筑成形的砼柱上端预留的凹槽内，粘贴海绵条加厚，来保证不漏浆；柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝,楼板缝用胶带纸贴缝,以确保混凝土不漏浆。7.3 满堂架搭设质量要求搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道的不得使用；扣件有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺栓、柱箍等的间距。钢管架底座处须采用50mm垫木。鉴于市场上38、木材质量参差不齐，对木方必须严格把关，特别是含水率必须控制在10%以内。有节芭的木方绝对禁止使用在构件上。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；钢管的扫地杆的搭设要严格执行扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，39、派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。八、安全管理计划1、工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。特殊工种持证上岗，有关证件须符合xx市有关规定；2、起吊或安装模板时，须和附近高压线路或电源保持一定的安全距离，吊钩重物下不得站人，由持证信号工指挥，符合相关安全操作规程；3、在拆柱模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时有信号工配合；拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，非操作人员不得进入此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作；4、已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌钩挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩40、是否有开焊，脱扣现象；5、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复；6、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。7、41、施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关；8、发生人身触电时，须立即切断电源，然后对触电者进行紧急救护，严禁在未切断电源之前与触电者接触；9、木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材；10、工作场所保持道路通畅，危险部位必须设置明显标志，操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程；11、在现场高空模板施工必须有操作架，操作架上必须满铺跳板，绑好防护拦杆及踢脚板。在极特殊情况下，难以搭设防护架时操作人员须挂好安全带；12、临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带；13、严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落42、伤人；14、材料堆放严格按项目部指定位置码放整齐，材料码放高度等满足安全要求；15、外围临边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落；16、起吊模板应将吊构挂牢，及时检查吊钩使用情况，严禁使用有问题吊钩；17、夜间施工时满足相关规定要求，有足够照明；18、模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人；19、操作机械严守机械操作规程，相关人员持证上岗；20、四级风以上，严禁吊装大模板；21、拆除工作前对施工人员进行安全技术交底；22、遇四级（含四级）以上大风和雨雪天气、浓雾和雷雨天气时，禁止进行架体的拆除工作，并预先对架体采取加固措施；23、拆43、除工作因故不连续时，对未拆除部分采取可靠的固定措施；24、拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作；25、从事高空作业的人员必须经过体检、凡患有高血压、心脏病、癫瘫病、晕高或视力不够以及不适合高空作业的，不得从事登高拆除作业；26、正确使用个人安全防护用品，必须着装灵便（紧身紧袖），必须正确佩带安全帽和安全带，穿防滑鞋。作业时精力要集中，团结协作，统一指挥。不得“走过挡”和跳跃架子，严禁打闹玩笑，酒后上班。九、环境管理计划1、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，44、防止噪音扰民。3、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。4、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。5、模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。十一、绿色施工管理计划详见本工程施工组织施工。十、成本管理计划1、做好模板配模计划，减少模板浪费。2、加强拆模过程中模板保护，减少损耗。3、合理安排施工流水，提高模板周转使用率。十二、成品保护管理计划12.1 模板安装支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。模板施工过程中应保护钢筋不受扰动。预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时45、，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。冬期施工防止混凝上受冻46、，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土质量。12.2 模板拆除拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。模板与墙柱面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。十三、计算书板模板（轮扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称架空层，标高2.36m新47、浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)2.36模板支架纵向长度L(m)53模板支架横向长度B(m)42.5支架外侧模板高度Hm（mm）1000 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.033地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较48、高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)2.36风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw2.462fk=0zstw=0.565支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.298 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100承载力设计值调整系数R1 设计简图如下：模板设计平面图纵49、向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)29面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.43，1.35(0.1+(24+1.50、1)0.12)+1.40.73 1=7.934kN/m q211.2G1kb11.20.11=0.12kN/m 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算： p11.4Q1k11.42.53.5kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)+13)16.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/87.9340.22/80.04kNm M2q2L2/8+pL/40.120.22/8+351、.50.2/40.176kNm MmaxmaxM1，M2max0.04，0.1760.176kNm Mmax/W0.176106/240007.317N/mm2f/R=29/129N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1122004/(3849000144000)=0.098mm 0.098mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.85小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.98小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁52、截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.43，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.730.2=1.635kN/m 因此，q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.2=0.795kN/m q1活11.4Q1kb=11.430.20.84kN/m q211.2G1kb=11.20.30.20.072kN/m 根据53、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算： p11.4Q1k11.42.53.5kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.7950.92+0.1250.840.920.166kNmM2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0720.92+0.2033.50.9，0.1250.0720.92+0.1883.50.90.644kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+54、pL1=max1.6350.152/2，0.0720.152/2+3.50.150.526kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.166，0.644，0.5260.644kNm =Mmax/W=0.644106/53333=12.066N/mm2f/R=14.85/1=14.85N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.7950.9+0.6250.840.90.92kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0720.9+0.6883.52.449kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6350.15，0.0720.55、15+3.53.511kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.92，2.449，3.5113.511kN max=3Vmax/(2bh0)=33.5111000/(25080)1.317N/mm2/R=1.98/1=1.98N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)+13)0.21.262kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.2629004/(1009350213.333104)0.216mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)56、=1.2621504/(89350213.333104)0.004mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k57、)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.45+(24+1.1)0.12)+1.43，1.35(0.45+(24+1.1)0.12)+1.40.730.21.671kN/m q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b11.2(0.45+(24+1.1)0.12)0.20.831kN/m q1活11.4Q1kb11.430.20.84kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.12)+13)0.21.292kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.6710.91.88kN 按二等跨连续58、梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3750.831+0.4370.84)0.9+1.6710.150.861kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.128kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.2920.91.454kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3751.2920.9+1.2920.150.63kN RmaxRmax，R10.60.872kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(59、kNm) =Mmax/W=0.468106/4120=113.525N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.0261000/38415.761N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.926mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.368mm=2100/250=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.302kN，R2=5.409kN，R3=560、.595kN，R4=2.614kN 图二 支座反力依次为R1=2.948kN，R2=5.512kN，R3=5.512kN，R4=2.948kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.595/0.6=9.325kNN/R=30/130kN 满足要求！ 八、立杆验算水平杆钢管截面类型483.25水平杆钢管计算截面类型482.7单元桁架组合方式矩阵型组合节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度h1(mm)200立杆钢管截面类型(mm)483.25立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)61、384立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I(cm4)9.89水平钢管截面惯性矩I1(cm4)9.89 1、长细比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=h=2.4141500=3622mm -立杆计算长度62、系数，按规范附录G表G-1取值 nz-立杆步数，nz=(支架高度H- h1- h2)/h取整=(2.36-0.2-0.5)/1.5取整=1 K-无剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ lmax/(6h)=2060009.89104/(150015106)+900/(61500)=1.005 -扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(200/1500,500/1500)=0.333 l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mm l0=max(l01,l02)=max(3622,1900)=3622mm63、 =l0/i=3622/16=226.375，查表得，0.143 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.565=0.508kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk=laHmmk=0.910.298=0.268kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.52.3620.508+2.360.268=2.049kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下： Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6482.049/(48+1)(48+2)42.5=0.006kN 主梁支座反力：64、R13.302kN，R25.512kN，R35.595kN，R42.948kN 不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.302,5.512,5.595,2.948/0.6+11.350.152.36=9.803kN f N/(A)9802.58/(0.143384)=178.514N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=Qklah2/10=1.40.0330.91.52/10=0.009kNmN=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.302,5.512,5.595,2.948/0.6+11.350.15265、.36=9.803kNf(Nw+cQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+cQNwtK)/NE)=(9802.58+0.61.45.667)/(0.143384)+0.009106/(4.12103(1-1.10.143(9802.58+0.61.45.667)/15234.958)=181.128N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！ NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000384/226.3752=15234.958N 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模66、板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=2.36/42.5=0.0563 H=2.365m 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj67、=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=42.520.90.152.36/(0.90.9)+0.45+2142.5/2=1484.49kN.m30Mok =312.049=6.147kN.M 满足要求！ 十一、立杆地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)200立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.25 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.807/(0.40.25)98.073kPafak200kPa 满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-68、2019 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称基础梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)3.9模板支架横向长度B(m)42.5模板支架纵向长度L(m)53支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k69、(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份浙江0.3k=0zst=0.022地区杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.146整体模板支架stw2.443fk=0zstw=0.374支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.199 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安70、全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每71、纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)29面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10max1.2(G1k+(G2k+72、G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.73130.615kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.8127.675kN/m q1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.8)+13123.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12530.6150.173、520.086kNm Mmax/W0.086106/240003.588N/mm2f/R=29/129N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52123.51504/(1009000144000)0.048mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37527.6750.15+0.4372.940.151.749kN R2=1.25q1L=1.2530.6150.155.74kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.374、7523.50.151.322kN R2=1.25q2L=1.2523.50.154.406kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)17.82小梁抗剪强度设计值(N/mm2)2.376小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.749/11.749kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.74/1= 5.74kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：75、q1右R3/b=1.749/11.749kN/m 小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.041kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.45(0.8-0.15)=0.395kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.45(0.8-0.15)=0.395kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.45+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.45+(24+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.3/2)/21=2.083kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.45+(24+1.1)0.76、15)+1.43，1.35(0.45+(24+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.3/2)/21=2.083kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.749+0.041+0.395+2.083=4.268kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.74+0.041=5.781kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.749+0.041+0.395+2.083=4.268kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.268,5.781,4.268=5.781kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载77、：q1左R1/b=1.322/11.322kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max4.406/1= 4.406kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.322/11.322kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.45(0.8-0.15)=0.292kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.45(0.8-0.15)=0.292kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.45+(24+1.1)0.15)+13(0.6-0.3/2)/21=1.623kN/m78、梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.45+(24+1.1)0.15)+13(1.2-0.6)-0.3/2)/21=1.623kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.322+0.03+0.292+1.623=3.268kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.406+0.03=4.436kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.322+0.03+0.292+1.623=3.268kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.268,4.436,3.268=4.436kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗79、弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.7810.62，0.55.7810.220.26kNm =Mmax/W=0.26106/53333=4.878N/mm2f/R=17.82/1=17.82N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.55.7810.6，5.7810.21.734kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7341000/(25080)0.65N/mm2/R=2.376/1=2.376N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算15ql14/(384EI)54.4366004/(3849350213.33380、104)0.375mml1/250600/2502.4mm2ql24/(8EI)4.4362004/(89350213.333104)0.044mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max5.7810.6,0.55.7810.6+5.7810.2=3.469kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.561kN,R2=3.469kN,R3=2.561kN 正常使用极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max4.4360.6,0.54.4360.6+4.43681、0.2=2.662kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.961kN,R2=2.662kN,R3=1.961kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁82、弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.151106/4120=36.702N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.404kN max=2Vmax/A=21.4041000/3847.313N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.051mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.132kN，R2=4.889kN，R3=0.132kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.132/0.6=0.22kN，P2=83、4.889/0.6=8.148kN，P3=0.132/0.6=0.22kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.132,0.1320.132kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP28.148kNN/R=30/1=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.25立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)84、384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）9.89抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)483.25水平杆钢管计算截面类型(mm)482.7剪刀撑设置无扫地杆高度h1(mm)200节点转动刚度(kNm/rad)15扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)50 1、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度： hmax=h=1500mm =hmax85、/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 2、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=h=2.5271500=3790mm -立杆计算长度系数，按规范附录G表G-1取值 nz-立杆步数，nz=(支架高度H- h1- h2)/h取整=(3.9-0.2-0.5)/1.5取整=2 K-无剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ lmax/(6h)=2060009.89104/(150015106)+600/(61500)=0.972 -扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(200/1500,500/1500)=86、0.333 l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mm l0=max(l01,l02)=max(3790,1900)=3790mm =l0/i=3790/16=236.875，查表得，0.131 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.374=0.224kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk=laHmmk=0.610.199=0.119kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.920.224+3.90.119=2.172kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nw87、tk，计算如下： Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6482.172/(48+1)(48+2)42.5=0.006kN P10.22kN，P28.148kN，P30.22kN两侧立杆最大受力NwmaxP1+N边1，P3+N边2+11.350.153.9max0.22+1max1.2(0.45+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.45+(24+1.1)0.15)+0.91.43(0.9+0.6-0.3/2)/20.6，0.22+1max1.2(0.45+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.45+(24+1.1)0.15)+0.91.43(0.9+1.288、-0.6-0.3/2)/20.6+0.794.845kN 中间立杆最大受力NwmaxP2+11.350.15(3.9-0.8)max8.148+0.6288.776kN 梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=Fe=(4.845-0.79)0.05=0.203kN.m 不考虑风荷载 中间立杆稳定性验算: f N/(A)8776.083/(0.131384)=174.461N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！ 两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=4845.23/(0.131384)+0.203106/(4.12103(1-1.10.1314845.289、3/13914.248)=148.136N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！ NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000384/236.8752=13914.248N 考虑风荷载 Mw=Qklah2/10=1.40.0220.61.52/10=0.004kNm 中间立杆稳定性验算: f(Nw+cQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+cQNwtK)/NE)=(8776.083+0.61.46.008)/(0.131384)+0.004106/(4.12103(1-1.10.131(8776.083+0.61.46.008)/1391490、.248)=175.671N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！ 两侧立杆稳定性验算：f(Nw+cQNwtK)/(A)+(Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+cQNwtK)/NE)=(4845.23+0.61.46.008)/(0.131384)+(0.004+0.203)106/(4.12103(1-1.10.131(4845.23+0.61.46.008)/13914.248)=149.302N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！ NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000384/236.8752=13914.248N 九、91、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=3.9/42.5=0.0923 H=3.95m 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN b92、j 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=42.520.90.153.9/(0.90.9)+0.45+2142.5/2=1948.094kN.m30Mok =312.172=6.517kN.M 满足要求！ 十一、立杆地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)200立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.15 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.781/(0.90.15)65.045kPafak200kPa 满足要求！柱模板（不设对拉93、螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝土柱名称1冷库左穿堂一层KZ-6新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)1000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混94、凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，241min34.348，2424kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数01.1可变荷载调整系数L0.9 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，241min34.35，2424kN/m2 S承0(1.3G4k+L1.5Q3k)=1.1(1.3 24.000+ 0.91.5295、.000)37.29kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)35面板弹性模量E(N/mm2)9898柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q101.3bG4k1.11.31.02434.32kN/m 活载线荷载q20L1.5bQ3k1.10.91.51.022.97kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.134.320.1672-0.1172.970.1672-0.96、105kNm Mmax/W0.105106/(1/6400122)10.936N/mm2f35N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4249.6kN/m 0.677ql4/(100EI)0.6779.6166.6674/(1009898(1/12400123)0.088mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.3小梁弹性模量E(N/mm2)8415最低处柱箍离楼面距离(mm97、)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.16737.296.215 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.124kNm Mmax/W0.124106/(53.333103)2.331N/mm2f15.3N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.167244 kN/m 小梁变形图(mm) 0.089mm1mm 满足要求！ 五、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)483.25柱箍计算截面类型(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)20698、000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 qS承l137.290.414.916kN/m N0.5ql30.514.9160.5243.908kN Mql22/814.9160.6842/80.872kNm N/An+M/Wn3.908103/424+0.872106/(4.49103)203.497N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 qS正l1240.49.6kN/m 5ql24/(384EI)59.66844/(38420600010.78104)1.232mml2/4001.71mm 满足要求！ 六、柱箍端部节点验算 长边柱箍与短边柱箍连接方式扣件连接扣件类型双扣件99、扣件抗滑移折减系数0.85 N=3.908kN0.8512=10.2kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝土柱名称1右侧冷库一层KZ-5新浇混凝土柱长边边长(mm)1000新浇混凝土柱的计算高度(mm)1000新浇混凝土柱短边边长(mm)1000 二、荷载组100、合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)10塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282410121/2，241min95.035，2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2结构重要性系数01.1可变荷载调整系数L0.9 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.28ct0v1/2，cHmin0.282410121/2，2101、41min95.035，2424kN/m2 S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)=1.1(1.3 24.000+ 0.91.52.000)37.29kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2)8000柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q101.3bG4k1.11.31.02434.32kN/m 活载线荷载q20L1.5bQ4k1.10.91.51.022102、.97kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10734.320.22-0.1212.970.22-0.161kNm Mmax/W0.161106/(1/6400122)16.798N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4249.6kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6329.62004/(1008000(1/12400123)0.211mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333103、小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.237.297.458 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.121kNm Mmax/W0.121106/83.3331031.45N/mm2f12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax1.784kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7841000/(250100)0.535N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷104、载qbS正0.2244.8 kN/m 小梁变形图(mm) 0.032mm1mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.27 正常使用极限状态 Rmax=2.105 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍截面面积A(cm2)4.24模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=1000/(6-1)=200mm=0105、.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.27kN P=Rmax/2=1.635kN 正常使用极限状态： Rmax2.105kN P=Rmax/2=1.052kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.375kNm，N16.013kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=1000/(6-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.27kN P=Rmax/2=1.635kN 正常使用极限状态： Rmax2.105kN P=Rmax/2=1.052kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN)106、 M20.375kNm，N26.013kN N/A+M/Wn6.013103/424+0.375106/(4.49103)97.628N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.189mml/4001.59mm 20.189mml/4001.59mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型碟形18型扣件容许荷载(kN)18 N6.0132=12.026kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.0132=12.026kN18kN 满足要求！