1、110kV变电站配套35kV线路工程可行性研究报告XX工程咨询有限公司二零XX年XX月XX项目可行性研究报告建设单位：XX建筑工程有限公司建设地点：XX省XX市编制单位：XX工程咨询有限公司20XX年XX月89可行性研究报告编制单位及编制人员名单项目编制单位：XX工程咨询有限公司资格等级： 级证书编号：（发证机关：中华人民共和国住房和城乡建设部制）编制人员： XXX高级工程师XXX高级工程师XXX高级工程师XXXX有限公司二XX年XX月XX日目 录1 工程概述11.1 设计依据11.2 工程概况21.2.1 工程规模22 电力系统一次32.1 电力系统概况32.2 工程建设必要性122.3 系2、统方案133 电力系统二次183.1系统继电保护及安全自动装置183.2 保护信息管理子站193.3 通信通道要求193.4 对相关专业的技术要求193.5 调度关系193.6 调度自动化现状193.7 远动系统203.8 电能计量装置及电能量远方终端203.9 调度数据通信网络接入设备213.10 二次系统安全保护213.11 系统通信213.12 电力系统二次系统结论及建议244 变电部分244.1 工程概况244.2 电气一次254.2.1 电气主接线254.2.2 短路电流水平264.2.3 设备选型264.2.4 电气设备布置274.2.5 变电站防雷、接地274.2.6 其他2843、.3 电气二次28 计算机监控系统284.3.2 元件保护294.3.3 交直流一体化电源系统29 时间同步对时系统30 图像监视及火灾探测报警系统304.3.6 微机防误系统304.3.7 二次设备布置及组柜方案304.3.8 二次设备的接地、防雷、抗干扰304.5 土建部分305 输电线路路径选择及工程设想315.1 工程概况315.2变电站进出线间隔布置325.3 线路路径选择原则335.4 路径方案说明345.5 设计气象条件455.6 导地线选型485.7 电缆选型525.8污区划分及绝缘子选取565.9绝缘子串及金具605.10 导地线防振及防舞615.11 防雷接地625.12 4、相序与换位645.13 杆塔和基础646 环境保护、水土保持、节能降耗和社会稳定706.1 环境保护706.2 水土保持706.3 节能减排717 机械化施工727.1 临时道路修筑727.2 物料运输727.3 基础开挖737.4 混凝土浇制737.5 杆塔组立施工747.6 架线施工748 技术经济部分748.1 编制原则和依据748.2 投资估算759 经济性与财务合规性769.1 投资效益分析779.2 财务合规性7710 设备材料清册7811 拆除清册811 工程概述1.1 设计依据1.1.1 主要参考资料1） 湖南xxxxxx110千伏变电站配套35千伏线路工程中标通知书。 2） 5、国网湖南省电力公司xx供电分公司“十三五”电网发展滚动规划。 3）国家电网公司输变电工程典型设计； 4）电力系统电压及无功技术导则； 5）电力系统电压质量和无功电力管理规定； 6）国家电网公司电力系统无功补偿配置技术原则。7）xx电网2018年度运行方式；8）220kV及110（66）kV输变电工程可行性研究内容深度规定 Q/GDW102702017；1.1.2 设计应遵循的规程规范1）66kV及以下架空电力线路设计规范（GB 50061-2010）2）重覆冰架空输电线路设计技术规程（DLT 5440-2009）3）架空输电线路杆塔结构设计技术规定（DL/T 5154-2012）4）架空输电线6、路基础设计技术规程（DL/T 5219-2014）5）电力工程电缆设计规范（GB 50217-2007）6）工程建设标准强制性条文（2011版电力工程部分）7）电力系统设计技术规程（DL/T5429-2009）8）电力系统安全稳定导则（DL755-2001）9）电力系统技术导则SD 131-198410）电力系统电压和无功电力技术导则SD 325-198911）国家电网公司电力系统电压质量和无功电力管理规定（国家电网生2009133号）1.2 工程概况1.2.1 工程规模本次湖南xxxxxx110千伏变电站配套35千伏线路工程可行性研究包含的工程项目有：输电线路工程；变电工程。其工程项目的概况7、详见表1.2-1。表1.2-1 工程项目概况表 单位：MVA、个、km序号工程名称建设性质型号建设规模投产时间一湖南xxxx35千伏伏星线剖入110千伏xx变线路工程1湖南xxxx35千伏伏星线剖入110千伏xx变线路工程(架空部分)新建JL/G1A-150/25地线：JLB20A-35双回3.4km单回0.5km20202湖南xxxx35千伏伏星线剖入110千伏xx变线路工程(电缆部分)新建YJV22-26/35-32402*0.05km2020二配套变电工程1湖南xxxx35千伏伏星线剖入110千伏xx变配套xx110kV变电站35kV间隔扩建工程扩建2个20202湖南xxxx35千伏伏星8、线剖入110千伏xx变配套七星35kV变电站间隔改造工程改造1个20201.2.2 工程概况湖南xxxx110千伏变电站35千伏送出工程,本期新建2回35kV线路工程，拟将35千伏伏星线剖入110千伏xx变，形成xx至七星35千伏线路工程线路长约3.4km，xx至伏口35千伏线路工程，线路长约15.8km。本期新建剖接线路采用架空与电缆方式相结合,为了避免在七星变出线段35千伏线路交叉跨越，将35千伏星田线拆除02#-13#,七星变1U（原至田湖铁矿）间隔调整给xx变七星线路间隔使用，然后将35千伏星田线T接xx变至七星变线路上。为配合湖南xxxxxx110千伏变电站配套35千伏线路工程建设，9、在xx变扩建2个35kV进线间隔。本次xx变扩建4U、5U间隔。为解决本工程的通信需求，湖南xxxx110千伏变电站35千伏送出工程通信方式考虑以光纤通信为主。随线路新建一条24芯ADSS通信光缆，用以满足调度端的各种通信通道的需求。1.2.3 主要设计原则1）在电网现状和已审定的xx供电公司“十三五”配电网规划的基础上，提出变电站接入系统方案；2）网络方案应做到技术合理、经济可行、近远期结合、运行安全可靠。3）线路选线应按照相关规定，进行多方案优化比较，同时应取得地方政府和相关部门的原则协议，避免和防止下阶段工作中出现颠覆性因素。4）工程投资应做到尽量准确，经济评价应尽可能全面、合理。2 电10、力系统一次2.1 电力系统概况2.1.1 系统现状1）xx市电力系统现状 电源现状截至2018年，xx市境内电源总装机容量为3841.057 MW，其中火电装机3247.550 MW，水电装机274.270 MW，风电装机199.700 MW，光伏装机119.537 MW，火电、水电、风电、光伏发电分别占全市装机的84.55%、7.14%、5.20%、3.11%。2018年19月全市发电量118.11亿kWh，其中火电发电量108.58亿kWh，水电发电量6.40亿kWh，风电发电量为2.48亿kWh，光伏发电电量为0.65亿kWh。 电网现状截至2018年，xx电网拥有公用35千伏及以上变电11、站100座，容量7001.75MVA。其中500千伏公用变电站1座，主变6台，容量1500MVA；220千伏公用变电站12座，主变18台，容量2700MVA；110千伏公用变电站38座，主变62台，容量2281MVA；35千伏公用变电站49座，主变87台，容量520.75MVA。 供电现状2018年xx电网统调供电量91.76亿kWh，同比增长,14.4%。2018年xx地区统调最大负荷为174.4万千瓦, 同比增加13.69%。2）xx市电力系统现状xx市位于xx中部，起承东启西的作用，煤矿资源十分丰富，特别是xx北部煤矿开发利用很有市场潜力，近年来，xx市招商引资多个工业项目，如已建成投产12、的汇源焦化、华润xx电厂、台湾国产水泥、三一中源新材料产业园等。目前，xx市110千伏变电站主要以群联变为依托，与娄星区电网联系紧密，形成群联杨家滩早元、群联栗山君子塘豹南山、群联斗笠山豹南山等电网。110千伏xx变、毛坪变主供城区负荷，110千伏杨家滩变和斗立山变主供xx南部负荷，110千伏张龙变、君子塘和栗山变主供xx北部负荷。35千伏电网基本上为放射网络，特别是xx南部35千伏变电站全为单电源供电，供电可靠性低。年已计划开工建设xx南部35千伏网络完善工程，工程建成投产后，xx南部等多个35千伏变电站的供电可靠性。截止2018年底，xx市电源总装机容量71.1685万千瓦，发电量22.113、5亿千瓦时。其中火电（华润xx电厂和国产水泥自备电厂）装机容量66.9万千瓦，发电量21.71亿千瓦时；xx同兴（2万千瓦）；小水电装机容量2.2685万千瓦，发电量0.44亿千瓦时。xx电网现有220千伏变电站1座（群联变），主变2台，容量360兆伏安；110千伏公用变电站7座（xx变、毛坪变、君子塘变、杨家滩变、斗笠山变、栗山变、张龙变），主变12台，容量408.5兆伏安，110千伏用户专用4座（木灵三一、xx牵引、国产水泥、xx变），主变5台，容量161兆伏安。共有110千伏公用线路16条，共长222.972千米，用户110千伏线路2条，共长4.48千米。35千伏公用变电站17座，主变314、3台，容量194.55兆伏安，35千伏用户专用14座，主变28台，容量86.865兆伏安；35千伏公用线路26条，共计264.64千米，35千伏专用线路15条，共计93.08千米。xx市2018年全年供电量为11.66亿千瓦时,同比增长2.2%。2018年最高供电负荷为26.019万千瓦，同比增长6.6%。2018年xx市35千伏及以上电网现状图见附图01。表2.1-1 2018年xx市35千伏及以上变电所基本情况统计名称电压等级主变容量（兆伏安）110千伏出线间隔投运日期已用备用220千伏公用变360兆伏安/2台/1座群联变220千伏2180822004.04110千伏公用变408.5兆伏安15、/12台/7座xx变110千伏231.5221986.07毛坪变110千伏131.5+150312006.03君子塘变110千伏231.5221981.11杨家滩变110千伏231.5312000.12斗笠山变110千伏131.5+125311992.09栗山变110千伏131.5222007.10张龙变110千伏150132015.11110千伏用户变111兆伏安/4台/4座木灵三一110千伏116112012.10涟牵变110千伏225201996.12国产水泥变110千伏45112011.10旭晨光伏（xx变）110千伏150132017.635千伏公用变198.25兆伏安/33台/1716、座35千伏出线间隔投运日期已用备用安平变35千伏26.3201995湘峰变35千伏14101978枫坪变35千伏24201989三甲变35千伏26.3202003龙塘变35千伏16.3+110302007七星变35千伏210211999石坝变35千伏26.3202010白马变35千伏26.3112002茶亭变35千伏15+14111991荷塘变35千伏16.3+14112004金石变35千伏16.3+15112001茅塘变35千伏15+14202001湄江变35千伏26.3201999伏口变35千伏26.3202002古塘变35千伏16.3+14202003车村变35千伏16.3+11015217、010托山变35千伏26.3301990表2.1-2 2018年xx市35千伏公用线路基本情况表电压等级(kV)线路名称起点变电站名终点变电站名导线型号线路长度（公里）投运时间35千伏公用线路26条264.6435君洪线洪源 君子塘LGJ-70/10.85km10.851990.0135大托线托山大科LGJ-708.51990.0135岩三线三甲岩口LGJ-120102009.1235岩庭线湘煤机岩口LGJ-9510.851970.0235涟枫线枫坪xxLGJ-12014.71989.0135涟安线安平xxLGJ-9511.51995.0635君星线七星君子塘LGJ-9512.0631979.18、1235星田线七星田湖LGJ-953.251999.1135杨茶线茶亭杨家滩LGJ-955.52000.0735杨枫线枫坪杨家滩LGJ-952.252000.0735杨茅线茅塘杨家滩LGJ-957.162001.1235杨金线金石杨家滩LGJ-9518.922001.1235茅白线茅塘白马LGJ-958.292002.1235安古线安平古塘LGJ-9514.962003.1235涟三线三甲xxLGJ-9511.452003.1235杨荷线荷塘杨家滩LGJ-9511.432004.0835君龙线龙塘君子塘LGJ-958.712007.0835粟湄线湄江栗山LGJ-958.692007.1135粟19、君沙线君子塘栗山LGJ-959.52007.1135粟伏线伏口栗山01-08#：LGJ-95、09#-52#：LGJ-7010.1671971.0835湄古线湄江古塘LGJ-95122008.1235伏星线伏口七星LGJ-9512.2200835斗车线车村斗笠山LGJ-12011.92010.735斗坝线石坝斗笠山LGJ-12062010.735君坝线石坝君子塘LGJ-120132010.735斗托线斗笠山托山LGJ-150/2010.82012.122.1.2 xx市35kV电网存在的主要问题xx北部区域内现有110千伏变电站有三座，君子塘、栗山、xx变电站，其中xx变为七星旭晨光伏升压送出20、站，属用户投资建设的变电站；35千伏变电站有伏口、湄江、七星、古塘等4个变电站。1）2019年春节期间xx市有6个变电站重载，分别为栗山、伏口、杨家滩、荷塘、金石、龙塘变。周边110kV新建变电站10kV出线转供的35kV变电站负荷较少，如xx变，10kV线路互联率低。需通过增容改造、新增布点、网络切改等措施来解决设备重过载问题。2） xx市35kV变电站单辐射线路供电占比较大，停电区域内负荷无法进行转供，将造成大面积停电事故。需通过网络互联等措施来加强35kV电网结构，加强10kV网络互联，提高负荷转供能力，降低供电安全风险。年已计划开工建设xx南部35千伏网络完善工程，工程建成投产后，xx21、南部等多个35千伏变电站的供电可靠性得到提高。3） 伏星线线径为LGJ-95/20，长11.93公里，投运于2008年，现状运行较好。目前伏口变依托110千伏栗山变及35千伏七星变形成单链式结构，35千伏网架较为薄弱。35千伏栗伏线线路导线型号为LGJ-95/20、LGJ-70/20，长11.2公里，投运于1971年。在2018年2月1日8:40，线路最大负载率为111.62%，重载原因：由于君子塘变君星线间隔调整，将七星变负荷通过伏星线转移至栗伏线供电，相当于栗伏线带七星、伏口两个变电站负荷，使得线路短时过载。在2019年2月4日（除夕）17：35分，35千伏君星线（供带七星变）故障，七星负22、荷转35千伏伏口变供电，20:38分，xx市35千伏栗伏线断线，导致七星镇、伏口镇停电。伏星线离xx较近，可通过进xx变电站解决xx配套送出问题及减轻栗伏线、君星线、伏星线压力。2.1.3 xx110kV变电站及周边变电站现状xx变位于七星镇红联村十组，县道K27公路北侧，至七星镇约3km，至xx市约42km，于2017年5月份投产。xx变110kV配电装置采用户外AIS设备；主接线型式远期为4回出线，采用单母线断路器分段接线；目前已有1回出线（504伍栗线），采用单母线接线；35kV配电装置采用户内六氟化硫充气式开关柜；主接线型式远期为6回出线，采用单母线断路器分段接线；目前已有3回出线（423、02伍旭线、404伍旭线、406备用），采用单母线断路器分段接线；10kV配电装置采用户内金属铠装移开式开关柜，主接线型式远期为16回出线，采用单母线断路器分段接线，目前已有4回出线（318伍星线、316备用、322备用、324备用），采用单母线接线。110千伏xx变2018年低压侧最大负荷为3.37兆瓦，最大负载率达6.7%。伏口变位于xx市伏口镇，经过几次改造，目前现有主变2台，容量12.6兆伏安，主要供带伏口镇、七星街镇周边部分居民、乡镇企业负荷。35千伏伏口变2017年最大负荷为11.42兆瓦，最大负载率达90.63%，2018年最大负荷为11.92兆瓦，最大负载率达94.6%，主变已24、长时间重载运行。该站负荷性质属于典型的农村生活用电。伏口变2017年最大负荷利用小时数达2788小时。自2017年，主变负载率出现重载，2018年负载率接近满载,目前已做前期设计将两台6.3兆伏更换为两台10兆伏主变。现由35kV栗伏线主供，35kV伏星线备供。七星35千伏变位于xx市七星镇，供带七星街镇，现有主变容量为210兆伏安，2018年最大负荷为14.3兆瓦，负载率达71.5%。110千伏栗山变，主变容量31.5兆伏安，2018年最大负荷为32.6兆瓦，最大负载率达103.49%。根据xx市电网建设和电网规划情况，将于2020年扩建栗山2#主变（1*50MVA）。xx110kV变电站及25、周边变电站历史负荷数据详见下表。表2.1-3 项目周边变电站基本情况表序号变电站名称电压等级主变容量201620172018kV(MVA)负荷（MW）负载率（%）负荷（MW）负载率（%）负荷（MW）负载率（%）1xx11050-003.376.7%2栗山11031.523.4874.5%24.9579.2%32.6103.49%3伏口356.3+6.39.4276.51%11.4290.63%11.9294.6%4七星3510+1011.4857.4%15.5977.95%14.371.5%注：七星变在xx投产后转移了部分负荷到xx变供带，七星变的2018年负荷较2017年有所下降。表2.1-26、4 项目周边线路基本情况表序号线路名称线路长度（千米）导线型号投运时间改造时间运行状态1伏星线11.93LGJ-952008-运行较好2君星线12.1LGJ-9519792013年20#-30#导线更换运行较差3栗伏线10.201-08#：LGJ-95、09#-52#：LGJ-7019712015年6#-8#铁塔、36#-38#铁塔改造运行较差2.1.4 负荷预测根据2018-2019年35千伏电网规划优选排序附表、2018年xx地区电力市场分析预测秋季报告负荷预测结论，并结合近期负荷发展实际情况，对xx市及xx负荷和供电量进行了预测，预测结果见下表。表2.1-5 xx市及xx统调负荷与电量预27、测结果单位：万千瓦，亿千瓦时指标2015201620172018201920202025年均增速2018十三五十四五xx地区最高负荷145.5147.4153.4169.7170.66 180.71 268 5.9%4.4%8.2%供电量80.77780.292.03 96.91 102.39 149.6 14.7%4.9%7.9%xx市最高负荷23.624.625.126.02 26.60 27.80 38.6 6.6%3.3%6.8%供电量1110.911.411.66 13.40 13.10 17.1 12.3%3.6%5.5%表2.1-4 2019-2025年相关变电站最大负荷预测变电28、站2019年2020年2022年2023年2025年夏季冬季夏季冬季夏季冬季夏季冬季夏季冬季变电容量最大负荷负载率变电容量最大负荷负载率最大负荷最大负荷最大负荷最大负荷(MVA)(MW)(MVA)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)(MW)xx502.85.6503.572.93.7 3.13.9 3.284.13.44.3栗山31.525.681.231.532101.626.833.628.235.321.237.133.842伏口6.3+6.39.17672.8 12.611.4791.09.612.04 10.613.27 11.2 13.94 12.31529、.37 七星10+101260.0 201575 12.615.713.116.4 13.7617.21518.9 注：待xx配套35千伏线路工程建成后，七星和伏口转由xx变主供，可减轻栗山110kV变电站重过载问题，解决xx主变轻载问题。2.1.5 xx电网发展规划根据20192020年110千伏和35千伏电网规划项目优选排序及2018年xx地区电力市场分析预测秋季报告，结合电网规划最新调整情况，xx地区电网规划如下。220kV层面：无。110kV层面：2020年，增容栗山（150MVA）；增容斗笠山（250MVA）；新建荷塘（131.5MVA）；新建茅塘（131.5MVA）；升压车村（1530、0MVA）。xxxx110千伏变电站配套工程。2.1.6 电源建设安排及电力电量平衡根据最新电网建设安排，xx近年无大型电源项目。2.2 工程建设必要性2.2.1 工程建设必要性1）解决栗山变重过载问题，缓解君子塘主变压力2018年同时刻最大负荷情况，七星变最大负荷13.7兆瓦，伏口最大负荷11.92兆瓦，通过该工程将伏口、七星变负荷转移至xx，栗山变最大负载率由103.5%降至66.67%，君子塘最大负载率由69.8%降至47.7%。可解决栗山变重过载问题，并缓解君子塘主变压力。2）提高伏口、七星变的供电可靠性通过将伏星线接进xx变，栗山伏口xx七星变君子塘变形成两个供电单链，伏口、七星均有31、两个110千伏变电站可供电，大大提高供电可靠性。3）满足君星线与伏星线两条35千伏线路N-1要求2018年春节期间伏口变最大负荷达到11.92兆瓦，七星最大负荷达到13.7兆瓦，君星线、伏星线导线型号为LGJ-95/20，最大电流为330A，最大控制功率为20兆瓦。栗伏线导线型号为LGJ-70/20、LGJ-95/20，最大电流为275A，最大控制功率为16.67兆瓦。一旦君星线或栗伏线停运，另一条线路将过载。2018年2月1日，君子塘变君星线间隔调整，七星负荷通过伏星线由栗伏线转供，最大负荷达到22.33兆瓦，严重过载。为避免N-1情况下线路过载，通过xx配套工程，形成栗山伏口xx七星变君子32、塘变两个供电单链，七星、伏口均可由两个110千伏变电站供电，任一条电源进线故障，另一条线路均不会发生过载，避免再次发生一条电源进线带两个变电站的情况。2.2.2 建设时序xxxx110千伏变电站配套工程预计于2020年开工并投产。2.3 系统方案2.3.1 接入系统方案根据xx市电力系统的供电现状及将来的网络格局，结合相关变电站的地理位置，拟定系统方案如下：伏星线接进xx变，栗山伏口xx七星变君子塘变形成两个供电单链，新建导线均采用JL/G1A-150型钢芯铝绞线和YJV26/35-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆组合线路。具体方案如下：本期新建2回35kV线路工程，拟将35千伏伏星线剖入33、110千伏xx变，形成xx至七星35千伏线路工程线路长约3.5km，xx至伏口35千伏线路工程，线路长约15.8km。本期新建剖接线路采用架空与电缆方式相结合,为了避免在七星变出线段35千伏线路交叉跨越，将35千伏星田线拆除02#-13#,七星变1U（原至田湖铁矿）间隔调整给xx变七星线路间隔使用，然后将35千伏星田线T接xx变至七星变线路上。工程接入系统方案示意图2.3.2 导线截面论证根据35kV网络近、远期接入系统方案及35kV变电站终期规模，以长期允许载流量校核满足投入运行后负荷10-15年发展需求。导截面的确定，应按照经济电流密度和发展规划确定，如表2.3-1:表2.3-1 经济电流34、密度选取表Tmax3000小时以下30005000小时5000小时以上钢芯铝绞线1.651.150.9电缆2.52.252（1）xx伏口、xx七星35kV线路正常方式下需各供带1座变电站，伏口和七星35kV变电站远期(210MWA)，最大负荷达20MW，则最大负荷电流为：IM=P/U/1.732=20000/35/1.732=329.9（A）。取经济电流密度系数j=1.65A/mm2S=IM/j=329.9/1.65=199.9mm2原35kV伏星线导线为LGJ-95型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，LGJ-95型钢芯铝绞线长期允许截流量为330A。35kVxx伏35、口、xx七星最大电流约329.9A（在主变满载的特殊情况下）。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，LGJ-95型钢芯铝绞线可以满足伏口七星35kV变电站供电负荷的需要。（2）本次新建35kV线路导线采用JL/G1A-150型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，JL/G1A-150型钢芯铝绞线长期允许截流量为445A。xx伏口、xx七星35kV线路最大电流约329.9A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，JL/G1A-150型钢芯铝绞线可以满足伏口、七星35kV变电站供电负荷的需要。（3）本次新建35kV线路导线采用YJV26/35-3240型三芯带铠交联36、聚乙烯铜芯电缆。取经济电流密度系数j=2.5A/mm2S=IM/j=263.94/2.5=105.6mm2校验：电缆YJV26/35-3240允许载流量分别为515A，考虑到其允许载流量是按环境温度25、土壤热阻系数为100热欧姆/厘米的理想条件确定的，另外，电缆穿管敷设的方式下，多根电缆的间距和电缆在排管中位置均会影响其载流量。影响因素较为复杂，这里考虑以上情况将其实际允许载流量适当取小，取一个0.81的修正系数，即只能按5150.81=417.2A考虑。xx伏口、xx七星35kV线路最大电流约329.9A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，YJV26/35-3240型三芯带铠交联聚37、乙烯铜芯电缆可以满足伏口、七星35kV变电站供电负荷的需要。2.3.3 对侧间隔设备校验2.3.3.1对侧出线间隔一次设备校验1）对侧伏口变35kV出线间隔伏口35kV变电站现有35千伏进线电源2回（从110千伏栗山变出线、35千伏七星变出线），35千伏配电装置采用单母线接线，目前已做前期设计将两台6.3兆伏更换为两台10兆伏主变。现由35kV栗伏线主供，35kV伏星线备用。设备校核时，正常运行方式下，xx变供带伏口负荷按两台主变容量进行校算。伏口变至xx变的间隔设备参数校验情况见下表。表2.3-2 伏口变（402）间隔设备参数校验电压（kV）设备名称回路最大工作电流（A）设备情况投产日期是否38、满足要求型号额定电流（A）354021隔离开关330GW5-356302002-10是354023隔离开关330GW5-356302002-10是35断路器330LW8-35AG16002012-05是35电流互感器330干式电流互感器200-400-6002012-05是35电压互感器（C相）-TYD353-0.01F-2012-05是35导线330LGJ-150/204782012-05是根据对对侧伏口变出线间隔设备校验可知，设备均满足本次xx变配套线路送出工程的要求，本期不需更换。2）对侧七星变35kV出线间隔七星变现有35千伏进出线3回（分别至110千伏君子塘变404、35千伏伏口变439、02和35千伏田湖变406）。35千伏采用单母线接线，户外中型双列布置。为了避免在变电站附近35千伏线路交叉跨越，因此需调整间隔，将1U（402间隔）至xx，2U（404间隔）至君子塘、3U（406间隔）备用。设备校核时，正常运行方式下，xx变供带七星变两台主变容量进行校算。七星变至xx变的间隔设备参数校验情况见下表。表2.3-3 七星变（406）间隔设备参数校验电压（kV）设备名称回路最大工作电流（A）设备情况投产日期是否满足要求型号额定电流（A）354021隔离开关330GW5-356302007-8是354023隔离开关330GW5-356302007-8是35断路器330LW8-40.40、520002007-5是35电流互感器330LZZBJ5-35100-200-3002007-3否35导线330LGJ-95/153652007-5否根据对对侧七星变出线间隔设备校验可知，406间隔电流互感器和导线不满足要求。本期工程更换406间隔电流互感器3台，变比由100-200-300/5A更换为200-400-600/5A，更换406间隔内的导线和配套金具。本期新增线406间隔线路电压互感器1台，安装至出线侧C相。2.3.3.2 电气二次设备校验1）对侧伏口变35kV出线间隔35kV伏口变为已投运常规变电站。该变电站35kV伏星线间隔线路保护装置采用的是许继电气WXH-822C系列产品41、，能够满足xx变扩建后的运行要求，不予考虑更换。2）对侧七星变35kV出线间隔35kV七星变为已投运常规变电站。该变电站35kV星田线间隔线路保护装置采用的是2007年南瑞科技生产的CAS231E系列产品。备自投装置采用的是为南瑞科技生产的NSR641RF-D60系列产品。本期星田线间隔对侧改为110kVxx变电站和35kV田湖变电站，南瑞科技生产的CAS231E线路保护装置够满足xx变扩建后的运行要求，不予考虑更换。原伏星线和君星线互为备用，由于本期伏星线间转为备用间隔，本期改伍星田线和君星线互为备用，故备自投装置需要改线。本期由于伍星田线新上1台线路PT，故线路PT相关的二次接线需完善。242、.3.3.3对侧出线间隔土建部分根据电气要求，在七星变406间隔新建1个35kVPT支柱及其基础，300x4.0m预应力等径杆基础埋深1.36m。3 电力系统二次3.1系统继电保护及安全自动装置 一次系统概况110kVxx变电站现有110kV线路1回，采用单母线接线型式：至110kV栗山变；35kV线路3回，单母分段接线型式：2回至35kV七星旭晨光伏电站，1回备用。 系统继电保护配置现状：110kV伍栗线（504）：xx变及对侧110kV栗山变均配置了长园深瑞的PRS-753D线路光纤电流差动保护装置。35kV 伍旭I线（402）、伍旭II线（404）：xx变及七星旭晨光伏电站均配置了长园深43、瑞的ISA-353G型线路光差保护测控装置35kV备用线（406）：配置了长园深瑞的ISA-367GA型线路保护测控装置。35kV母线配置了长园深瑞的BP-2CA- G型母线保护装置，组母线保护屏1面，布置在二次设备室内。3.1.3 安全自动装置1）故障录波装置本站已配置了悠阔电气的UK-5508故障录波装置，组故障录波屏1面，布置在二次设备室内。2）故障解列装置本站已配置了长园深瑞的ISA-338G故障解列装置，组故障联切及电能质量监测屏1面，布置在二次设备室内。3）频率电压稳定控制装置本站已配置了长园深瑞的ISA-331GA频率电压稳定控制装置，组频率电压稳定控制屏1面，布置在二次设备室内44、。3.2 保护信息管理子站本站已配置了长园深瑞的PRS-7911G-T2保护信息管理子站，组保护信息管理子站屏1面，布置在二次设备室内。3.3 通信通道要求沿用前期设计，本期维持现状不变。3.4 对相关专业的技术要求1）电流互感器二次参数选择原则本站电流互感器二次电流设计为5A。35kV电流互感器绕组均按三相配置。35kV电压等级线路间隔电流互感器均提供4组二次绕组，其中1组10P级用于保护、1组10P级用于母线保护、1组0.5级用于测量、1组0.2S级用于计量。电流互感器容量考虑20VA。3.5 调度关系本站主变压器、110千伏及35千伏母线、出线、无功补偿设备由国网xx供电公司调度所调度，45、10千伏出线由xx市调调度。本期维持现有的调度方式不变。3.6 调度自动化现状xx地调调度自动化主站为DF-8002调度自动化主站系统。接入该系统的远动规约主要为101、CDT、DISA等。至xx地调的远动通道：2路xx地调调度数据网(2Mb/s)。3.7 远动系统3.7.1 远动信息采集本站已配置一套长园深瑞提供的PRS-7000分层分布式微机监控系统，配置了双套远动工作站，远动功能通过微机监控系统的远动工作站实现。本站为无人值班变电站，本站的运行管理由xx供电公司负责。根据DL/T5003-2005电力系统调度自动化设计技术规程、DL/T5002-2005地区电网调度自动化设计技术规程和湖46、南省电力公司的要求，本站应采集相关改扩建设备的远动信息并向xx调度传送所需的远动信息。站内现有的监控系统的远动工作站具有遥测、遥信、遥控、遥调功能，远动信息一发两收，送至xx地调（备调）。（1）遥测量包括本期扩建的35kV线路的电流、电压、有功功率、无功功率、功率因数、有功电度等参量；（2）遥信量包括本期扩建的35kV线路的断路器/刀闸位置、保护动作、装置自检等信号；（3）遥控量包括本期扩建的35kV线路的断路器/电动刀闸分、合闸遥控。3.7.2 与主站端接口本工程需考虑xx地调调度自动化系统接受xx110千伏变电站扩建工程的远动信息，主站端需进行相应软件及数据库的调整工作。3.8 电能计量装47、置及电能量远方终端3.8.1现状及存在的问题xx地区电能量计量主要由威胜公司电能信息抄表系统承担。该系统具有无线电、GPRS、光纤等多种通信手段，与威胜、东方电子等多家公司的抄表终端兼容。本站已设置一套电能量采集终端，以串口方式采集各电能表信息，电能信息经64K光纤数字专线通道与xx供电分公司计量中心通信。3.8.2 电能计量装置及电能量远方终端配置1）关口计量本站不配置关口计量。2）非关口计量新增35kV线路间隔计量表计2块，采用三相三线制有功0.5S，无功2.0级智能表，安装在35kV开关柜上。3）电能量远方采集终端本站已配置1套电能量采集系统，以串口方式采集各电能表信息；本期工程新增的248、回35kV线路间隔配置的电能表均需接入现有的电能量采集终端。3.9 调度数据通信网络接入设备本站已配置2套地区调度数据网接入设备，实现变电站远动、故障录波等多种信息的介入和传输。3.10 二次系统安全保护安全防护分区方案本站仅配置了安全区，设备包括监控主机、区数据通信网关机、保护测控装置、故障录波、电源系统等。 监控系统数据经纵向加密认证装置接入调度数据网。3.11 系统通信3.11.1 现状及存在的问题xx供电公司SDH电力信息网于1997年建成并投入运行，主要承载通信调度信息、生产管理信息、企业MIS信息。网络覆盖县内主电网区，接入区内网络所属变电站、乡镇供电所。网络系统平台采用SDH技术49、，主网络容量622M(2010年升级为2.5G)。运行情况良好，满足了当前企业内部数据、语音通信的需要，保证了电力调度的正常运行。与本工程相关的通信设备现状：目前伏口变、七星变和xx变均为已建光纤通信站，SDH设备均为深圳泰乐Tellbas 63系列 SDH光传输设备。通信网络分别为七星变伏口变栗山变155 Mb/s链路、xx变栗山变155 Mb/s链路。与本工程相关的通信光缆现状：目前伏口变七星变35千伏线路上有1回8芯ADSS光缆，长13.6千米；伏口变栗山变35千伏线路上有1回8芯ADSS光缆，长11.5千米；xx变栗山变110千伏线路上有1回24芯OPGW光缆，长16千米。与本工程相关50、的线路建设情况：35千伏伏星线剖入110千伏xx变：线路将在35千伏伏星线56#-57#档剖接。xx至七星35千伏线路工程：从110kVxx变35kV开关柜4U（七星）间隔电缆出线，然后双回路架空，至35kV七星变三回终端塔，利用田湖铁矿间隔架空进站。xx变出线段电缆路径长约0.05km，双回架空线路路径长约3.4km，新立杆塔共16基，其中铁塔13基，电杆3基。xx至伏口35千伏线路工程：从110kVxx变35kV开关柜5U（伏口）间隔电缆出线，然后与xx至七星线路同杆架设；xx变出线段电缆路径长约0.05km；七星变双回路终端塔至原伏星线56#终端单回架空长0.32km，新立塔2基，拆除原51、56#、57#塔2基。更换线路三牌56基。导线采用LGJ-150/25钢芯铝绞线，进出变电站11.5km架设两根OPGW光缆作为避雷线，电缆采用YJV22-26/35-3240三芯铜芯交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆。3.11.2 需求分析本次通信工程的实施，能满足线路专业对网架结构的调整，35kV伏口变、xx变由单链光纤结构形式变为环网形结构形式，提高了通信的可靠性,进一步完善了xx地区通信网架结构，拓宽了电力光纤通信覆盖面，3.11.3 系统通信方案1) 通信方式为满足本期变电站与调度之间信息传输必备的调度通信通道，结合xx地区现有通信网络，本工程考虑采用光纤通信方式。2) 光纤52、通信以加强和完善该地区网络结构为目的，综合考虑运行安全、稳定、可靠和组网灵活性等因素，本工程拟定如下光纤通信方案。光缆线路组织方案：xx至七星35千伏线路工程新建光缆：沿本工程同时新建35kV线路双回路同杆架设1根24芯OPGW光缆，光缆型号为OPGW-9-40-1，共新建24芯OPGW光缆架空路径长约3.6km（双回路3.4km，单回0.2km）。新建的OPGW光缆架至35kV七星变三回终端塔后，用ADSS光缆引下至七星变站内电缆沟敷设进七星变站内通信配线屏上。ADSS光缆型号为ADSS-AT-24B1，光缆采用G652.D型式。xx至伏口35千伏线路工程新建光缆：沿本工程同时新建35kV线53、路双回路同杆架设1根24芯OPGW光缆，光缆型号为OPGW-9-40-1，共新建24芯OPGW光缆架空路径长约3.7km（双回路3.4km，单回0.3km）。新建的OPGW光缆架至35kV七星变三回终端塔后，原伏星线ADSS光缆与新建OPGW光缆在35kV伏星线P56#接续，原35kV伏星线P56#新增1个光缆接头盒，原伏星线上光缆与本工程新建OPGW光缆在56#附近熔接，形成xx变伏口变光缆路由。xx站内引入光缆采用ADSS光缆，长2*0.3km。七星变站内内引入光缆采用ADSS光缆，长0.2km。3.11.4 传输通信3.11.4.1 通道配置本次工程维持各变电站原调度运行方式不变。3.154、1.4.2 通道组织根据光缆建设方案，组织相关光纤电路，35kV伏口变将通过栗山变和xx变两点接入xx地网主干光纤通信环网中，采用155M光纤电路；35kV七星变将通过xx变接入xx地网主干光纤通信环网中，采用155M光纤电路。3.11.4.3 设备配置a.通信设备配置：本工程拟在xx变传输设备配置2块155M光传输线路接口板，分别对35kV伏口变、七星变；伏口变、七星变原155M光传输线路接口板利旧。xx变新建48芯光配模块，七星变新建24芯光配模块。b.通信机房、电源：本期只需扩容相应的板件即可，因此机房及电源等本期不予考虑。3.12 电力系统二次系统结论及建议xx110kV变电站原有的系55、统继电保护及安全自动装置，调度自动化系统，调度数据网，远动系统，安全保护系统运行状态良好，本期维持现状不变。计量系统新增2台35kV间隔计量表。4 变电部分4.1 工程概况4.1.1 xx变工程现状xx110kV变电站位于七星镇红联村十组，县道K27公路北侧，至七星镇约3km，至xx市约42km，电压等级为110/35/10kV，于2017年5月份投产。现有主变1台，容量为50MVA。工程规模：远期250MVA变压器，现有150MVA变压器。 110kV配电装置采用户外AIS设备；主接线型式远期为4回出线，采用单母线断路器分段接线；目前已有1回出线（504伍栗线），采用单母线接线；35kV配电56、装置采用户内六氟化硫充气式开关柜；主接线型式远期为6回出线，采用单母线断路器分段接线；目前已有3回出线（402伍旭线、404伍旭线、406备用），采用单母线断路器分段接线。10kV配电装置采用户内金属铠装移开式开关柜，主接线型式远期为16回出线，采用单母线断路器分段接线，目前已有4回出线（318伍星线、316备用、322备用、324备用），采用单母线接线。10kV无功补偿电容器装置远期2组，容量为2（4800+3600）Kvar，现有1组，容量为1（4800+3600）Kvar。4.2 电气一次4.2.1 建设规模伏口七星35千伏线路接进xx变线路工程配套在xx110千伏变电站的高压配电室内扩57、建2个35千伏出线间隔。其中4U间隔用于xx至伏口变35千伏线路；5U间隔用于伏口变至七星变35千伏线路。本期扩建35千伏4U间隔一个至伏口变，扩建35千伏5U间隔一个至七星变，由电力电缆YJV26/35-3240引出（电力电缆及电缆终端头由线路工程开列）。4.2.2 电气主接线110kV、35 kV及10 kV配电装置维持现有接线方式不变。4.2.3 短路电流水平xx变35kV母线三相短路电流为4.3kA，10kV母线三相短路电流为10.5kA。4.2.4 设备选型设备选择按照国家电网公司标准化建设成果（输变电工程通用设计、通用设备）应用目录（2018年版）要求进行选择，选择通用设备，型式与58、前期工程保持一致。污秽等级按d级考虑，户外设备按外绝缘统一爬电比距53.7mm/kV（最高相电压）考虑,覆冰厚度10mm。1）35kV电气设备选择35kV户内配电装置选用六氟化硫充气式开关柜，与现有设备选型保持一致。按照短路电流水平，35kV设备额定开断电流为31.5kA，动稳定电流峰值为80kA。35kV主要设备选择结果见表4.2-1。表4.2-1 35kV主要设备选择结果设备名称型式及主要参数备注开关柜断路器DQV-X-40.5-1250A 31.5kA(4s) 80kA 附弹簧操动机构电流互感器LZZBJ9-35/198(CQ) 200-400/5A 10P10/10P10/0.5/0.59、2S 20/20/10-15/10-15VA隔离开关三工位开关 1250A 31.5kA避雷器插拔式避雷器 CM-35Z2) 导体选择35kV侧导线采用电缆及圆柱形固体绝缘母线，导体选择的原则为：（1）母线的载流量按最大穿越功率考虑，按发热条件校验。（2）各级电压设备间连线按回路通过最大电流考虑，按发热条件校验。（3）主变压器进线载流量按额定容量计算，低压侧母线载流量按主变压器低压侧最大负荷计算，高压侧按经济电流密度选择。表4.2-2 各级电压导体选择结果表电压（kV）回路名称回路工作电流（A）选用导体控制条件根数型号载流量（A）35kV主母线824.8圆柱形固体绝缘母线1250由载流量控制出60、线330铜排： TMY-60*12 1490由载流量控制4.2.5 电气设备布置本站已参照国家电网公司输变电工程通用设计110（66）kV智能变电站模块化建设（2015年版）110-C-4方案为蓝本进行工程设计，根据本站实际情况对110kV配电装置模块、35kV配电装置模块、主变压器及10kV配电装置模块、生产综合楼模块进行了优化调整。110 kV配电装置及主变压器采用户外布置， 35kV 及10kV配电装置采用户内布置。110kV户外配电装置布置在站区南侧， 35kV及10kV配电装置布置在站区北侧的配电室内，变电站进站道路从站区西面引进。主变压器布置在110kV配电装置与高压室之间。10k61、V无功补偿装置布置在站区东侧。主变压器110kV侧中性点设备布置在主变压器附近，35kV消弧线圈布置在主变压器附近。本期需新增35kV出线间隔2个，因一期工程预留的出线屏柜与分段间隔屏柜无法直接连接，本期需作适当调整。原预留的2#主变进线柜安装位置与4U出线间隔屏柜的安装位置互换；原预留的PT出线柜安装位置与5U出线间隔屏柜的安装位置互换。详见xx变电气总平面布置图，采用电缆出线。4.2.6 变电站防雷、接地变电站内现采用常规接地方式采用以水平接地体为主，垂直接地体为辅的复合接地装置。本期新增间隔在变电站现有的防雷设计保护范围内。新增间隔场地的接地网在一期工程已敷设，本次只需将所有新增设备及构62、支架按有关规程、规范要求与原接地网牢固连接，并一律采用明接地方式，且都要两点接地。4.2.7 其他站用电和照明在前期工程中已按规划容量完成，本期维持原有不变。本站电缆通道布置和电缆构筑物均在一期工程中按规划容量全部完成。本工程新增的电缆敷设采用埋管加电缆沟敷设方式，敷设过程中破坏的原防火设施应重新封堵，电缆外绝缘局部应涂刷防火涂料。4.3 电气二次 计算机监控系统 现状及存在的问题xx110kV变电站通过微机监控系统实现对一次设备的监视、测量、控制和“四遥”功能，以及对二次设备的监视。本期工程控制、信号采用原有方式。xx110kV变电站使用长园深瑞提供的PRS-7000分层分布式微机监控系统，63、2017年投运，监控网络采用103规约。监控系统采用单以太网，分层分布式系统，其结构为间隔级-站控级，主变保护测控、110kV线路保护测控分别集中组屏安装在二次设备室内，35kV、10kV线路以及35kV、10kV电容器保护测控装置等分别安装于高压开关柜内，系统间各装置信息通过以太网与系统通讯。站内现有1台公用测控装置（ISA-342GB）和1台站用变测控装置（ISA-342GA），预留电压测量回路满足本期工程需要。原监控系统配置站控层/间隔层交换机共2台（24电口），安装在远动通信屏。交换机预留接口满足本期工程需要。 本期监控系统配置方案本期扩建2回35kV间隔，新增2台35kV线路保护测控64、一体化装置，安装在35kV开关柜上。4.3.2 元件保护35千伏线路保护：配置微机型三段式(方向)过流保护、过负荷保护、三相一次重合闸。采用保护测控一体化装置，按间隔单套配置，就地安装于开关柜内。4.3.3 交直流一体化电源系统 直流系统站内直流系统由直流充电屏1面，直流馈线屏2面和蓄电池屏2面组成，其中蓄电池屏2面布置在蓄电池室内，其余直流系统屏柜均布置在二次设备室，蓄电池容量为200AH，2V/104只。蓄电池、直流充电屏和直流馈线屏厂家为珠海万力达电气自动化有限公司。二次负荷采用辐射接线方式。直流系统运行良好，满足本期扩建要求，维持现状不变。 交流系统现站内交流系统，含交流屏1面，交流馈65、线屏1面，厂家为珠海万力达电气自动化有限公司。采用的是双电源进线。其馈线共21回(160A/2回；100A/4回；63A/6回；32A/4回；25A/5回)。交流负荷采用环网方式。交流系统运行良好，满足本期扩建要求，维持现状不变。 交流不停电电源（UPS）系统现站内UPS电源系统，含UPS电源屏1面，厂家为珠海万力达电气自动化有限公司， UPS模块，共2台，容量为5kVA，其馈线共9回（16A/3回；20A/6回）。UPS电源运行良好，满足本期扩建要求，维持现状不变。 时间同步对时系统本站已配置1台烟台远大恒宇科技有限公司生产的卫星时间同步对时系统装置（含GPS和北斗对时系统），安装在远动通信66、屏内，备用回路数满足本期接入要求。 图像监视及火灾探测报警系统本站已配置了图像监视系统和火灾探测报警系统。本期工程维持现状不变。4.3.6 微机防误系统站内现有微机五防系统采用长园共创公司产品，本期只需增加2回35kV间隔开关柜相应锁具和软件修改。4.3.7 二次设备布置及组柜方案本期35千伏保护测控装置下放，布置于相应的35千伏开关柜内。本期二次设备室屏位布置图保持现状不变。4.3.8 二次设备的接地、防雷、抗干扰 二次设备的接地本站二次设备室及高压室已设置二次等电位接地网，本期新上二次设备接入二次等电位接地网。 二次设备防雷为防止二次设备遭受雷电的袭击，本站分别在电源系统及信号系统设置了防67、雷设备。本期新上二次设备按要求设置防雷设备。 二次设备抗干扰二次设备包括二次电缆的抗干扰措施严格按湖南省电力公司十八项电网重大反事故措施继电保护专业重点实施细则设计。4.5 土建部分根据电气要求，对高压室内既有35kV三块屏位基础改造，修复施工破坏的细石砼地面，约5m2.。5 输电线路路径选择及工程设想5.1 工程概况5.1.1 线路概况湖南xxxx110千伏变电站35千伏送出工程。本期新建2回35kV线路工程，拟将35千伏伏星线剖入110千伏xx变，形成xx至七星35千伏线路工程线路长约3.6km，xx至伏口35千伏线路工程，线路长约15.8km。本期新建剖接线路采用架空与电缆方式相结合,为68、了避免在七星变出线段35千伏线路交叉跨越，将35千伏星田线拆除02#-13#,七星变1U原至田湖铁矿的间隔给xx变，然后将35千伏原星田线T接xx变至七星变线路上；具体工程量如下：、35千伏伏星线剖入110千伏xx变：线路将在35千伏伏星线56#-57#档剖接。xx至七星35千伏线路工程：从110kVxx变35kV开关柜4U（七星）间隔电缆出线，然后双回路架空，至35kV七星变双回终端塔，利用田湖铁矿间隔架空进站。xx变出线段电缆路径长约0.05km，双回架空线路路径长约3.4km，单回架空线路路径长约0.2km，新立杆塔共16基，其中铁塔13基，电杆3基，星田线01#终端利旧。xx至伏口3569、千伏线路工程：从110kVxx变35kV开关柜5U（伏口）间隔电缆出线，然后与xx至七星线路同杆架设；xx变出线段电缆路径长约0.05km；七星变双回路终端塔至原伏星线56#终端单回架空长0.32km，新立塔2基，拆除原56#、57#塔2基。更换线路三牌56基。导线采用LGJ-150/25钢芯铝绞线，架设两根OPGW-9-40-1作为避雷线，电缆采用YJV22-26/35-3240三芯铜芯交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆。、35千伏星田线调整间隔及T接工程：拆除35千伏星田线02#-13#，拆除电杆12基；拆除线路长2.2km。在原35千伏星田线13#附近新立终端塔1基，T接线路段长70、约0.03km。T接段导线采用LGJ-150/25钢芯铝绞线。更换线路三牌6基。5.1.2 主要技术经济指标本工程各主要技术经济指标见下表5.1-1。序号项 目单 位总 量公里指标1线路长度（折单）km7.5/2架空部分km双回3.4单回0.5/3电缆部分km双回0.05/4导线：JL/G1A-150/25t14.063.51555地线：OPGW-9-40-1t1.7840.4466电缆：ZR-YJV22-26/35-3240km0.154/7钢材使用量t110.76827.692其中杆塔钢材t83.87220.968基础钢材（不含地脚螺栓）t19.784.945地脚螺栓t4.4561.11471、接地钢材（含引下装置）t2.660.6658玻璃绝缘子片14283579基础现浇混凝土量m3396.55699.13910工程静态投资(架空)万元401102.8211工程动态投资(架空)万元409104.8712工程静态投资(电缆)万元4040013工程动态投资(电缆)万元41410表5.1-1 35千伏伏星线剖入110千伏xx变工程经济技术经济指标5.2变电站进出线间隔布置5.2.1 110kVxx变电站35kV进出线间隔布置xx变35kV开关柜向北出线，进出线间隔6个。1U、2U至七星光伏汇集站，本工程利用4U（七星）、5U（伏口）。图5.2-1 xx变35kV进出线示意图5.2.2七星72、变35kV进线间隔七星变35kV向南出线，进出线间隔三个。1U田湖铁矿，2U至君子塘、3U至伏口，为了避免在变电站附近35千伏线路交叉跨越，因此调整间隔，将1U至xx，2U至君子塘、3U备用。图5.2-1 七星变35kV进出线示意图5.3 线路路径选择原则5.3.1线路路径选择原则本线路工程在路径选择时按照以下原则进行：1)选择线路路径时，按照系统的规划和要求，考虑今后其它待建线路走廊；2)考虑地方政府和相关职能部门对线路路径的意见；3)尽量避开城镇规划区、人口密集区、避开微地形、地质、气象、矿产等可能具有造成路径颠覆性因素的区域；4)尽可能减少对生态环境和沿线人民群众生活的影响，躲避不良地质73、地带，同时满足规程对现有或规划设施安全距离的要求；5)尽可能减少转角次数，缩短路径长度，降低工程造价；6)保证线路安全运行，为施工、运行维护创造条件；7)线路路径尽量避开覆冰严重地区，在海拔地势较低的地方走线；8)尽量减少电力线路之间的交叉跨越。5.3.2影响路径的主要因素根据现场调查，影响本工程的主要因素有如下几点：1）七星镇密布居民群2）七星镇城镇规划3）沿线的村落4）已建成的110千伏及35千伏线路5）田湖铁矿以及建成的光伏电站综上所述，伏星线剖如xx变35kV线路工程在路径选择上做了两个方案进行比较。5.4 路径方案说明5.4.1.航空距离、走向两站之间航空距离为2.8km，线路整体为74、南北走向。5.4.2 附近主要障碍物本线路航空直线及附近的主要障碍物如下: 田湖铁矿和多个村民聚居的村落等。5.4. 3 路径说明 方案一（备选）（1）路径说明：由xx110kV变向东电缆出线上塔，至塘湾里右转，至长冲，沿110千伏伍栗线走线至对家冲附近钻越110千伏伍栗线后右转，在泥山塅跨越35千伏洪田线后再右转至伏星线56#处，新立双回终端，左侧至伏口，右侧至七星。xx电缆终端处塘湾里附近路径走向平行于伍栗线走线段35千伏伏星线剖接出本方案长3.8km，转角9处。曲折系数为1.36全线按15mm冰区设计。（2）方案一地形地貌：线路所经地区海拔高度在160240m之间，地形起伏不大，主要为泥75、沼和丘陵地貌单元。沿线区域地层出露较完整，有轻微节理发育，断裂发育程度低，地壳稳定，沿线构造运动平缓，地块较为稳定。沿线植被覆盖率高，多为松树林、竹林等。地形地质比例分别见表5.4-1和表5.4-2所示。表5.4-1 方案一地形比例统计表 地形比例丘陵泥沼15mm冰区9010表5.4-2 方案一地质比例统计表 地 质比例（%）岩石（人凿）松砂坚土泥水15mm冰区20%20%30%30% (3)交通情况本方案主要可利用的交通道路有县道及两侧延伸的多条乡村公路,交通情况一般，其中汽车运距为15km，人力运距为0.5km。(4)主要交叉跨越：表5.4-3 方案一主要交叉跨越统计表序号项 目次数备注176、35kV电力线2架空跨越2110kV电力线1架空钻越310kV电力线10架空跨越4380V和220V电力线50架空跨越5通讯线36架空跨越6县道2架空跨越7乡村公路5架空跨越方案二（推荐）（1）路径说明：由xx110kV变向北电缆出线上塔，至伍家茶厂，左转至红联大队林场，凤形山左转，至肖家湾左转，35千伏七星变。xx变附近照片红联大队林场路径走向凤形山附近路径走向肖家湾附近路径走向本方案长3.5km，转角8处。曲折系数1.29，全线按15mm冰区设计。(2)地形地貌：线路所经地区海拔高度在150220m之间，地形起伏较大，主要为山地和丘陵地貌单元。沿线区域地层出露较完整，有轻微节理发育，断裂发77、育程度低，地壳稳定，沿线构造运动平缓，地块较为稳定。沿线植被覆盖率高，多为经济林等。地形地质比例分别见表5.4-4和表5.4-5所示。表5.4-4 方案二地形比例统计表 地形比例（%）丘陵泥沼15mm冰区8020表5.4-5 方案二土质比例统计表 地 质比例（%）岩石（人凿）松砂坚土泥水15mm冰区15%40%30%15%(3)交通情况本方案主要可利用的交通道路有县道及两侧延伸的多条乡村公路,交通情况一般，其中汽车运距为15km，人力运距为0.4km。(4)主要交叉跨越：表5.4-6 方案二主要交叉跨越统计表序号项 目次数备注135kV电力线2架空跨越210kV电力线14架空跨越3380V和278、20V电力线20架空跨越4通讯线15架空跨越5县道2架空跨越6乡村公路5架空跨越5.4.3.4 路径方案比较两个路径方案的详细对比见下表。表5.4-7 两个路径方案的对比表序号项目名称经济技术指标优势方案方案一方案二1路径协议正在办理正在办理相当2路径长度共计4.2km，其中双回架空3.8km，电缆0.4km2共计4.0km，其中双回架空3.4km，电缆0.05km2，单回架空0.5方案二3曲折系数1.361.29方案二4海拔高程160240m150220m方案二515mm冰区地形丘陵90%，泥沼10%丘陵80%，泥沼20%方案二615mm冰区地质坚土30%，泥水30%，松砂20%，岩石（人工79、）20%坚土30%，泥水15%，松砂40%，岩石（人工）15%方案一7污区d级相当8运行维护主要位于山区地带以楠竹、松树为主，交通一般，后期维护工程量大主要为水田，少数丘陵地带以楠竹、松树为主，靠近县道，维护方便方案一9气象条件B=15mm，V=23.5m/s相当10交通运输汽车运距15km，人力运距0.5km汽车运距15km，人力运距0.4km方案二11新建杆塔数量共计新建19基，其中铁塔14基，混凝土杆5基共计新建16基，其中铁塔13基，混凝土杆3基方案二12平均档距200m210m方案二13平均呼高24m21m方案二14动态总投资16综合评比方案二结论：方案一：在伏星线56#处剖接，连续80、跨过2条35千伏线路后与110千伏伍栗线平行架空走线，然后采用电缆进xx变。优点：剖接处采用架空，整体投资少。线路在山头跳跃走线，施工简单方便。线路在山头走线，电杆使用量多，减少投资。转角少且转角度小。缺点：在xx附件施工工农矛盾大。重要交叉跨越多。方案二: 在七星变终端塔处剖接，为避免交叉跨越，调整间隔，架空走线，沿河两岸的水田架设，在田湖矿业出上山，在山头架设，然后采用电缆进xx变。优点： 1、重要交叉跨越少。在平地运行施工简单。线路短，曲折系数小。缺点：在水田走线工农矛盾大。内涝地段多，投资增大。转角多且转角度大，投资增大。调整间隔需要停电过渡。设计原推荐方案一，但是在七星镇办理红线手续81、时，政府提出，设计推荐的方案一工农矛盾大，尤其在xx变附近，很难协调工农矛盾。原110千伏伍栗线就存在这样的问题。要求设计按方案二实施，虽在水田走线，政府能出面协调矛盾。因此推荐采用方案二。以下描述均为方案二的相关描述。5.4.4 区域地质条件根据区域地质资料，线路区域无深大断裂及全新断裂发育存在，晚更新世以来无明显活动迹象，也无强震活动记载，区域构造稳定性好。根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）及中国地震动参数区划图（GB183062015），场地抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，地震反应谱特征周期为0.35s。5.4.4.1 地形地貌及地82、层岩性线路所经地区海拔高度在150220m之间，地形起伏一般，主要为低山地貌和水田地貌单元。据本次地质调查和钻探揭露，线经区地层与岩性从上至下描述如下： 耕植土：疏松，含植物根茎，分布于整个场地，厚度较小，一般在0.3m左右；可塑硬塑状砂质粉质粘土：黄褐色，硬塑状态，稍湿，含石英砂粒约为20%30%，含云母少许，残积坡积土层；强风化花岗岩：原岩结构构造清晰，岩块用锤轻击可碎，部分手搓即散，洋镐可掘进，厚度一般为2.0m左右；中风化花岗岩：该花岗岩为加里东期花岗岩侵入体，中风化岩层层面成凹凸不平，是花岗岩岩体垂直裂隙发育、沿裂隙向源风化所致。5.4.5 沿线地下水条件对杆塔位基础有影响的地下水主83、要存赋予残积砂层及强中风化岩带，前者为孔隙潜水，后者为裂隙潜水，其水量较小，对基坑开挖、基础施工有一定影响，建议施工时对坑壁采取有效的支护措施。5.4.5.1 沿线不良地质现象根据现场实地踏勘、调查了解及已掌握的有关勘测资料，沿线不压覆矿产及文物，未发现诸如滑坡、岩溶、泥石流、采空区、危岩和崩塌、地面沉降、活动断裂等不良地质作用所引起的地质灾害。5.4.5.2 地下水及地基土的腐蚀性根据当地建筑经验及参考附近送电线路工程综合判定：场地地下水和场地土对钢筋混凝土结构中的混凝土和钢筋具有弱腐蚀性。地下水对建筑材料的腐蚀防护应按现行国标工业建筑防腐蚀设计规范（GB50046）的规定进行防护。5.4.84、5.3 地质分析结论及建议线经区附近无活动性断裂构造通过，区域构造稳定性好。据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）及中国地震动参数区划图（GB183062015），场地抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，地震反应谱特征周期为0.35s。线路经过区域内地下水水量较小，对基坑开挖、基础施工有一定影响，建议施工时对坑壁采取有效的支护措施。场地地下水和场地土对钢筋混凝土结构中的钢筋和混凝土具有弱腐蚀性，施工时需采取相应措施。5.4.6 路径协议表5.4-8 路径协议汇总表序号单位名称协议意见1xx市规划局原则同意2xx市国土资源局原则同意3xx市林业局原则85、同意4xx市七星街镇人民政府原则同意5.5 设计气象条件气象条件选择以运行安全、经济合理为总方针，根据沿线气象资料的数理统计结果及附近已有线路的运行经验确定，当沿线的气象与典型气象区接近时，宜采用典型气象区所列数值。同时针对沿线地形地貌，充分考虑地形微气象影响，合理推荐设计气象条件。本工程通过搜集附近气象台站的风速和覆冰原始数据进行数理统计分析，结合附近多条35kV、110kV、220kV线路运行经验，提出设计气象条件组合。5.5.1设计风速的选取沿线区域年平均气温在15.417.9之间,一年中以78月的平均气温为最高,12月的为最低。沿线历年极端最高气温在38.139.6之间，极端最高气温大86、多出现在7月下旬至8月上旬。区域内累年极端最低气温在-11.4-5.7之间，一般出现在1月底至2月上旬。1）基本风速确定根据建筑结构荷载规范（GB50009-2010）中给出的全国各地基本风压，查规范中全国各城市的雪压和风压值表和全国基本风压分布图得到本线路地区重现期10年、50年、100年一遇的基本风压值，计算本线路区域10m高30年一遇最大风速，计算结果如下。图5.5-1 湖南地区30年一遇风压分布图利用建筑荷载规范中所附全国基本风压分布图查知，本工程线路经过湘潭地区，取10m高度的基本风压值W0=0.20，由基本风压公式W0=V02/1600(kN/mm2)，算出基本风速V0=17.9m87、/s。2）附近线路风速情况通过调查及由运行部门收资可知， 35kV伏星线线、35kV星田线等线路的最大设计风速均为25m/s，线路已运行多年，均未发现风灾事故。3）结论根据110kV750kV架空输电线路设计规范（GB 50545-2010）规定，110kV送电线路基本风速采用离地面10m高处30年一遇时距平均最大值，山区线路的最大设计风速，应按附近平原地区的统计值提高10%选用，且不低于23.5m/s。经综合考虑，基本风速参考已运行线路，取23.5m/s，符合规范要求。5.5.2 设计冰厚的选取1）本线路所经区域海拔在45m125m之间，地形主要为山地、丘陵和水田。经沿线走访调查，从xx变到88、七星变覆冰厚度基本在1015mm之间。因此，本工程最大设计覆冰取15mm。2)冰区分布图图5.5-2 沿线冰区分布情况综合湖南省电网冰区图及沿线调查资料，本线路工程设计覆冰取15mm，按25mm验算可以保证线路的安全稳定运行。5.5.3设计气象条件组合表根据本地区附近的多条运行数年的送电线路运行经验，并结合沿线覆冰调查，本工程设计覆冰取15mm，基本风速均取23.5m/s，其他按湖南省常用气象条件进行设计。设计气象条件组合如表5.5-1所示：表5.5-1 气象条件组合一览表项目数值设计条件气温(）风速(m/s）冰厚(mm）最高气温4000最低气温-1000年平均气温1500基本风速-523.589、0设计覆冰-51015验算覆冰-51025安装情况-5100带电作业15100事故情况-5015大气过电压15100内过电压15150冰的比重0.9g/cm3年平均雷暴日60d5.6 导地线选型5.6.1导线截面选择（1）xx伏口、xx七星35kV线路正常方式下需各供带1座变电站，伏口和七星35kV变电站远期(210MWA)，最大负荷达20MW，则最大负荷电流为：IM=P/U/1.732=20000/35/1.732=329.9（A）。取经济电流密度系数j=1.65A/mm2S=IM/j=329.9/1.65=199.9mm2原35kV伏星线导线为LGJ-95型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度90、为25，最高允许温度为70时，LGJ-95型钢芯铝绞线长期允许截流量为330A。35kVxx伏口、xx七星最大电流约329.9A（在主变满载特的殊情况下）。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，LGJ-95型钢芯铝绞线可以满足伏口七星35kV变电站供电负荷的需要。（2）本次新建35kV线路导线采用JL/G1A-150型钢芯铝绞线。校验：当基准环境温度为25，最高允许温度为70时，JL/G1A-150型钢芯铝绞线长期允许截流量为445A。xx伏口、xx七星35kV线路最大电流约329.9A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，JL/G1A-150型钢芯铝绞线可以满足伏口、七星35kV变91、电站供电负荷的需要。（3）本次新建35kV线路导线采用YJV26/35-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆。取经济电流密度系数j=2.5A/mm2S=IM/j=263.94/2.5=105.6mm2校验：电缆YJV26/35-3240允许载流量分别为515A，考虑到其允许载流量是按环境温度25、土壤热阻系数为100热欧姆/厘米的理想条件确定的，另外，电缆穿管敷设的方式下，多根电缆的间距和电缆在排管中位置均会影响其载流量。影响因素较为复杂，这里考虑以上情况将其实际允许载流量适当取小，取一个0.81的修正系数，即只能按5150.81=417.2A考虑。xx伏口、xx七星35kV线路最大电流约3292、9.9A。导线长期允许截流量大于变电站远期额定电流，YJV26/35-3240型三芯带铠交联聚乙烯铜芯电缆可以满足伏口、七星35kV变电站供电负荷的需要。5.6.2导线的选择根据 重覆冰架空输电线路设计技术规程（DLT 5440-2009 ）P47页提到：根据目前的设计情况来看，在一般中、重冰区（20mm）通常仍采用普通钢芯铝绞线，铝钢比6左右。参照圆线同心绞架空导线（GB/T 1179-2008）等相关资料，综合考虑线路输送容量的裕度。导线初步选择为JL/G1A-150/25型钢芯铝绞线。对导线覆冰过载能力进行计算，导线过载能力见下表，覆冰验算的气象条件为：气温-50C、风速10m/s。表593、.6-1 导线覆冰过载能力计算表导线型号JL/G1A-150/25覆冰过载能力L0=200m32.5269L0=250m30.9070L0=300m29.8424L0=350m29.1094注：计算覆冰过载能力时，弧垂最低点的最大张力不超过额定拉断力的70%，悬挂点的最大张力不超过额定拉断力的77%。由上表可以看出JL/G1A-150/25导线的过载覆冰能力在代表档距为400m时覆冰过载能力达到29.16mm，导线满足本线路要求。由前面论述得知，本线路设计覆冰为15mm。结合本工程设计气象条件和湖南省35G杆塔通用设计分册和湖南省常用导线型号，本工程导线采用JL/G1A-150/25型钢芯铝绞94、线。5.6.3地线选型（1）按线路设计技术规程规定，地形情况，及以往的运行经验来选择地线截面。（2）根据防雷要求，在+15、无风、无冰条件下，导线与地线在档距中央应保持不小于（0.012L+1）m的间距。（3）根据规程要求，地线的安全系数应大于导线的设计安全系数。平均运行应力不得超过破坏应力的25%。同时保持在各种工况下在档距中央地线的弧垂小于导线弧垂。（4）按照66kV及以下架空电力线路设计规范（GB 50061-2010）规定,需选择截面35mm及以上地线。根据地线选型原则，结合本工程实际情况，地线采用OPGW-9-40-1，地线逐基接地。5.6.4 导、地线机械物理特性本工程导、地线机械95、物理特性如表5.6-2所示。表5.6-2 导地线机械物理特性表导线及地线型号JL/G1A-150/25OPGW-9-40-1计算截面(mm2)铝股/钢股37.17综合37.1740计算外径(mm)17.109.0股数及每股直径(mm)铝股/钢股7/2.6063单位重量(kg/km)601.0304计算拉断力(N)5411051000弹性模量（MPa）76000线膨胀系数(1/)18.9106铝钢比6.13/5.6.5导、地线应力导线JL/G1A-150/25型钢芯铝绞线的最大使用应力：按设计规程要求，导线最大使用应力的安全系数不小于2.5。导线JL/G1A-150/25的破坏应力为296.9596、MPa，最大使用应力取118.78MPa,安全系数为2.5。地线OPGW-9-40-1最大使用应力：按杆塔地线支架高度及导线与地线水平位移距离，在气温为15、无风、无冰条件下，导线与地线在档距中央的距离不小于(0.012L+1)m的要求，推算出地线OPGW-9-40-1的破坏应力为1275Mpa，在15mm冰区最大使用应力为375Mpa与之配合，安全系数为3.4。5.7 电缆选型5.7.1电缆的运行环境参数1.海拔高度：1000米2.最高环境温度：403.最低环境温度：-10 4.最热月平均气温：36.5 5.最大日温差:室外25 室内15 6.最大风速:25米/秒7.最大湿度:100%(2597、 )8.最大覆冰:159.土壤热阻:1.2 OC米/瓦10.太阳辐射(室外):0.1瓦/11.距地面1.5米深处最高地温: 30 12.大气污秽等级: 爬电比距为2.5 cm/kV5.7.2 电缆截面选择本工程架空导线采用JL/G1A-150/25钢芯铝绞线，长期容许载流量为452A，为使电缆与架空导线载流量匹配，电缆考虑电功率因数0.85，故本工程选用截面积为240mm2的交联聚乙烯电缆。YJV22-26/35-3240三芯铜芯交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆。导体额定温度：最高运行温度：90；短路情况：250。土壤热阻系数：1.0.m/w。电缆的终端接头以及其它电缆附件设备均由招98、标电缆制造厂家配套提供。5.7.3 电缆结构及主要参数YJV22-26/35-3240三芯铜芯交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆结构及主要参数如下：表5.7-1 电缆机械物理特性表型号ZR-YJV22-26/35-3240绝缘厚度mm10.5标称截面mm2240电缆计算外径mm112.5电缆计算重量kg/km17210额定电压kV0.099120C导体直流电阻/ km0.0754电缆载流量（土壤中，环境温度25）515电缆载流量（空气中，环境温度40）54590导体最大允许短路电流（1秒）kA34.65.7.4电缆建设规模及电缆走廊处理建设规模：起于xx变4U、5U间隔，止于站外电缆终99、端塔。电缆路径长约0.05km。电缆走廊处理：1、破除2.5米高的石砌挡土墙然后再恢复，2、高3米长2米的围墙需要穿电缆后再修葺。5.7.5电缆的长度计算及敷设方式xx至七星电缆部分长度计算：电缆段名称长度（米）敷设说明站内电缆沟内30空中敷设电缆埋管17埋管敷设电缆上终端塔18空中敷设总计65电缆敷设路径地形等高差变化，按计算长度计入5%的裕量，即65*1.05=68；电缆终端头的制作，考虑每端做头长度1m，牵引头长度1m；考虑5m余缆，故电缆长度为76m。xx至伏口电缆部分长度计算：电缆段名称长度（米）敷设说明站内电缆沟内32空中敷设电缆埋管17埋管敷设电缆上终端塔18空中敷设总计67电缆100、敷设路径地形等高差变化，按计算长度计入5%的裕量，即67*1.05=70；电缆终端头的制作，考虑每端做头长度1m，牵引头长度1m；考虑5m余缆，故电缆长度为78m。5.7.6电缆防雷接地电缆：电缆上下杆的接地网要与电缆排管的接地网连接，并通过550镀锌扁钢作接地引下线与电缆户外终端支架相连。接地体工频接地电阻不大于5。由于本电缆线路终端与架空线路相连，为防止雷电冲击波侵入后危及到电缆与系统的安全，在电缆终端塔上电缆与架空线相连处安装HY5W-51/134氧化锌避雷器。电缆终端头金属护套层的接地直接与杆塔塔身连接，通过塔身与接地网连接。电缆终端杆塔的接地体工频接地电阻不大于5。5.7.7对土建部101、分要求本工程电缆最小允许弯曲半径15D（D为电缆外径，YJV223240mm2计算外径为112.5mm），因此本工程电缆的最小弯曲半径按R1.6m考虑。施工单位在保证电缆最小弯曲半径的前提下可根据现场地形情况对电缆井的尺寸进行适当调整。电缆井位置可根据现场地势高差情况进行调整,电缆敷设前,先测量电缆路径长度,多余预留电缆可盘设在电缆上下杆处,要有保护措施,并设置电缆标示桩。结合站外地形及路径，在终端塔附近新建电缆终端余盘井1个，新建竖井1个。侧壁、顶板及底板采用C20混凝土，钢筋采用HPB300、HRB400钢筋。工作井内外壁粉1：2防水砂浆25mm厚。5.7.8消防及排水设计任何位置，只要电102、缆暴露在空气中，暴露段均需刷防火涂料。根据本工程地形排水采用自然排水。5.7.9主要技术经济指标序号材料名称单位规格、型号数量1三芯铜芯交联聚乙烯绝缘聚氯乙烯护套电力电缆米YJV22-26/35-3*24076+78235千伏电缆户外终端头只与电缆匹配2335千伏电缆户内终端头只与电缆匹配24电缆保护管米CPVC20082*105电缆登塔保护管CPVC20082.5*26电缆竖井个4500*1800*180017电缆转角井个5940*4440*240018电缆余盘井个6100*2500*280019避雷器只YH5WZ-51/134 610接地电缆米JKYJ-10kV-150605.8污区划分及103、绝缘子选取5.8.1 污区划分参照2016年版湖南省电力系统电子污区分布图，本线路全线途径d级污秽区。结合现场的调查情况，附近有田湖铁矿等企业污染严重，故本工程全线按d级污区设防。图5.8-1 沿线污区分布图5.8.2 绝缘子选型目前国内架空送电线路通常采用下面三种绝缘子，即瓷制盘形绝缘子、钢化玻璃盘形绝缘子、硅橡胶棒式复合绝缘子，且都取得了较为成熟的运行经验。5.8.2.1盘形瓷质绝缘子盘型瓷质绝缘子是使用最早的绝缘子，具有成熟的运行经验以及组装灵活等优点，目前仍然广泛应用各级电压线路上。该绝缘子属于可击穿型，其绝缘性能随着运行时间的增加逐渐降低，即通常所说的“老化”现象。此外还包括泄漏电流104、所引起的绝缘子表面“老化”和雷击电弧所引起的“老化”等，也有长时间机械负荷和温度变化所引起的“老化”。瓷质绝缘子出现零值在外观上不能发觉，零值绝缘子的存在对线路安全构成潜在威胁。瓷质绝缘子的零值率，不同厂家产品差异较大。瓷绝缘子优点是当需要采用防污产品时，可设计成伞盘下表面光滑的双伞形，这种型式具有良好空气动力学特性，有利于刮风条件下自洁，特别适合于干旱、少雨和风沙多的污秽场所。5.8.2.2 盘形钢化玻璃绝缘子盘型钢化玻璃绝缘子有较明显的优点，主要体现如下：（1）出现绝缘零值时会自破，不需检测零值绝缘子：玻璃绝缘子一旦出现缺陷失去绝缘性能会自动炸碎，伞盘全部碎成小颗粒脱落，而钢帽和球头不会破105、坏，仍能保持60以上的机械强度，不掉线。伞盘脱落后易发现可得到及时更换，不需逐个检查是否存在零值绝缘子，较大的减轻了运行人员的劳动强度。（2）玻璃绝缘子不易老化：玻璃体被钢化以后其外层产生压应力，使表面抗拉强度增高（约为瓷体2.2倍），表面不易产生裂缝。抗拉强度不会随时间推移而降低，电气和机械性能在运行期间基本保持不变，“老化”过程比瓷质绝缘子慢得多。（3）耐冲击电压比较好：一般钠钙玻璃的介质强度可达13501700kV/cm，约为普通陶瓷2.8倍。试验证明玻璃绝缘子串比同类型同片数瓷质绝缘子串击穿电压高10，且伞盘被击穿（瓷质绝缘子为头部击穿）头部不击穿，引起钢帽炸裂而掉联的事故大为减少。（106、4）耐振性能好：经疲劳试验表明，振动1500万次后，玻璃绝缘子机械强度基本不变，瓷质绝缘子则下降约17。（5）防污性能好：玻璃绝缘子不易积灰，雨水冲洗效果较好，污闪事故减少。玻璃有很好的透明度，施工缺陷和损伤容易发现，劣质品容易剔除，运行清污时容易清扫干净。钢化玻璃绝缘子缺点：防污型只能加工成钟罩形或深棱型，伞棱较深，清扫不便，适用于灰尘少、雾天多的沿海污秽地区。5.8.2.3复合绝缘子复合绝缘子具有和玻璃绝缘子不同的特点，优点如下：复合绝缘子体积小、重量轻、机械强度高、抗污闪性能强，可防治电网大面积污闪。绝缘端子内外绝缘选材基本相同，通常不会发生零值击穿，不用检零。复合绝缘子的缺点：存在“老107、化”问题，目前无可靠检测手段。复合绝缘子运行约1015年后，需加强监测，发现老化应及时进行更换。钢化玻璃绝缘子和复合绝缘子，不同生产厂家产品价格、质量有差别，全国各地运行反映情况也不同。从经济指标上看，两种型式绝缘子的价格差别不大。5.8.2.4垂直固定式防风偏跳线复合绝缘子防风偏复合绝缘子适用于高压线路硬跳线用，能有效的防止跳线风偏，导线随风舞动，保证了相与地之间的绝缘距离，也叫硬跳线绝缘子杜绝了因跳线造成线路跳闸、导线电弧烧伤、断股、断线等现象。解决了导线随风舞动威胁架空输电线路安全、稳定运行的重要隐患。综上所述，悬式瓷绝缘子、钢化玻璃绝缘子和复合绝缘子各有其优缺点。瓷质绝缘子“老化”问题108、比较突出，故本工程不推荐使用。结合沿线污区划分和当地实际情况，本工程绝缘子采用钢化玻璃绝缘子。本工程跳线串和悬垂串、耐张串绝缘子均采用单片爬距为450mm，破坏负荷为70kN的耐污型钢化玻璃绝缘子，推荐采用U70BP/146-1型钢化玻璃绝缘子。本工程推荐采用绝缘子的主要尺寸及机电特性如下表5.8-1和表5.8-2。表5.8-1 钢化玻璃绝缘子机电特性表型 号机械破坏负荷(kN)工频电压（有效值）kV(不小于)最小冲击耐受电压 (kV)最小击穿电压(kV)1min湿耐受电压(kV)1min干耐受电压(kV)U70BP/146-1705085125130表5.8-2 钢化玻璃绝缘子主要尺寸表型 109、号最小公称爬电距离（mm）联接型式标记公称结构高度H(mm)绝缘件公称直径D(mm)单件重量(kg)U70BP/146-1450161462805.85.8.3 绝缘子片数选取本方案线路所经地区海拔在1000m以下，根据66kV及以下架空线路设计规范7.0.8条，悬垂绝缘子串的片数按下式计算： （式5.8-1）式中：n-海拔1000m时每联绝缘子所需片数；-爬电比距（cm/kV）；U-系统标称电压（kV）；Lol-单片悬式绝缘子的几何爬电距离（cm）；Ke-绝缘子爬电距离的有效系数，主要由各种绝缘子几何爬电距离在实验和运行中污秽耐压的有效性来确定。并以XP-70、XP-120型绝缘子为基础，其110、Ke值取为1.0。即本工程需4片绝缘子即可满足绝缘配合的要求，结合湖南省近年来的线路设计经验，以及运检部门要求，悬垂串、跳线串和耐张串均采用4片单片爬距为450mm的绝缘子。5.8.4 空气间隙海拔高度为1000m以下的地区，35kV架空线路带电部分与杆塔构件、拉线、脚钉的最小间隙，应符合表5.8-4的规定。表5.8-4 最小空气间隙值表运行情况雷电过电压内部过电压运行电压带电作业最小间隙(mm)450250100600注：带电检修空气间隙不包括人体活动范围，所以对操作人员需要停留工作的部位，还应考虑人体活动范围3050cm，相应的气象条件为：气温t=15，风速=10m/s，无冰。耐张引流跳线111、应呈近似悬链状自然下垂，弧垂一般按横担下边线起算取0.91.1m。请施工单位按其杆位比拟确定，使跳线在风偏情况下满足规程要求。5.9绝缘子串及金具龙门架进线档及非重要交叉跨越耐张段耐张串采用70kN级单联耐张绝缘子串，重要交叉跨越段耐张串采用70kN级双联单挂点耐张绝缘子串；一般段悬垂串采用70kN级“I”型悬垂绝缘子串，重要交叉跨越、垂直档距较大的塔位或者悬垂角较大的塔位采用70kN级双联悬垂绝缘子串。绝缘子数量及配置见表5.91所示。表5.9-1 绝缘子串组装表污秽等级悬挂方式（d）级污区片数、高度、单片爬距导线悬垂串单联4片(结构高度146mm，爬距450mm)双联24片(结构高度146112、mm，爬距450mm)导线耐张串单联4片(结构高度146mm，爬距450mm)双联24片(结构高度146mm，爬距450mm)跳 线单联4片(结构高度146mm，爬距450mm)本工程挂线金具采用国家电网公司输变电工程通用设计10kV及35kV配电线路金具图册定型金具，本工程使用的主要金具如表5.9-2：表5.9-2 挂线金具一览表金具名称型 号破坏荷重不小于（kN）备 注悬垂线夹XG-402240用于JL/G1A-150/25跳线线夹XT-402240用于JL/G1A-150/25耐张线夹NY-150/25A51.0用于JL/G1A-150/25接续管JYD-150/2551.0用于JL/G113、1A-150/255.10 导地线防振及防舞5.10.1 导地线防振根据设计规程规定,对于年平均运行应力超过破坏应力16%的导线和年平均运行应力超过破坏应力12%的地线，以及档距超过500米的开阔地，均应采取防振措施。本线工程导线型号为JL/G1A-150/25，地线为OPGW，导线防振锤配用FRYJ-1/3型,地线见通信。表5.10-2 防振锤安装个数表个 数档 型 号 距123FRYJ-1/3 (导线用)35035070070010005.10.2 导地线防舞通过收集湖南电网舞动分布图及附近35kV、110kV线路设计及运行资料，本地区属于2级舞动区，该地区运行线路未发生舞动灾害。本工程按114、架空输电线路防舞设计规范（Q/GDW 18292012）中相关要求对耐张塔跳线及跳线金具进行加强设计，铁塔整体采用双螺母防松螺栓。图5.10-1 沿线舞动区分布图5.11 防雷接地5.11.1 防雷本工程平均雷电日按60天考虑，采用以下防雷措施后，其耐雷水平和跳闸率均满足交流电气装置的过电压保护和绝缘配合设计规范（GB/T 50064-2014）的规定。考虑到本工程线路路径经过地区多年平均雷电日数，结合该地区已建线路情况，本工程在进出变电站宜架设地线，加挂地线长度一般宜为1.0km1.5km。杆塔上地线对边导线的保护角宜采用2030。山区单根地线的杆塔可采用25。为防止雷击档距中央反击导线，在115、+15无风情况下。档距中央导线与地线间距离应满足下列校验公式的要求：S0.012L+1式中：S导线与地线间距离（m）L档距（m）图5.11-1 沿线雷区分布图5.11.2接地为保护变电设备提高进出线的耐雷水平，架设避雷线段杆塔接地电阻控制在10欧以下，无地线的杆塔在居民区宜接地，接地电阻不大于30欧。其他杆塔接地电阻不大于20欧。居民区和水田中的接地装置，宜围绕杆塔基础敷设成闭合环形。利用自然接地极和外引接地装置时，应采用不少于两根导体在不同地点与杆塔接地网相连接。水平接地体的间距不宜小于5米。接地装置的导体，应符合热稳定的要求。接地引下线与砼杆连接应采用角钢，并使用防卸螺栓。接地引线与接地体116、的连接、接地体之间的连接应焊接，其搭接长度必须为圆钢直径的6倍（双面焊）。本工程杆塔装设接地装置，接地装置采用10圆钢以水平方式敷设，在耕作区深度一般埋深不应小于0.8米，在山区一般埋深不应小于0.5米。接地引下线全部采用12热镀锌圆钢。5.12 相序与换位人站在七星变2U门架下，面对出线方向看，门架相序从左至右依次为C、B、A；本次工程利用xx变出线电缆电缆终端塔进行相序变换。5.13 杆塔和基础5.13.1杆塔5.13.1.1杆塔型式杆塔型式选择原则：对不同类型杆塔的选用，应依据线路路径特点，按照可靠、经济合理、维护方便和有利于环境保护的原则进行；对于山区线路铁塔，为减少对植被的破坏，根据117、塔位地形特点，配合使用不等高基础，解决地形高差和基础保护范围问题，可减少降基土方量，防止水土流失，保护环境。本工程杆塔采用湖南省电力公司35kV输电线路典型设计中35G、35H通用模块杆塔，该模块使用条件为海拔1000m以内、设计基本风速23.5m/s(基准高10m)、覆冰厚度15mm，导线采用JL/G1A-150/25，地线采用JLB20A-35。本工程杆塔的使用条件见表5.13-1。表5.13-1 杆塔使用条件一览表 单位：米、度序号杆塔名称呼高Lh水平档距Lv垂直档距转角135G-JJ11924250/100350/150030235G-JJ13924250/100350/1506090118、090335H-SZL1112303505000435H-SZ1112303505000535H-SJ11924200/150300/200030635H-SJ12924200/150300/2003060735H-SJ13924200/150300/2006090、09035千伏伏星线剖入110千伏xx变：双回线路长约3.5km，单回线路长约0.5km，共新建杆塔18基，其中双回路耐张塔8基，双回路直线塔5基，双回路直线杆3基。单回路耐张塔2基。耐张塔所占比例为55%，平均档距为210米。杆塔使用情况详见表4.13-2。5.132 35千伏伏星线剖入110千伏xx变线杆塔使用情况统计表杆塔119、型号杆塔呼高类型杆塔数量（基）35H-SZ1127直线塔230335H-SZL1127直线杆230135H-SJ1121转角塔224转角塔335H-SJ1218转角塔135H-SJ1315电缆终端124终端135G-JJ1324终端135G-JJ1124转角塔1合计1835千伏星田线调整间隔及T接工程：在原35千伏星田线13#附近新立终端塔1基，T接线路段长约0.03km。杆塔使用情况详见表4.13-3。5.133 T接工程杆塔使用情况统计表杆塔型号杆塔呼高类型杆塔数量35G-JJ1318终端塔1合计1本工程拟采用的杆塔型式详见附图 杆塔一览图。5.13.1.2杆塔构件材料目前国内外送电线路自120、立式铁塔构件断面主要采用角钢及钢管两种型式，钢管塔的受力、塔重、变形、外观等均优于角钢塔，但从运输、加工、组装上则不如角钢塔。本工程主要地形为丘陵及山区，运输是关键，对于钢管塔，由于单件过重(若要减轻单件重量，势必会增加大量的法兰盘)，人力运输及安装不便，因此，本工程推荐采用单件较轻、便于运输的自立式角钢铁塔。本工程铁塔构件采用Q235B、Q345B，M16、M20为6.8级，全部采用热浸镀锌防锈。5.13.1.3杆塔内力分析铁塔结构设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，按分项系数的设计表达式，自立式铁塔使用自立式铁塔多塔高、多接腿满应力分析程序(北京道亨)进行内力分析。5.13.1.4121、杆塔设计说明在铁塔设计过程中遵循的主要标准为下表所列的最新标准规范名称版本号66kV及以下架空电力线路设计规范GB 50061-2010架空送电线路杆塔结构设计技术规定DL/T 5154-2012重覆冰架空输电线路设计技术规程DLT 5440-2009输电线路铁塔制图和制造规定DL/T 5422-2010钢结构设计规范GB 500017-2003基础顶面以上8m范围内的铁塔螺栓、脚钉均采用防卸螺栓和防卸脚钉。全线杆塔除安装防卸螺栓外的其它单螺帽螺栓均采用扣紧式防松螺母。所有杆塔构件、螺栓(含防卸螺栓)、脚钉、防松螺母均热浸镀锌防腐。所有杆塔安装杆号牌(含线路名称)、警示牌；耐张、转角塔安装相序122、牌。在所有杆塔的相同位置设置三牌安装孔，使得三牌安装整齐、美观。“三牌”按湖南省电力公司“湘电公司基建2010333号”文（关于印发湖南省电力公司110500千伏输电线路工程标识牌加工、制作及安装细则的通知）执行。5.13.2 基础 5.13.2.1 基础型式选择查阅区域地质资料可知，拟选线路区未发现区域性的深大断裂，并属于非活动性断裂，不会对本线路建设造成影响。线路全线位于稳定地块。区域第四纪以来新构造运动不强烈，地震活动水平较弱，适宜进行线路工程建设。根据中国地震动参数区划图（GB183062015）中附录A“中国地震动峰值加速度区划图”和附录B“中国地震动反应谱特征周期区划图”，线路路径123、沿线区域地震加速度取值小于0.05g，地震基本烈度小于度。地震动反应谱特征周期为0.35s。据GB50191-2012 构筑物抗震设计规范附录A和GB50260-96电力设施抗震设计规范，线路路径沿线区域抗震设防烈度为6度。根据本工程沿线的地形、地貌及地质条件，结合本工程塔型荷载的特点，基础的选型和设计按照“安全可靠、方便施工、便于运行、注重环保、节省投资”的原则进行，对各种地质条件下的基础选型进行分析比较，因地制宜选择适当的基础型式，优先选用原状土基础。（1）线路基础的主要特点线路基础在承受拉/压荷载作用的同时，也承受着较大的水平荷载作用。因此线路基础主要工程问题表现在：1）上拔失稳：基础上124、拔失稳指基础上拔承载力不足，主要表现在基础脱离土体甚至被拔出。2）下压失稳：基础下压失稳指基础抗压承载力不足，主要表现：地基土产生不均匀沉降，主要原因有地基承载力不足，基础底面地基土压缩性较大。3）倾覆失稳：基础受水平荷载作用时，在地基受影响范围内，基础两侧被动土抗力产生的平衡力不能保持基础稳定时，基础发生倾覆失稳。目前，架空输电线路杆塔常用的基础型式大体可分为两大类：大开挖基础和原状土基础。大开挖基础主要包括现浇钢筋混凝土斜柱插入式基础、立柱刚性基础、立柱式基础、装配式基础等。原状土基础主要包括掏挖基础(直掏挖、斜掏挖、半掏挖)、人工挖孔桩、岩石基础。推荐基础型式的具体说明如下：1)掏挖式基125、础该基型适用于无地下水的各类化基岩及一般硬、可塑粘性土地基。采用这种基础型式，从设计上可以利用原状岩土自身的力学性能提高基础的抗拔、抗倾覆承载能力，减少由于大开挖对边坡的破坏，提高地基的稳定性；主柱配置钢筋，可以进一步减小基础断面尺寸，节省材料量。从施工上基坑开挖量小，不用支模、无须回填，减少了施工器具的运输和施工难度；从经济上节省投资；从环境上减少了开方和弃渣对地表植被的破坏和污染。本工程大部分地质为硬塑粘性土及各类风化岩石、无地下水，故在这类土壤地区推荐采用掏挖式基础。图5.13-1 掏挖式基础简图2）直柱板式基础对地质条件差，地耐力低，尤其有地下水容易产生流砂现象、基坑无法深挖的地基，采126、用直柱板式基础浅埋，大底板承受下压，基底地基应力小，大底板增大上拔土体来承受上拔力。由于该基型埋深浅，施工时不会出现大开挖泥水坑的困难，施工简单，可满足工程需要。该基础主要用于地质条件差或位于水田中的塔位。图5.13-2 直柱式大板基础简图5.13.2.2基础选型结论综上所述，本工程粘性土无地下水地基(硬塑粘性土以及风化岩石)铁塔基础优先选择原状土掏挖基础，有地下水地基优先选用直柱式大板基础，推荐基础详见：基础型式一览表。5.13.2.3基础设计标准基础设计过程中遵循的主要规程、规范及标准见下表基础设计遵循的标准规 范 名 称版 本 号架空输电线路杆基础设计技术规程DL/T 5219-2014127、混凝土结构规范设计GB 50010-2010建筑地基基础设计规范GB 50007-201166kV及以下架空电力线路设计规范GB 50061-2010建筑桩基础技术规范JGJ 94-20085.13.2.4基础采用的材料直柱式大板基础和掏挖式基础混凝土强度采用C25级，保护帽混凝土采用C15级，垫层混凝土采用C10级。基础主筋采用HRB400及以上，箍筋采用HPB300。基础主柱外露高度大于1.5m时，设置爬梯，方便施工、运行登塔维护。5.13.3 地脚螺栓 本工程地螺选取严格按照国网基建【2018】387号文选取规格，同时按照湖南省公司下发的“两图、两卡、两表、两设施”的要求配置施工用地脚螺128、母和地脚螺杆丝扣保护装置及便携式地脚螺母手提架。基础浇筑施工前， 按照“一基一领”和“同一基杆塔基础使用同一厂家” 的要求， 由基础施工班组领取地脚螺栓。杆塔组立和放线作业中，放线段的杆塔地脚螺栓安装紧固和防卸情况应纳入作业必备条件确认范畴。地螺材质用35#钢。地脚螺栓表杆塔型号地脚螺栓型号备注35H-SZ11M3035H-SJ11M4235H-SJ12M4535H-SJ13M4835G-JJ13M3635G-JJ11M306 环境保护、水土保持、节能降耗和社会稳定6.1 环境保护遵循下列标准进行：1）中华人民共和国环境保护法（2014年版）2）作业场所工频电场卫生标准GB16203。3）生环129、境质量标准GB3096。4）环境影响评价技术导则HJ/T2.1-2.3。5）环境影响评价技术导则 声环境HT2.4。6）环境影响评价技术导则 非污染生态影响HT19。以上标准应确认版本号，以工程建设时最新有效版本号为准。为了保护环境，线路经过经济作物区或竹林区时，应采用高跨方式，减少对环境的影响。6.2 水土保持6.2.1 输电线路对自然环境和对水土保持采取的防治措施：1）采用不等高基础组合，保持地貌的原有风貌。对受损坏的植被，给予恢复。2）水土保持，遵循全国生态环境保护纲要国发2000第38号。3）全国水土保持预防监督纲要水保2004332号。4）防洪标准(GB50521)。5）开发建设项目130、水土保持方案技术规范SL204。以上标准应确认版本号，以工程建设时最新有效版本号为准。6.2.2 在水田的杆塔环保设计主要原则在水田的杆塔，一般不允许降低基面，不改变原有水田间的关系，田面有高差时，配置高低基础处理。铁塔基础主柱一般升出基面0.51.0m，以便余土堆放在基础土地征购范围以内，避免余土外运。6.2.3 在山区的杆塔环保设计主要原则1) 根据地质条件尽量使用原状土基础，以减少基坑开挖量。2) 在山区配合使用高低基础，减少平降基土石方。3) 为防止雨水冲刷杆塔的地基，在基础周围设置周边排水沟，排水沟做成510坡度，引向老土区排水，不允许向堆积的松土处排水，避免造成水土流失。根据地形坡131、度设置截水沟，地质为砂土时截沟要求用水泥砂浆硬化处理，防止山洪雨水冲刷杆塔地基。6.2.4 综合治理基面1) 基面外设截水沟、排水沟，防止水土流失。2) 弃渣处置，本着就近、经济的原则，首先用于塔基四周的平整。就地堆放在铁塔附近较平缓的坡面，使土石方就地堆稳，确实无法堆稳时，修建挡土墙，不允许余土流失山下，影响生态环境。3）为防止水土冲涮铁塔基面，3基塔需要修筑高1.5米长各60米挡土墙。6.3 节能减排6.3.1 系统节能分析推荐方案通过科学选取主变各项参数，合理配置低压无功补偿装置，有效降低了系统供电损耗，节约了用电量。6.3.2 线路节能分析导线材质选择导线截面按导线允许长期通过最大电流132、选择。线路的导线截面，除根据经济电流密度选择外，还要按机械强度、发热、电晕、电压降及无线电干扰等条件进行校验。采用节能金具本设计金具是根据2011年版国家电网公司输变电工程通用设计110（66）、220kV输电线路金具分册选型，导地线接续金具按液压方式提供，压接质量要求符合有关规范要求。7 机械化施工为贯彻落实国家电网公司提高施工机械化水平要求，稳步推进输电线路工程施工全过程机械化施工，结合工程实际路径，综合考虑塔位地形地质条件和交通运输情况，对影响机械化施工的关键要素，如：物料运输、基础设计、立塔架线等进行分析，确定本工程的机械化施工范围。7.1 临时道路修筑本工程线路位于xx市七星镇，沿线133、交通较为便利，主要道路有县道及周边乡村公路。输电线路工程施工机具、设备及材料的运输进出场需要利用现有的道路，道路条件较好的机械化程度较高，可以利用现有设备进行施工，且施工效率较高，对于部分道路条件较差，且地形条件较好的桩号，可以修筑临时道路，便于施工设备、材料的运输，临时道路的修筑主要采用挖掘机、推土机实现道路的拓宽、填平及初平整，将平整后的简易道路使用刮平机进行道路的平整，之后使用各型压路机实现道路的硬化，以满足大型机械进场施工。本工程6基塔位需修建临时道路，临时道路按5m宽考虑，路总长为500m。路床整形为2500mm。7.2 物料运输线路施工运输主要包括砂、石、水泥、钢筋、地螺等基础材料134、塔料和绝缘子、金具等架线材料，以及抱杆、绞磨、钢丝绳等基础、立塔、架线工器具。针对各塔号的具体位置及现场地形条件，确定合理的运输方式。位于农田、菜地的桩位，采用轻型卡车、轮胎式运输车运输物料。山区和丘陵地带的桩位采用履带式运输车，完成对塔材、抱杆等物料的运输，也可以拖拽或牵引小型物件。7.3 基础开挖本工程位于丘陵和菜地采用掏挖式基础，水田的桩位采用大板式基础。掏挖基础施工可选用冲抓钻孔机。冲抓钻孔机能够自动挂卸冲抓钻头，并利用钻头冲击岩土，使之破碎，然后自动抓取土石出渣，达到成孔目的，适用于坚硬土层成孔，具有施工成本低、功率消耗小、操作方便、成孔快等优点。大板式基础施工可选用专用挖掘机采用135、铲斗挖掘高于或低于承机面的土方，将土方装入运输车辆或卸至堆料场。采用全液压系统控制，开挖土方量大。大开挖基坑往往伴随有大量地下水渗出，可选用辅助排水设备，设备可采用抽水机、潜水泵和轻型井点降水装置。本工程仅考虑在水田中的大板式基础采用挖掘机开挖基坑，共计16基。掏挖基础不考虑机械化施工。7.4 混凝土浇制根据现场地型，本工程混凝土可实现集中搅拌、预制混凝土或商品混凝土。线路连续塔位有机耕路或小路时，在连续塔位中间点附近设混凝土搅拌站。当塔位处50m范围内有公路且大型车辆可以行驶时，此塔位采用预拌混凝土。预拌混凝土采用罐式运输车运输。基础浇制现场，为保证混凝土密实度，确保基础浇制质量，浇制过程需136、分层振捣，振捣与浇制过程同时进行，振捣装置一般采用高频、外滚、软轴联接方式，主要由电动机、传动装置、振动棒等三大部分组成，适用于输电线路掏挖基础、人工挖孔桩基础、钻孔灌注桩基础、联合大板基础、直柱板式基础、斜柱插入式基础、岩锚基础承台混凝土的振捣浇制。7.5 杆塔组立施工根据铁塔结构、塔重、塔高等参数，优先选用外拉线悬浮抱杆分解组塔的方式，起吊动力采用具有安全防护装置的双毂绞磨。对于部分桩号位于平地且交通便利，考虑铁塔下部采用50t汽车吊配合组立。部分桩号地形限制，无法打设外拉线的，如位于运行线路边上，且铁塔吨位较大，考虑采用座地四摇臂抱杆进行杆塔组立，座地四摇臂抱杆可选用断面1m的抱杆进行，137、抱杆摇臂长17m满足，起吊荷载5.2t，采用液压顶升，抱杆配置安全装置，有效控制现场铁塔吊装安全，满足本工程安全施工需要。7.6 架线施工7.6.1 导引绳展放现阶段输电线路工程施工环保要求较高，以往人工展放导引绳需砍伐施工通道，对植被、作物破坏较为严重，导引绳的不落地展放为解决问题最有效的手段，目前不落地展放导引绳最要采用多旋翼飞行器、飞艇及动力伞为主。本工程全线建议采用多旋翼飞行器进行导引绳展放。7.6.2 架线施工架线过程，主要采用带张力架线施工为主，可采用一牵一带张力放线，放线过程采用小型牵张设备一套。小型牵张设备用于牵引绳的倒换及地线展放，放线前每基铁塔需悬挂三轮放线滑车，放线滑车规138、格根据导线型号确定。本工程建议全线采取张力架线。8 技术经济部分8.1 编制原则和依据8.1.1 工程量：依据本项目可行性研究报告说明书、图纸及设计专业提供的技经资料。8.1.2定额执行定额201645号关于发布电力工程计价依据营业税改征增值税估价表的通知2013年版电力建设工程定额估价表-建筑工程、2013年版电力建设工程定额估价表-电气设备安装工程、2013年版电力建设工程定额估价表-线路工程、2013年版电力建设工程定额估价表-调试工程。8.1.3 项目划分和取费标准执行电网工程建设预算编制与计算标准（国能电力2013289号文）。8.1.4 定额人工费、材料和施工机械费价差调整执行电力139、工程造价与定额管理总站关于发布2013版电力建设工程概预算定额2016年度价格水平调整的通知（定额201650号）；建筑工程消耗性材料价格依据工程所在地定额站最新颁布的信息价格进行调差。8.1.5 设备价格已招标部分采用该设备中标价，未招标部分采用近期同类工程合同价，设备、主材价格参照2017年省公司一季度设备材料价格。8.1.6 装置性材料预算价格执行电力建设工程装置性材料预算价格（2013年版）（中电联定额2013469号）、电力建设工程装置性材料综合预算价格（2013年版）（中电联定额2013470号）。8.1.7 前期费用执行中电联定额2015162号文-关于落实国家发展改革委关于进一140、步放开建设项目专业服务价格的通知（发改价格2015299号）的指导意见。8.1.8 勘察设计费执行国家电网电定 201419号文。8.1.9 建设期贷款利息按实际利率4.99%计算，自有资本金按20%考虑。8.2 投资估算湖南xxxxxx110kV变电站配套35kV线路工程静态总投资541万元，动态投资551万元。其中各具体项目投资额参见如下投资汇总表。表8.2-1 湖南xxxxxx110kV变电站配套35kV线路工程总投资估算表序号项 目 名 称静态投资(万元)动态投资(万元)1.变电站工程100101.1湖南xxxxxx110kV变电站35kV间隔扩建工程89901.2对侧七星间隔1111141、2输电工程4414502.1湖南xxxxxx110kV变电站配套35kV线路工程(架空部分)4014092.2湖南xxxxxx110kV变电站配套35kV线路工程（电缆部分）40414工程总投资5415519 经济性与财务合规性按照国家电网公司项目可研经济性与财务合规性评价指导意见（国家电网财2015536 号）要求，对项目的经济性与财务合规性进行分析。项目在前期立项阶段符合以下国家法律、法规、政策以及国家电网公司管理制度等各项强制性财务管理规定要求：1）企业会计准则（财会20063 号文）及财政部颁布的相关新会计准则；2）中华人民共和国企业所得税法（中华人民共和国主席令2007 年第63 号142、文）；3）中华人民共和国企业所得税法实施条例（中华人民共和国国务院令第512 号文）；4）国家电网公司会计核算办法2014（国家电网企管20141431 号文）；5）国家电网公司固定资产管理办法（国家电网企管2014165 号文）；6）国家电网公司工程财务管理办法（国家电网企管2014742 号文）；7）国家电网公司关于进一步加强电网基建工程成本费用管理的通知（国家电网企管2014156 号文）。9.1 投资效益分析通过对该项目的经济评价分析，湖南xxxxxx110kV变电站配套35kV线路工程静态投资为541万元，动态投资为551万元。当项目投资内部收益率为8%时，输电价格(含税)为16.6143、5元/ MWh，输电价格(不含税)为14.23元/MWh；项目财务净现值为47.34万元，项目投资回收期为11.46年，总投资收益率为6.92%。因此项目在可研经济性和财务合规性上是可行的。9.2 财务合规性湖南xxxxxx110kV变电站配套35kV线路工程静态投资为541万元，动态投资为551元，其中项目资本金为108.2万元，占项目总投资的比例为20，由企业自筹解决。资本金以外的资金432.8万元，由银行贷款解决，还贷期15年（含2年宽限期），贷款利率4.99%（按年计息）。10 设备材料清册10.1 xx变电气部分主要电气设备材料清册编号设备材料名称规 格 及 型 号 单位数 量备 注144、 电气一次部分一35kV部分1出线柜柜内设备参数：40.5kV 31.5kA(4s) 80kA 母线:1250A面2断路器：DQV-X-40.5-1250A 31.5kA(4s) 80kA 附弹簧操动机构 1台LZZBJ9-35/198(CQ) 300-600/5A 10P10/10P10/0.5/0.2S 20/20/10-15/10-15VA 3台三工位隔离开关：1250A 1组铜排： TMY-60*12 带电显示装置：CVD3-IL-C2 1套插拔式避雷器：CM-35Z 3只LXK-150 100/5A二接地及防火材料1接地扁钢505米30热镀锌2铜 排TMY-25*4米23铜缆50mm145、米304防火涂料公斤1005防火堵料公斤100 电气二次部分一计算机监控系统135kV线路保护测控装置续标：长园深瑞的ISA-367GA型线路保护测控装置台2安装在35kV高压开关柜内二计量系统135kV线路智能表三相三线制智能表：3x100V 3x1.5（6）A；有功0.5S，无功2.0级块2安装在35kV高压开关柜内三其他1微机防误装置扩容新上2个间隔的防误锁具及系统软件修改间隔2长园共创2地调主调接口项考虑费用3地调备调接口项考虑费用4阻燃屏蔽控制电缆ZR-KVVP2/22米5005低压电力电缆ZR-VV22米10010.2 对侧七星变电气部分主要电气设备材料清册编号设备材料名称规 格 146、及 型 号 单位数 量备 注对侧七星变间隔一电气一次部分135kV电流互感器200-400-600/5A，10P20/10P20/0.5/0.2S 30VA/30VA/20VA/20VA台3235kV电压互感器JDX-40.5W3台13钢芯铝绞线LGJ-150/20米904T型线夹TY-150/20个16配SY-150/20A5设备线夹SY-150/20B个156设备线夹SY-150/20A个207铜铝过渡设备线夹SYG-150/20B个108热镀锌螺栓套129铜 排TMY-25*4米210接地扁钢-50x5米20二电气二次部分1备用电源自投装置改线项1考虑改线费用2阻燃屏蔽控制电缆ZR-KV147、VP2/22米70010.3 xx110千伏变电站配套35千伏线路工程可研主要通信设备材料清册序号设备、辅材类型规格、性能和参数描述单位数量备注（一）站端通信部分1.1STM-1母板4口 STM-1母板块1xx变扩容1.2STM-1光接口模块S1.1光模块块2xx变扩容1.3光纤配线单元ODF模块，12芯/个个6xx4个、七星2个1.4光单元盒GS-72个2xx和七星各1个1.5UPVC管50mmm1000 xx变700m，七星变300m1.6镀锌钢管30mmm80（二）光缆部分124芯OPGW光缆OPGW-9-40-1km3.6xx-七星224芯OPGW光缆OPGW-9-40-1km3.7xx-伏口侧3OPGW光缆金具与光缆配套套14ADSS光缆ADSS-AT-24B1km0.8xx0.6，七星变0.211 拆除清册一、35kV七星变电站侧序号名称型号参数单位数量备注135kV电流互感器LZZBJ5-35W2 100-200-300/5A 10P20/0.5/0.2S台3拆除（406星田线）