1、xx市轨道交通二十一号线【施工4标】土建工程xx站主体结构侧墙、立柱施工方案编制： 时间： 审核： 时间： 审批： 时间： 目 录一、编制依据- 1 -二、工程概况- 2 -三、施工准备- 2 -四、施工安排- 3 -五、主要施工方法- 4 -5.1 侧墙主要施工方法- 4 -1、基面处理- 5 -2、支撑架及施工平台搭设- 6 -3、防水施工- 9 -4、钢筋制安- 10 -5、模板安装及加固- 11 -6、混凝土浇筑- 13 -7、模板拆除及混凝土养护- 19 -5.2 立柱主要施工方法- 19 -1、支撑架及施工平台- 19 -2、钢筋绑扎- 20 -3、模板安装与加固- 21 -4、混2、凝土浇筑- 22 -5、模板拆除及混凝土养护- 24 -六、施工注意事项- 25 -附件1 XX主体及换乘通道基面处理用脚手架搭设技术要求- 27 -1、搭设依据- 27 -2、施工方法及技术措施- 27 -3、脚手架搭设安全技术要求及措施- 30 -附件2 简易双排脚手架计算书- 32 -1、参数信息- 32 -2、小横杆的计算- 33 -3、大横杆的计算- 34 -4、扣件抗滑力的计算- 36 -5、脚手架立杆荷载计算- 36 -6、立杆的稳定性计算- 37 -7、立杆的地基承载力计算- 38 -xx站主体结构侧墙、立柱施工方案一、编制依据（1）地下铁道工程施工及验收规范2003年版（GB3、 50299-1999）；（2）混凝土结构工程施工质量验收规范2010年版（GB50204-2002）；（3）钢筋焊接及验收规程（JGJ 18-2012）；（4）地下防水工程质量验收规范（GB 50208-2011）；（5）建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）；（6）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）；（7）xx市轨道交通二十一号线工程xx站车站主体及换乘通道结构图（2014.11）；（8）xx站及换乘通道主体结构施工方案；（9）xx站主体及换乘通道模板支架专项施工方案；（10）建筑施工手册 第五版 （中国建筑工业出版社）；（11）xx市市区在安全4、管理、文明施工、环境保护等方面的规定。（12）建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91 第3.2.2条 第八点 “下边沿至楼板或底面低于80cm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临时护栏。（13）建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011 第3.13.1条 高处作业检查评定应符合现行国家标准安全网GB5725、安全帽GB2118、安全带GB6095和现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80的规定。（14）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 第6.2.4条 脚手板的设置应符合下列规定：1“脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平5、杆，脚手板外伸长度应取130mm150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm”。2.“作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上”。二、工程概况xx站为地下二层14米岛式站台车站，全长289.2米，标准段宽为22.7米，结构形式为地下二层双柱三跨钢筋混凝土框架结构,采用明挖顺筑法施工。车站顶板覆土厚度2.83.5，标准段侧墙厚度700mm（其中15轴东侧墙900mm），端墙厚800mm。结构尺寸详见表1。表1 车站主体结构尺寸部位内衬墙（端墙）底板6、(mm)中板(mm)顶板(mm)站台净空(mm)站厅净空(mm)端头井900/800/7001100/1000400/5001000/90074865450外扩段900/7001100/900400/5001000/8006360标准段7009004001000/8006360备注：单位mm三、施工准备1、技术准备及时组织技术人员熟悉设计蓝图，收集侧墙施工相关规范及规程，按要求进行图纸会审工作并完成签章工作。编制专项施工方案并完成审批手续，现场按已批复的方案组织施工。施工前，对现场技术管理人员及参与施工的防水工、钢筋工、架子工、模板工、混凝土工等人员进行技术交底，并完成签字手续并存档。2、机具7、及材料根据施工筹划，提前进场施工所需机械设备及材料，并按要求完成进场报验及试验检验工作。详见表2。表2 xx站主体结构侧墙施工机具及材料配置表资 源工种/种类规格型号单 位数 量备 注机械设备履带吊ZCC550H型55t台125T汽车吊机QY25K5-I辆1钢筋弯曲机W-18台1钢筋切断机GQ40D台1钢筋调直切断机YCGT5-10台1电焊机BX1-500台4空压机W-2.8/5台2盘锯台1手锯台4手电钻台3防水板爬焊机台1材料钢管48 t=3mmT300根据现场施工进度，动态安排进场数量及时间，进场后及时报验方木150*100/100*100m350木模板t=15mmm240003、人员安排8、根据现场工作面开展情况及施工进度要求，共配备100人进行主体结构施工，同时，项目部配备安全员、技术员、质检员、测量员及试验员等，保证现场施工正常开展。详见表3。表3 xx站主体结构侧墙施工人员配置表资 源工种/种类单 位数 量备 注管理人员生产经理人1专职安全员人2技术员人3质检员人1测量员人4试验员人2施工人员防水工人4架子工人15钢筋工人20木工人12混凝土工人10焊工人2电工人2普工人12合计人100四、施工安排1、施工范围本方案适用于xx站主体结构负二层、负一层侧墙施工。2、施工内容施工内容包括满堂支撑架搭设、侧墙边支撑架搭设、基面处理、侧墙防水板施工、钢筋制安、模板安装、混凝土浇筑、9、模板拆除等工序施工。3、施工组织xx站主体结构共分为15个施工段，单段施工分五个阶段：（1）底板，施工至底板腋角上30cm处；（2）负二层侧墙及立柱，侧墙浇筑高度至中板腋角下30cm；（3）中板；（4）负一层侧墙及立柱；（5）顶板。4、施工工艺流程车站主体结构侧墙（含负二层及负一层侧墙）在板体结构满堂支撑体系搭设完成后进行，施工工艺流程为：满堂支撑架搭设侧墙施工悬挑施工平台搭设连续墙基面处理侧墙防水施工钢筋安装与绑扎模板安装及加固混凝土浇筑模板拆除混凝土养护。5、工期安排按单段侧墙计算，参考现场施工人员配置情况，各工序工期安排如下：（1）支撑架及施工平台搭设：5天；（2）基面处理：4天；（3）10、防水施工：2天；（4）钢筋制安：4天；（5）模板安装及加固：2天；（6）混凝土浇筑：1天；（7）模板拆除：1天；（8）混凝土养护：14天。五、主要施工方法5.1 侧墙主要施工方法侧墙施工前，需先对连续墙基面进行处理，基面处理施工于简易落地式双排脚手架上进行，基面处理完成后，及时报请监理组织验收，验收合格后进入主体结构侧墙施工。双排脚手架搭设及荷载验算详见附件1、附件2。基面处理完成后，拆除双排落地式脚手架，搭设板体结构满堂红支撑架，并于侧墙边架体上搭设临时施工平台，主体结构侧墙防水、钢筋制安、模板安拆等工序施工均于临时施工平台上实施。1、基面处理侧墙临时施工平台搭设完成后，立即对连续墙基面进行11、处理。处理施工内容主要包括接缝处夹泥，连续墙墙体空洞、漏筋及侵限，基面平整度。基面处理采用人工凿除方式进行，凿除侵限部分后，即对墙体基面进行砂浆批挡或喷射混凝土方式处理。基面处理施工完成后，测量班即组织对墙面进行平面位置及平整度测量，实测（1.5m1.5m网格）连续墙侵限情况并形成书面报验资料，监理审核通过后进入下一道工序施工。（1）接缝夹泥接缝局部夹泥清理与修复时，将夹泥与疏松混凝土全部凿除，一直凿到坚固面，并凿出一定的几何形状再用清水洗净（如有渗漏进行化学灌浆），用快速水泥进行抹平处理，然后施工防水层。（2）孔洞、露筋针对开挖面一侧连续墙孔洞、露筋事项，保护层严重缺失情况，对有露筋缺陷的地12、下连续墙采用喷射早强混凝土工艺进行缺陷修复，以保护钢筋锈蚀，增加围护墙体刚度，防止墙体过大变形。（3）连续墙鼓包对于地下连续墙超灌、坍孔引起的向结构内侧鼓包，采取分层开挖、分层处理的方法。在土方开挖至鼓包顶面下1.0m时暂停开挖，采取人工持风镐配合小型机械凿除。破除鼓包紧跟土方开挖进度，开挖暴露一段及时破除一段，杜绝出现因鼓包破除不及时而形成悬空造成安全隐患的现象。（4）平整度处理墙体出现平整度偏差问题，对于面积较小的区域（2m2），如墙体出现凹凸不平问题，首先进行表面清理，随后凹处采用M10砂浆抹平，凸起部位采用人工用风镐凿除至标准墙面，随后进行表面清理工作，最后用M10砂浆抹平。墙体出现大13、面积表面平整度缺陷，对于凸起部位先采用人工风镐配合小型机械凿除方法，随后进行墙体表面清理工作，最后采用喷射早强混凝土工艺进行缺陷修复、抹平至标准要求。2、支撑架及施工平台搭设（1）平台搭设要求车站中板及顶板支撑架采用48 t=3mm钢管搭设，间距800mm800mm900mm（横距纵距步距），支撑架搭设完成后，于既有架体上加设侧墙作业施工平台。利用满堂支撑架最外侧横向水平杆（向基面方向延伸约1.2m，同时新增一根竖向立杆（距横向水平杆端部0.7m），隔二延伸一，水平方向间距2.4m，）作为基面处理的临时作业平台，自上而下依次搭设作业平台（高度方向间距1.8m）逐块进行基面处理，作业时每层满铺木14、脚手板。详见图1。图1 满堂支撑架外延伸临时作业平台示意图（2）施工平台临边防护施工平台近地连墙侧采用“48钢管+踢脚板”进行临边防护，每层平台均设置。护栏高度1.2m，立杆间距2.4m，立杆与水平杆间连接采用直角扣件相连。防护栏底部设置180mm高木质踢脚板（厚度15mm）。图2 侧墙施工平台护栏及踢脚板示意图施工平台远地连墙侧（即满堂支撑架体侧）因水平杆步距为90cm，且为通长布设，可利用距平台底部90cm处的南北向水平杆作为护栏，防护施工人员安全。顶板底模铺设完成后，顶纵梁有下翻梁段，架体之间存在高低差。因顶纵梁最大下翻高度为1.2m，侧墙施工阶段提前铺设完成顶纵梁梁底模板，杜绝架体高低15、差引起的高空作业，减少安全风险。（3）人员及材料施工平台搭设完成后，主要供施工人员行走，短方木、钢筋绑扎扎丝、振捣棒以及铁锤、爬焊机等小型工器具的存放，单位面积荷载值控制在2.5kN/m2（即平台上每平方米施工人员不超过3人），扣件、防水板爬焊机、铁锤、工具包等小型工器具放置在工具筐内，施工平台严禁放置土工布、防水板、空压机及电焊机等材料及设备。人员于平台上进行防水施工、钢筋绑扎等作业时，需系挂安全带，安全带需“高挂低用”，挂设于最顶端支撑架水平杆上，行走时取下安全带，待进入下一个工作区域后重新挂设稳固。侧墙防水、钢筋施工前，材料整齐码放于顶板底模上（底模上垫方木隔离，避免直接接触顶板底模），16、材料堆放荷载值控制在25kN/m2。利用侧墙施工平台最顶层作为物料中转平台，人工转运施工期间所需防水材料及钢筋，保证侧墙防水及钢筋绑扎正常施工。（4）人员上、下通道因单层平台高度为1.8m，上、下每层平台间采用铝合金人字梯上下，人字梯使用时，需两人配合使用，一人把扶，一人上下人字梯，保证安全。（5）施工平台受力检算横向（水）平杆在立杆以外伸出部分有铺板时，按带悬臂的单跨梁计算，计算时，可以忽略平杆的自重，但脚手板及其下垫方木的自重不能忽略。脚手板和横向平杆一般受均布施工荷载的作用。（摘自建筑施工手册第五版 11.4.5.1）满堂支撑架靠近墙体最外排立杆以外延伸的横向水平杆接长按等间距设置3个旋17、转扣件固定，搭接长度不小于1m，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。（摘自建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011 第6.2.1条）1）荷载组合活载：取施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）标准值：2kN/m（按装修脚手架取值）；恒载：脚手板及其下垫方木的自重取其荷载组合值：0.4509 kN/m（查表）。则荷载组合q=1.4*活载+1.2*恒载=3.34 kN/m2）因横向水平杆采用搭设固定与满堂支撑架联系成整体，故外伸的横向水平杆可视作悬臂梁计算其抗弯强度和挠度。水平杆的抗弯强度，即在均布组合荷载作用下的弯矩最大值MmaxMmax=0.518、*ql2=0.5*3.34*1.2*1.2=2.4048 kN*m悬挑水平杆支撑架的抗弯强度 （1）式中，Mmax-计算截面弯矩最大设计值； W -截面模量，按实际采用的48*3.0mm钢管取值，W=4.49cm3 f -杆件材料的抗弯强度设计值，取f=205N/mm2。综上所述，故如按1.2m外伸长度不满足抗弯验算要求，故需增加单根竖向立杆与外伸横向水平杆采用直角扣件连接，此结构形式可视作单跨梁计算。新增的单根竖向立杆距横向水平杆端部中心距离为0.7m，按式（1）计算可知其水平杆的抗弯强度值（）小于钢管材料的抗弯强度设计值，满足规范及受力要求。3）脚手板的抗弯强度验算式中，W-脚手板的毛截面19、抵抗矩； MGk-由脚手板自重标准值产生的最大弯矩值； MQk-由施工荷载标准值产生的最大弯矩值； f -杆件材料的抗弯强度设计值，取f=205N/mm2。其中，=b*h2/6=1.22*0.0152/6=915cm2（b取木脚手板的宽度1.22m，h取木脚手板的厚度15mm） MGk=3.34*0.752*1.2*0.4509/32=0.6055 kN*m MQk=3.34*0.752*1.4*2/32=0.4430 kN*m故 横向水平杆实际弯曲应力计算值为156 N/mm2，小于Q235A钢材抗弯强度设计值205 N/mm2满足要求。4）脚手板挠度验算式中，wQk-施工荷载标准值产生的挠20、度； -容许变形，横向水平杆和脚手板为l/150=5mm（l为受弯跨度）；其中，Ix=10.42*10-6m4wQk=5ql3/384EIx=5*3.34*0.753/（384*10*10.42）=1/5000mm5mm故脚手板的挠度满足要求。3、防水施工连续墙基面处理完成后，开始进行侧墙防水板施工,侧墙防水采用土工布缓冲层（400g/）和1.5mm厚PVC防水板。（1）施工基面必须干净、平整、不允许有浮砂、浮土。其平整度应满足D/L1/6。（D初期支护基层相邻两面凹进去的深度；L初期支护基层相邻两凸面间的距离)。对穿出基层的金属构件，如钢筋头、锚杆头等构件应切除并用砂浆抹平，不能切除的金属构21、件如锚索头等，必须采用喷混凝土或砂浆将其覆盖，其圆弧半径R大于200mm。（2）侧墙防水层采用1.5mm厚PVC防水板，侧墙防水板外侧应设土工布缓冲层400g/m2，防水板内侧设置活动保护板（侧墙砼浇筑前拆除），侧墙防水施工采用射钉配PVC垫片固定法，射钉间距为1.0m1.2m，防水板搭接宽度不小于10cm。在侧墙防水板内侧应设临时挡板，防止机械损伤和电火花灼伤防水板。（3）侧墙防水板施工时先将无纺布沿环向铺设，用射钉枪射钉将PVC垫片和土工布固定在基层上，土工布搭接边用手动焊枪点焊连接。每副防水板布置两排垫片，每排距防水板边缘约400mm，矩形布置。垫片间距：边墙为800mm。防水板搭接采用22、双缝焊，焊缝宽度不小于10cm，焊缝采用爬焊机双缝焊接，即将两层防水板的边缘搭接，通过热熔加压而有效粘结。（4）焊缝检查。采用针头与压力表相连，针头刺入焊缝空腔中，用打气筒充气，当压力表达到0.25MPa时，停止充气，保持15分钟，压力下降在10%以内，表明焊缝合格，如果压力下降过快，表明焊缝不严密。用肥皂水涂在焊缝上，产生气泡地方用热风焊枪补焊，直到不漏气为止，焊缝检验应按焊缝条数抽查5%，每条焊缝为1处，且不得少于3处。（5）侧墙防水板搭接长度不小于100mm，在侧墙防水层施工时，将防水板铺设到超过侧墙施工缝位置至少200mm处，预留足够搭接长度，对预留的搭接段防水板进行覆盖保护并保持洁净23、，在施工后续侧墙防水板时采用热焊接进行搭接连接。图3 侧墙搭接处防水构造图4、钢筋制安侧墙钢筋绑扎于支撑架及临时施工平台上进行施工，按外侧竖向主筋外侧水平分布筋内侧竖向主筋内侧水平分布筋拉结筋的施工顺序进行，单侧钢筋绑扎完成，即组织分层验收，验收合格后方可进入下道工序施工。（1）根据墙边线调整墙插筋位置，使其满足绑扎要求。（2）侧墙钢筋竖向主筋采用接驳器连接，水平筋采用绑扎搭接方式，扎丝采用20#镀锌钢丝。（3）在竖向钢筋上画出水平钢筋的间距，从下往上绑扎水平钢筋。墙的钢筋网，除靠近外围两行钢筋的相交点全部扎牢外，中间部分交叉点可间隔交错扎牢，但应保证受力钢筋不产生位置偏移，双向受力的钢筋，必24、须全部扎牢。绑扎应采用八字扣，绑扎丝的多余部分应弯入墙内。（4）钢筋绑扎过程中，水平钢筋在竖向钢筋的内侧进行布置。（5）侧墙钢筋的拉结筋应勾在竖向钢筋和水平钢筋的交叉点上，并绑扎牢固。（6）钢筋绑扎完成后，在钢筋外侧按间距1.0m绑上保护层垫块。5、模板安装及加固侧墙模板采用组合钢模板，模板尺寸分为两种：4500*2000mm，2000*1000mm。支撑体系为满堂支撑架。钢筋绑扎完成，并报验监理验收合格后，开始进行模板安装施工。图4 侧墙组合钢模板示意图（1）侧墙钢模板施工工艺流程测量放线钢模板吊运到位模板组装与连接模板拼缝检查与调整模板背楞支撑安装与紧固预检。（2）模板安装前，对模板面板进25、行清理与检查，表面不平整及杂物未清理干净的严禁投入使用。清理完成，涂刷脱模剂备用。（3）侧墙模板安装时，根据侧墙边线进行模板定位，临时利用100*100方管及满堂支撑架体系固定模板，用线锤校正模板垂直度。（4）为保证墙体厚度，每面侧墙安装3排定位钢筋，定位筋水平间距2m。（5）侧墙模板采用钢模板（厚6mm），模板接缝严密防止漏浆；模板主楞选用10#方管（壁厚3mm），间距900mm，次楞选用8#槽钢，间距400mm；支撑体系采用扣件式满堂支撑架系统，钢管架尺寸为横向800mm，纵向800mm，步距900mm。（6）浇注中板混凝土时，站厅层侧墙部分要比中板顶面向上浇灌30cm高。（7）在施工过程26、中必须确保此站厅层侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。模板施工时，采用吊车分块吊入模板，依次安装，不足标准块模板长度或宽度的位置预先制作异形模板拼装。（8）为防止漏浆，模板下口、模板之间用1.5cm宽1cm厚海绵条密封，海绵条与面板平齐，贴在角钢上。在模板上口放置等同墙体保护层厚度的混凝土垫块，控制保护层厚度。6、混凝土浇筑侧墙混凝土浇筑采用汽车泵进行浇筑，单次东西两侧对称浇筑，单侧每次浇筑高度5001000mm。 （1）侧墙混凝土浇筑应连续进行。如间歇，其间歇时间尽量缩短，并在前层混凝土初凝前，将次层混凝土浇筑完毕（2）浇筑混凝土时派专人观察模板钢筋、预留孔洞、预埋件27、等有无位移变形或堵塞情况，发现问题立即处理，并在已浇筑的混凝土初凝前处理完成。（3）单侧混凝土分层浇筑振捣，每层浇筑厚度控制在300mm左右，一层浇筑完成后再反向浇筑，以此类推直到浇筑到设计标高。（4）侧墙浇筑时由于侧墙较高采用泵送软管伸入侧墙内再进行浇筑避免混凝土自由塌落高度过高。（5）混凝土振捣使用插入式振动器，所有的过程中要做到快插慢拔，插点均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。插入振捣器避免碰撞钢筋，更不得放在钢筋上，在施工缝处应充分振捣，且严禁触碰止水带；振捣机头开始转动以后才能插入混凝土中，振完后，徐徐提出，振捣靠近模板时，插入式振捣器机头须与模板保持310cm距28、离。（6）一般每点振捣时间为1020秒，使用高频振动器，最短不应少于10秒。肉眼观察，振捣合格应视砼表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。移动间距不大于振动棒作用半径的1.3倍（一般为300400mm），振捣上一层时插入下层混凝土面50mm，以消除两层间的接缝。（7）侧墙浇筑施工平台搭设方法施工平台采用“方木+木模板”体系进行搭设，具体施工搭设流程如下：第一步：于侧墙模板体系主楞（3mm厚矩形管，底部置于底板上）上口倒挂一条U型25螺纹钢（内径5mm，单边长30cm）；第二步：将U型钢筋加工件分别与主楞、钢管（48*3mm，单长 2.5m）采用单面搭接焊方式焊接固定，焊缝长度29、20mm；第三步：将横向水平杆（48*3mm）使用直角扣件固定在竖向钢管（与主楞间距一致）上；第四步：架设支撑平台方木，每隔1m在横向水平杆上铺设一条100*100方木（两端分别架立于中板底模及横向水平杆上）；第五步：于方木上铺设木模板（厚度15mm），每块木模板间搭接长度30cm。混凝土浇筑期间，施工人员于平台上进行侧墙浇筑作业。详见图5、图6、图7、图8。关于100*100mm方木固定方式以及木模板（15mm厚）搭接构造处理的说明：（1）方木与固定在竖向钢管上的横向水平杆连接处设置8号铁丝绑扎箍紧，保证木方不松动；（2）现场使用的木模板规格为两种，即915mm*1830mm*15mm（宽*30、长*厚）、1220mm*2440mm* 15mm（宽*长*厚），平台搭设过程中均需使用。采用长度为2.44m的木模板其支撑方木按1m间距布置满足搭接要求，搭接位置均设置支撑方木；如采用长度为1.83m的木模板其支撑方木按1m间距布置不满足搭接要求，为保证安全性，在两块相邻木模板搭接处另外加设一条100*100mm方木（原1m /条的支撑方木不变，通长布置）作为接头下支撑，保证木模板搭接位置不翘头、平台上人员的施工安全。（3）参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）第6.2.4条“脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的31、长度不应小于100mm”的要求，本方案搭设方式满足木模板搭接、外伸长度的要求。（4）方木与横向水平杆搭接后的外伸长度为15cm。图5 侧墙浇筑施工平台立面图（单位：mm）图6 侧墙浇筑施工平台平面图（单位：mm）图7 侧墙浇筑施工平台侧面图（单位：mm）图8 U型25钢筋挂钩及竖向钢管连接大样图（单位：mm）（8）侧墙浇筑施工平台受力体系验算查阅建筑施工模板安全技术规范P14、P15页可知：木模板自重标准值：G1k=0.3kN/m2；施工人员及设备荷载标准值：取均布活荷载2.5 kN/m2时，最大弯矩为0.31kN.m；取集中荷载2.5 kN时，最大弯矩为0.63kN.m ，故验算时取集中荷载32、Q1k=2.5kN。图9 均布活荷载2.5 kN/m2弯矩图图10 集中荷载2.5kN弯矩图1、木模板计算木模板为受弯构件，按二跨简支梁对面板进行验算其抗弯强度。模板所受荷载：q=1.20.3=0.36 kN/m2；F=1.42.5=3.5kN模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.1 cm4；模板面板的按照二跨简支梁计算。图11 面板计算简图图12 模板计算弯矩图最大弯矩M=0.92kNmm；1）强度计算面板最大应力计算值 =M/W= 920/37500 = 0.02 N/mm2；面板的抗弯强度设计33、值 f=12 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.02 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 12 N/mm2,满足。2、模板支撑方木的计算方木所受线荷载为：F=（1.21.00.90.3+1.42.5）/0.9=4.25 kN/m2W=bh2/6=101010/6 = 166.7 cm3；I=bh3/12=10101010/12 = 833.3 cm4；图13 方木计算简图（mm）图14 方木计算弯矩图（mm）最大弯矩 M = 0.43 kNm；1）强度验算方木最大应力计算值 = M /W = 430/166700 = 0.0025 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=12.000 N34、/mm2；方木的最大应力计算值为 0.0025N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 12 N/mm2,满足要求。7、模板拆除及混凝土养护混凝土浇筑完成，达到设计要求后即可进行模板拆除及混凝土养护施工。（1）侧墙模板拆除时，混凝土强度应能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋不因拆模碰挠而松动。（2）模板拆除遵循先支后拆，后支先拆，先拆非承重产位，后承重部位以及自上而下的原则进行。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬橇。（3）组合钢模板采用整体拆除、吊装的方式进行拆除。（4）模板拆除期间安排专人指挥吊运。（5）模板拆除完成后，立即组织人员对模板表面的杂物及混凝土碎渣等及时进行清理与打磨。清35、理完成涂刷好脱模剂，分类堆放整齐。（6）模板拆除完成，立即开始对侧墙混凝土进行养护，浇水养护时间不得少于14天。5.2 立柱主要施工方法结构立柱模板采用组合钢模板，支撑体系采用“螺栓对拉+满堂支撑架加固”型式，负二层立柱于中板支撑架搭设完成后实施，负一层立柱于顶板支撑架搭设完成后实施。立柱采用C50混凝土，柱钢筋保护层厚度为40mm。立柱施工工艺流程为：测量放样支撑架及施工平台搭设钢筋绑扎模板安装与加固混凝土浇筑模板拆除及养护。1、支撑架及施工平台车站主体结构立柱钢筋绑扎、模板安装及加固采用中板（或顶板）满堂支撑架作为施工平台。满堂支撑架间距为800*800*900（纵距*横距*步距），最外排36、立杆距柱边1000mm，水平杆端部距立柱边500mm。2、钢筋绑扎立柱钢筋包括主筋及箍筋，主筋采用28/25螺纹钢，箍筋为12圆钢，具体钢筋布置形式见图15、图16。图15 主体结构立柱钢筋大样图图16 主体结构立柱配筋参数图立柱钢筋绑扎过程中，遵循从下至上、先主筋后箍筋的原则，按设计图示间距依次绑扎立柱钢筋。（1）根据主体结构尺寸及立柱位置，现场放样定出立柱四个角点位置，并用钢钉及喷漆做好标记。（2）根据柱边线调整好钢筋位置，使其满足现场绑扎要求。（3）参考负二层及负一层立柱浇筑高度，计算好本层柱所需的箍筋数量，并将所有箍筋套在立柱主筋上。（4）采用直螺纹接驳器接长立柱主筋，将主筋顶部与支撑37、架做临时固定，保持主筋垂直，从下至上绑扎立柱箍筋。（5）立柱主筋与箍筋采用20#扎丝进行绑扎，施工过程中，主筋与箍筋保持相互垂直。（6）柱箍筋的弯钩叠合处，沿受力钢筋方向错开设置，封口处不得在同一位置。（7）主筋及箍筋绑扎完成后，将保护层垫块按1块/m的间距安装于柱主筋上。（8）立柱分层浇筑混凝土前，于拟浇筑混凝土面以上，加设三道立柱箍筋，以保证柱钢筋的垂直度及平面位置。（9）立柱钢筋绑扎操作平台：利用顶（中）板纵梁底模及其东西两侧外延伸0.9m（腋角底模下部）范围内满铺1.5mm厚模板作为立柱竖向分段施工平台，纵梁下沉段两侧因支撑架水平杆步距为900mm，且为通长布设，可利用距平台底部90c38、m处的南北向水平杆作为护栏，防护施工人员安全。满铺1.5mm厚木模板距柱组合钢模板（厚250mm）边距离为20cm，保证立柱的施工条件。3、模板安装与加固立柱钢筋绑扎完成并验收合格后，开始进行模板安装与加固施工。本车站立柱模板为定型组合钢模板，模板面板厚度6mm，采用“A 22对拉螺栓+满堂红支撑架支顶”方式固定。图17 立柱组合钢模板示意图（1）立柱钢模板施工工艺流程：测量放线钢模板吊运到位模板组装与连接模板拼缝检查与调整对拉螺栓紧固模板背楞支撑安装与紧固检查与验收。（2）底部找平。浇筑前次纵梁混凝土前，在立柱四边压光找平200mm，便于立柱模板的安装。同时，为防止底部跑模，在立柱根部四周锁39、1根100*100mm方木。（3）模板安装前，对模板面板进行清理与检查，表面不平整及杂物未清理干净的严禁投入使用。清理完成，涂刷脱模剂备用。（4）安装过程中，临时利用100*100方管及满堂支撑架体系固定模板，用线锤校正模板垂直度，过程中及时调整并重新加固。（5）结构满堂支撑架水平杆端部安装顶托，立柱模板对拉螺栓加固完成后，将顶托拧出顶紧钢模板背楞，辅助加固立柱模板。顶托外露长度应小于30cm。4、混凝土浇筑立柱混凝土浇筑采用汽车泵或料斗进行浇筑，分层浇筑，单侧每次浇筑高度300500mm，分层浇筑高度采用测绳测取，过程及时调整浇筑次序。（1）立柱混凝土时间段分两种情况，即纵梁模板安装前及纵梁40、模板安装后，相应浇筑平台方案亦分为两种。若立柱浇筑时，纵梁模板已安装完成，则立柱混凝土浇筑于模板平台上进行。若浇筑前纵梁模板未铺设，则重新搭设临时浇筑平台进行混凝土浇筑。浇筑平台采用“走道板（3.0m长*1.0m宽）+护栏”形式，详见图18。立柱砼浇筑前本浇筑平台亦可作为纵梁人行通道，按要求加设护栏。图18 立柱混凝土浇筑施工平台立柱浇筑平台荷载验算：平台支撑体系荷载计算时100*100mm方木两端按简支板考虑，其计算跨度l取2.75m。根据建筑工程模板安全技术规范JGJ 162-2008中4.1节第4.1.2条规定当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。施工41、荷载为均布线荷载：，查表5.2.2矩形木楞100*100mm截面最小抵抗矩，则：100*100mm方木抗弯承载力故 强度满足要求。（2）浇筑混凝土时派专人观察模板加固情况，发现模板变形或支撑松动情况，立即停止浇筑并进行加固处理，并在已浇筑的混凝土初凝前处理完成。（3）立柱浇筑时由于采用泵送软管伸入立柱内再进行浇筑，避免混凝土自由塌落高度过高。（4）混凝土振捣使用插入式振动器，所有的过程中要做到快插慢拔，插点均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。插入振捣器避免碰撞钢筋，更不得放在钢筋上，在施工缝处应充分振捣，且严禁触碰止水带；振捣机头开始转动以后才能插入混凝土中，振完后，徐徐提42、出，振捣靠近模板时，插入式振捣器机头须与模板保持310cm距离。（5）一般每点振捣时间为1020秒，使用高频振动器，最短不应少于10秒。肉眼观察，振捣合格应视砼表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。移动间距不大于振动棒作用半径的1.3倍（一般为300400mm），振捣上一层时插入下层混凝土面50mm，以消除两层间的接缝。5、模板拆除及混凝土养护混凝土浇筑完成，达到设计要求后即可进行模板拆除及混凝土养护施工。（1）立柱模板拆除时，混凝土强度应能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋不因拆模碰挠而松动。（2）模板拆除遵循先支后拆，后支先拆，先拆非承重产位，后承重部位以43、及自上而下的原则进行。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬橇。（3）组合钢模板采用整体拆除、吊装的方式进行拆除。（4）模板拆除期间安排专人指挥吊运。（5）模板拆除完成后，立即组织人员对模板表面的杂物及混凝土碎渣等及时进行清理与打磨。清理完成涂刷好脱模剂，分类堆放整齐。（6）模板拆除完成，立即开始对立柱混凝土进行覆盖养护，采用塑料薄膜包裹立柱并扎牢固，保证养护效果。六、施工注意事项（1）因顶纵梁最大下翻高度为1.2m，板、梁架体间存在高低差，故在负一层满堂支撑架搭设完成后即满铺顶纵梁底模和梁边腋角下模板，铺设宽度为2.8m（0.9m+1.0m+0.9m），满铺后亦可作为立柱施工平台用（严禁在此平台上堆44、放施工材料，随用随取），杜绝架体高低差引起的高空作业，同时新增上下步梯供施工人员上下通行，减少安全隐患。人员上下通道采用底板上翻纵梁（上翻1.36m）上下步梯搭设，采用等边角钢焊接成型，其具体尺寸为：踏步宽度850mm，踢面高200mm，踏面宽280mm，踏步数6级。（2）立柱四周水平杆上铺设的木模板采用8#铁丝穿眼固定于脚手架水平杆上，保证施工安全，同时木模板形成的临时平台可承受立柱钢筋绑扎(4人一组)和浇筑作业人员（3人一组）的荷载要求。（3）已涂刷隔离剂的立柱钢模及木楞分类临时堆放于已铺设完好的板底模上，保证材料堆放整齐，暂不利用的施工材料集中堆放于基坑外材料码放区。（4）板底模材料堆码45、受力验算：经验算，顶（中）板底模满铺后，所堆码的材料总荷载值满足经专家评审通过的xx站主体及换乘通道模板支架安全专项施工方案第13.5条 主体结构顶板模板及其支撑体系检算中的相关要求。查表可知，钢筋混凝土自重荷载标准值为25kN/m2。具体材料堆码总荷载验算如下：1）组合钢模板荷载验算：取最大规格的侧墙组合钢模板（4.5m*2m单块重666kg+1m*2m单块重157kg）验算，其单层放置于板底模上的面荷载为：（6.66+1.57）kN/（4.5*2+1*2）m2=0.75kN/m2。综合考虑现场安全质量要求，组合钢模板堆放高度不超过4层，钢模板总荷载3kN/m2（4层）小于25kN/m2，满46、足堆载要求。2）半成品钢筋荷载验算：取单捆半成品钢筋（截面尺寸：0.35m*12m，单捆重量约3t）验算，其单捆下垫100*100mm方木（均匀布置4根）放置于底模上，忽略方木重量，钢筋单捆放置于板底模上的面荷载为：（3*10）kN/（0.5*12）m2=5kN/m2。故板底模上钢筋按单捆单层堆放，半成品钢筋总荷载5kN/m2小于25kN/m2，满足堆载要求。3）其它施工材料荷载验算：因其对板底模施加的面荷载值与半成品钢筋材料相比较小，故无需验算，同时应满足现场材料分区域、分类堆码的要求，及时落实业主、监理的相关整改指令。综上所述，顶（中）板底模满铺后的材料堆码可满足满堂支撑架架体支撑体系的安47、全性和稳定性。（5）本方案严格按照混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015、地下铁道工程施工及验收规范GB50299-1999(2003年版)、建筑工程模板安全技术规范JGJ 162-2008以及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011及其它现行相关规范、规程编制完善。附件1 xx主体及换乘通道基面处理用脚手架搭设技术要求1、搭设依据本技术要求内容服务于xx站主体基坑开挖及结构施工阶段期间需搭设临时脚手架工程设计依据，施工方法等。按照设计图纸提供的施工条件和施工要点，遵循xx市有关工程建设和建筑法规，认真到现场勘察，因地制宜，精心布置，做到合理可行。2、施工方48、法及技术措施2.1 搭设形式及材料要求搭设形式落地式双排脚手架距结构外墙（m）0.5m立杆横距（m）1.05m立杆纵距（m）1.5m步距（m）1.8m使用材料1、所有脚手架均采用483.25钢管；2、脚手板采用冲压钢脚手板或木板；3、扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。材料要求1、钢管采用483.25无缝钢管，其材质的机械性能必须符合技术要求，钢管表面不能有凹凸状、疵点裂纹、变形和扭曲现象。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以46.5m为宜，小横杆长度1.5m；2、扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的缺陷，毛刺、氧化皮等清除干净。扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两49、旋转面间隙小于1mm，扣件表面进行防锈处理；3、脚手板采用杉木或竹片制作，厚度不小于50mm，宽度大于等于200mm，长度为46m，脚手板两端采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。2.2 构造要求本工程外脚手架选用483.25规格的钢管，采用直角扣件，旋转扣件，对接扣件进行连接。所用材料经验收合格方可使用。小横杆、大横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。而斜撑和连墙件主要保证脚手架整体刚度和稳定性的。并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。立杆：脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，大横杆步距1.8m，内侧立杆距结构外墙0.5m（根据现场情况可适当调整），上、下50、两根大横杆之间设一道护身栏杆。上、下横杆的接头位置错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。在距外架底部200mm处设置通长扫地杆，所有立杆均落在坚实的地基上，并在下面垫好垫板。立杆基础：根据不同开挖基底条件确定立杆基础形式，如果是坚实的土或岩石，直接整平后搭设扫地杆并加设基础找平垫块搭设脚手架；如果是软土基础，要求垫模板、方木等材料，或者回填碎石等找平，再铺垫模板。横杆：大横杆设在立杆内侧，长度不小于三跨，采用直角扣件与立杆扣紧，直角扣件不得朝上，防止雨水进入。每一主节点处必须设置一小横杆，用直角扣件扣接并严禁拆除，小横杆端部延伸长度不小于100m51、m。斜撑：斜撑钢管采用483.25钢管，斜撑钢管与大横杆采用旋转扣件连接，纵向间距4.5m，相邻斜撑间加设一道纵向拉结杆以增强其整体稳定性，支撑点落在坚实基面上。护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必须在外排立杆内侧距脚手板面1000mm处设一道护栏。并设200mm高挡脚板。脚手板：脚手板采用钢筋网片，作业层脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm以上间隙。严禁在离开墙面200mm范围内留长度超过150mm的探头板。搭接铺设的脚手板，要求相邻两块脚手板端头的搭接长度为200mm，接头处必须落在小横杆上。扫地杆：脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距52、底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。人行上下安全通道：因双排扣件式脚手架构造简易，额外增加人行斜道将不利于脚手架上施工人员行走及施工便利，为保障施工人员上下安全，基于此脚手架步距la为1.8m，采用在脚手架纵向最外侧小横杆位置设置人行上下爬梯，踏步间距300mm，采用与小横杆等长的48钢管布置，共18根。同时要求施工人员自上下爬梯开始作业时即佩戴好安全帽、安全带、穿防滑靴作业，全程安全防护，保障施工安全。通道构造详见下图脚手架布置平面图及剖面图。3、脚手架搭设安全技术要求及措施3.1 脚手架搭设安全技术要求及措53、施a. 脚手架搭设人员必须是经过特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格后方可上岗操作。搭设人员必须戴好安全帽、安全带、穿防滑靴等。b. 脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。c. 脚手架距墙面距离200mm，竖向间距按3倍步距布置，水平间距按3倍纵距布置。d. 立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接符合以下要求：立杆上的对接扣件交错布置，两相邻立杆接头不设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的13，同一步内不允许有两个接头。e. 大横杆设于小54、横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。f. 大横杆对接扣件连接、对接符合以下要求：对接接头交错布置，不设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm。并避免设在纵向水平跨的跨中。g. 外架施工层满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上皮高0.9m，挡脚板高不小于180mm。h. 操作层上施工荷载符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。i. 六级及六级以上大风和雾、雨天气停止脚手架作业，雨后必须检查临时脚手架的安全稳定性，如立杆、拉结杆、剪刀撑、脚手板、扣件等是否牢固，在雨后上脚手架操作有防滑措施。j.脚手架外侧挂网防护。355、.2 脚手架拆除安全技术要求及措施拆除时，周围设置护栏或警戒标志，设专人指挥，严禁非作业人员入内，拆除顺序由上至下，按先搭后拆，后搭先拆的原则，先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆，先按一步一清的原则一次进行，严禁上下同时作业。拆立杆时，先抱住立杆再拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间扣，然后托住中间，再解开端头扣。连墙件随拆除进度逐层拆除。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不大于2步。脚手架的拆除作业按区段每段自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。拆除过程中将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。在56、拆除过程中，作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。拆除整个过程中，不得换人，统一指挥，上下呼，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，先通知对方，以防坠落。附件2 简易双排脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。1、参数信息1.1 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 6 m，6米以下采用双管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步57、距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.50m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.25； 横杆与立杆连接方式为单扣件；1.2 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:基面处理临时简易脚手架；1.3 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.17；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；防水卷材（PVC防水板、土工布）单卷自重(kN)：0.88；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板；每米脚手架钢管自重标准值(kN58、/m):0.033；脚手板铺设总层数:3；1.4 地基参数地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kPa):100.00；立杆基础底面面积(m2):0.50；地基承载力调整系数:0.80。800mm连续墙800mm连续墙 脚手架剖面图脚手架平面图2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。2.1 均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/2=0.262 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.5/2=1.5 kN/m；荷载的计算59、值: q=1.20.033+1.20.262+1.41.5 = 2.455 kN/m； 小横杆计算简图2.2 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.4551.052/8 = 0.338 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =75.351 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =75.351 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.3 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.262+1.5 = 1.796 kN/m ； qmax = 60、5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.79610504/(3842.06105107800)=1.28 mm；小横杆的最大挠度 1.28 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。3.1 荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.05=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q= 21.051.5/2=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.20.035+1.20.276+1.41.561、75)/2=1.289 kN；大横杆计算简图3.2 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2131.2891.5= 0.412 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.412=0.418 kNm最大应力计算值 = 0.418106/4490=93.047 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 93.04762、 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.3 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.035+0.276+1.575）/2=0.943kN = 1.6163、50.94315003/ ( 100 2.06105107800) = 2.314 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.314=2.365 mm；大横杆的最大挠度 2.365 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R 64、- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.051/2=0.017 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.017+0.05+0.276)+1.41.575=2.617 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立65、杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NGD1 = 0.1248+(1.051/2)0.033/1.80(6.00-6.00) = 0.000kN； NGS1 = 0.1248+0.033+(1.051/2)0.033/1.806.00 = 1.007kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NGD2= 0.3501.5(1.05+0.5)/2 = 0 kN； NGS2= 0.35(3-0)1.5(1.05+0.5)/2 = 1.221 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NGD3 =66、 001.5/2 = 0 kN； NGS3 = 0(3-0)1.5/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.5(6-6) = 0 kN； NGS4 = 0.0051.56 = 0.045 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 0 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 2.272 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；不考虑风荷67、载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Nd = 1.2NGD+1.4NQ= 1.20+ 1.43.15= 4.41 kN； Ns = 1.2NGS+1.4NQ= 1.22.272+ 1.43.15= 7.137 kN；6、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。6.1主立杆变截面上部单立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： = N/(A) f立杆的轴向压力设计值 ：N = Nd = 4.41 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：k = 1.155 68、；当验算杆件长细比时，取1.0；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 4410/(0.188424)=55.324 N/mm2；立杆稳定性计算 = 55.324 N/mm2 小于 立杆的抗压强69、度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！6.2 架体底部立杆稳定性计算不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： = N/(A) f立杆的轴向压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+1.4NQ/2=3.2568 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取1.0；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；70、长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 3568/(0.188424)=44.767 N/mm2；立杆稳定性计算 = 44.767 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 7、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 80 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.8 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =14.274 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 1.2(NGD+NGS)+1.4NQ=1.2(0+2.272)+1.43.15 = 7.137 kN；基础底面面积 ：A = 0.5 m2 。p=14.274kPa fg=80 kPa 。地基承载力满足要求！