1、XXXXXXXX 工程工程轮扣式模板支撑架专项施工方案轮扣式模板支撑架专项施工方案编编 制：制：审审 核：核：审审 批：批：xxxx 集团第五建筑有限公司集团第五建筑有限公司 XXXXXXXXXX 项目部项目部xxxxxxxx 年年 xxxx 月月 xxxx 日日目目录录1.1.编制依据编制依据.4 41.1 设计图纸及施工组织设计.41.2 国家、行业、地方规范、规程.41.3 安全管理法律法规（以北京为例）.41.4 其他.42.2.工程概况工程概况.5 52.1总体工程建设概况.52.2 工程设计概况.52.3 高大模架工程概况.62.4 施工要求.103 3、施工安排、施工安排.1112、13.1 施工部位及工期要求.113.2 劳动力组织及责任分工.144.4.施工准备施工准备.18184.1 技术准备.184.2 现场准备.194.3 材料准备.194.4 机具准备.214.5 试验准备.215.5.轮扣式模板支撑架体系设计轮扣式模板支撑架体系设计.22225.1 一区架体设计.225.2 二区架体设计.275.3 三区架体设计.325.4 架体构造设计.365.5 梁模板设计.446.6.施工工艺施工工艺.49496.1 施工流程.496.2 施工方法.496.3 模板支撑架的拆除.496.4 检查要求.507 7、验收要求、验收要求.51517.1 验收程序.517.23、 构配件验收.517.3 支撑架验收标准.528.8.混凝土浇筑过程中注意事项混凝土浇筑过程中注意事项.53539.9.监测监控措施监测监控措施.55559.1 监控点的设置.559.2 监测方法.559.3 监测设备.559.4 监测人员.559.5 监测频率.569.6 监测预警值.569.7 安全巡查.569.8 处理措施.569.9 监测结果的反馈.5610.10.季节性施工季节性施工.575711.11.施工安全保证措施施工安全保证措施.575711.1 组织保障措施.5711.2 安全技术措施.5812.12.应急处置措施应急处置措施.595912.1 安全事故应急救架构.59124、.2 应急启动流程.5912.3 项目部应急准备和响应流程图.6012.4 高处坠落事故.6012.5 发生支模坍塌应急救援.6112.6 触电事故救援.6212.7 火灾事故的预防及其应急措施.6312.8 附近医院及行车路线.6413.13.计算书计算书.666613.1 梁截面 400*800.6613.2 梁截面 500*1100.7513.3 梁截面 700*850.8313.4 板厚 120.9013.5 板厚 250.9813.6 梁侧模板.1061.1.编制依据编制依据1.11.1 设计图纸及施工组织设计设计图纸及施工组织设计序号名称编制时间1xxx 工程施工图纸-结构施工图注5、明编号及版次（出图日期）2xxx 工程施工图纸-建筑施工图3xxx 工程施工组织设计CSCEC8b-SZ0011.21.2 国家、行业、地方规范、规程国家、行业、地方规范、规程序号类别名称编号1国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20133混凝土结构工程施工规范GB50666-20114建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20165建筑结构荷载规范GB50009-20126钢管脚手架扣件GB15831-20067混凝土模板用胶合板GB/T17656-20188安全网GB5725-20099建设工程施工现场消防安全技术6、规程GB50720-20119行业建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201210施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200511建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201612建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201113建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200814建筑施工碗扣式脚手架安全技术规程JGJ166-201615建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201016建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201317建筑施工安全检查标准JGJ59-201118地方（以北京为例）建筑结构长城杯工程质量评审标准DB11/T1074-201417、9建设工程施工现场安全防护、场容卫生及消防保卫标准DB11/945-201220钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-201521建设工程施工现场安全资料管理规程DB11/38320171.31.3 安全管理法律法规（以北京为例）安全管理法律法规（以北京为例）序号名称编号1建设工程安全生产管理条例国务院 393 号令2特征作业人员安全技术培训考核管理规定国家安全生产监督管理总局令第 30 号3生产安全事故应急预案管理办法国家安全生产监督管理总局令第 17 号4北京市建设工程施工现场消防安全管理规定北京市人民政府令第 84 条5京市住房和城乡建设委员会关于加强房屋建筑和市政基础8、设施工程施工技术管理工作的通知京建法（2018）22 号5危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令第 37 号6关于实施 危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质【2018】31 号1.41.4 其他其他序号名称日期1xx 集团施工现场标准化图册2018.122xx 集团第五建筑有限公司标准化管理手册20173xx 集团第五建筑有限公司危险性较大分部分项工程施工管理规定建一五技字【2018】363 号2.工程概况工程概况2.1总体工程建设概况总体工程建设概况（1）工程概况序号项目内容1工程名称XXXXXX 工程2建设地点XXX 市 XXX 区3建设单位XXXXXXXX 有限9、公司4设计单位XXXXXXXX 有限公司5监理单位XXXXXXXX 有限公司6质量监督单位XXX 市 XXX 区质量监督站7施工总承包单位XXXXXXXX 有限公司8合同承包范围地基与基础工程、主体结构工程、建筑装饰装修工程、建筑屋面工程、建筑给水、排水及采暖工程、建筑电气工程、通风工程、园区内小市政工程等设计图纸显示的全部工程9合同工期795 个日历天10开工日期2018 年 6 月 8 日11竣工日期2020 年 8 月 10 日竣工12质量标准合格13质量目标XXX 市 XXXX 奖2.22.2 工程设计概况工程设计概况序号项 目内容1结 构型 式基础结构型式平板式筏型基础（筏板+下柱墩10、+抗浮锚杆）主体结构型式框架-剪力墙结构2建筑面积总建筑面积192209.18 楼号建筑面积地下面积地上面积1#办公楼26197.36m2-26197.36m22#办公楼20159.03m2-20159.03m23#办公楼22839.93m2-22839.93m24#商业裙房36507.33m2-36507.33m25#地下车库86505.53m286352.18m2153m23建筑层高1#、2#、3#办公楼首层5.750m二层5.750m三层5.400m标准层4.200m序号项 目内容4#商业裙房首 层5.750m二层5.750m三层5.400m5#地下车库地上一层3.050m4梁板典型截面11、框架梁地上300 x500、300 x600、400 x800、400 x900、400 x1000、500 x700、500 x800、600 x700600 x800、600 x1000、600 x1400、700 x850、700 x1000顶板板厚地上110、120、140、150/160、200、250砼外墙厚度地上250、300、400、500mm砼内墙厚度地上250、300、400、450、500mm2.32.3 轮扣式支撑架轮扣式支撑架工程概况工程概况【范本说明:判定过程计算，施工活荷载取 2.5KN/（设置布料机或水平泵管时取 4KN/）；建筑结构可靠性设计统一标准GB50012、68 对荷载组合系数进行了调整，分项工程相关国标、行标暂未修订，相关编制依据中组合系数调整后，则需根据新系数进行组合判定及相关验算。】2.3.1 设计依据依照建办质【2018】31 号“关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知”附件 1、附件 2 的规定：（1）搭设高度5m，或搭设跨度10m，或施工总荷载（设计值）10KN/m2，或集中线荷载（设计值）15KN/m，或高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程，属于危险性较大的分部分项工程。（2）搭设高度8m，或搭设跨度18m，或施工总荷载（设计值）15KN/m2，或集中线荷载（设计值）20KN/m，属于13、超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。（3）轮扣式模板支撑架体可能影响工程施工安全，并且尚无国家、行业及地方（北京）技术标准的分部分项工程。依据 GB51210-2016建筑施工脚手架安全技术统一标准中荷载取值和荷载组合对工程所有构件进行计算判定。梁截面荷载验算（600 x1400mm）可变荷载控制时荷载组合:S1=0.60(1.2(0.50+25.501.40)+1.44.00)=31.10kN/m永久荷载控制时荷载组合:S2=0.60(1.35(0.50+25.501.40)+1.40.74.00)=31.67kN/m所以施工总荷载为 S=max(S1,S2)=31.67kN/m经核算，14、600 x1400mm 梁荷载设计值 20 kN/mS，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，需要编制超危大专项施工方案，组织召开专家论证会论证，。板荷载验算（250mm）可变荷载控制时荷载组合:S1=1.2(0.50+25.100.25)+1.44.00=13.73kN/m2永久荷载控制时荷载组合:S2=1.35(0.50+25.100.25)+1.40.74.00=13.07kN/m2所以施工总荷载为 S=max(S1,S2)=13.73kN/m2S15KN/经核算，当 140mm、150mm、160mm、200mm、250mm 楼板荷载设计值 10 kN/m2S15 kN/m215、，属于危险性较大的分部分项工程本工程采用轮扣式模板支撑架体，属于 31 号文 危险性较大的分部分项工程安全管理规定附件 2 中第 7 条第 6 点中采用新工艺、新技术、新材料、新设备可能影响工程施工安全，并且尚无国家、行业及地方技术标准的超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。2.3.2 轮扣式钢管支撑架概况（1）本工程顶板支撑采用轮扣式钢管支撑架，梁底采用扣件式钢管支撑。（2）本工程现场参照建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210-2016），建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）组织施工，施工计算参照建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工碗扣式脚手架16、安全技术规程（JGJ166-2016）。（3）本工程局部顶板、梁超重、超高，属超过一定规模危险性较大分部分项工程，该区域模板支撑采用扣件式钢管支撑，超重梁、板的区域范围详见地上高大模板支撑专项施工方案。2.3.3轮扣式钢管支撑架特点（1）轮扣式钢管脚手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统具搭建速度快，稳定性强，易于管理等特点。轮扣支撑体系轮扣支撑体系轮扣支撑体系（2）立杆参数轮扣式脚手架立杆分为标准杆与非标准杆，立杆模数为 300mm。搭设支撑体系时，顶部节采用标准杆时能够保证顶部立杆自由端长度不大于 650mm，采用非标准杆时，需在顶部增加一道扣件钢管，以减小自由端长度。17、标准杆简图非标准杆简图立杆参数表标准杆非标准杆型号A（mm）理论重量（kg）型号A（mm）理论重量（kg）LG-300300017.06LG-210210012.21LG-240240013.82LG-15015008.87LG-180180010.52LG-909005.71LG-12012007.31LG-606004.07横杆参数标准杆型号长度（mm）理论重量（kg）型号长度（mm）理论重量（kg）HG-24024009.93HG-909004.17HG-18018007.63HG-606003.02HG-15015006.48HG-303001.87HG-12012005.323 3、18、施工安排、施工安排3.13.1 施工部位及工期要求施工部位及工期要求3.1.1 工期计划表3-01序号施工部位开始搭设拆除时间11 区地上架体2019.5.12019.11.1022 区地上架体2019.5.202019.12.1033 区地上架体2019.5.102019.11.253.1.2 施工区域及流水段划分（1）施工区域划分本工程划分为三个施工区域，每个施工区域由一家分包单位施工。（2）各区域流水段划分本工程框架柱、剪力墙、框架梁、顶板采用分段流水施工，地上各区流水段对应地下室各分区流水段按调整后的施工缝位置，塔楼与裙房、裙房与裙房之间施工缝位置，图纸后浇带位置划分地上各区流水段。119、）1 区轮扣支撑体系：施工顺序为 1-1 段1-2 段1-3 段1-4 段1-5 段1-6 段1-7 段1-8 段；2）2 区轮扣支撑体系：施工顺序为 2-1 段2-2 段2-3 段2-4 段2-5 段2-6 段2-7 段；3）轮扣支撑体系：3 区施工顺序为 3-1 段3-2 段3-3 段3-4 段3-5 段3-6 段，流水段划分详见下图：3.23.2 劳动力组织及责任分工劳动力组织及责任分工3.2.1 项目管理层组织机构项目部成立技术小组，专门负责轮扣式模板支撑架专项施工方案设计，实施、验收、复核工作，确保结构施工的安全、质量及施工进度满足要求。其次成立施工领导小组，责任落实到人，在施工过程20、中有效组织，高质量完成模板分项工程的施工。组长：*（项目经理）副组长：*（项目副经理）、*（项目总工）、*（项目书记）组员：*（安全总监），*（质量总监）、*（技术），*（工长）、*（工长），*（安全员），物资部：*，资料室：*，试验室：*3.2.2 项目管理层责任分工表3-02序号 姓名职务岗位职责1*项目经理 在施工过程中，负责总体协调，方案审核、组织相关验收工作，落实各组员职责履行情况；2*项目总工负责组织专项方案编制、审核，解决相关技术问题，实施中进行技术复核，进行方案交底，对现场施工进行技术指导，按规定组织材料复试，参加架体搭拆过程中的验收工作。3*项目副经理负责各区域现场施工组织总21、体协调，监控工程进度、施工安排，落实物资进场情况，协调技术、质量、安全等管理工作。组织方案实施和技术措施，检查指导技术交底，参加架体搭设的验收。4*安全总监 负责落实员工安全教育、培训、持证上岗的相关工作，参加技术交底并签字确认，参加架体搭设的验收，参与安全应急预案的编制，布置现场安全警示标志，对专项施工方案的实施情况进行监督。5*工长负责组织现场施工，向施工人员进行技术交底，履行签字手续，做好交底记录，参加验收，悬挂验收标识牌，落实整改问题，对现场施工人员进行技术指导。负责危险区域安全警示标志的设置，全面负责安全文明施工工作。落实项目副经理下达的任务，配合质量、技术、安全对现场全面管理。6*22、质量总监 负责模板工程质量相关工作，并定期组织召开质量例会。7*试验室 负责对材料进场的复试工作，并将情况及时反映到技术部。8*物资部 落实物资联系及进场工作，并对进场物资质量直接负责，同时配合工程部管理进场物资。9*资料室 负责施工过程中所有资料整理，归纳、报验工作，及时统计资料，公示缺失资料，并督促资料的编制工作。3.2.3 劳务分包管理措施劳务队负责做好工人的劳动安排和施工机具的调配，加强对工人的劳动及安全教育和施工现场的协调性。（1）劳务层管理职责劳务层负责人一览表劳务层负责人一览表序号劳务负责人职位职责1 区2 区3 区1xxxxxxxxx项目经理负责搭设过程中的监督检查，搭设完成后23、组织相关人员进行自检，自检合格后上报总包进行验收。2xxxxxxxxx技术负责技术问题处理及材料计划的提供3xxxxxxxxx架工工长负责架体安装的具体施工管理，过程中负责监督检查搭设质量，配合验收及问题整改。4xxxxxxxxx木工工长负责顶板模板的支设，过程中与架工进行密切配合，并参与验收。5xxxxxxxxx质检员具体负责架体安装过程中的质量检查、执行总包检查是否按技术交底施工，加工及安装质量是否符合规范要求，填写自检验收表格，配合进行验收。6xxxxxxxxx安全员具体负责架体安装过程中的安全，禁止违规操作。7xxxxxxxxx测量员施工现场测量放线，控制复合标高，做好监控中的数据观测24、及记录。8xxxxxxxxx质检员负责模板架体搭设过程中的质量控制，检查模板的质量是否符合要求，填写报验资料，报总包验收。（3）特种作业人员所有搭设架工必须具备特种作业操作证、安全资格上岗证（接受相应三级安全教育）等准许施工证件。必须定期进行体检，合格者方可持证上岗，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不得从事脚手架搭设。全体管理人员除已参加过年审及其教育外，每周一都要参加项目部组织的安全教育。架工进场必须进行三级安全教育和相应考核,必须建立每天班前安全会,并要有会议纪录。项目安全部要做好每周安全教育交底记录，参加人员在签到表上签字齐全，保证人人受到教育，并每周检查、督促班前教育情况25、。组织足够的架体搭设人员，保证不影响结构施工。劳动力计划表劳动力计划表序 号工种人数施工区域备注1架 子 工30 人1#塔楼、2#塔楼及裙房持证上岗2壮工15 人1#塔楼、2#塔楼及裙房持证上岗3架 子 工20 人3#塔楼及裙房持证上岗4壮工10 人3#塔楼及裙房持证上岗4.4.施工准备施工准备4.14.1 技术准备技术准备4.1.1 认真学习国标、地标、企业标准。审查图纸，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模架初步设计方案。4.1.2 逐级技术交底：总工程师及技术负责人对项目管理人员和施工队伍主要管理人员做方案交底。专业工长以书面及会议形式向作业人员进行技术交底，班组长再向操作工人进行交底，技术26、交底要有针对性、可操作性，针对关键部位和质量控制点，提出具体措施和要求。4.1.3 备齐施工中所需计量、测量器具，器具要有合格证书。4.1.4 高处作业中的安全技术措施及其所需料具，必须严格按照施工方案中所 列的料具采用。4.24.2 现场准备现场准备现场设置 1 个木工加工房，道路及场地具备木架材料运输、堆放条件，垂直运输设备投入使用，用于材料水平及垂直运输。4.34.3 材料准备材料准备（1）钢管1）支撑架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的 3 号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中 Q27、235-A 级钢的规定。由物资部统一在集采平台进行招标采购或租赁，并与其签订质量担保协议，查验和保存生产许可证、产品合格证、检测报告。2）钢管采用外径 48.3mm，壁厚 3.6mm 的钢管，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔，无锈蚀，若有锈蚀则其内外表面锈蚀深度之和不得大于 0.5mm。根据使用部位分批进场，每批均由材料员马永冬验收数量和查验质量合格资料（生产许可证、合格证、质量检测证明），资料不全者严禁进场；质检员高锎对钢管进行外观和壁厚检验，外观抽检率要达到 100%，钢管外观平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；对钢管壁厚检验率要达到 80%以上,使用游标卡尺检验，28、最小壁厚不得小于 3.0mm，并做好验收记录。依据进场数量在第一次使用前由项目试验员武巍巍按 GB249-2010 碗扣式钢管脚手架构件中要求抽取各类钢管样本送专业检测机构进行轮盘焊接强度、横杆接头焊接强度，可调支座抗压强度复验检测，复试检测合格后才能使用。（2）扣件1）采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，并要铸有该产品商标。由物资部统一向在北京市备案的单位进行租赁或采购，并与其签订质量担保协议，查验和保存其生产许可证、产品合格证、法定检测单位的检测报告等。2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏。3）扣件分直29、角、旋转、对接三类分批进场，每批均由材料员马永冬验收数量和查验质量合格资料，质量合格资料不全和未按标准要求铸有商标的产品不得验收进场；质检员高锎对扣件对行外观检验，检验率为 100%，表面有裂纹、变形、锈蚀等质量问题的严禁使用，出现滑扣的螺栓必须要求送货单位现场进行更换，严禁使用。依据进场数量在第一次使用前由项目试验员武巍巍按钢管脚手架扣件和北京市“关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知”要求抽取各类扣件样本送专业检测机构进行力学性能和扭力矩指标复验检测，检测合格后才能使用。（3）轮插盘、插销采用碳素铸钢制造，要符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件（GB/T11352）中规定的 ZG230-430、50 号钢的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。（4）立杆盘扣节点按 600mm 模数设置，轮插盘的厚度为 8mm，直径 125mm，内孔直径 50mm；放置插销的方孔长度 25mm，宽度 13mm；端插头与钢管要满焊，焊缝饱满、平顺、不得有凸焊、漏焊、焊穿、夹渣、裂纹、明显咬口等缺陷并表面防锈漆完好，厚度不小于 10mm，下伸长度不小于 45mm。轮盘组焊后剪切强度不小于 60KN，横杆插头焊接剪切强度不小于 25KN。（5）可调托撑可调 U 型托撑抗压承载力设计值不小于 40 kN，可调托撑钢板厚度不小于 5mm，变形不大于 1mm，可调托撑的螺杆与支托板焊接牢固，焊缝高度不得小于 6mm，31、可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，可调 U 型托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于 6 扣，插入立杆内的长度不得小于 150mm。（6）多层板模板面板为 15mm 厚酚醛树脂胶双面覆膜多层板，用于梁底及梁侧模、顶板模板。（7）木方木方包括 50mm100mm 及 100mm100mm 木方，木方截面尺寸进场尺寸不得小于 4085 及 50mm100mm，使用前木方的使用面要过压刨保证截面尺寸统一，抗弯强度等数值达到施工及规范要求。材料计划序号材料名称规格数量进场时间备注1轮扣钢管 LG-24048.33.615000 根2019 年 4 月 20 日标准杆2轮扣钢管 LG-18048.33.61032、000 根2019 年 4 月 20 日标准杆3轮扣钢管 LG-12048.33.66000 根2019 年 4 月 20 日标准杆4轮扣钢管 LG-6048.33.63000 根2019 年 4 月 20 日标准杆5轮扣钢管 LG-15048.33.66000 根2019 年 4 月 20 日非标准杆6轮扣钢管 LG-9048.33.66000 根2019 年 4 月 20 日非标准杆7轮扣钢管 HG-6048.33.68000 根2019 年 4 月 20 日8轮扣钢管 HG-9048.33.610000 根2019 年 4 月 20 日9轮扣钢管 HG-12048.33.615000 根33、2019 年 4 月 20 日10扣件式钢管 1m48.33.61000m2019 年 4 月 20 日11扣件式钢管 2m48.33.6500m2019 年 4 月 20 日12扣件式钢管 4m48.33.63500m2019 年 4 月 20 日13扣件式钢管 6m48.33.61000m2019 年 4 月 20 日11扣件十字10000 个2019 年 4 月 20 日12扣件接头扣件6000 个2019 年 4 月 20 日13扣件旋转扣件6000 个2019 年 4 月 20 日14方钢管40402.5100t2019 年 4 月 20 日15木方50100mm100m32019 34、年 4 月 20 日16木方100100mm350m32019 年 4 月 20 日17顶托38500mm6000 根2019 年 4 月 20 日18多层板15mm 厚双面覆膜600m22019 年 4 月 20 日19木垫板100 x50 x3000mm200 块2019 年 4 月 20 日立杆垫板注：所有材料均根据现场施工进度分批进场，此处时间均为地上架体第一批材料进场时间；地上部分材料由地下室支撑体系拆除后转为地上架体周转使用。4.44.4 机具准备机具准备序号设备名称规格型号单位数量进场时间1圆锯NT500台62019 年 2 月 21日2多功能木工机DJ-14000台63手电钻835、004-A台104气泵W-0.8/10B台65电机1.5KW台66手提电箱/台107无齿锯/台108手电锯/台109水平尺/个310水准仪KLD-32B台311经纬仪DT-02LL台312铅锤仪DZJ3-L1台3132m 靠尺、方尺、塞尺/套1014吊线锤1Kg个615电焊机38.6 KW台34.54.5 试验准备试验准备构配件名称项目抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750根为一批，每批抽低压流体输送取1根用焊接钢管扣件直角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500 取 8 件，501 1200 取 13 件120110036、00 取20件钢管脚手架扣件5.5.轮扣式模板支撑架体系设计轮扣式模板支撑架体系设计5.15.1 一区架体设计一区架体设计顶板支撑体系采用轮扣式钢管架，立杆长度选用标准杆 LG-60、LG-120、LG-180、LG-240，非标准杆 LG-90、LG-150；立杆顶部自由端长度不大于 650mm，如大于 650mm，立杆顶部纵向、横向增加一道扣件钢管以减小自由端长度，可调托座丝杆外露长度不超过 300mm,可调托座插入立杆长度不小于 150mm。顶板模板采用 15mm 双面覆膜多层板，次龙骨 40*40*2.5 方钢管中心间距 250（模板拼缝位置次龙骨采用 40*85（50 x100 木方37、两个大面过压刨）木方横放，紧贴横放木方增加一根方钢次龙骨）；主龙骨为双 80*40*2.5 方钢管；间距同立杆，水平杆步距、立杆间距根据板厚进行调整。板底支撑不合模数部位采用扣件式钢管支撑架调整，与轮扣支撑架体连为一体。层高不超过 5.0 米且板厚不大于 200mm 的楼层顶板不设置竖向和水平向剪刀撑。层高超过 5.0m，不超过 8.0m 的楼层，沿架体四周设置由底到顶竖向连续剪刀撑；中间纵横方向每隔 6 跨设置一道竖向剪刀撑。在架体顶部水平杆位置设置连续水平剪刀撑。剪刀撑采用钢管扣件搭设，搭接接长，搭接长度 1m，采用 2 只旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小 100mm；剪刀撑38、斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm。剪刀撑是交叉成十字形的双杆互相交叉，并与地面成 4560夹角，两个方向斜杆分别设置在立杆的两侧，底端与地面顶紧。扣件螺栓的拧紧力矩不小于 40Nm,且不应大于 65Nm。每对剪刀撑斜杆应分开设置在立杆或横杆的两侧。板厚立杆间距水平杆步距计算书说明110，120900*12001200按板厚 120mm140，160，200，250900*9001200按板厚 250mm竖向剪刀撑间隔不应大于 6 跨,且不大于 6m;每个剪刀撑的跨数不应超过 6 跨,且宽度不大于 6m部位板厚（mm）层高模39、板设计支撑体系设计面板（mm）次肋（mm）主肋（mm）立杆间距（次龙骨方向主龙骨方向）mm立杆长度（mm）立杆步距（mm）搭设高度（m）水平连接一层2005.7515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管900900*9002400+900+18001200+1200+900+12005.455每两步一道抱柱连接或顶墙连接120/1105.7515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管9001200*9002400+900+18001200+1200+900+12005.535/5.545每两步一道抱柱连接或顶墙连接二40、层2005.7515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管900900*9002400+900+18001200+1200+900+12005.455每两步一道抱柱连接或顶墙连接1405.7515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管900900*9002400+900+18001200+1200+900+12005.315每两步一道抱柱连接或顶墙连接1205.7515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管9001200*9002400+900+18001200+1200+900+41、12005.535每两步一道抱柱连接或顶墙连接1105.7515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管9001200*9002400+900+18001200+1200+900+12005.545每两步一道抱柱连接或顶墙连接三层2005.515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管900900*9002400+24001200+1200+1200+6005.205每两步一道抱柱连接或顶墙连接部位板厚（mm）层高模板设计支撑体系设计面板（mm）次肋（mm）主肋（mm）立杆间距（次龙骨方向主龙骨方向）mm立杆长度（mm）立42、杆步距（mm）搭设高度（m）水平连接1205.3815mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管9001200*9002400+24001200+1200+1200+6005.165每两步一道抱柱连接或顶墙连接1105.3815mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管9001200*9002400+24001200+1200+1200+6005.175每两步一道抱柱连接或顶墙连接四至十二层2004.215mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管900900*9001800+1800120043、+1200+6003.905每两步一道抱柱连接或顶墙连接1104.215mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管9001200*9001800+18001200+1200+6003.995每两步一道抱柱连接或顶墙连接十三层2504.4715mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管900900*9002100+18001200+900+12004.125每两步一道抱柱连接或顶墙连接1204.4715mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管9001200*9002100+18001200+944、00+12004.255每两步一道抱柱连接或顶墙连接机房层1603.815mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管900900*9002400+9001200+1200+6003.545每两步一道抱柱连接或顶墙连接部位板厚（mm）层高模板设计支撑体系设计面板（mm）次肋（mm）主肋（mm）立杆间距（次龙骨方向主龙骨方向）mm立杆长度（mm）立杆步距（mm）搭设高度（m）水平连接1203.815mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5方钢管250双80*40*2.5方钢管9001200*9002400+9001200+1200+6003.545每两步一道抱柱连接45、或顶墙连接标准杆立杆组合顶部为非标准杆5.25.2 二区架体设计二区架体设计顶板支撑体系采用轮扣式钢管架，立杆长度选用标准杆 LG-60、LG-120、LG-180、LG-240，非标准杆 LG-90、LG-150；立杆顶部自由端长度不大于 650mm，如大于 650mm，立杆顶部纵向、横向增加一道扣件钢管以减小自由端长度。顶板模板采用 15mm 双面覆膜多层板，次龙骨 40*40*2.5 方钢管中心间距 250mm（模板拼缝位置次龙骨采用 40*85mm（50 x100 木方两个大面过压刨）木方横放，紧贴横放木方增加一根方钢次龙骨）；主龙骨为双 80*40*2.5 方钢管，主龙骨间距同立杆间46、距。板底支撑不合模数部位采用扣件式钢管支撑架调整，与轮扣支撑架体连为一体。板厚立杆间距水平杆步距计算书说明110，120900*12001200按板厚 120mm140，160，200，250900*9001200按板厚 250mm层高不超过 5.0 米且板厚不大于 200mm 的楼层顶板不设置竖向和水平向剪刀撑。层高超过 5.0m，不超过 8.0m 的楼层，沿架体四周设置由底到顶竖向连续剪刀撑；中间纵横方向每隔 6 跨设置一道竖向剪刀撑。在架体顶部水平杆位置设置连续水平剪刀撑。剪刀撑采用钢管扣件搭设，搭接接长，搭接长度 1m，采用 2 只旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小 10047、mm；剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm。剪刀撑是交叉成十字形的双杆互相交叉，并与地面成 4560夹角，两个方向斜杆分别设置在立杆的两侧，底端与地面顶紧。部位板厚（mm）层高模板设计支撑体系设计面板（mm）次肋（mm）主肋（mm）立杆间距（次龙骨方向主龙骨方向）mm立杆长度立杆步距（mm）搭设高度水平连接一层至二层2005.7515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9002400+900+18001200+1200+900+12005.455每两步一道抱柱连接48、或顶墙连接1205.7515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+900+18001200+1200+900+12005.535每两步一道抱柱连接或顶墙连接1105.7515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+900+18001200+1200+900+12005.545每两步一道抱柱连接或顶墙连接三层2005.3815mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9002400+24001200+49、1200+1200+6005.085每两步一道抱柱连接或顶墙连接1205.3815mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+24001200+1200+1200+6005.165每两步一道抱柱连接或顶墙连接1105.3815mm 厚覆膜木胶合40*40*2.5 方钢管双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+24001200+1200+1200+6005.175每两步一道抱柱连部位板厚（mm）层高模板设计支撑体系设计面板（mm）次肋（mm）主肋（mm）立杆间距（次龙骨方向主龙骨方向）mm立杆长度立杆步距（m50、m）搭设高度水平连接板250接或顶墙连接四层至十一层2004.215mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9001800+18001200+1200+6003.905每两步一道抱柱连接或顶墙连接1404.215mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9001800+18001200+1200+6003.965每两步一道抱柱连接或顶墙连接1204.215mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9001800+18001200+12051、0+6003.985每两步一道抱柱连接或顶墙连接1104.215mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9001800+18001200+1200+6003.995每两步一道抱柱连接或顶墙连接十二层2504.2215mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9001800+18001200+1200+6003.875每两步一道抱柱连接或顶墙连接部位板厚（mm）层高模板设计支撑体系设计面板（mm）次肋（mm）主肋（mm）立杆间距（次龙骨方向主龙骨方向）mm立杆长度立杆步距（mm）搭设高度水52、平连接1204.2215mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9001800+18001200+1200+12004.005每两步一道抱柱连接或顶墙连接机房层1604.0515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9001800+18001200+1200+6003.795每两步一道抱柱连接或顶墙连接1204.0515mm 厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9001800+18001200+1200+6003.835每两步一道53、抱柱连接或顶墙连接标准杆立杆组合顶部为非标准杆5.35.3 三区架体设计三区架体设计顶板支撑体系采用轮扣式钢管架，立杆长度选用标准杆 LG-60、LG-120、LG-180、LG-240，非标准杆 LG-90、LG-150；立杆顶部自由端长度不大于 650mm，如大于 650mm，立杆顶部纵向、横向增加一道扣件钢管以减小自由端长度。板厚立杆间距水平杆步距计算书说明110，1201200*9001500按板厚 120mm140，160，200，250900*9001500按板厚 250mm层高不超过 5.0 米且板厚不大于 200mm 的楼层顶板不设置竖向和水平向剪刀撑。层高超过 5.0m，不超54、过 8.0m 的楼层，沿架体四周设置由底到顶竖向连续剪刀撑；中间纵横方向每隔 6 跨设置一道竖向剪刀撑。在架体顶部水平杆位置设置连续水平剪刀撑。剪刀撑采用钢管扣件搭设，搭接接长，搭接长度 1m，采用 2 只旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小 100mm；剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm。剪刀撑是交叉成十字形的双杆互相交叉，并与地面成 4560夹角，两个方向斜杆分别设置在立杆的两侧，底端与地面顶紧。部位板厚（mm）层高模板设计支撑体系设计面板（mm）次肋（mm）主肋（mm）立杆间距（次龙骨方向主龙骨方向）m55、m立杆长度（mm）立杆步距（mm）搭设高度（m）水平连接一层2005.7515mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9002400+900+18001200+1200+900+12005.455每两步一道抱柱连接或顶墙连接1205.7515mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+900+18001200+1200+900+12005.535/5.545每两步一道抱柱连接或顶墙连接1105.9815mm厚覆膜木胶合板50*50*2钢包木250双 80*40*2.5方钢管9056、01200*9002400+1800+12001200+1200+900+12005.755每两步一道抱柱连接或顶墙连接二层2005.7515mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9002400+900+18001200+1200+900+12005.455每两步一道抱柱连接或顶墙连接1405.7515mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9002400+900+18001200+1200+900+12005.315每两步一道抱柱连接或顶墙连接1205.7515mm厚覆膜木胶合板40*457、0*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+900+18001200+1200+900+12005.535每两步一道抱柱连接或顶墙连接1105.7515mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+900+18001200+1200+900+12005.545每两步一道抱柱连接或顶墙连接部位板厚（mm）层高模板设计支撑体系设计面板（mm）次肋（mm）主肋（mm）立杆间距（次龙骨方向主龙骨方向）mm立杆长度（mm）立杆步距（mm）搭设高度（m）水平连接三层2005.515mm厚覆膜木胶合板4058、*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9002400+24001200+1200+1200+6005.205每两步一道抱柱连接或顶墙连接1205.3815mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+24001200+1200+1200+6005.165每两步一道抱柱连接或顶墙连接1105.3815mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+24001200+1200+1200+6005.175每两步一道抱柱连接或顶墙连接四至十二层259、004.215mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9001800+18001200+1200+6003.905每两步一道抱柱连接或顶墙连接1104.215mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9001800+18001200+1200+6003.995每两步一道抱柱连接或顶墙连接十三层2504.4715mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管900900*9002100+18001200+900+12004.125每两步一道抱柱连接或顶墙连接1260、04.4715mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002100+18001200+900+12004.255每两步一道抱柱连接或顶墙连接部位板厚（mm）层高模板设计支撑体系设计面板（mm）次肋（mm）主肋（mm）立杆间距（次龙骨方向主龙骨方向）mm立杆长度（mm）立杆步距（mm）搭设高度（m）水平连接机房层1203.815mm厚覆膜木胶合板40*40*2.5 方钢管250双 80*40*2.5方钢管9001200*9002400+9001200+1200+6003.545每两步一道抱柱连接或顶墙连接标准层顶板支撑立杆间距 900*1261、00，水平杆步距 1200。以层高 4.2m、110mm 板为例，做法见下图。5.45.4 架体构造设计架体构造设计（1）架体与框架柱抱柱连接，抱柱连接自第一道水平杆起竖向间距不大于 2 步水平杆，每层不少于两道。抱柱钢管向支撑体系延伸不少于 1 跨并支撑体系锁紧。抱柱钢管与立杆间距不大于 300mm。支撑架遇墙体位置，端部用 U 托及木方顶紧，间距不大于 2 步 3 跨。架体端部与墙体顶紧抱柱拉结平面图抱柱拉结立面图（2）楼板后浇带处模板同后浇带两侧顶板模板一同搭设，模板面板、主龙骨均断开；后浇带两侧顶板模板拆除时保留后浇带模板，直至后浇带封闭并达到设计强度。严禁对后浇带位置顶板后支撑。后浇62、带两侧保证不少于两根立杆。后浇带未浇筑前其顶部用模板覆盖加以保护，见下图：顶板后浇带框架梁后浇带（3）搭设上层模板及其支架时，下层楼板已具有承受上层荷载的承载能力；上、下层支架的立柱必须对准，并立杆下铺设 300mm 长 50*100 木方。以首层立杆平面布置图；1#塔楼轮扣架、3#塔楼轮扣式模板支撑架为例，其立杆平面布置及剖面图见下图。1大厅22大厅1首层顶板立杆布置图大 厅11裙 房 立 杆 布 置 同 上 图大 厅1#塔 楼 首 层 立 杆 布 置 图1#塔楼立杆布置图1-1 剖面22大厅3#塔楼首层立杆布置图3#塔楼立杆布置图2-2 剖面5.55.5 梁模板设计梁模板设计（1）梁底支撑63、采用扣件式钢管，底模板、侧面板采用 15 厚双面覆膜多层板，拼缝轮扣式支撑体系轮扣式支撑体系采用硬拼缝，采用梁帮夹梁底做法。（2）侧模采用 50100mm 普通木龙骨，间距不大于 150mm，主龙骨为双48.3 钢管主龙骨加斜撑加固间距1200mm。两侧对拉螺栓数量根据梁高设定，梁腹板高小于400mm时水平方向设置一道，腹板高度大于 400mm、小于 800mm 时设置两道，高度大于 800 时设置不少于三道且间距不大于 400mm；对拉螺栓直径16。（3）梁底支撑选用扣件式钢管架。水平杆向两侧顶板支撑体系延伸不少于 2 根立杆。梁模板设置见下表。梁截面梁底模板设计梁侧模板设计梁两侧支撑计算书64、200 x400、200 x500、300 x500、300 x450、300 x600、200 x800、250 x800、300 x800、400 x600、400 x700、300 x1000、400 x800（1）次龙骨间距：50*100 木方150mm（2）主龙骨间距：100*100 木方900mm（3）梁底立杆根数：1（4）梁底立杆纵距：裙房 900mm、塔楼 1200mm(600mm)（5）梁底立杆步距：1200 mm次龙骨木方间距：150mm主龙骨双钢管间距：600mm梁对拉螺栓间距：400mm轮扣、承插键槽支撑体系；间距1200 或900mm以400 x800 截面梁计算详见65、9.1 节500 x700、500 x800、500 x900、600 x800、600 x700、600 x900、（400 x950、400 x1000、400 x900、400 x1100、500 x950）（1）次龙骨间距：100*100 木方150mm（2）主龙骨间距：100*100 木方900mm（3）梁底立杆根数：2；间距 400（300）（4）梁底立杆纵距：裙房 900mm（600mm）、塔楼 1200mm(900mm、600mm)（5）梁底立杆步距：1200 mm次龙骨木方间距：150mm主龙骨双钢管间距：600mm梁对拉螺栓间距：400mm轮扣、承插键槽支撑体系；间距12066、0 或900mm以500 x1100 截面梁计算详见9.2 节700*850,（500*1100，500*1000）（1）次龙骨间距：100*100150mm木方（2）主龙骨间距：100*100450mm木方（3）梁底立杆根数：2，间距 400mm；（4）梁底立杆纵距：450mm（300）（5）梁底立杆步距：1200mm（6）立杆顶部 a 值0.5m次龙骨木方间距：150mm主龙骨双钢管间距：600mm梁对拉螺栓间距：400mm轮扣、承插键槽支撑体系；间距1200 或900mm以700 x850 截面梁计算详见9.3 节（4）梁剖面图（以 400 x800 截面梁为例）（5）梁剖面图（以 5067、0 x1100 截面梁为例）梁底横向水平杆向两侧顶板支撑体系延伸两根立杆，与之拉结成整体，梁底支撑剖面图（6）弧形梁及斜梁架体设计梁底立杆及两侧顶板立杆布置在一条线上，梁两侧顶板支撑水平杆用钢管拉通，钢管与两侧顶板支撑拉结两根立杆；梁边补充立杆及水平杆，保证顶板支撑撑次龙骨悬挑长度不大于 350mm。穿过梁下的水平杆位置设置梁支撑立杆，梁底立杆纵距大于设计值时，应补充梁底立杆。斜梁立杆布置平面图1-1 剖面（7）双梁支撑设计6.6.施工工艺施工工艺6.16.1 施工流程施工流程测量放线，确定本层梁、板位置定位立杆，并作出十字标记竖立杆并搭设扫地杆及第一步横杆搭设上部横杆及剪刀撑锁梁底钢管铺设梁68、底模板板底模板铺设。6.26.2 施工方法施工方法（1）将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工，保证立杆排列整齐。（2）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。（3）在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。（4）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。（5）梁底模板铺设时，次楞木枋放置平顺，且靠近节点位置需放置次楞。（6）板底模板铺设时，先将顶部可调顶69、托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。6.36.3 模板支撑架的拆除模板支撑架的拆除（1）模板拆除必须保证其上三层结构楼板混凝土已浇筑，支架拆除前对其顶板同条件混凝土试块进行试压，混凝土强度达到设计强度的 100%并能够支撑上部支架强度，方可提出拆模申请，并经项目技术负责人和监理批准同意后，才能进行架体拆除。同条件试块必须为在浇筑部位留设并同条件养护的试块，保证实体强度达到要求。（2）拆除前，对参与支架拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行书面安全技术交底。并检查支架的扣件连接、拉结点是否牢固、安全，支架上杂物及楼面障碍物是否清除，如存在影响拆除支架安全的隐70、患，先对支架进行整修和加固，以保证支架在拆除过程中不发生危险。（3）支架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，脚手架拆除时，上、下层楼面必须设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。（4）拆除支架前先拆除顶板模板，拆除顶板模板时在梁底以下第二道水平杆处满铺架板，并对周边进行防护，严格遵守拆除顺序，先支的后拆，后支的先拆。（5）支架先拆剪刀撑，而后拆纵横水平横、立杆等。所有拉结点随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点整层或数层拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于 2 步。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆拉结杆。（6）支架拆除架子时,要由专人指挥、清料，随71、拆随运，禁止往下乱扔料具，各构件必须及时分类放置、下运，扣件装袋由卸料平台用塔吊运走，严禁抛扔，钢管由人工传至楼面，分散在下层顶板梁的支座处，不得集中堆放。（7）如一天不能拆完，都要对尚未拆除支架的安全状况进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。（8）梁、板处后浇带的底模板及支撑必须待后浇带混凝土浇筑后，混凝土强度达到拆模要求后，才能拆除底模及支撑。（9）后浇带跨内的模板及支撑必须待后浇带混凝土浇筑后其同条件试块强度达到100%，才能拆除底模及支撑，严禁先拆后回顶。6.46.4 检查要求检查要求扣件、钢管、轮扣钢管进场后，由供应商向项目材料管理员提交72、材料检测报告、出厂合格证等资料，由材料员组织项目技术、质量负责人、试验员进行外观尺寸的验收，验收通过后，报监理单位验收，随后由试验员进行监理见证取样送检复试。复试合格后，方可使用。（1）对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收符合下列规定：1）有钢管支架产品标示及产品质量合格证2）有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明。3）钢管支架复试报告（2）模板支架根据下列情况按进度分阶段进行检查和验收：1）基础完工及模板支架搭设前2）搭设高度达到设计高度、浇筑混凝土前。（3）对模板支架重点检查和验收下列内容：1）基础符合设计要求，并平整坚实，立杆与基础间无松动、悬空现象。2）架体三维尺寸符合设计要求，搭73、设方法和斜杆、剪刀撑设置符合设计要求。3）可调托撑伸出水平杆的悬臂长度符合设计要求。4）水平杆扣接头与立杆连接盘插紧。7 7、验收要求、验收要求7.17.1 验收程序验收程序模板支撑系统应在搭设完成后，由总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人、项目技术负责人、专项施工方案编制人员、项目专职安全生产管理人员及相关人员，监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师，组织一起进行验收。验收合格后，方可进入后续工序的施工。检查验收程序表检查与验收程序参与人员验收时间总包单位自检卜项涛（工长）、高锎（质检）、韩涛（安全）、王卫东（技术）、分包技术、分包工长、分包架工工长由质检牵头74、，在支撑架、模板搭设完成半天内；验收程占玉（项目经理）、王世栋（技术总工）、高锎（质检）、杨峰（生产经理）、韩涛（安全总监）、牛文东（监理总监）、贾磊（监理总代）、王东冉（监理工程师）、张金峰（监理安全工程师）、分包技术负责人、分包工长、分包架工工长由项目经理组织，自检合格后，一天内组织验收；7.27.2 构配件验收构配件验收构配件外观质量及技术资料检查与验收按下表执行。构配件外关质量及技术资料检查验收表项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。检查资料钢管钢管表面平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及75、严重锈蚀等缺全数目测项目要求抽检数量检查方法陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁涂刷防锈漆。钢管外径及壁厚外径 48.3mm；壁厚大于等于 3.6mm3游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不有氧化皮；活动部位能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙小于 1mm；扣件表面进行防锈处理。全数可调托撑可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于扣，丝杆直径不小于 36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。可调托撑抗压承载力设计值不小于 40KN，支托板厚不小于 5mm。3钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的76、腐朽的木脚手板。全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，水平白色安全网使用锦纶安全网。全数目测7.37.3 支撑架验收标准支撑架验收标准（1）在验收完成后填写轮扣式钢管支撑架验收表，经各方签字后方可浇筑混凝土。（2）架体搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法1地基表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度100用经纬仪或吊线和卷尺搭设过程中检查允许偏差2m710m2520m5030m753间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105扣件主节点处各扣件中心点相77、150mm钢板尺安装互距离同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离立杆间距/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.m扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺8.8.混凝土浇筑过程中注意事项混凝土浇筑过程中注意事项8.1 混凝土施工时支撑架下方严禁有人，要设专人防护，严禁有人误入架体内。由专职安全员现场负责监督，并在施工区域外围设置一道警戒带。8.2 混凝土浇筑是按照流水段施工，每个流水段楼楼板沿长边方向浇筑。浇捣混凝土时，避免作业面人员过于集中，造成局部荷载过大。混凝土浇筑速度需严格控制到位，应适当放慢浇筑78、速度，混凝土不得堆放过高及过分集中，浇筑的混凝土需施工人员用铁铲迅速摊开，避免荷载集中。8.3 轮扣式钢管支撑架区域混凝土浇筑方向是从中间往两边、对称均匀浇筑，避免应力集中。8.4 轮扣式钢管支撑架的混凝土浇筑采用梁、板与柱分浇的方式，即先对柱进行浇注，柱混凝土完成后在进行梁、板钢筋的绑扎，最后进行梁板的浇注；必须为竖向结构施工完成后再施工水平结构。8.5 混凝土浇筑过程中要派专人进行安全巡查和监控测量，检查模板和支撑是否有松动、脱落、变形，如有异常情况，必须停止浇筑混凝土，合理留设施工缝，启动应急预案，撤离人员，全面检查后及时进行加固处理。8.6 梁板混凝土浇筑时，布料机不得放置在待浇筑的梁79、上，且布料机下面板面支撑应适当增加斜撑用以抵抗水平横向施工作用力，以增强整体稳定性。布料机尽量放置在板的中心。混凝土浇筑布料杆布置位置 6.0m6.0m 区域内立杆间距调整为 600*600mm加强。8.6.1 根据本工程特点，混凝土浇筑方式采用汽车泵与布料机结合的方式，根据施工区域划分，各流水段布置 2 台布料机，施工流水作业。在确定布料机安装位置时，应确认现场有足够的作业空间。布料机机体中心位置与施工作业面临边距离应不小于机体结构总高度的 1.5 倍，与高压输电线路和其它障碍物体应按标准及相关规定要求保证足够安全距离。起重吊装作业时布料机要确保足够的安全距离。手动布料机在使用和存放时，应确80、保支撑面平整坚实，并采取不少于 4 根钢丝绳对角拉结或不少于 4 根刚性材料支撑等防倾覆措施。布料机每次吊装前和存放时应按规定拆除配重。8.6.2 浇筑顺序1）本工程采取汽车泵、车载泵配合进行混凝土浇筑，汽车泵停靠在浇筑点附近，每台泵浇筑速度控制 10m/h 以内，坍落度控制在 180mm 以内。2）先施工竖向结构，施工完成支设顶板模板，浇筑顶板混凝土。3）每个施工段浇筑顺序采用自各个构件中心向四周环形对称浇筑；4）地上三栋塔楼局部及裙房优先使用汽车泵进行浇筑，汽车泵无法覆盖范围使用车载泵浇筑，布料杆覆盖半径按 15m 考虑，布置位置见下图。5）地上三栋塔楼顶板混凝土浇筑，使用车载泵浇筑，布料81、杆布置见下图。塔楼 1塔楼 2塔楼 3项目工程部及安全部应负责对布料机操作人员进行专项安全技术交底。布料机在施工现场内首次安装完毕后应由施工队进行自检，合格后报总包单位、监理单位联合验收，并填写混凝土布料机安装验收表，合格后方可投入使用。布料机每次移位完毕后，由总承包单位进行检查并填写混凝土布料机移位检查，合格后方可投入使用，布料机每次安装、拆卸、移位过程中，总承包单位专职安全员应全程旁站监督，确保施工安全。8.6.3 布料机支撑加固措施1）施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺木垫块。2）布料机四个支撑脚所围成矩形尺寸为 4m4m（根82、据布料机型号确定），对支撑布料机整个区域（应比布料机四个支撑脚区域各宽出 1.2m，即 5.4m5.4m）的架体采取立杆加密一倍的措施，所增加立杆必须与原模板支撑体系有效连接成为一个整体。3）布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。加强部位周圈采用钢管扣件做竖向、水平连续剪刀撑做法如下图：8.6.4 布料机施工注意事项1）布料机支撑脚不得碰撞或直接搁置于模板或者钢筋上。2）布料机支撑脚所在区域支撑立杆底部必须加设垫板。3）每一层混凝土施工时，布料机支撑脚放置位置需与前一层施工时相同。4）每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳定。5）每次混凝土施工前责任工长必须对作83、业人员进行安全、技术交底。9.9.监测监控措施监测监控措施9.19.1 监控点的设置监控点的设置支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点在每次所浇模架周边布点，不得在模架内观测和布点，每个断面设顶部与底部两个测点。模板支撑架采用扣件式满堂支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时监测，但浇筑过程中不得在模板支撑架下监测。1大厅22大厅1首层顶板立杆布置图基准点基准点监测点布置示意图9.29.2 监测方法监测方法9.2.1 水准点的设置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，利用现场内设置的三84、个水平位移基准点，位于监测区域以外，便于观测、不易破环、土质坚实。9.2.2 支架沉降观测在支架立柱顶部固定沉降监测标志，在立杆上用红油漆标点，并用红漆编号，利用水准仪观测。9.2.3 支架水平位移及垂直度观测观测点支架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作监测点的办法，上端固定，下端不落地不固定，利用经纬仪观测。9.39.3 监测设备监测设备序号仪器名称数量1Topcon-601全站仪12T2经纬仪23Na-20水准仪29.49.4 监测人员监测人员单位部门姓名总包安全部XX测量部XX工程部XX劳务分包安全员XX测量员XX9.59.5 监测频率监测频率支撑架变形观测共分三个阶段，频率为每天一次（1）85、支撑架搭设好以及未上模板钢筋时；（2）模板铺设完成以及钢筋绑扎完成时；（3）浇筑前观测二次；浇筑时,每隔 30 分钟观测一次。9.69.6 监测预警值监测预警值（1）监测项目：水平位移（2）预警值：监测指标限值位移水平位移量：H/300一区17.2mm二区23.7mm三区21.5mm近3次读数平均值1.5倍9.79.7 安全巡查安全巡查班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查；日常检查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）连接扣件是否松动。（3）垂直度偏差是否超出规范要求。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）安全防护措施是否符合规范要求。（6）支86、撑架体和架体杆件是否有变形的现象。9.89.8 处理措施处理措施出现下列情形之一时，立即启动安全应急案：1、监测数据达到预警值时；2、支撑结构的荷载突然发生意外变化时；3、周边场地出现突然较大沉降或严重开裂的异常变化时。9.99.9 监测结果的反馈监测结果的反馈记录人员在现场监测数据经检查无误后形成监测报表，每日上报项目测量组长及总工程师，混凝土强度经审核无误后提交正式报告，包含监测方案、变形记录、监测分析及结论。10.10.季节性施工季节性施工本工程搭设期间处于雨季施工阶段，因此应做好相应的雨季施工措施。（1）雨季施工前应由项目部安全员组织，项目技术部门、工程部门及施工队安全管理人员参加对支87、撑架体进行全面检查验收，对检查发现的问题应提出整改意见并组织专业架子工进行整改，整改完成后再次组织检查，直至验收合格后方可投入雨季施工作业。（2）设一专人在雨前检查立杆垫板是否有效，操作面及其他部位有无塌陷；雨后立杆有无下沉，架体有无变形，如有不正常之处，须迅速加以加固和修整。雨前认真检查架体的防雷接地，对不符合处从速进行修补，避免遭受雷击。（3）大雨期间，不得进行架体的搭设和拆除；大雨、大风后及时对所有搭设的架体进行巡视检查修理，有安全隐患的整改合格后方可投入使用。（4）架体的搭设及拆除不得在雨天进行。（5）定期检查架子与建筑结构间的拉结是否牢固有效，检查及维修防滑条，确保架体稳固，防滑条有88、效。11.11.施工安全保证措施施工安全保证措施11.111.1 组织保障措施组织保障措施安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤和重大机械设备事故无火灾事故；轻伤事故控制在 1.5以下”安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“北京市绿色安全工地”的根本要求。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：序号总包负责人职位职责1xxx项目经理负责方案的总体策划及决策，支撑系统在搭设完成后组织验收。2xxx安全总监负责监督管理模板支撑体系的施工安全保障，组织落实。3xx生产经理直接领导模板支撑体系的总体施工安排，进度控制，89、总体施工组织协调和验收。4xxx技术经理组织编制专项施工方案，检查监督方案的落实及执行情况,协助项目经理组织施工验收。5xxx技术主管协助技术经理进行方案组织编写及落实。根据实际情况优化方案，进行方案交底。模板技术问题收集处理。6xxx责任工程师具体负责模板支撑体系的现场施工组织。搭设的进度计划以及质量控制。按专项方案组织施工，向作业班组详细技术交底，是现场模板支撑体系施工质量及安全的执行和实施者，负责组织模板工程验收。7xxx质量总监负责模板支撑体系施工过程中的质量控制，并监督检查是否按方案施工，搭设质量是否符合规范要求。8xxx安全工程师负责模板支撑体系施工过程中的安全检查及安全控制，并监90、督检查架体支设是否按方案施工、是否满足规范要求。11.211.2 安全技术措施安全技术措施（1）此模板支撑架在楼层顶板模板施工前搭设，搭设时要避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求。（2）模板支架经有关部门检查验收后，方允许投入使用或继续使用。（3）遇有雷雨天气，脚手架上人员必须立即离去。（4）模板支架只做为顶板支架使用，杜绝集中堆放材料，严禁超载；不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管固定在支架上；较重的施工设备（如电焊机、高压气泵等）及钢管、架管、水电埋管等较重材料严禁放在本支架上。（5）为了保证支撑架的稳定，采91、用框架柱和梁板分开浇筑的措施，框架柱浇筑拆模后及时采用拉结杆与框架柱抱牢。顶板采用汽车泵、地泵浇筑，并采用从中部向两端或从两端向中部对称浇筑，梁浇筑时采用斜面分层赶浆浇筑。遇顶板高低跨时，先浇筑低跨后浇筑高跨。（6）工人上架操作时必须戴好安全帽和佩挂安全带。禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品增加操作高度。（7）严禁上架操作人员在架面上跑跳、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业。（8）搭拆模板支架时，要地面设置围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（9）上下支架必须走与各层相连的马道，严禁攀援支架上下。（10）严禁在架面上堆放材料，杂物必须92、及时清除。（11）模板支架搭拆及使用时注意对成品的保护，严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。（12）在模板支架使用阶段，严禁任意拆除下列杆件，确需临时拆除时，必须经过方案制定人及审批人同意由架子工进行操作，并在作业完毕后，及时恢复。1)主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆；2)连墙杆、剪刀撑、横向斜撑3)栏杆、挡脚板（13）在支撑架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。禁止将地线搭在支撑架上，利用支撑架当地线。（14）六级及以上大风和雾、雨雪天停止架上作业，雨雪过后上架操作注意防滑。（15）未尽事执行国家、地方、行业安全法规、规范、标准和现场规定。（16）进入施工现场后严禁93、吸烟。12.应急救援预案应急救援预案12.1 应急预案目的应急预案目的为了预防或减少潜在的施工生产安全事故或紧急情况对施工生产安全造成的影响和对环境的影响，对可能出现的模板支撑体系坍塌、倾覆、高空坠落、火灾、进行预防和控制，保证人员和物品的安全，特制定此应急预案。12.2 适用范围适用范围适用于在模板施工过程中，可能出现的生产安全事故或紧急情况的预防和处理。12.3 应急救援组织机构与职责应急救援组织机构与职责12.3.1 应急准备和响应领导小组组长：*副组长：*、*、*、*组员：*、*、*、*、*、*应急准备和响应领导小组办公室设在安全部办公室。12.3.2 应急小队队长：*手机：*一小组组94、 长：*手机：*组员：*、*二小组组 长：*手机：*组员：*、*12.3.3 应急救援领导小组职责1、对各应急小组进行应急准备和响应知识与技能的培训。2、在公司发生突发事件时，组织救援队队员及时有效地处理险情，抢救物资，减少损失。3、执行公司应急准备和响应流程图，首先确保人身安全，组织抢救，再采取有效措施，减少财产损失和对环境的污染。4、组织突发事件和相应小组队员每季度学习一次抢救、救护、疏散知识，熟悉重大危险因素和危险源及控制措施，每年开展一次消防演习。5、了解、掌握模板支撑体系搭设方法和操作规程，防止高空坠落、物体打击、支撑架倾覆、坍塌及火灾等事故的发生。参加应急准备策划工作，并在实施过程95、中进行指挥、检查、记录等，紧急情况发生时，尽快各就各位组织相关人员进入响应程序，正确进行现场处置。组员按其岗位职能分工。现场抢险组：*职责：组织实施抢险行动，并及时报告抢险进展。寻找受害者并转移至安全地带。抢运现场物资，负责抢险后的现场恢复。技术支持组：*职责：根据事故特点，及时向组长提供科学的技术方案，指导应急行动的正确实施。提出抢险、抢修的技术措施。对事故原因进行分析，提出补救措施，避免同类事故发生。警戒保卫组：*职责：负责现场的警戒，设置事故现场警戒线，组织无关人员进入现场，保护抢险人员安全，维持现场秩序。负责现场车辆的疏通，引导抢险人员及车辆进入，保持道路通畅。医疗救护组：*职责：负责96、现场伤员的救护工作，在外部救援机构到达前，对受害者进行必要的抢救。协助外部救援机构将受害者送至医疗机构。后勤保障组：*职责：负责调集、提供抢险物资。保障人员必需的防护、救护及生活物资的供给。负责解决抢险人员的住宿。通信联络组：*职责：负责消息的转达，确保与公司及外部相关机构的联系畅通。发生事故第一时间通知应急小组成员。善后处理组：*职责：负责做好受害者家属的安抚工作。协调落实受害者住院费及怃恤金问题。12.4 施工现场应急处理设备和设施施工现场应急处理设备和设施12.4.1 急救箱1、急救箱的配备急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，97、确保随时可供急救使用。2、急救箱使用注意事项(1)有专人保管，但不要上锁。(2)定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后要及时补充。(3)放置在合适的位置，使现场人员都知道。12.4.2 其他应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。12.5 突发事件应急响应突发事件应急响应12.5.1 火灾事故1、初起火灾各小组队员要迅速采取措施自防自救。2、自救能力有限的，根据火势及时报火警电话“98、119”，说清起火详细地址、单位电话、着火材料、报警人姓名，并派人到事故路口引导消防车及时到达火灾地点。3、在消防车未到达前，应急小组指挥应急小队使用常备消防器材、设施进行扑救。4、应急小组要有通讯设施保障，首先组织抢救人员，再抢救贵重物资和可能发生爆炸及有毒有害物品。5、组织人员对火场警戒，维护火场秩序。6、了解有无触电、房屋倒塌危险，先断电、疏散人员，如有火势蔓延危险的要拆破相连建筑，避免火灾扩大。7、在消防车到达后，积极配合灭火。对抢救出的物资放置在安全地点，组织好灭火用水供应，保证灭火物资器材供应和人员支援。8、火灾抢救完成后，组织人员全面细致地检查火场，防止余火复燃，必要时安排应急小99、队人员监视火场，保护现场，配合消防部门调查处理。9、恢复消防设施，使其处于备用状态，对已使用的消防器材进行检修或更换、充药。12.5.2 模板、坍塌应急救援方法1、当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2、报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。12.5.3.物体打击100、应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1)止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2)对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3)对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4)如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。12101、.6 项目部应急准备和响应流程图项目部应急准备和响应流程图12.7 项目经理部应急准备和响应线路图项目经理部应急准备和响应线路图13.13.计算书计算书【范本说明【范本说明:新浇筑混凝土和钢筋的自重标准值应根据混凝土和钢筋实际重力密度新浇筑混凝土和钢筋的自重标准值应根据混凝土和钢筋实际重力密度确定确定，对普通梁的钢筋混凝土自重标准值可采用对普通梁的钢筋混凝土自重标准值可采用 25.5kN/m3，对普通板的钢筋混凝土自对普通板的钢筋混凝土自重可采用重可采用 25.1kN/m3，对特殊钢筋混凝土结构应根据实际情况确定，对特殊钢筋混凝土结构应根据实际情况确定。】13.113.1 梁截面梁截面 400102、*800mm400*800mm依据规范依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 1.00。架体结构重要性系数取 1.10。模板支架搭设高度为 4.2m，梁截面 BD=400mm103、800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，脚手架步距h=1.20m，钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-120(1200);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.100.mm 木方。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度0.90m。梁顶托采用 100.100.mm 木方。梁底按照均匀布置104、承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。施工均布荷载标准值 4.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。42001200800400450450图碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 0.80+0.50)+1.40 4.00=30.680kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.80+0.71.404.00=31.460kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，105、永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.8000.900=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.900(20.800+0.400)/0.400=2.250kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生106、的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(4.000+0.000)0.4000.900=1.440kN均布荷载 q=1.3518.360+1.352.250=30.606kN/m集中荷载 P=0.981.440=1.552kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；133 133 133 1.55kN30.61kN/mAB计算简图0.0700.050弯矩图(kN.m)1.522.562.820.780.782.822.561.52剪力图(kN)变形的计算按照规107、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：133 133 13320.61kN/mAB变形计算受力图0.0000.000变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.516kNN2=5.381kNN3=5.381kNN4=1.516kN最大弯矩 M=0.069kN.m最大变形 V=0.001mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0M/W=1.1000.06910001000/15000=4.600N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32816.0/108、(2400.00015.000)=0.704N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.001mm面板的最大挠度小于 900.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=5.381/0.900=5.979kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.15.980.900.90=0.484kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9005.979=3.229kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9005.979=5109、.920kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=83.33cm3；截面惯性矩 I=416.67cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.484106/83333.3=5.81N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33228.87/(250.00100.00)=0.969N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满110、足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=3.359kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 3.359 900.04/(100 9000.00 4166667.0)=0.398mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.108kN/m。450 450 1.52kN 5.38kN 5.38kN 1.52kN 0.11kN/mA111、B托梁计算简图0.1390.417托梁弯矩图(kN.m)0.570.540.970.996.376.386.386.370.990.970.540.57托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：450 450 1.10kN 3.02kN 3.02kN 1.10kN 0.11kN/mAB托梁变形计算受力图0.0000.018托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.416kN.m经过计算得到最大支座 F=12.753kN经过计算得到最大变形 V=0.018mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=16112、6.67cm3；截面惯性矩 I=833.33cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.416106/166666.7=2.50N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁抗剪计算顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36376/(2100100)=0.956N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.018mm顶托梁的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!三、立杆的稳定113、性计算三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=12.75kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.435=0.587kNN=12.753+0.587=13.340kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算114、立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.65m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.65-0.2)+1.2=1.00l0=3.176m；=3176/16.0=199.198,=0.182根据承载力线性插值得到:=(1.1013340)/(0.182424.1)/1.00=19115、0.110N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.0000.960=0.288kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2880.9001.2001.200/10=0.031kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式其中MTk 模板支撑架计算116、单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2884.20.90(0.54.2+0.80)=3.157kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(3.157/6.00)=0.281kN立杆 Nw=12.753+1.3500.435+1.40.60.281=13.576kN根据承载力线性插值得到:=1.10(13576/(0.182424.1)+31000/4493)/1.00=201.146N/mm2117、,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=6.0002 0.900 (0.537+0.500)+2 (0.000 6.000 0.900)6.000/2=33.593kN.m倾覆力矩:MT=31.1003.157=10.418kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！13.213.2 梁截面118、梁截面 500*1100mm500*1100mm计算参数计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 1.00。架体结构重要性系数取 1.10。模板支架搭设高度为 3.1m，梁截面 BD=500mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，脚手架步距h=1.20m，钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-180(1800);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);梁底增加 4 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强119、度 13.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 100.100.mm 木方。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度0.70m。梁顶托采用 100.100.mm 木方。梁底承重杆按照布置间距 0,200,300,200mm 计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。施工均布荷载标准值 4.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。310012001100500200300200图碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范 4.3120、 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 1.10+0.50)+1.40 4.00=39.860kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.10+0.71.404.00=41.788kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模121、板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.1000.900=25.245kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.900(21.100+0.500)/0.500=2.430kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(4.000+0.000)0.5000.900=1.800kN均布荷载 q=1.3525.245+1.352.430=41.097kN/m集中荷载 P=0.981.800=1.940kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算122、例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=18.75cm3；截面惯性矩 I=14.06cm4；167 167 167 1.94kN41.10kN/mAB计算简图0.1380.085弯矩图(kN.m)2.594.264.390.970.974.394.262.59剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：167 167 16727.67kN/mAB变形计算受力图0.0000.001变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.594kNN2=8.650kNN3=8.650kNN4=2.594kN最大弯矩 M=0.138kN.m最123、大变形 V=0.002mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0M/W=1.1000.13810001000/18750=7.360N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34394.0/(2500.00015.000)=0.879N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.002mm面板的最大挠度小于 900.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁124、底次龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=8.650/0.900=9.611kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.19.610.900.90=0.779kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9009.611=5.190kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9009.611=9.515kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=166.67cm3；截面惯性矩 I=833.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.779106/166666.7=4.67N/mm2龙骨的125、抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35190.15/(2100.00100.00)=0.779N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=5.638kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.638 900.04/(100126、 9000.00 8333334.0)=0.334mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.108kN/m。200 300 200 2.59kN 8.65kN 8.65kN 2.59kN 0.11kN/mAB托梁计算简图0.3410.237托梁弯矩图(kN.m)0.400.413.003.018.67 8.660.010.018.66 8.673.013.000.410.40托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 300 20127、0 1.85kN 5.07kN 5.07kN 1.84kN 0.11kN/mAB托梁变形计算受力图0.0020.017托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.341kN.m经过计算得到最大支座 F=11.680kN经过计算得到最大变形 V=0.017mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=166.67cm3；截面惯性矩 I=833.33cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.341106/166666.7=2.05N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(128、2)顶托梁抗剪计算顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=38666/(2100100)=1.300N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.017mm顶托梁的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.68kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.297=0.401kNN=11.680+0.4129、01=12.081kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.65m；根据规范规定130、：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.65-0.2)+1.2=1.00l0=3.176m；=3176/16.0=199.198,=0.182根据承载力线性插值得到:=(1.1012081)/(0.182424.1)/1.00=172.167N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：M131、T支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=6.0002 0.900 (0.471+0.500)+2 (0.000 6.000 0.900)6.000/2=31.474kN.m倾覆力矩:MT=31.1001.888=6.231kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！13.313.3 梁截面梁截面 700*850mm700*850mm计算参数计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取 1.00。架体结构重要性系数取 1.10。模板支132、架搭设高度为 5.0m，梁截面 BD=700mm850mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，脚手架步距h=1.20m，钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-180(1800);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);梁底增加 4 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 100.100.mm 木方。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.00m。梁顶托133、采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距 0,275,450,275mm 计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。施工均布荷载标准值 4.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。50001200850700275450275图碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 0.85+0.50)+1.40 4.00=32.210kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.85+0.71.134、404.00=33.181kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.8500.900=19.508kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.900(20.850+0.70135、0)/0.700=1.543kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(4.000+0.000)0.7000.900=2.520kN均布荷载 q=1.3519.508+1.351.543=31.260kN/m集中荷载 P=0.982.520=2.717kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=26.25cm3；截面惯性矩 I=19.69cm4；233 233 233 2.72kN31.26kN/mAB计算简图0.2180.153弯矩图(kN.m)2.714.585.136、011.361.365.014.582.71剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：233 233 23321.05kN/mAB变形计算受力图0.0000.005变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.714kNN2=9.585kNN3=9.585kNN4=2.714kN最大弯矩 M=0.217kN.m最大变形 V=0.006mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0M/W=1.1000.21710001000/26250=8.267N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足137、要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=35005.0/(2700.00015.000)=0.715N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.006mm面板的最大挠度小于 900.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=9.585/0.900=10.650kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.110.650.900.90=0.863kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.90010.138、650=5.751kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.90010.650=10.544kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=166.67cm3；截面惯性矩 I=833.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.863106/166666.7=5.18N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35751.22/(2100.00100.139、00)=0.863N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=6.003kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 6.003 900.04/(100 9000.00 8333334.0)=0.356mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。140、275 450 275 2.71kN 9.59kN 9.59kN 2.71kN 0.09kN/mAB托梁计算简图0.6030.438托梁弯矩图(kN.m)0.950.963.673.699.619.600.010.019.609.613.693.670.960.95托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：275 450 275 1.96kN 5.40kN 5.40kN 1.96kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图0.0190.109托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.602kN.m经过计算得到最大支座 F=13.291kN经过计算得到141、最大变形 V=0.109mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.602106/8982.0=63.83N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.109mm顶托梁的最大挠度小于 450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13.29kN(已经包括组合系数)脚手142、架钢管的自重 N2=1.350.523=0.706kNN=13.291+0.706=13.997kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.100；143、a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.65m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.65-0.2)+1.2=1.00l0=3.176m；=3176/16.0=199.198,=0.182根据承载力线性插值得到:=(1.1013997)/(0.182424.1)/1.00=199.466N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式144、模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=6.0002 0.900 (0.581+0.500)+2 (0.000 6.000 0.900)6.000/2=35.034kN.m倾覆力矩:MT=31.1004.277=14.113kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！13.4 板厚板厚 120mm依据规范依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016建筑施工145、模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数计算参数:轮扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。架体结构重要性系数取 1.10。模板支架搭设高度为 5.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。钢管规格：48.33.0;立杆钢管类型选择：LG-146、A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管 40.40.2.5mm，间距 250mm，顶托梁采用方钢管 80.40.2.5mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。施工均布荷载标准值 4.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。图轮扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下147、：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.12+0.50)+1.404.00=9.814kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.12+0.71.404.00=7.986kN/m2由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.1201.000+0.5001.000=3.512kN/m活荷载标准148、值 q2=(0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=37.500cm3I=28.125cm4(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=0M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm2；M=0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.203.512+1.404.000)0.2500.250=0.077kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值f=1.100 0.149、077 1000 1000/37500=2.249N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)挠度计算挠度计算v=5ql4/384EI v=l/400面板最大挠度计算值 v=53.5122504/(3846000281250)=0.106mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.250=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载150、标准值与堆放产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.250=1.000kN/m静荷载 q1=1.200.753+1.200.125=1.054kN/m活荷载 q2=1.401.000=1.400kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.400+1.054)1.200=2.945kN2.2.龙骨的计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.944/1.200=2.454kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.451.201.20=0.353kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2002.454=1.767kN最大151、支座力 N=1.1ql=1.11.2002.454=3.239kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=4.41cm3；截面惯性矩 I=8.83cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.10.353106/4414.1=88.05N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31766.59/(240.0040.00)=1.822N/mm2截面抗152、剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=0.878kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 0.878 1200.04/(100 206000.00 88281.3)=0.678mm龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=3.239kN均布荷载取托梁的自重153、 q=0.054kN/m。900 900 900 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 0.05kN/mAB托梁计算简图0.9261.057托梁弯矩图(kN.m)4.974.961.72 1.711.53 1.544.78 4.798.038.044.884.871.63 1.621.62 1.634.874.888.048.034.79 4.781.54 1.531.71 1.724.964.97托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：9154、00 900 900 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 0.05kN/mAB托梁变形计算受力图0.6640.049托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.057kN.m经过计算得到最大支座 F=12.919kN经过计算得到最大变形 V=0.664mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=7.94cm3；截面惯性矩 I=15.87cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.11.057106/1.05/7934.9=139.5155、5N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.664mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1095.800=0.630kN钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5001.2000.900=0.540kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.12156、01.2000.900=3.253kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=4.423kN。2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)1.2000.900=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.36kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立157、杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.20-0.158、2)+1.2=1.20l0=3.176m；=3176/16.0=199.198,=0.182根据承载力线性插值得到:=(1.1011356)/(0.182424.1)/1.20=134.855N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2000.240=0.086kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考159、虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0860.9001.2001.200/10=0.009kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.0865.80.90(0.55.8+0.60)=1.579kN.mNwk=65/(5+1)/(5+2)(160、1.579/6.00)=0.188kN立杆 Nw=1.2004.423+1.4004.320+1.40.60.188=11.513kN根据承载力线性插值得到:=1.10(11513/(0.182424.1)+9000/4493)/1.20=138.648.3N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、轮扣式模板支架整体稳定性计算六、轮扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,轮扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩 MR=6.00020.900(0.58161、3+0.500)+2(0.0006.0000.900)6.000/2=35.101kN.m倾覆力矩 MT=31.1001.579=5.209kN.m轮扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！轮扣式模板支撑架计算满足要求！13.513.5 板厚板厚 250mm250mm计算参数计算参数:轮扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。架体结构重要性系数取 1.10。模板支架搭设高度为 3.9m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。钢管规格：48.33.0;立杆162、钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管 40.40.2.5mm，间距 250mm，顶托梁采用方钢管 80.40.2.5mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。施工均布荷载标准值 4.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。图轮扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合163、分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.10 0.25+0.50)+1.40 4.00=13.730kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.25+0.71.404.00=12.391kN/m2由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.2501.000+0.5164、001.000=6.775kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=37.500cm3I=28.125cm4(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=0M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 13.00N/mm2；M=0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.206.775+1.404.000)0.2500.250=0.107kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗165、 弯 强 度 计 算 值f=1.100 0.107 1000 1000/37500=3.146N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)挠度计算挠度计算v=5ql4/384EI v=l/400面板最大挠度计算值 v=56.7752504/(3846000281250)=0.204mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.2500.250=1.569kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.25166、0=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.250=1.000kN/m静荷载 q1=1.201.569+1.200.125=2.033kN/m活荷载 q2=1.401.000=1.400kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.400+2.033)0.900=3.090kN2.2.龙骨的计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.089/0.900=3.433kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.430.900.90=0.278kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0167、.60.9003.433=1.854kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9003.433=3.398kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=4.41cm3；截面惯性矩 I=8.83cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.10.278106/4414.1=69.29N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31853.55/(240.168、0040.00)=1.911N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=1.694kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.694 900.04/(100 206000.00 88281.3)=0.414mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力169、 P=3.398kN均布荷载取托梁的自重 q=0.054kN/m。900 900 900 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 0.05kN/mAB托梁计算简图0.9711.109托梁弯矩图(kN.m)5.215.211.81 1.791.60 1.625.02 5.038.438.435.125.111.71 1.701.70 1.715.115.128.438.435.03 5.021.62 1.601.79 1.815.215.21托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采170、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 0.05kN/mAB托梁变形计算受力图0.9570.071托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.108kN.m经过计算得到最大支座 F=13.552kN经过计算得到最大变形 V=0.957mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=7.94cm3；截面惯性矩 I=15.87cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.11.1081171、06/1.05/7934.9=146.29N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.957mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1013.870=0.390kN钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自172、重(kN)：NG3=25.1000.2500.9000.900=5.083kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=5.878kN。2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)0.9000.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.59kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆173、净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2174、)/(0.65-0.2)(0.20-0.2)+1.2=1.20l0=3.176m；=3176/16.0=199.198,=0.182根据承载力线性插值得到:=(1.1011589)/(0.182424.1)/1.20=137.632N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2000.240=0.086kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；175、lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0860.9001.2001.200/10=0.009kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.0863.90.90(0.53.9+0.60)=0.763kN.176、mNwk=65/(5+1)/(5+2)(0.763/4.50)=0.121kN立杆 Nw=1.2005.878+1.4003.240+1.40.60.121=11.691kN根据承载力线性插值得到:=1.10(11691/(0.182424.1)+9000/4493)/1.20=140.759N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、轮扣式模板支架整体稳定性计算六、轮扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,轮扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩 M177、R=4.50020.900(0.48.31+0.500)+2(0.0004.5000.900)4.500/2=17.890kN.m倾覆力矩 MT=31.1000.763=2.517kN.m轮扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！轮扣式模板支撑架计算满足要求！13.613.6 梁侧模板梁侧模板一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高度 1100mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 6 道，内龙骨采用 50.100.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间178、距 100+350+350mm，断面跨度方向间距 600mm，直径 16mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。1701701701701701003503501100mm500mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧179、压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取3.000h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数 1.10，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.1027.090=29.799kN/m2考虑结构的重要性180、系数 1.10，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.104.000=4.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.229.7990.600+1.404.4000.600=25.151kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=22.50cm3；截面惯性矩 I=16.88cm4；180 180 180 180 18025.15kN/mAB计算简图0.0630.086弯矩图(kN.181、m)1.792.742.382.142.262.262.142.382.741.79剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：180 180 180 180 18017.88kN/mAB变形计算受力图0.1200.006变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.787kNN2=5.123kNN3=4.408kNN4=4.408kNN5=5.123kNN6=1.787kN最大弯矩 M=0.085kN.m最大变形 V=0.120mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.08510001000/22500=3.778N/mm2182、面板的抗弯强度设计值 f，取 13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32740.0/(2600.00015.000)=0.457N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.120mm面板的最大挠度小于 180.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.1829.80+1.40.184.40=7.545kN/m挠度计183、算荷载标准值 q=0.1829.80=5.364kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.527/0.600=7.545kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.5450.600.60=0.272kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6007.545=2.716kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6007.545=4.980kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=83.33cm3；截面惯性矩 I=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.272106/83333.3=3.26N/m184、m2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32716/(250100)=0.815N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 5.364 600.04/(100 9000.00 4166667.0)=0.125mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按185、照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。100 350 350 100 4.98kN 4.98kN 4.98kN 4.98kN 4.98kNAB支撑钢管计算简图0.3730.262支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.004.98 4.984.414.410.570.575.555.555.195.190.210.214.77 4.770.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：100 350 350 100 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kNAB支撑钢管变形计算受力图0.003186、0.047支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.373kN.m最大变形 vmax=0.047mm最大支座力 Qmax=10.737kN抗弯计算强度 f=M/W=0.373106/8985.9=41.51N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 350.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.737对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！