1、 xx地块商住用房项目模 板 工 程 施 工 方 案目 录1. 编制依据32. 模板工程概况33. 施工组织44. 施工工艺45. 满堂脚手架的搭设106. 盘扣式架体施工质量管理157. 模板拆除168. 质量控制及成品保护189. 安全保证措施1910. 计算书201. 编制依据1.1. 设计院提供的建筑及结构施工图纸1.2. 本工程施工组织设计1.3. 建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002013）1.4. 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2015版)1.5. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.6. 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162、2-2008）2. 模板工程概况 本工程场地为一个二层地下车库（局部增加夹层）,各栋高层与地下车为连为一体，地下车库及各栋楼层高详下表:地下车库层高数据表序号楼号2F（M）1F（M）局部夹层（M）1地下车库4.253.753.7515#楼、19#楼、33#楼主要层高数据表序号楼号1F(M)2F（M）3F-21F（M）22F（M）115#楼6.194.43.553.7楼号1F(M)2F（M）3F-19F（M）20F（M）219#楼6.64.493.153.25楼号1F(M)2F（M）3F-23F（M）24F（M）333#楼6.654.443.43.52.1材料选型2.1.1盘扣式钢管、构配件 13、）材料规格 立杆采用B-LG型483.2mm钢管，尺寸规格为3000mm、2500mm，2000mm，1500mm，1000mm，500mm等； 水平杆采用A-SG型482.5mm钢管，尺寸规格为600mm、900mm、1200mm等； 竖向斜杆采用332.3mm钢管，尺寸规格为1710mm、1859mm等； 可调托座采用385.0mm钢管，规格为B-ST。2.1.2扣件式钢管、构配件 钢管规格：483.2 主要扣件：直角扣件、对接扣件、旋转扣件。 主要杆件：立杆、横杆、剪刀撑等。2.1.3其他方木：实厚40mm90mm木方，要求规格统一，尺寸规矩。模板：实际厚度15mm厚覆面木胶合板，尺寸为4、9151830mm。 其它材料：14穿墙螺杆。2.2主要墙、柱、梁截面尺寸主要墙、柱、梁截面统计表序号楼 号墙柱梁（只列有代表的梁）板厚12F 600700*700900*900250*550（最大跨距：4.2m）、400*550（最大跨距：8.825m）、350*700（最大跨距：8.15m）120 mm21F 600700*700900*900250*550（最大跨距：8.15m）、500*700最大跨距：8.825m）250 mm3夹层600700*700250*550（最大跨距：8.15m）、400*600（最大跨距：8.15m）350*700（最大跨距：8.15m）（该层不做计算，搭5、设方式同2F）120 mm415#楼/1450*1450/120mm3. 施工组织3.1. 进度计划本工程地下车库计划5个月施工完成，每层施工约1218天（分块流水进行施工），主楼每层施工约79天完成。3.2. 材料计划：地下车库墙、柱、梁、板采用普通红模板，墙柱模板配1层，梁板配置1.5层（地下车库模板在地下车库内进行分块水平周转。各主楼梁、板配置3套，墙柱配置一套进行周转。4. 施工工艺： 4.1施工流程4.2梁模板施工流程4.2.1梁板模板安装质量要求:主、次梁轴线位置、截面尺寸及水平标高应准确无误；板面应平整洁净、拼缝严密，不漏浆；模板安装后应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能承受新6、浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差应控制在规范允许范围内。梁板支撑系统顶部设可调支撑头，以调节模板的标高、水平，当跨度超过 4m 时按要求起 1/10003/1000 起拱。模板清扫口预留位置位于梁柱接头柱头封板处。部位梁板设计示意图梁1.选用15厚优质覆面木胶合板；2.龙骨：40*90mm木龙骨，间距排布见下图；3.对拉螺栓：143004.支撑：48*3.2 钢管，间距排布见下图；5.其他楼层支撑方式参照-2及-1层，计算书附后。4.3柱模板施工流程4.3.1柱模的安装： 施工准备: 柱模施工放线完毕；柱筋绑扎完毕，办完隐检记录，柱模内杂物清理干净；将本柱模中不7、用到的穿墙孔堵住，并涂刷脱模剂；柱模定位钢筋焊好、做好预埋。 柱模安装: 将模板及相应配件吊到柱边线处；根据柱模的截面尺寸，组装柱模板，安装上下两道槽钢背楞，用对拉螺栓固定，再安装其他槽钢背楞，调整柱模的垂直度，并用对拉螺栓紧固，将柱模的支撑固定好；部位柱模板设计示意图柱模板 1.选用15厚优质覆面木胶合板； 2.龙骨采用40*90mm木方，700*700柱子每边设置6根，900*900柱子每边设置7根，1450*1450柱子每边设置10根； 3.柱箍采用5#双槽钢，第一道槽钢距地面300mm，700*700以及900*900柱箍间距600,1450*1450柱子柱箍间距630mm。 4.对拉8、螺栓采用14通丝螺杆，700*700柱子设置2根,900*900柱子设3根对拉螺栓，1450*1450柱子设4根。 5.在柱角拼缝处贴双面胶带，防止漏浆。 6.700以下柱子参照700*700柱子加固，900以下柱子参照900*900柱子加固，1450以下柱子参照1450*1450柱子加固。负一层、夹层以及地上其他规格柱子参照负二层施工。计算书附后。4.4剪力墙模板施工流程4.4.1墙体模板安装 施工准备 墙模施工放线；墙筋绑扎，隐检，浇筑混凝土处杂物清理；墙模定位塑料套管设置、预埋线管、线盒安装；搭设施工脚手架；墙模板配件安装、涂刷脱模剂。 模板吊装 吊装时，先将两个吊钩穿在塔吊的钢丝绳上，9、然后将吊钩的自锁件打开，套在模板的吊钩孔位上，再合上自锁件，即可起吊。卡在模板边框上，锁紧即可。 墙模安装由于墙体钢筋较密，模板的对拉螺栓很容易与主筋相碰撞，因此在安装墙体模板之前，首先在顶板上弹出穿墙螺栓的位置线，当钢筋偏移穿墙螺栓通不过时，钢筋应及时调整，其次墙体的阴角部位、阳角部位的模板立好，临时固定住；再次将安装好的墙面一侧的模板吊装到墙定位线处；将模板吊到合适的位置，带上穿墙杆，夹上模板夹具,用榔头敲打销子使夹具适当夹紧；安装好穿墙杆后再按上述步骤安装好墙体的另一侧模板，在保证墙模定位撑好墙体墙板时，锁紧穿墙螺栓；调整模板的垂直度，打好斜撑，拧紧连接螺栓或挟紧模板夹具。 墙模板下口做10、法 在浇筑顶板混凝土时，要求在墙柱根部的侧边用 34m 长的刮杠找平，用铁抹子抹 100mm宽的找平带，找平带标高误差控制在2mm内。模前要求弹 4 条线：即轴线、混凝土剔凿边线、墙体边线、模板控制线。弹混凝土剔凿边线可以提高剔凿质量，避免在剔凿时使墙外的混凝土缺楞掉角，同时作为竖向筋保护层的控制线；墙体边线作为模板就位用；模板控制线作为模板支模及校正检查用。支设模板前，顺墙体边线退后 23mm 粘贴憎水性海绵条，海绵条要求顺直，并与混凝土面粘贴牢固。 部位剪力墙模板设计示意图剪力墙1.选用15厚优质覆面木胶合板；2.竖向龙骨：40*90mm木龙骨150；3.横向龙骨：48*3.2钢管，第一道11、距地150mm，第二三四道间距350mm，最上面两道间距500，中间部分间距450mm，端部最大悬挑长度200mm。4.对拉螺杆：144505.在柱角拼缝处需增加双面胶带，防止漏浆。6.-1层、夹层搭设方式同-2层，计算书附后。4.5顶板支撑体系 支撑体系采用盘扣架，上设有螺旋式可调顶托， 并且顶托伸出长度不得大于 300mm,几字梁放置顶托中心位置。为了保证上下层楼板荷载传力均匀，上下层支撑立杆应对正，保证在一条垂直线上，且立杆底部应垫上 40*90 的木方，木方长度不小于 400mm 长，木方应顺一个方向摆齐。实际施工中，为了保证立杆对齐，要求对立杆的位置点进行放线，以便上层按下层的支撑点12、放线。 顶板模板之间采用硬拼缝，即模板与模板之间不粘贴海绵条；当模板边局部有损坏时，应切除损坏部分以免影响拼缝质量；在顺次龙骨方向两块模板的拼缝处应有次龙骨，当几字梁按设计间距排列在此处无几字梁时，应附加几字梁。为了保证顶板与墙体相交的阴角顺直、方正，与墙体相交的边龙骨（ “几”字型材）要求顶面及接触侧面平直，并在模板侧边粘贴憎水海绵条（粘贴时弹线，并按线粘贴海绵条）。部位平板模板设计示意图板模板板1.选用15厚优质覆面木胶合板；2.龙骨：40*90mm木龙骨200；3.支撑：48 钢管,120mm板立杆的间距1200*1200,250mm板立杆的间距1200*900；4.计算书附后。4.6其13、它部位模板体系部位施工求示意图楼梯1.选用15厚优质覆面木胶合板；2.40*90mm木方，48 3.2 钢管支撑 后浇带模板后浇带模板进行独立支设，后浇带两侧不少于2排立杆，立杆间距同旁边架体，采用水平杆与旁边架体连接，模板拆除时后浇带不拆除。后浇带保护采用木方与模板进行保护，保护前对后浇带内部进行清理，模板表面采用红、白油漆间隔刷漆集水井电梯井模板1、 模板采用15厚旧模板2、 木方采用40*90木方3、对撑采用钢管+顶托4.7预留孔、预埋件施工工序和施工要求1)、预留孔应按设计图纸要求事先翻样，注明位置轴线、标高、尺寸，开头在浇捣混凝土之前按要求制作模板衬模或设置混凝土预留孔洞、预制件并固14、定好混凝土，完成后拆除模板衬模（预制件将留在混凝土中）。当预留孔采用模板衬模时，应注意模板安装、固定、拆除方便。2)、预留孔、预埋件位置的测量、放样、弹线应制定施工方案，所有测量器具必须符合计量检定标准，并贴有年签合格标志，所有测量器具必须符合计量检定标准，施工中的轴线、标高、几何尺寸必须测放正确，标注线记号必须显示在稳固不变的物体上。3)、按设计和规范要求固定预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，必要时可用电焊或套框等方法将其固定。对小型孔洞，套框内可填软质材料防止漏浆。在浇注混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件和模板，以免发生位移、变形。5. 满堂脚手架的搭设5.1.材15、质等级规定及制造要求1、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q345普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q345级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度16、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、使用的传统扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N17、m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准低合金高强度结构钢GB/T1591、碳素结构钢GB/T700以及一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合下表的规定。4、承插型盘扣式钢管支架的钢管外径允许偏差应符合下表的规定，钢管壁厚允许偏差应为0.1mm。钢管外径允许偏差（mm）外径D外径允许偏差33、38、42、48+0.20.160+0.30.15、承插型盘扣式钢管支架的连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢18、件（GB/T 11352）中牌号为ZG230450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。6、调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。 7、可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。5.2.地下室支架搭设 本方案使用盘扣架按照1.2m和0.9m立杆间距搭设主架体，局部采用0.6m间距搭设，钢管扣件填充使用来支设模板支架体系。盘扣架由2.5m、2m、119、.5m、1m和0.5m立杆，0.6m、0.9m、1.2m水平杆及顶托和底座组成。主龙骨采用48mm*3.2mm钢管，最大跨度1200,次龙骨采用40mm*90mm木方，木方间距200。板主要受力架体为盘扣架,梁模板支撑主要靠钢管扣件填充支设。地下室盘扣立面布置示意图（局部）地下室盘扣平面搭设示意图（局部）5.3.地上支架架搭设 地上普通搭设区域同地下室搭设要求一样，盘扣架按照1.2m和0.9m立杆间距搭设主架体，局部采用0.6m间距搭设，钢管扣件填充使用来支设模板支架体系。盘扣架由2.5m、2m、1.5m、1m和0.5m立杆，0.6m、0.9m、1.2m水平杆及顶托和底座组成。次龙骨采用40m20、m*90mm木方，间距为200mm。主龙骨采用48mm*3.2mm钢管，最大跨度为1200mm。板主要受力架体为盘扣架,梁模板支撑主要靠钢管扣件填充支设。地上部分标准层平面搭设示意图（局部）地上部分标准层立面搭设示意图（局部） 承插型盘扣式支架是一种高度灵活的多功能支撑架，以立杆部件为基础，立杆每50cm配置一个圆盘。每个圆盘上设计有8个孔，以便连接其他部件，使整个结构牢固、稳定。5.4.高支模区域支架搭设 高支模区域支撑体系搭设详见高支模专项施工方案。6. 盘扣式架体施工质量管理6.1施工质量要求检查内容允许偏差立杆垂直度L/500，且50mm水平杆水平度5mm可调托座垂直度5mm插入立杆深21、度150mm-5mm6.2施工质量检查验收 脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定： （1）应有钢管支架产品标识及产品质量合格证； （2）应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书；（3）当对支架质量有疑问时，应进行进行质量抽检和试验。6.3模板支架应按以下分阶段进行检查和验收： （1）基础完工后及模板支架搭设前； （2）搭设高度达到设计高度和混凝土浇筑前；6.4对脚手架的检查与验收应重点检查以下内容： （1）基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象； （2）搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和钢22、管剪力撑等设置应符合本规程规定； （3）可调托座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求；（4） 水平杆扣接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度。6.5安全管理与维护 模板支架的搭设人员应持证上岗。 支架搭设作业人员应正确佩戴安全帽、安全带和防滑鞋。 模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载不应超过设计值。 混凝土浇筑过程中，应派专人在安全区域内观测反支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时施工人员应迅速撤离，度应进行相应加固处理。 支架在使用期间，不得擅自拆除架体结构杆件。 拆除的支架构件应安全地传递至地面，严禁抛掷。 在模板支架上进行电气焊作业时，必须有防23、火措施和专人监护。7. 模板拆除1、模板的拆除时间根据工地同条件养护试块的强度决定。板：跨度2m，砼强度必须达到设计强度的50%；跨度为2m至8m，砼强度必须达到设计强度的75%；跨度为8m，砼强度必须达到设计强度的100%；梁：跨度8m，砼强度必须达到设计强度的75%；跨度8m，砼强度必须达到设计强度的100%；悬挑构件：砼强度必须达到设计强度的100%；2、未经技术人员通知，不经施工员安排，任何人员不得随意拆除模板、支撑及加固系统。3、后浇带未浇筑前任何人不得拆除该跨模板及钢管架体。（1）墙、柱及梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后即可拆除。（2）模板拆除顺序遵循先支后拆、后24、支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分模板，自上而下，支架先拆侧向支撑后拆竖向支撑的原则。（3）模板工程作业组织，遵从某一区段的支模与拆模，由同一个作业班组人员施工，由于支模时已考虑到拆模的安全与方便，且拆模时其班组人员熟知情况，易找到关键点、位，对拆模的进度、安全、模板及配件的保护都有利。（4）拆模时不得用钢棍或铁锤猛击乱撬，以防砼外观及内部受损，拆下的模板不得抛掷，应自高处传递到下面。（5）拆下的模板立即组织人员运出，在模板放置区清理面层、刷完脱模剂后方可吊入下层进行拼装。（6）施工队必须接到项目的“拆模令”后方可拆除。（7）模板的维护与修理 a. 多层板使用中注意轻拿轻放，面板避免硬物接25、触，防止破坏面漆。 b. 多层板切割选用专用切割锯，切割后刷封边漆进行保护。 c. 现场木方、多层板等材料合理使用，不得乱锯。 d. 几字梁不得用作他用，防止弯曲变形，影响使用。 e. 大钢模拆模时不得用大锤砸，面板不得随意开孔。 f. 模板吊钩及时检查，有问题的模板立即停止使用。 g. 模板的清理是保证混凝土外观美观的重要一环，模板清理包括自身的板面、侧面及背楞的清理。 h. 模板的维修 模板拆下后应及时清理在模板上的混凝土灰浆，配件分类、分规格码放，螺栓、螺母及时清理灰浆上油保养，及时修复变形和损坏的部位或配件。模板涂刷脱模剂，穿墙螺栓、螺母、等应进行清理灰浆、涂防锈油保养。 8. 质量控26、制及成品保护8.1. 质量保证措施 针对本工程特点，拟每区设木工班组长2名共计6名，配合安质部门及监理工程师对模板工程进行监督、检查，以确保模板施工质量。 模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同木工班组长进行联合检查，对所有模板的清洁、加固、接缝是否符合要求，并对模板的轴线、标高、垂直度进行复核，经复检合格后由工地技术负责人通知甲方监理进行三方验收，验收通过后方可进行下道工序。8.2. 质量控制要点 梁、板模板现象：梁、板底不平、下挠、梁侧模不平直，梁上下口涨模。控制方法：梁、板底模板的龙骨尺寸及间距不均匀或过大，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，且作业中认真执行设计要求，以防止砼浇筑时模板27、变形。模板支柱座落在坚实的地面上，且各扣件紧固，避免因支柱下沉引起梁板产生下挠，同时梁、板模板按设计及规范要求起拱，梁模板上下口设置销口楞后再进行侧模加固，以保证上、下口模板不变形。 柱模板现象：涨模，断面尺寸不准控制方法：根据柱高和断面尺寸确定柱箍尺寸和间距以及对大断面柱较小螺杆间距，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗砼的侧压力。现象：柱身扭向控制方法：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向，安装斜撑或拉锚吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所立两点到柱边所弹墨线距离均相等，从而保证柱不扭向。 墙模板现象：墙体厚度不一，平整度差控制方法：模板设计有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸28、和间距穿墙螺栓间距，墙体的支撑方法严格按施工交底执行。现象：墙体烂根，模板接缝处跑浆控制方法：模板根部20mm厚海绵条塞严，下口用木方与预埋件顶牢，模板间卡固措施牢靠。现象：门窗洞口变形控制方法：将门窗模板与墙模及墙体钢筋固定牢固，门窗模板内设剪刀支撐。8.3. 模板支设质量验收标准： 模板及其支架必须有足够的强度、刚度、稳定性。管架的支撑部分必须有足够的支承面积，并有适当的排水措施。 接缝宽度不得大于1.5mm，超过1.5mm的接缝用海绵或胶带封严。 所有模板使用前必须清理、刷隔离剂。 允许偏差项目：序号项目允许偏差（mm）1轴线位移基础5柱墙梁52标高53截面尺寸基础10柱墙梁+4 -5429、每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度57予埋钢板中心线位移38予埋管孔中心线位移310予留洞中心线位移10截面内部尺寸+10 -09.安全保证措施（1）所有施工人员上岗必须经过三级教育及技术交底，经考试合格后取得工种上岗证后方可进入工地进行施工。（2）进入施工现场后必须佩戴好安全帽，系好帽扣配带好安全防护用品。（3）登高作业时，各种配件放在工具箱或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。 安装拆除模板施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把扣件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。 （4）拼装外墙模板时,不得站在下层模板上拼装上层模板,安装过程中应设置临时固定设施.（5）安装模板时,安装所需各30、种配件应置于工具箱或工具袋内,严禁散放在模板或肢手板上,安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中,不得掉落.（6）安装电梯井等内墙模前，必须在板底下2处牢固地满铺一层脚手板。（7）在危险部位进行作业时，操作人员必须系好安全带。（8）临时安装固定墙柱模板时，随时注意防止因风或固定不牢倾覆。 （9）拆除的模板堆放整齐，防止模板或木方上钉子伤人。 （10）拆除顶板模板，必须分块拆除，并按反安装顺序拆除，防止突然整块塌落。 （11）安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。 （12）拆除模板时，必须注意脚下稳固，不得直接在无挑板的脚手架上作业。（13）吊装模板时，必须在模板就位并连接牢31、固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。 （14）拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 （15）拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。10.计算书-2层墙模板（不等距木模）安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技32、术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)600混凝土墙计算高度H(mm)4250混凝土墙计算长度L(mm)8500次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)150主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数2结构表面要求表面外露对拉螺栓横向间距X(mm)450对拉螺栓竖向道数m10材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.2次梁类型矩形木楞次梁规格4090面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2外加剂影响修正系数1.2混凝土塌落度影响修正系数33、1.15混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2混凝土重力密度c(kN/m3)24（图1）纵向剖面图（图2）墙支模立面图三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2 用于计算面板时用到的F2=cH=244250/1000=102kN/m2公式F2=cH所对应的每道对拉螺栓处的计算公式分别为墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H1=H-b1=4100mmF21=cH1=98.4KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H2=H-b2=334、750mmF22=cH2=90KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H3=H-b3=3400mmF23=cH3=81.6KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H4=H-b4=3050mmF24=cH4=73.2KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H5=H-b5=2600mmF25=cH5=62.4KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H6=H-b6=2150mmF26=cH6=51.6KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H7=H-b7=1700mmF27=cH7=40.8KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H8=H-b8=1250mmF28=cH8=30KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载35、为：H9=H-b9=750mmF29=cH9=18KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H10=H-b10=250mmF210=cH10=6KN/m2 计算面板时：标准值G4kminF1,F241.218kN/m2计算第一道对拉螺栓时：标准值G4k1=minF1,F21=41.2181kN/m2计算第二道对拉螺栓时：标准值G4k2=minF1,F22=41.2181kN/m2计算第三道对拉螺栓时：标准值G4k3=minF1,F23=41.2181kN/m2计算第四道对拉螺栓时：标准值G4k4=minF1,F24=41.2181kN/m2计算第五道对拉螺栓时：标准值G4k5=minF1,F25=36、41.2181kN/m2计算第六道对拉螺栓时：标准值G4k6=minF1,F26=41.2181kN/m2计算第七道对拉螺栓时：标准值G4k7=minF1,F27=40.8kN/m2计算第八道对拉螺栓时：标准值G4k8=minF1,F28=30kN/m2计算第九道对拉螺栓时：标准值G4k9=minF1,F29=18kN/m2计算第十道对拉螺栓时：标准值G4k10=minF1,F210=6kN/m2承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 则：计算面板时S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.7237、)=51.844 kN/m2计算第一道对拉螺栓时：S1=51.844kN/m2计算第二道对拉螺栓时：S2=51.844kN/m2计算第三道对拉螺栓时：S3=51.844kN/m2计算第四道对拉螺栓时：S4=51.844kN/m2计算第五道对拉螺栓时：S5=51.844kN/m2计算第六道对拉螺栓时：S6=51.844kN/m2计算第七道对拉螺栓时：S7=51.336kN/m2计算第八道对拉螺栓时：S8=38.214kN/m2计算第九道对拉螺栓时：S9=23.634kN/m2计算第十道对拉螺栓时：S10=9.054kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2Sk1=G4k1=38、41.2181kN/m2Sk2=G4k2=41.2181kN/m2Sk3=G4k3=41.2181kN/m2Sk4=G4k4=41.2181kN/m2Sk5=G4k5=41.2181kN/m2Sk6=G4k6=41.2181kN/m2Sk7=G4k7=40.8kN/m2Sk8=G4k8=30kN/m2Sk9=G4k9=18kN/m2Sk10=G4k10=6kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=139、000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算 （图4）承载能力极限状态受力简图qbS151.844=51.844kN/m（图5）面板弯矩图(kNm)Mmax0.146kNmMmax/W0.146106/37500=3.888N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）正常使用极限状态受力简图（图7）面板变形图max0.084mm150/400=0.375mm满足要求五、次楞验算根据工程实际次楞竖直放置，且承受线性变化荷载，为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算模型，这样做符合实际情况墙底部线性荷载最40、大处为：qaS150/100051.844=7.777kN/mqkaSk150/100041.218=6.183kN/m1、抗弯强度验算（图8）承载能力极限状态受力简图（图9）次楞弯矩图Mmax0.085kNmMmax/W0.085106/(541000)=1.57 N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图10）次楞剪力图(kN)Vmax1.261kN=VmaxS0/(Ib) = 1.26110340.5103/(243104410)=0.525N/mm2fv2 N/mm2 满足要求3、挠度验算（图11）正常使用极限状态受力简图（图12）次梁变形图0.025mm450/400=141、.125 mm满足要求4、支座反力计算从下至上的支座反力分别为：R1=0.198kNR2=2.167kNR3=2.515kNR4=2.063kNR5=2.249kNR6=2.201kNR7=1.757kNR8=1.391kNR9=1.072kNR10=0.717kNR11=0.252kNR1k=0.157kNR2k=1.723kNR3k=2kNR4k=1.64kNR5k=1.788kNR6k=1.75kNR7k=1.397kNR8k=1.106kNR9k=0.853kNR10k=0.57kNR11k=0.2kN六、主楞验算根据以上可得，第七道主楞最不利，故只验算此道即可。因主楞水平放置，其承受42、来自次楞的支座反力，但每道主楞承受的荷载均不一样，故须分别计算。为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的三跨连续梁计算，计算简图如下：（图13）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图14）主楞弯矩图 Mmax0.05kNm Mmax/W0.05106/(9.461000)=5.317N/mm2f205 N/mm2 满足要求2、抗剪强度验算（图15）主楞剪力图Vmax0.587kNm=VmaxS0/(Ib) = 0.58710006.42103/(22.721041.2810)=1.295N/mm2fv120 N/mm2满足要求3、挠度验算 （图16）正常使用极限状态受力简图（图17）主楞变43、形图0.015mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓提供的最大支座反力为：Rmax= 1.111kN七、对拉螺栓验算第一道对拉螺栓距墙底距离b1(mm)150第二道对拉螺栓距墙底距离b2(mm)500第三道对拉螺栓距墙底距离b3(mm)850第四道对拉螺栓距墙底距离b4(mm)1200第五道对拉螺栓距墙底距离b5(mm)1650第六道对拉螺栓距墙底距离b6(mm)2100第七道对拉螺栓距墙底距离b7(mm)2550第八道对拉螺栓距墙底距离b8(mm)3000第九道对拉螺栓距墙底距离b9(mm)3500第十道对拉螺栓距墙底距离b10(mm)4000从下至上每道对拉螺栓承44、受的荷载均根据不同的间距和不同的混凝土侧压力而不同,由上章节可知由对拉螺栓提供的拉力最大为：Rmax=1.111kN故N1Rmax=1.111kNNtb=17.8kN满足要求-2层700*700柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)700混凝土45、柱边宽B(mm)700混凝土柱计算高度H(mm)4250柱长边次梁根数m6柱短边次梁根数n6最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)600柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y2荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型普通槽钢柱箍规格5(50374.5)次梁类型矩形木楞次梁规格4090面板类型覆面木胶合板面板规格46、15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244250/1000=102kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状47、态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.127kNmMmax/W0.127106/37500=3.387N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）48、面板变形图(mm)max=0.064mm600/400=1.5mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=6次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4250-300-6600=350mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S116.667/100051.844=6.048kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk116.667/100041.218=4.809kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.37kNmMmax/W49、0.37106/(541000)=6.861N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.18kN=VmaxS0/(Ib) = 2.1810340.5103/(243104410)=0.908N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.796mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.334kNRmaxk=3.445kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(700+(90+50)2)/(2+1),(700+(90+50)2)/(2+1)=326.66750、mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.337kNmMmax/W0.337106/(20.81000)=16.191N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=6.603kN=VmaxS0/(Ib)= 6.60310312.8103/(521040.910)=18.059N/mm2fv125N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.016mm326.667/400=0.817mm满足要求4、支座反力计算51、Rmax=10.936kN七、对拉螺栓验算NRmax=10.936kN17.8kN满足要求-2层900*900柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)900混凝土柱边宽B(mm)900混凝土柱计算高度H(mm)4250柱长边次梁根数m7柱短边次梁52、根数n7最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)600柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X3柱短边对拉螺栓根数Y3荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型普通槽钢柱箍规格5(50374.5)次梁类型矩形木楞次梁规格4090面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设53、计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244250/1000=102kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，54、故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.146kNmMmax/W0.146106/37500=3.888N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.084mm600/400=1.5mm满足要求五、小梁验55、算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=6次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4250-300-6600=350mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S128.571/100051.844=6.666kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk128.571/100041.218=5.299kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.408kNmMmax/W0.408106/(541000)=7.561N/mm2f13N/mm2满足要求256、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.403kN=VmaxS0/(Ib) = 2.40310340.5103/(243104410)=1.001N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.877mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.776kNRmaxk=3.797kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(900+(90+50)2)/(3+1),(900+(90+50)2)/(3+1)=295mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能57、力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.247kNmMmax/W0.247106/(20.81000)=11.888N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=7.768kN=VmaxS0/(Ib)= 7.76810312.8103/(521040.910)=21.247N/mm2fv125N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.01mm295/400=0.738mm满足要求4、支座反力计算Rmax=10.517kN七、对拉螺栓验算NRmax=10.517kN17.8kN满足要求1558、#楼1450x1450柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1450混凝土柱边宽B(mm)1450混凝土柱计算高度H(mm)6190柱长边次梁根数m10柱短边次梁根数n10最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)630柱箍合并根数59、2柱长边对拉螺栓根数X4柱短边对拉螺栓根数Y4荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2材料参数柱箍类型普通槽钢柱箍规格5(50374.5)次梁类型矩形木楞次梁规格4090面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.60、222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH246190/1000=148.56kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/61、6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.168kNmMmax/W0.168106/37500=4.486N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.112mm630/400=1.575mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=9次梁上部悬挑长度a1=H-62、a-eb=6190-300-9630=220mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S145/100051.844=7.517kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk145/100041.218=5.977kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.338kNmMmax/W0.338106/(541000)=6.264N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.546kN=VmaxS0/(Ib) = 2.63、54610340.5103/(243104410)=1.061N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.439mm630/400=1.575mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.891kNRmaxk=3.888kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1450+(90+50)2)/(4+1),(1450+(90+50)2)/(4+1)=346mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.391kN64、mMmax/W0.391106/(20.81000)=18.777N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=7.364kN=VmaxS0/(Ib)= 7.36410312.8103/(521040.910)=20.141N/mm2fv125N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.02mm346/400=0.865mm满足要求4、支座反力计算Rmax=11.791kN七、对拉螺栓验算NRmax=11.791kN17.8kN满足要求-2层250*550梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全65、技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称-2层250*550KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)250550新浇混凝土结构层高(m)4.25梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN66、/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根67、数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.568、)0.55)+1.42.5120.45kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.55116.95kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h+Q1kb0.1+(24+1.5)0.55+2.5116.625kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12520.450.12520.04kNm Mmax/W0.04106/375001.065N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52116.6251254/(1069、010000281250)0.008mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37516.950.125+0.4373.50.1250.986kN R2=1.25q1l=1.2520.450.1253.195kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37516.6250.1250.779kN R2=1.25q2l=1.2516.6250.1252.598kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.70、44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.986+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.55-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42.5max0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2/21，3.195+1.2(0.3-0.1)0.25/2=3.225kN/m q2max0.779+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.55-0.12)+(0.5+71、(24+1.1)0.12)max0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2/21，2.598+(0.3-0.1)0.25/22.623kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.2251.22，0.53.2250.220.464kNm =Mmax/W=0.464106/54000=8.601N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.2251.2，3.2250.22.322kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3221000/(24090)0.968N/mm272、=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.62312004/(10093502430000)1.62mml1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)2.6232004/(893502430000)0.023mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.2251.2，0.43.2251.2+3.2250.24.257kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R73、1R34.1kN，R24.257kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.6231.2，0.42.6231.2+2.6230.23.462kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.827kN，R23.462kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁74、弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.363106/4730=76.771N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.852kN max=2Vmax/A=23.8521000/45017.122N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.107mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.248kN，R2=11.962kN，R3=0.248kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 75、1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.248,0.2480.248kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR211.962kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483.2钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7450)=1800m76、m =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1561.21.52/100.053kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.40.92.5120.1kN/m 2)小梁验算 q1max0.967+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.55-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5max0.6-0.25/2，(1.2-77、0.6)-0.25/2/21，3.141+1.2(0.3-0.1)0.25/2=3.171kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.246kN，R211.843kN，R30.246kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(4.25-0.55)+Mw/lbmax0.246+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(1.2+0.6-0.25/2)/21.2，11.843，0.246+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(1.2+1.2-0.6-0.25/2)/21.2+0.666+0.053/1.212.5578、3kN fN/(A)+Mw/W12552.994/(0.386450)+0.053106/473083.488N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=12.553kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。f79、t混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，80、取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=12.553kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部81、压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=12.553kN 满足要求！-2层82、400*550KL梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称-2层400*550KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.82混凝土梁截面尺寸(mmmm)400550新浇混凝土结构层高(m)4.25梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)2483、混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混84、凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.285、(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.42.5120.45kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.55116.95kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h+Q1kb0.1+(24+1.5)0.55+2.5116.625kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.116.950.1332+0.1173.50.13320.037kNm Mmax/W0.037106/375000.998N/mm2f15N/86、mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67716.625133.3334/(10010000281250)0.013mml/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.416.950.133+0.453.50.1331.114kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.116.950.133+1.23.50.1333.046kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.416.6250.1330.887k87、N R2=R3=1.1 q2l=1.116.6250.1332.438kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.114+1.2(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.55-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42.5max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，388、.046+1.2(0.3-0.1)0.4/3=3.078kN/m q2max0.887+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.55-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，2.438+(0.3-0.1)0.4/32.465kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.0781.22，0.53.0780.220.443kNm =Mmax/W=0.443106/54000=8.208N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l289、max0.63.0781.2，3.0780.22.216kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2161000/(24090)0.923N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.46512004/(10093502430000)1.523mml1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)2.4652004/(893502430000)0.022mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，090、.4q1l1+q1l2max1.13.0781.2，0.43.0781.2+3.0780.24.063kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.89kN，R2R34.063kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.4651.2，0.42.4651.2+2.4650.23.254kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.59kN，R2R33.254kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm91、3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.659106/4730=139.387N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.305kN max=2Vmax/A=27.3051000/45032.469N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.234mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R92、1=0.648kN，R2=14.611kN，R3=0.648kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.648,0.6480.648kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR214.611kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483.2钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/m93、m2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7450)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1561.21.52/100.053kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.40.92.5120.1kN/m 2)小梁验算 q1max1.093+1.94、2(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.55-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，2.99+1.2(0.3-0.1)0.4/3=3.022kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.642kN，R214.418kN，R30.642kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(4.25-0.55)+Mw/lbmax0.642+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(1.2+0.6-0.4/2)/21.2，14.418，0.642+1.95、2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/21.2+0.666+0.053/1.215.128kN fN/(A)+Mw/W15128.084/(0.386450)+0.053106/473098.313N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=15.128kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m96、)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作97、用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=15.128kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计98、算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=99、ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=15.128kN 满足要求！-2层350*700梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称-2层350*700KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.15混凝土梁截面尺寸(mmmm)350700新浇混凝土结构层高(m)4.25梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模100、板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶101、层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计102、算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42.5125.04kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.7121.54kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h+Q1kb0.1+(24+1.5)0.7+2.5120.45kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.12103、1.540.1172+0.1173.50.11720.035kNm Mmax/W0.035106/375000.93N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67720.45116.6674/(10010000281250)0.009mml/250116.667/2500.467mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.421.540.117+0.453.50.1171.189kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.121.540.117+104、1.23.50.1173.254kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.420.450.1170.954kN R2=R3=1.1 q2l=1.120.450.1172.624kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.189+1.2(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.7-0.105、12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42.5max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，3.254+1.2(0.3-0.1)0.35/3=3.282kN/m q2max0.954+(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，2.624+(0.3-0.1)0.35/32.648kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.2821.22，0.53.2820.220.473kNm =Mmax/W106、=0.473106/54000=8.753N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.2821.2，3.2820.22.363kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3631000/(24090)0.985N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.64812004/(10093502430000)1.636mml1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)2.6482004/(893502430000)0.023mm2l2/2502107、200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.2821.2，0.43.2821.2+3.2820.24.333kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.23kN，R2R34.333kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.6481.2，0.42.6481.2+2.6480.23.495kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.92kN，R2R33.495kN 六、主梁验算108、主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.665106/4730=140.542N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.015kN max=2Vmax/A=28.0151000/45035.624N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算109、 主梁变形图(mm) max0.211mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.548kN，R2=16.031kN，R3=0.548kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.548,0.5480.548kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR216.031kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类110、型483.2钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7450)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1561.21.52/100.053kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：111、 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92.5124.69kN/m 2)小梁验算 q1max1.171+1.2(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，3.205+1.2(0.3-0.1)0.35/3=3.233kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.544kN，R215.859kN，R30.544kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(4.25-0.7)+Mw/lbmax112、0.544+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(1.2+0.6-0.35/2)/21.2，15.859，0.544+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(1.2+1.2-0.6-0.35/2)/21.2+0.639+0.053/1.216.542kN fN/(A)+Mw/W16541.735/(0.386450)+0.053106/4730106.452N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=16.113、542kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0114、.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25115、pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=16.542kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=1116、4.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=16.542kN 满足要求！-1层250*550KL梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称-1层250*117、550KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.15混凝土梁截面尺寸(mmmm)250550新浇混凝土结构层高(m)3.75梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑118、方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)300新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板119、类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.42.5120.45kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.55116.95kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+120、(G2k+G3k)h+Q1kb0.1+(24+1.5)0.55+2.5116.625kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12520.450.12520.04kNm Mmax/W0.04106/375001.065N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52116.6251254/(10010000281250)0.008mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37516.950.1121、25+0.4373.50.1250.986kN R2=1.25q1l=1.2520.450.1253.195kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37516.6250.1250.779kN R2=1.25q2l=1.2516.6250.1252.598kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图122、： q1max0.986+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.55-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42.5max0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2/21，3.195+1.2(0.3-0.1)0.25/2=3.225kN/m q2max0.779+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.55-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2/21，2.598+(0.3-0.1)0.25/22.623kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q123、1l22max0.13.2251.22，0.53.2250.220.464kNm =Mmax/W=0.464106/54000=8.601N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.2251.2，3.2250.22.322kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3221000/(24090)0.968N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.62312004/(10093502430000)1.62mml1/2501200/2504.8mm 2q2l124、24/(8EI)2.6232004/(893502430000)0.023mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.2251.2，0.43.2251.2+3.2250.24.257kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.336kN，R24.257kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.6231.2，0.42.6231.2+2.6230.23.462kN 同理可得，125、梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.064kN，R23.462kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.259106/4730=54.853N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.985kN max=2Vmax/A=22.126、9851000/45013.267N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.057mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.351kN，R2=10.227kN，R3=0.351kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.351,0.3510.351kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算127、 可调托座最大受力NmaxR210.227kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483.2钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7300)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1561.21.52/100.053kNm128、 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.40.92.5120.1kN/m 2)小梁验算 q1max0.967+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.55-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5max0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2/21，3.141+1.2(0.3-0.1)0.25/2=3.171kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.348kN，R210.11kN，R30.348kN 立柱最大受力Nw129、maxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(3.75-0.55)+Mw/lbmax0.348+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(0.9+0.45-0.25/2)/21.2，10.11，0.348+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/21.2+0.576+0.053/0.910.745kN fN/(A)+Mw/W10745.443/(0.386450)+0.053106/473073.082N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)1130、50混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=10.745kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面131、的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=132、130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=10.745kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1133、/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=10.745kN 满足要求！-1层500*700KL梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-20134、12 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称-1层500*700KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.82混凝土梁截面尺寸(mmmm)500700新浇混凝土结构层高(m)3.75梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义135、:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)300新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大136、悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42.5125.04kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.137、7121.54kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h+Q1kb0.1+(24+1.5)0.7+2.5120.45kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.540.1252+0.1213.50.12520.043kNm Mmax/W0.043106/375001.137N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63220.451254/(10010000281250)0.011mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支138、座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39321.540.125+0.4463.50.1251.253kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14321.540.125+1.2233.50.1253.613kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92821.540.125+1.1423.50.1252.998kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39320.450.1251.005kN R2=R4=1.143 q2l=1.14320.450.1252139、.922kN R3=0.928 q2l=0.92820.450.1252.372kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.253+1.2(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.7-0.25)+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42.5max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/140、2/21，3.613+1.2(0.3-0.1)0.5/4=3.643kN/m q2max1.005+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.7-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，2.922+(0.3-0.1)0.5/42.947kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.6431.22，0.53.6430.220.525kNm =Mmax/W=0.525106/54000=9.714N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1141、l1，q1l2max0.63.6431.2，3.6430.22.623kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6231000/(24090)1.093N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.94712004/(10093502430000)1.821mml1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)2.9472004/(893502430000)0.026mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.142、1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.6431.2，0.43.6431.2+3.6430.24.808kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.585kN，R2R44.808kN，R33.997kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.9471.2，0.42.9471.2+2.9470.23.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.257kN，R2R43.89kN，R33.171kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗143、剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36可调托座内主梁根数2 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.331106/4730=69.931N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.267kN max=2Vmax/A=23.2671000/45014.519N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.097m144、ml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.86kN，R2=17.065kN，R3=1.86kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max1.86,1.861.86kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR217.065kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483.2钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2145、)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7300)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1561.21.52/100.053kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5146、)0.7)+1.40.92.5124.69kN/m 2)小梁验算 q1max1.234+1.2(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.7-0.25)+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，3.559+1.2(0.3-0.1)0.5/4=3.589kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.843kN，R216.842kN，R31.843kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(3.75-0.7)+Mw/lbmax1.843+1.2(0.75+(24+1.1)0.25147、)+1.40.92.5(0.9+0.45-0.5/2)/21.2，16.842，1.843+1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.92.5(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/21.2+0.549+0.053/0.917.45kN fN/(A)+Mw/W17449.568/(0.386450)+0.053106/4730111.678N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=17.45kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范G148、B50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或149、集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)113150、20130/1000=171.772kNF1=17.45kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+151、2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=17.45kN 满足要求！33楼一层120mm顶板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称33楼一层120m152、m顶板新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度L1(m)27模板支架横向长度B1(m)18模板支架高度H(m)6.53 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.25153、10.5=0.125风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)300小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支154、梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)=3.734kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax155、=0.125q1l2=0.1257.9340.22=0.04kNm =Mmax/W=0.04106/37500=1.067N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1122004/(3849350281250)=0.048mm max=0.048 mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型40mm90mm 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(c156、m4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.2(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.23=1.635kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.2(0.3+(24+1.1) 0.12)+10.23=1.262kN/m 按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.235106/54000=4.352N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.173157、kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1731000/(24090)0.489N/mm2=1.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.856mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=0.959kN R2=2.157kN R3=2.157kN R4=0.959kN 正常使用极限状态 R1=0.737kN R2=1.657kN R3=1.657kN R4=0.737kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管主梁截面类型483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125158、主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max0.959,2.157,2.157,0.959/2=1.0785kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max0.737,1.657,1.657,0.737/2=0.8285kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.776106/4730=164.059N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax4.107kN159、 max=2Vmax/A=24.1071000/45018.253N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=2.378mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483.2钢材等级Q345回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4.73立柱截面惯性矩(cm4)15.9支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7300=1420mm l02=h=1.21500=1160、800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1420/15.9=89.308 查表得，=0.558 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=12.117kN f=N1/(1A)12.117103/(0.558450)=48.256N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/15.9=113.208 查表得，=0.386 N2=G(161、G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=13.067kN f=N2/(2A)13.067103/(0.386450)=75.227N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.1251.21.52/10=0.043kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.043/1.2=11.548kN f=N1w/(1A)+Mw/W=11.54162、8103/(0.558450)+0.043106/4730=55.081N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.043/1.2=12.498kN f=N2w/(2A)+Mw/W=12.498103/(0.386450)+0.043106/4730=81.043N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N =12.117kN163、N=30kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.125276.536+0.55274)=241.457kNm MR=GG1kLaLb2/2=0.91.0527182/2=4133.43kNm MT=241.457kNmMR=4133.43kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.25276.53+0.552164、74)=130.382kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=0.91.05+(24+1.1)0.1227182/2=15990.469kNm MT=130.382kNmMR=15990.469kNm 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100 F1=N=13.067kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当165、h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2166、，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11000100/1000=100.1kNF1=13.067kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，167、见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.351168、2.44914.320000/1000=945.748kNF1=13.067kN 满足要求！-1层250mm板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称-1层250mm顶板新浇混凝土板板厚(mm)250模板支架纵向长度L1(m)27模板支架横向长度B1(m)18模板支架高度H(m)3.75 二、荷载设计模板及其支架自重169、标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.2510.5=0.125风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立170、杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)300小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm171、4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.25)+1.413=11.85kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.25)=7.65kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.25)+113=9.375kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.12511.850.152=0.033kNm =Mmax/W=0.033106/37500=0.88N/mm2f=16.83N/mm172、2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=59.3751504/(3849350281250)=0.024mm max=0.024 mmmin150/150，10=1mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型40mm90mm 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.15(0.3+(24+1.1) 0.2173、5)+1.40.153=1.813kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.15(0.3+(24+1.1) 0.25)+10.153=1.436kN/m 按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.145106/54000=2.685N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax0.965kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9651000/(24090)0.402N/mm2=1.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0174、.303mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=0.845kN R2=1.78kN R3=1.78kN R4=0.845kN 正常使用极限状态 R1=0.672kN R2=1.416kN R3=1.416kN R4=0.672kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管主梁截面类型483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁 取上面计算中的小梁最大支175、座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max0.845,1.78,1.78,0.845/2=0.89kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max0.672,1.416,1.416,0.672/2=0.708kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.814106/4730=172.093N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax3.682kN max=2Vmax/A=23.6821000/45016.364N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=2.51mm=minlb/150，10=176、min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483.2钢材等级Q345回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4.73立柱截面惯性矩(cm4)15.9支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7300=1420mm l02=h=1.21500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l177、01/i=1420/15.9=89.308 查表得，=0.558 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.431.20.9=13.316kN f=N1/(1A)13.316103/(0.558450)=53.031N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/15.9=113.208 查表得，=0.386 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.25)+1.431.20.9=14.029kN f=N2/(2A)14.029103178、/(0.386450)=80.766N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.1251.21.52/10=0.043kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.431.20.9+0.043/0.9=12.911kN f=N1w/(1A)+Mw/W=12.911103/(0.558450)+0.043106/4730=60.509N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)179、+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.25)+0.91.431.20.9+0.043/0.9=13.623kN f=N2w/(2A)+Mw/W=13.623103/(0.386450)+0.043106/4730=87.519N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N =13.316kNN=30kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4180、(0.125273.756+0.55274)=170.525kNm MR=GG1kLaLb2/2=0.91.0527182/2=4133.43kNm MT=170.525kNmMR=4133.43kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.25273.75+0.55274)=106.738kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=0.91.05+(24+1.1)0.2527182/2=28835.595kNm MT=1181、06.738kNmMR=28835.595kNm 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100 F1=N=14.029kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值182、，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中p183、c,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11000100/1000=100.1kNF1=14.029kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.44914.320000/1000=945.748kNF1=14.029kN 满足要求！