1、xx县xx商品交易大楼高支模工程施工方案 编制： 审核： 批准：目 录第一章、编制依据1第二章、工程概况1第三章、施工准备5第四章、主要施工方法及措施6第五章、砼浇筑的路线及相关措施9第六章、模板拆除10第七章、质量技术标准10第八章、支模架防倒塌应急措施错误！未定义书签。第九章、安全施工保证措施14第十章、排架计算书20第一章、编制依据1.1、xx县xx商品交易大楼工程施工图；1.2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）1.3、混凝土模板用胶合板（GB/T17658-2008）1.4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）1.5、建筑施工安全检查标准（JGJ52、9-99）1.6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）1.7、木结构设计规范（JBJ5）1.8、建筑施工高处作业安全技术规范（JBJ80-91）1.9、浙江省工程建筑标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）（10）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质2009-87）1.10、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号1.11、本工程的施工组织设计及安全组织设计第二章、工程概况 该工程高大支模施工位置位于（一层-0.05三层9.95），3轴-6轴交L轴-J轴，主梁300*700，梁底标高9.25m，次梁250*650，梁底标3、高9.35m，悬挑梁200*650，梁底标高9.30m，其中(1/K轴-1/L轴)交（3轴-6轴）为屋面，板厚为120mm,板底标高9.73m，（J轴-1/K轴）交（3轴-6轴）为三层楼面，板厚110m，板底标高9.74m混凝土强度等级梁C35板C35柱C40结构断面尺寸三层梁断面尺寸（mm300700（0.21）、250650（0.1625）200650（0.13）板断面尺寸（mm）120、110高大支模架搭设区域（三层平面梁板平面布置图）如下图：支设方法：（1）300700模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用方木40mm85mm ，外龙骨间距550mm，外龙骨采用483.5双4、钢管。 对拉螺栓布置3道， 承重架采用无承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底不设承重立杆。 梁底采用3根40mm85mm的木方。 梁两侧立杆间距0.80(m)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.1(m)。板底采用木方支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：40mm85mm。如下图1： 主梁剖面图图2： 主梁侧面图2）250650模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用方木40mm85mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用483.5双钢管。 对拉螺栓布置2道， 承重架采用无承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底不设承重立杆。 梁底采用3根40mm85mm的木方。 梁两侧立杆间距05、.80(m)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.1(m)。 板底采用木方支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：40mm85mm。如下图1： 次梁剖面图图2： 次梁剖面图（3）120mm厚板底模采用15mm厚普通胶合板。模板次龙骨为间距250mm的40mm85mm的木方，钢管规格为483.5双钢管。立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.60米。如下图：第三章、施工准备1技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑问作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设共同协商解6、决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2、材料及主要机具（1）、各种规格的多层板，木方40mm85mm，（计算时确保安全取40mm85mm）。（2）、支撑系统：各种规格的钢管(施工时采用圆钢管483.5，计算时确保安全取483.5)扣件；（3）、锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒等。（4）、脱模剂：水质脱模剂。（5）、海绵条：2mm厚及20mm厚。第四章、主要施工方法及措施41、模板安装的一般要求a、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受现浇砼的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。7、b、模板安装要保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和浇筑养护等要求。支模应按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序。c、模板与砼的接触应涂隔离剂，对油质类等影响结构和妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂污染钢筋及砼接木槎处。42、现浇板模板1、现浇板模板采用单块模板组装施工工艺，工艺流程为：测放板面标高控制线搭设支架安装托梁和木栅调整标高及起拱铺设模板检查模板板面标高和平整度。顶板模板流水段划分根据施工段设置。2、现浇板厚度，相对于大梁，自重较轻，板模板选用多层板下用40mm85mm方料作搁栅，整体钢管排架支撑，板底承重立杆横向8、间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；顶部、底脚设置一道水平拉杆、中间设置多道水平拉杆，最大步距1.5m。各立杆之间并加设剪刀撑，以保持其稳固，第一道水平杆设在离地200处。扣件为双扣件。3、为保证现浇板的整体砼成型效果，将整体现浇板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙模板连接，然后向中央铺设。4、板模现浇模支撑时，根据其跨度4m时的板底要求板跨中起拱1.5/1000。43、梁模板1、施工时采用的钢管类型为483.5（为确保安全计算时取483.5），底脚设置一道水平拉杆9、中间设多道水平拉杆，最大步距1.5m，第一道水平杆设在离地200处。2、工艺流程为：测放并复核梁轴线控制线和标高控制线搭设梁模支架预组拼模板检查底模吊装就位、安装起拱侧模安装安装侧向支撑检查模板位置和截面尺寸群体梁模固定3、施工要点：1）梁模现浇模支撑时，根据其跨度4m时，梁底模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000。2）无论是主梁，还是次连续梁，支模必须拉通线，保证侧面顺直，楼板模板安装时，应考虑楼梯间等部位的建筑要求，以满足其使用功能。3）利用下层楼板面的轴线引吊梁轴线，根据柱子钢筋上的水平线引测梁底标高；4）在专用支撑下脚要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上；5）在10、支撑上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直；6）安装两侧模板，将两侧模板与底板连接处背木方，附以斜撑，其间距一般宜为75，梁侧模上口要拉线找直，用定型夹子固定。44、整体架体施工方法架体严格按照设计图进行搭设，所使用的钢管、扣件符合规范要求。1）施工步骤 在已浇筑混凝土楼板面，弹线铺垫板或槽钢搭设脚手架立杆、水平杆、剪刀撑铺模板龙骨支模板。2）立杆搭设：立杆的搭设是关键，防止每一排的立杆在搭设时间距不均匀，在架体搭设以前，要在顶板上弹出纵横双向十字线，用钢尺将立杆间距均匀标出，保证立杆的准确位置。然后铺设垫板，搭脚手架。立杆接长必须采用对接扣件，不准采用搭接，立杆接头11、位置要相互错开，不要在同一水平面上。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。（详见附图1立杆基础详图及附图2高支模架立杆平面图）3）水平杆搭设：水平杆接长采用对接，接头位置要相互错开，同时要避免在立杆纵距的1/3中间跨处出现接头。4）扫地杆搭设：沿地面以上20处设置，要同时设置纵向扫地杆与横向扫地杆。5）剪刀撑搭设：剪刀撑斜杆与地面的夹角为45，支撑架体四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵横向剪刀撑，每道剪刀撑宽度不大于4跨，且不应大于6m，斜杆与地面的倾角宜为4560度之间。剪刀撑杆的接长采用搭接，搭接长度不得小12、于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 由下到上每2步设置一道水平剪力撑。（详见附图2竖向水平剪刀撑及附图3水平剪刀撑）6）脚手板铺设：脚手板要按照规范要求满铺，板要垫稳挤严，禁止出现探头板。作业时操作层的下一步要留有一层脚手板，防止人、物坠落，脚手架上最下一层板的下方要搭设一道平网，防止脚手板上有人作业时的坠落事故。7）整体稳定：在每步架子处用钢管扣件与已浇筑的所有混凝土柱进行拉接。8）本工程中柱子应该单独加固，且中间柱子与边柱连为一个整体，保持整体稳定。柱子浇筑完后方可浇筑梁板（详图附图4柱头节点图）9）连墙件布置竖向间距2步（3.6m），楼13、层小于2步时应每层设置，水平间距3跨（4.5m），连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，且架体与建筑物采用柔性连墙件可靠连结。每搭设一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。确保连墙件拉接的可靠性。10）本支模架立杆布置在地下室顶板上，地下室模板已拆除，需要对本支模架大梁受压力投影部位下方增加临时撑杆。(详见附图5地下室顶板加强撑杆布置图)45、施工安全技术措施1）脚手架搭设前，并在一层楼板场地上面垫木板后搭设脚手架。2）当前市场上架体材料质量参差不齐，要想确保超高支撑架体施工的安全，首先要把好材料进场质量关。材料质量必须符合设计及规范要求。3）立14、杆轴心受压超高支撑架体方案在实施前，必须计划好立杆的竖向接头位置以及各段立杆的长度。架体搭设中立杆接高采用对接扣件，以保证立杆处于轴心受压状态。特别是最顶部的架体立杆，决不可因其长度不合适而采用十字扣件与横杆扣接的方式来调整架体高度，否则会改变设计意图使立杆变为偏心受压状态。4）基础与立杆支撑点是典型的铰接点，架体距底部200纵横向设置水平扫地杆可有效地控制和减少立杆以铰支座为圆心发生的角位移，是防止立杆失稳的有效措施。5）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家规范标准特种作业人员安全技术考核管理制度GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格后方可持证上岗。6）搭设脚手架人员必须戴15、安全帽、系安全带、穿防滑鞋。7）搭设支撑架体时地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8）架体搭设时除满足上述规定外，还要严格执行有关规范及标准的规定。46、高支模监控措施针对本工程，因为脚手架搭设在一层楼地板上面，所以在搭设好脚手架，进入高支模施工阶段，每7天进行架体沉降观测，并做好沉降监控和其他监控措施。（因架体搭设在-0.05m的楼板面上，此处可忽略沉降监控）第五章、砼浇筑的路线及相关措施1）、砼浇筑路线：浇梁板砼，沿着次梁方向同时浇筑。2）、浇砼时不得将泵管固定在支撑系统上，泵管出口距浇注工作面要小于20cm，以减少砼对支撑系统的冲击。3）、严格控制实际施工荷载不超过16、设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；4）、在浇筑砼过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5）、砼浇捣前，且内砼柱应先浇筑，且砼强度达到100%设计值时，才能可以对三层顶板、梁的砼浇捣。第六章、模板拆除模板拆除时，砼强度必须达到一定的要求，如砼没有达到规定强度要提前拆模时，必须经过计算，确认其强度能够拆模，才能拆除。一般情况为：1、模板及其支架拆除时的砼强度应符合设计要求;针对本工程要求,其砼强度应达到设计要求的100%执行。2、侧模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。3、模板拆除应由工地负责人以拆模通知书形式交给班17、长并签字后方可进行。4、拆模的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，如配板设计无规定时，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板方法。5、现浇梁板模板按规范规定，顶板砼留置同条件养护试块作为拆模的依据，顶板拆模必须根据试验员提供的同条件养护试块的强度报告单作为依据，经技术主管核实同意后，下达拆模通知单，否则不许拆模。第七章、质量技术标准1、模板安装质量应符合砼结构工程施工质量验收规范（GB502042002）。2、模板及其支撑系统有足够强度、刚度、稳定性，有足够支撑面积，基土应夯实并有排水措施；3、模板接缝宽度不大于1.5mm，模板表面清理干净并采取防粘结措施，粘浆及漏刷累计面积18、，墙板不大于1000mm2,梁柱不大于400mm2。第八章、支模架防倒塌应急措施施工现场一旦发生支模架倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接或间接的经济损失。为了在第一时间抢救伤员，最大限度地降低人员生命安全风险和经济损失，制定坍塌倒塌应急救援措施。1.1 应急领导小组现场成立支模架倒塌应急领导小组和工作小组，定期召开分析会，发现问题，及时解决处理。组长及组员由项目部管理人员组成。姓 名职 务所在岗位移动电话薛玉来组 长项目经理董志强副组长项目副经理兼项目技术负责人张杏泉组 员安全员张潇组 员施工员15728061056龚兴良组 员木工班班长韩谋好组 员泥工班班长杨刚组 员钢筋班班长涂文雄组 员架子19、工班长雷金富组 员架子工叶永兴组 员架子工史红如组 员电焊工刘聪组 员质量员郭树文组 员材料员郑木旺组 员电 工姚惠仙组 员资料员王泽堂组 员塔吊司机注：相关证件附后1.2 应急材料准备 应急救援材料配备设 备 名 称数 量设备所在地点备注吊 车1台租赁单位 遇停电时转运材料物资塔吊1台施工现场转运材料物资汽车3辆施工现场采购物资、运送人员切割设备 2套施工现场抢救排险板手50把施工现场抢救排险麻袋、编制袋500个施工现场抢救排险手 电 筒20个施工现场遇停电时用雨鞋、雨衣50套施工现场遇雨天用警示隔离带200米施工现场临时安全隔离千斤顶5只施工现场抢救排险干粉灭火器10只施工现场遇火灾时用软20、水管100米施工现场遇火灾时用手拉葫芦3只施工现场抢救排险麻绳50米施工现场抢救排险对讲机6只施工现场指挥联系用担架2付施工现场救护伤员用急救包若干施工现场救护伤员用应急救援材料设备在租赁单位的必须保证在事故发生一小时内赶到事故现场。1.3 应急情况处理一旦发生坍塌事故，应急邻导小组论何人员接到或发现事故报警后，以最快速度通知救护组长和其他组员，救护人员在接到警号后必须马上赶往事故现场，并积极组织工地职工参加抢救工作。成立临时抢险指挥部，以最快速度拟定抢救方案，事态严重的马上向公司上报或向上级主管部门上报求援，上级救援领导到场后，临时现场指挥部取消，服从上级指挥部领导调动。事故较大时，须马上调21、动机械设备、人工和机械工具进行抢救。调动人员进行监控，了解事故现场的性质，事故是否会继续扩大，作好紧急预防。调动人员对周边监护，蔬散围观人员，阻止闲杂人员进场，以防发生想不到的麻烦。自己的交通车辆若在现场，驾驶员随时待命，不在现场的通知马上赶回或其他车辆的联系调动，参加救护运送至医院，通知120救护车时，应明确说明事故发生地的正确位置，并有人在场外接车。有人员救出，马上启动人身意外伤亡事故应急预案。现场求援分组(1)指挥： 薛玉来 ，负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。发生重大事故，立即向公司、建设行政主管部门报告，配合做好事故调查、取证、处理。(2)抢 救 组章志旺、韩谋好、龚22、兴良、刘伟达 。负责现场抢救伤员，排除危险源，避免事态扩大，力争将损失减少到最低程度。(3)接 车 组： 刘承泽 。负责上级车辆和借用抢险车辆的引导进场抢险。(4)周围警卫组： 古锡财 。负责现场保护，维护秩序，做好闲杂人员的劝离。(5)电话值班组： 叶琪辉 。负责抢险救灾相关部门、单位的联络。通知医疗急救中心（打120）应务必讲清受伤人数、人员受伤情况和工地地点。(6)抢救运送组: 杨建平、张杏泉 。负责救护用具用品的现场调配，伤员的安抚，场内运送，使伤员得到及时救助。派人随同救护车到医院，随时了解伤情，及时反馈伤者情况。(7)生活后勤：尤文强。负责抢险人员的生活、茶水供应。(8)浇混凝土施23、工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查，排除各种存在的安全隐患，加强对高支模架的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。(9)一旦在混凝土施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的混凝土，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模架的安全。(10)发生火灾事故时，马上关掉火灾区电源，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势灭火，并报告项24、目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。(11)触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。同时速打120急救电话，能尽快送医。(12)坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏25、等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。 第九章、安全施工保证措施 1.1编制高大支模架专项方案，经公司审查总工签字后报专家组认证，认证合格后向作业班组进行书面技26、术交底，施工班长按认证合格后后的方案搭设支模架。1.2遵守高处作业安全技术操作规程的有关规定。1.3模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。1.4搭设模板支模架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。1.5模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得攀爬支模架上、下。1.6登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。1.7装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并27、应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。1.8装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，闲人免进。高处作业时，操作人员要扣上安全带。1.9安装墙、柱模板时，要随时支设固定杆，防止倾覆。1.10在混凝土浇捣过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常情况时应马上报告施工负责人，并立即通知浇捣人员暂停作业，情况紧急时应立即采取措施迅速安排人员撤离，采取措施加固。1.11在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。1.12搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。28、1.13模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，班组应接到审批后的拆模申请书后方可进行，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。文明施工保证措施1.1对每批进场的钢管、扣件、方木、胶合板等材料按照要求分类堆放整齐。1.2木工棚布置合理，尽量避开居民区，临时生活区，电锯避开中午和夜间休息时作业，夜间作业不超过22时，周围应做到噪音隔离封闭。1.3木工操作棚的锯末要及时清理装入袋子堆放于指定位置。 1.4搭设支模架时，操作人员应尽量避免钢管碰撞，减少发出刺耳的声音。1.5支模架搭设完毕后的多余架料、模板均应清理干净，不得有多余的杂物堆放在楼层上。模板上的铁钉要及时拔除。1.6 园盘锯只允许29、在木加工棚使用，以防锯末落到墙、柱、梁模板内，确实在现场使用的，柱墙钢筋内的垃圾清扫干净后方可封模，或用彩条布模板等接起来。1.7 夜间尽量不安排浇捣混凝土，进行混凝土施工时采用低噪音振动棒进行振捣。1.8班组作业时间晚间不超过22：00，早上作业时间不早于6：00。如遇混凝土施工确需连续作业的需办理有关手续，并提前做出公示。第十章、高大支模架监测方案 1、监测的主要目的 高大模板支撑系统在混凝土浇筑过程中和浇筑后一段时间内，由于受压可能发生一定的沉降和位移，如变化过大可能发生垮塌事故。为及时反映高支模支撑系统的变化情况，预防事故的发生，需要对支撑系统进行沉降和位移监测。2、采用的规范和依据（30、1） 工程测量规范(GB50026-2007)，国家标准；（2） 建筑变形测量规范(JGJ8-2007)，国家行业标准；3、监测项目及其预警值、允许值（1）支架沉降量（顶部）：架高6m以下为5mm；（2）支架垂直度：每步架为h/1000及2mm，总高为H/600及20mm；（3）支架位移（顶部）：架高6m以下为5mm；（4）若发现异常情况，应立即停止浇筑混凝土施工作业，并报告项目部以便快作出处理，情况较严重时应立即撤离人员和设备。4、监测仪器和精度工作仪器设备的精度、稳定性直接关系到测量数据的准确性、可靠性，是测量项目能否成功的关键因素之一。本高支模监测使用仪器设备如下。序号监测项目仪器名称仪31、器型号监测精度1支架沉降观测水准仪天津欧波32X1.0mm2支架水平位移观测全站仪南方NTS-342R5A1.0mm5、监测频率浇筑前观测二次；浇筑时，每隔1小时观测一次；浇筑完成后，前三天每天观测一次，第六天观测一次，监测浇筑段观测次数约10次。6、监测技术和方法6.1基准点的布置 6.1.1 水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观测、不易破环的地方。根据现场实际情况，选取远离监测区域约30米以外测量控制点，作为基准点，基准点要周期性复核。6.1.2 沉降监测基准点的布置根据现场实际情况，选取远离监测区域约20-50米以外结构施工的标高32、控制点作为基准点，基准点要周期性复核。6.2 监测点的布设 根据经评审的高大模板支架方案，每个监测剖面布设3个支架水平位移监测点和3个支架沉降观测点。支架监测点布置在支架顶部，监测点一旦确定后，一般情况下不得任意改变，以免造成混乱和增大误差。6.2.1 支架水平位移监测点的布设水平位移监测点拟采用小反射棱镜或反射片作标志。在支架立柱上部固定监测标志，并用红漆编号。布点位置见附图7。6.2.2支架沉降监测点的布设支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置。在最顶上的支架，由施工单位用短钢管横担垂直引下一钢管，钢管上端固定，下端不落地不固定。再在钢管下端固定一段约1米长的33、钢尺作为观测尺。沉降点的分布位置见下图： 6.3 监测设备与实施方法6.3.1使用仪器 南方全站仪 南方（0.3mm/km）6.3.2 支架水平位移监测水平位移的监测方法拟采用极坐标法。极坐标法：根据实际情况拟采用极坐标法进行水平位移的监测。对工作基点的稳定性检查可采用后方角度（距离）交会校核。极坐标法和后方交会法，外业采用南方全站仪进行监测，必须符合规范要求。监测系统对监测数据进行改正、平差计算，然后生成各种报表和变形曲线、变形速率及变形预报。极坐标法是利用数学中的极坐标原理，以两个已知点为坐标轴，以其中一个点为极点建立极坐标系；测定观测点到极点的距离，测定观测点与已知坐标轴的角度，计算出观34、测点的坐标。6.3.3 支架沉降监测沉降点的观测方法：在基准点上立标尺作为后视尺，固定在观测点上的钢尺作为前视尺。用水准仪分别对后视尺和前视尺进行读数，同一个点相邻两期的后尺读数之差减去前尺读数之差即得观测点的沉降量。7、数据处理与信息返馈7.1. 当次完成的测量内容，及时对数据进行处理，正常情况下第二个工作日提交上一工作日的观测结果。7.2. 观测结果异常时，立即口头向项目部总工办汇报，随后提交书面报告，书面报告加盖公章，做好交接手续。7.3. 监测结果反馈流程业主监测项目组工程监理部8、人员组成及组织结构8.1 人员组成. 由xx商品交易大楼项目部测量技术人员组成监测班组，共4人，专门负责35、本监测工程项目的实施。. 监测班组由xx商品交易大楼项目部领导，测量结果向监理单位汇报，发生异常时向监理单位、业主单位汇报。. 监测班组人员根据工程进度和需要适时进场，人员如下表。姓 名职 称职 务张潇助理工程师测量队班组长叶琪辉技术员焦元技术员张薇薇测工 注：以上人员根据工程需要可进行增减调整。8.2 组织结构 xx商品交易大楼项目部 测量队监测班组监测小组检查组9、监测工作计划和措施9.1 我项目部计划监测同种工况前三次浇筑段,按正常工程进度每监测个浇筑段需观测约10次。9.2 每次观测前必须对使用的基准点和工作点进行稳定性检查。9.3 前二次观测的数据是以后各周期观测的起始值，应比以后各36、周期的观测结果更准确可靠，应采取适当措施提高精度。9.4 观测所使用的仪器设备应该经过法定部门的检定并在有效期内。9.5 各次沉降观测应采用相同观测设备和观测方法，尽量采用相同的水准观测线路。9.6 基本固定的作业人员，基本相同的环境下施测。9.6 监测工程作为现场施工的一个组成部分，现场测量人员必须遵守现场施工人员安全守则。9.8 若支护结构因位移、变形过大而出现险情时，现场测量人员应立即撤离危险区域，并及时甲方和施工方等单位，在不影响测量人员的人身安全的前提下，继续监测情况的发展。9.9 同样工况下施工区段连续3次监测无异常，可不再进行监测，但浇筑后要复测结构尺寸。第十一章、排架计算书板模37、板及支架计算时取：1） 板厚120mm,层高9.95m，模板搭设高度9.88m2） 板厚110mm,层高9.95m，模板搭设高度9.89m梁模板及支架计算时取: 1)梁截面300*700，层高9.95m，模板搭设高度9.3m1)梁截面250*650, 层高9.95m，模板搭设高度9.35m（一）板模板(120厚坡屋面)计算书高支撑架的计算依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规38、范编制。（一）参数信息:横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；采用的钢管(mm):483.0 ；面板采用胶合面板，厚度为15mm。木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高(mm):85.00； 图1 楼板支撑架荷载计算单元（二）模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 851.52/6 = 31.875cm3； I = 851.53/12 = 23.906 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板39、面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度40、计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!（三）模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=48.58.5/6 = 48 c.17m3； I=48.58.58.5/12 = 204.71cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 k41、N/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.80.25 = 0.9 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.40.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260.8 /4 + 1.0050.82/8 = 0.332 kN.m；最大支座力 N = P/2 + q42、l/2 = 1.26/2 + 1.0050.8/2 = 1.032 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.332106/83.333103 = 3.989 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.989 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.81.005/2+1.26/2 = 1.032 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1032/(2 40 85) =43、 0.455 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.455 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.8388004 /(38495004166666.67) +9008003 /( 4895004166666.67) = 0.355 mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3.44、2 mm；方木的最大挠度计算值 0.355 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求!（四）木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0050.8 + 1.26 = 2.064 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.555 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.072 mm ；最大支座力 Qmax = 7.324 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.555106/4490=123.631 N/mm2 ；支撑钢管抗45、压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 123.631 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.072 mm 小于800/150与10 mm,满足要求!（五）扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.324 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （六）模板支架立杆荷载标准值(轴力):作46、用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.29 = 1.286 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 250.120.80.8 = 1.92 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.43 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考47、虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.148 kN；(七)立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.148 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (48、m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8147.683/（0.537424） = 35.784 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 35.784 N49、/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.018(1.5+0.12) = 2.151 m；Lo/i = 2151.136 / 15.9 = 135 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8147.683/（0.350、71424） = 51.796 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 51.796 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（二） 300mm700mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。(一)参数信息1.模板支51、撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆步距h(m):1.50；梁两侧立柱间距(m):0.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；梁底纵向支撑根数：3； 面板厚度(mm)：15.0；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度85mm；图1 梁模板支撑架立面简图（二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，52、并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载53、。（三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.51.5/6=15cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q154、= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 183.33mm；面板的最大弯距 M= 0.18.784183.3332 = 2.95104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.95104 / 1.50104=1.968N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.968N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-55、作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 183.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.51.51.5/12=11.25cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.2183.334/(10095001.13105) = 0.052 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =183.333/250 = 0.733mm；面板的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.733mm，满足要求！(四)梁侧模板内外楞的计算1.内56、楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 48.521/6 = 48.167cm3； I = 48.531/12 = 204.71cm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.1857、3=4.03kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.03400.002= 6.44104N.mm； 最大支座力:R=1.14.0260.4=1.771 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.44104/4.81104 = 1.342 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.342 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =58、18.000.18= 3.30 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.81106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.34004/(10090004.81106) = 0.0132 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.0132mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.771kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管4859、3.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.384 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.84105/8.98103 = 42.741 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 60、=42.741N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2） 外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.254 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.254mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！（五）梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例61、中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.700.90=15.4224kN/m；模板结构自重荷载： q2:1.20.350.800.90=0.30k62、N/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.4224+0.30+2.02=17.7424kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12517.74240.152=0.05kN.m； =0.05106/3.00104=1.667N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.667 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(63、24.0+1.50)0.70+0.35）0.80= 14.56KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.561504/(10095002.25105)=0.018mm；面板的最大挠度计算值: =0.018mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！（六）梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和64、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.700.15=2.6775 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(20.7+0.3)/ 0.3=0.2975 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.6775+1.20.2975=3.57 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.65、675=0.945 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.57+0.945=4.515 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.5150.80.8= 0.289 kN.m；最大应力 = M / W = 0.289106/4490 = 64.365 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 64.365 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 266、05 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.570.8 = 1.7136 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =21713.6/424.000 = 8.083 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 8.083 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.6775 + 0.2975 = 2.975 kN/m；钢67、管最大挠度计算值 = 0.6772.9758004 /(10020600010.78104)=0.3715mm；钢管的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.3715 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.70= 17.85 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=68、 (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.85 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.14 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.345 kN，中间支座最大反力Rmax=6.297；最大弯矩 Mmax=0.142 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.039 mm；支撑钢管的最大应力 =0.1421069、6/4490=31.637 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 31.637 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!（七）梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。（八）扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R 70、- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.297 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （九）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.345 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.25=1.4319 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.800.35=0.218 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/271、+(0.80-0.30)/2)0.800.120(1.50+24.00)=1.909 kN； N =0.345+1.4319+0.218+1.909=3.9039 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 l72、o = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3912.42/(0.209424) = 44.15 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.15 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因73、素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；Lo/i = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3912.42/(0.412424) = 22.397 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 22.397 N/mm2 小于 钢管立杆74、抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.297 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9.29-0.67)=1.439 kN； N =6.297+1.439=7.633 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值75、 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7632.907/(0.205424) = 8776、.815 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 87.815 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；Lo/i = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7632.907/(0.412424) = 43.695 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.695 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（三）次梁250*650梁模板扣件钢管高支撑架计算书参照（主梁300*700梁模板扣件钢管高支撑架计算书）附图1：附图2：附图3：附图4： 附图5：