1、转换层施工方案一、概述xx工程的两幢塔楼第5层楼面标高20.420m为转换层。转换层梁断面尺寸为b=4001000，h=14002120，梁板、墙混凝土强度等级为C40，框支柱混凝土强度等级为C50。因转换层需承受上部结构传来的荷载，故梁的钢筋直径较大，最大钢筋直径为32。二、施工顺序测量放线确定立杆位置铺木枋垫板搭设钢管支撑架支撑验收绑扎柱、墙钢筋墙、柱预留洞，水电等安装预埋验收柱、墙钢筋支柱墙、梁板底模框支梁、普通梁钢筋一次绑扎成型安装预埋套管封梁侧模插标准层墙及暗柱钢筋浇筑柱墙混凝土板筋绑扎钢筋隐蔽验收浇筑混凝土混凝土养护第一部分 模板工程一、 模板支撑原则1 转换层模板支撑时，应严格按2、照附图所分的梁种类进行支撑、加固。2 模板支撑附图中的各种尺寸表示为最大尺寸，在实际支模过程中的支模尺寸不能比图示的尺寸大。3 在进行转换层（五层）模板支撑时，其下一层（四层）模板支撑全部不能拆除，且该层所有梁板支撑架及其搁置木枋间距应进行加密，其梁底木枋间距为250mm，支撑梁的立杆纵向间距为750mm（且主梁下必须保证有三排支撑立杆），支撑板的立杆纵横间距为800mm。并且还要将其下第二层（三层）的主梁及次梁采用钢管顶撑进行加固，钢管间距为800mm。4 在支撑附图中的转换层梁时，其钢管支撑架的钢管立杆下加垫60100mm的通长木枋。5 如果支模采用调节螺杆，其调节杆外露部分不能超出2503、mm长，以免引起立杆失稳。6 所有对拉螺杆必须全部采用双蝴蝶扣和双螺帽进行加固，支撑梁的大楞处立杆上必须加设双扣件。二、 模板计算参数查表得木枋、模板设计强度和弹性模量如下： fc=10 N/mm2（顺纹抗压） fv=1.4 N/mm2（顺纹抗剪） fm=13 N/mm2（抗弯） E=9000 N/mm2（弹性模量）查表得3号钢483.5钢管设计强度和强性模量如下： f=205 N/mm2（抗拉、抗压和抗弯） fv=120 N/mm2（抗剪） E=2.06105 N/mm2（钢材弹性模量）三、 模板计算一） 梁分类计算1 4001400该种类型梁1） 模板支撑布置：2） 支撑验算：（1）底模验4、算（选用19mm厚九夹板） 抗弯强度验算a、 荷载组合底模自重 50.0190.41.2 = 0.046(kN/m)混凝土自重 240.41.41.2 = 16.13(kN/m)钢筋荷重 1.50.41.41.2 = 1.010(kN/m)振捣混凝土荷载 2.00.41.4 = 1.120(kN/m)合计 q1 = 18.306(kN/m)乘以折减系数0.9，则q=q10.9=18.3060.9=16.475(kN/m)。b、 抗弯承载力验算：底模下的楞木间距为0.30m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按四等跨计算：按最不利荷载布置，查结构静力计算表得：弯矩系数：KM=-0.1215、，剪力系数：KV=-0.620，挠度系数：K=0.967。则 M= KMql2=-0.12116.4750.32 =-0.179 (kNm) =-0.179106 (Nmm) =M/W=(0.179106)/(bh2/6) =(0.179106)/(300192/6) =7.258(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62016.4750.3 =-3.064 (kN) =(3V)/(2bh) =(33.064103)/(230019) =0.806 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ； 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q6、1 = 17.186(kN/m)，q= q10.9= 17.1860.9=15.467(kN/m)。查结构静力计算表得：= Kql4/（100EI） =0.96715.4673004/1009000（400193/12） =0.589(mm)=l/400=300/400=0.75(mm)；（2）侧模验算（选用19mm厚九夹板） 荷载计算假设t0=8h，1=1.2，2=1.15，=7m/h，Vc=24kN/m3，则：a、 侧压力： F1=0.22Vct0121/2 =0.222481.21.1571/2 =154.2(kN/m2) F2=Vch=241.4=33.6(kN/m2) 取两者较小值，7、即F2=33.6(kN/m2) 乘以分项系数：F=33.61.2=40.32(kN/m2)b、 振捣混凝土时产生的荷载：4(kN/m2) 乘以分项系数：F=41.4=5.6(kN/m2) 以上两项荷载合计：40.32+5.6=45.92(kN/m2) 根据立挡间距为300mm的条件,则线荷载为： 45.920.30=13.776(kN/m) 乘以折减系数，则q=13.7760.9=12.40(kN/m) 抗弯强度验算仍按四等跨计算，其中弯矩系数：KM=-0.121，剪力系数：KV=-0.620，挠度系数：K=0.967。设侧模用19mm九夹板。则：M= KMql2=-0.12112.400.38、2 =-0.135(kNm) =-0.135106 (Nmm) =M/W=(0.135106)/(bh2/6) =(0.135106)/(300192/6) =7.481(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62012.400.3 =-2.306 (kN) =(3V)/(2bh) =(32.306103)/(230019) =0.607 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ； 挠度验算取侧压力F=40.32(kN/m2)，化为线荷载40.320.3=12.096(kN/m)，乘以折减系数q=12.0960.9=10.886(k9、N/m)，查结构静力计算表得：= Kql4/（100EI） =0.96710.8863004/1009000（300193/12） =0.553(mm)=l/400=300/400=0.750(mm)；（3）小楞验算（选用60100木枋，支撑两立杆间距为800） 抗弯强度验算小楞间距为300，按简支梁进行计算。在计算时，梁作用在小楞上的荷载可简化为一个集中荷载计算。则：P=ql=16.4750.3=4.943 kN M=1/8Pl(2-b/l) =1/84.9430.8(2-0.4/0.8) =0.741(kNm) =M/W=0.741106/(bh2/6) =0.543106/(60100210、/6) =7.414(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1 = 17.186(kN/m)，q= q10.9= 17.1860.9=15.467(kN/m)。则P=15.4670.3=4.640 kN查结构静力计算表得：= Pl3/（48EI） =46408003/489000（601003/12） =1.100(mm)=l/250=300/250=1.2(mm)；（4）大楞验算（选用483.5钢管） 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。则q=q/2=16.475/2=8.238(kN/m) 抗弯强度验算 查静力结构计算表得：M=11、1/10(ql2) =1/10(8.2381.02)=0.824(kNm)=M/W=0.824106/(d4-d14)/(32d) =0.824106/5075=162.36fm=205 N/mm2； 挠度验算查静力结构计算表得：= ql4/（150EI） =7.73410004/1502.06105(/64)（d4- d14） =7.73410004/1502.061051.22105 =2.051(mm)=l/250=1000/250=4.0(mm)；（5）对拉螺杆验算（选用12螺杆） 查建筑施工手册表17-17中，M12螺栓净截面面积A=76mm2，=170（N/mm2） 对拉螺杆拉力N12、=q螺杆竖向间距螺杆横向间距 =45.920.40.45 =8.266(kN) 对拉螺杆应力 =N/A=8266/76=109=170（N/mm2）（6）钢管立杆验算（选用483.5钢管）支梁钢管立杆纵向支撑间距900，在中间竖向每间距1500纵横设一道水平拉杆，即L=1500；钢管回转半径i=（d2+d12）1/2/4 =（482+412）1/2/4 =15.8钢管长细比=L/ i=1500/15.8=94.937查高层建筑施工手册表4-4-7得：=0.626根据钢管立管稳定性验算公式如下： =N/（A） =16.475103/(0.626489) =53.820 N/mm2 fc=205 13、N/mm2；2 6001600、6001800两种类型梁（选择截面积最大者进行验算，即6001800）1） 模板支撑布置：2） 支撑验算：（1）底模验算（选用19mm厚九夹板） 抗弯强度验算a、荷载组合底模自重 50.0190.601.2 = 0.068(kN/m)混凝土自重 240.601.81.2 = 31.104(kN/m)钢筋荷重 1.50.601.81.2 = 1.944(kN/m)振捣混凝土荷载 2.00.601.4 = 1.680(kN/m)合计 q1 = 34.796(kN/m)乘以折减系数0.9，则q=q10.9=34.7960.9=31.316(kN/m)。b、抗弯承载力验14、算：底模下的楞木间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按四等跨计算：按最不利荷载布置，查结构静力计算表得：弯矩系数：KM=-0.121，剪力系数：KV=-0.620，挠度系数：K=0.967。则 M= KMql2=-0.12131.3160.252 =-0.237 (kNm) =-0.237106 (Nmm) =M/W=(0.237106)/(bh2/6) =(0.237106)/(650192/6) =6.060(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62031.3160.25 =-4.854 (kN) =(315、V)/(2bh) =(34.854103)/(265019) =0.590 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ； 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1 = 33.116(kN/m)，q= q10.9= 33.1160.9=29.804(kN/m)。查结构静力计算表得：= Kql4/（100EI） =0.96729.8042504/1009000（600193/12） =0.501(mm)=l/400=250/400=0.625(mm)；（2）侧模验算（选用19mm厚九夹板） 荷载计算假设t0=8h，1=1.2，2=1.15，=7m/h，Vc=24kN/m3，则：a、侧压力： F1=16、0.22Vct0121/2 =0.222481.21.1571/2 =154.2(kN/m2) F2=Vch=241.8=43.2(kN/m2) 取两者较小值，即F2=43.2(kN/m2) 乘以分项系数：F=43.21.2=51.84(kN/m2)b、振捣混凝土时产生的荷载：4(kN/m2) 乘以分项系数：F=41.4=5.6(kN/m2) 以上两项荷载合计：51.84+5.6=57.44(kN/m2) 根据立挡间距为250mm的条件,则线荷载为： 57.440.25=14.36(kN/m) 乘以折减系数，则q=14.360.9=12.924(kN/m) 抗弯强度验算仍按四等跨计算，其中弯矩17、系数：KM=-0.121，剪力系数：KV=-0.620，挠度系数：K=0.967。设侧模用19mm九夹板。则：M= KMql2=-0.12112.9240.252 =-0.098(kNm) =-0.098106 (Nmm) =M/W=(0.098106)/(bh2/6) =(0.098106)/(250192/6) =6.498(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62012.9240.25 =-2.003 (kN) =(3V)/(2bh) =(32.003103)/(225019) =0.633 (N/mm2) fv=1.4 N/18、mm2 ； 挠度验算取侧压力F=51.84(kN/m2)，化为线荷载51.840.25=12.96(kN/m)，乘以折减系数q=12.960.9=11.664(kN/m)，查结构静力计算表得：= Kql4/（100EI） =0.96711.6642504/1009000（250193/12） =0.343(mm)=l/400=250/400=0.625(mm)；（3）大楞验算（选用483.5钢管） 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。则q=q/3=31.316/3=10.439(kN/m) 抗弯强度验算 查静力结构计算表得：M=1/10(ql2) =1/10(10.43919、0.852)=0.754(kNm)=M/W=0.754106/(d4-d14)/(32d) =0.754106/5075=148.61fm=205 N/mm2； 挠度验算查静力结构计算表得：= ql4/（150EI） =14.9028504/1502.06105(/64)（d4- d14） =14.9028504/1502.061051.22105 =2.069(mm)=l/250=850/250=3.4(mm)；（4）对拉螺杆验算（选用12螺杆） 查建筑施工手册表17-17中，M12螺栓净截面面积A=76mm2，=170（N/mm2） 对拉螺杆拉力N=q螺杆竖间距螺杆横间距 =57.440020、.400.45 =11.488(kN) 对拉螺杆应力 =N/A=11488/76=152=170（N/mm2）（5）钢管立杆验算（选用483.5钢管）支梁钢管立杆纵向支撑间距750，在中间竖向每间距1500纵横设一道水平拉杆，即L=1500；钢管回转半径i=（d2+d12）1/2/4=（482+412）1/2/4=15.8钢管长细比=L/ i=1500/15.8=94.937查高层建筑施工手册表4-4-7得：=0.626根据钢管立管稳定性验算公式如下： =N/（A） =31.316103/(0.626489) =102.302 N/mm2 fc=205 N/mm2；3 8002000该种类型梁21、计算1） 模板支撑布置：2） 支撑验算：（1）底模验算（选用19mm厚九夹板） 抗弯强度验算a、荷载组合底模自重 50.0190.801.2 = 0.091(kN/m)混凝土自重 240.802.01.2 = 46.080(kN/m)钢筋荷重 1.50.802.01.2 = 2.880(kN/m)振捣混凝土荷载 2.00.801.4 = 2.240(kN/m)合计 q1 = 51.291(kN/m)乘以折减系数0.9，则q=q10.9=51.2910.9=46.162(kN/m)。b、抗弯承载力验算：底模下的楞木间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按四等跨计算：按最不利22、荷载布置，查结构静力计算表得：弯矩系数：KM=-0.121，剪力系数：KV=-0.620，挠度系数：K=0.967。则 M= KMql2=-0.12146.1620.252 =-0.349 (kNm) =-0.349106 (Nmm) =M/W=(0.349106)/(bh2/6) =(0.349106)/(800192/6) =7.251(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62046.1620.25 =-7.155 (kN) =(3V)/(2bh) =(37.155103)/(280019) =0.706 (N/mm2) fv=23、1.4 N/mm2 ； 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1 = 49.051(kN/m)，q= q10.9= 49.0510.9=44.146(kN/m)。查结构静力计算表得：= Kql4/（100EI） =0.96744.1462504/1009000（800193/12） =0.405(mm)=l/400=250/400=0.625(mm)；（2）侧模验算（选用19mm厚九夹板） 荷载计算假设t0=8h，1=1.2，2=1.15，=7m/h，Vc=24kN/m3，则：a、侧压力： F1=0.22Vct0121/2 =0.222481.21.1571/2 =154.2(kN/m2) F24、2=Vch=242.0=48.0(kN/m2) 取两者较小值，即F2=48.0(kN/m2) 乘以分项系数：F=48.01.2=57.60(kN/m2)b、振捣混凝土时产生的荷载：4(kN/m2) 乘以分项系数：F=41.4=5.6(kN/m2) 以上两项荷载合计：57.60+5.6=63.20(kN/m2) 根据立挡间距为250mm的条件,则线荷载为： 63.200.25=15.80(kN/m) 乘以折减系数，则q=15.800.9=14.220(kN/m) 抗弯强度验算仍按四等跨计算，其中弯矩系数：KM=-0.121，剪力系数：KV=-0.620，挠度系数：K=0.967。设侧模用18mm25、九夹板。则：M= KMql2=-0.12114.2200.252 =-0.108(kNm) =-0.108106 (Nmm) =M/W=(0.108106)/(bh2/6) =(0.108106)/(250192/6) =7.180(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62014.2200.25 =-2.204 (kN) =(3V)/(2bh) =(32.204103)/(225019) =0.696 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ； 挠度验算取侧压力F=57.60(kN/m2)，化为线荷载57.600.25=14.4026、(kN/m)，乘以折减系数q=14.400.9=12.960(kN/m)，查结构静力计算表得：= Kql4/（100EI） =0.96712.9602504/1009000（250193/12） =0.381(mm)=l/400=250/400=0.625(mm)；（3）大楞验算（选用483.5钢管） 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。则q=q/4=46.162/4=11.541(kN/m) 抗弯强度验算 查静力结构计算表得：M=1/10(ql2) =1/10(11.5410.852)=0.834(kNm)=M/W=0.834106/(d4-d14)/(32d) =0.27、834106/5075=164.300fm=205 N/mm2； 挠度验算查静力结构计算表得：= ql4/（150EI） =11.0378504/1502.06105(/64)（d4- d14） =11.0378504/1502.061051.22105 =1.528(mm)=l/250=850/250=3.4(mm)；（4）对拉螺杆验算（选用12螺杆） 查建筑施工手册表17-17中，M12螺栓净截面面积A=76mm2，=170（N/mm2） 对拉螺杆拉力N=q螺杆竖间距螺杆横间距 =63.2000.450.40 =11.376(kN) 对拉螺杆应力 =N/A=11376/76=149.7=128、70（N/mm2）（5）钢管立杆验算（选用483.5钢管）支梁钢管立杆纵向支撑间距750，在中间竖向每间距1500纵横设一道水平拉杆，即L=1500；钢管回转半径i=（d2+d12）1/2/4=（482+412）1/2/4=15.8钢管长细比=L/ i=1500/31.563=94.937查高层建筑施工手册表4-4-7得：=0.626根据钢管立管稳定性验算公式如下： =N/（A） =46.162103/(0.626489) =150.800 N/mm2 fc=205 N/mm2；4 9002120该种类型梁计算1） 模板支撑布置：2） 支撑验算：（1）底模验算（选用19mm厚九夹板） 抗弯强度29、验算a、荷载组合底模自重 50.0190.901.2 = 0.103(kN/m)混凝土自重 240.92.121.2 = 54.95(kN/m)钢筋荷重 1.50.92.121.2 = 3.434(kN/m)振捣混凝土荷载 2.00.901.4 = 2.520(kN/m)合计 q1 = 61.007(kN/m)乘以折减系数0.9，则q=q10.9=61.0070.9=54.906(kN/m)。b、抗弯承载力验算：底模下的楞木间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按四等跨计算：按最不利荷载布置，查结构静力计算表得：弯矩系数：KM=-0.121，剪力系数：KV=-0.620，30、挠度系数：K=0.967。则 M= KMql2=-0.12154.9060.252 =-0.415 (kNm) =-0.415106 (Nmm) =M/W=(0.415106)/(bh2/6) =(0.415106)/(900192/6) =7.668(N/mm2)fm=13(N/mm2)；抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62054.9060.25 =-8.510 (kN) =(3V)/(2bh) =(38.510103)/(290019) =0.747 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ；挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1 = 58.487(kN/m)31、，q= q10.9= 58.4870.9=52.638(kN/m)。查结构静力计算表得：= Kql4/（100EI） =0.96752.6382504/1009000（900193/12） =0.429(mm)=l/400=250/400=0.625(mm)；（2）侧模验算（选用19mm厚九夹板） 荷载计算假设t0=8h，1=1.2，2=1.15，=7m/h，Vc=24kN/m3，则：a、侧压力： F1=0.22Vct0121/2 =0.222481.21.1571/2 =154.2(kN/m2) F2=Vch=242.12=50.88(kN/m2) 取两者较小值，即F2=50.88(kN/m32、2) 乘以分项系数：F=50.881.2=61.056(kN/m2)b、振捣混凝土时产生的荷载：4(kN/m2) 乘以分项系数：F=41.4=5.6(kN/m2) 以上两项荷载合计：61.056+5.6=66.656(kN/m2) 根据立挡间距为250mm的条件,则线荷载为： 66.6560.25=16.664(kN/m) 乘以折减系数，则q=16.6640.9=14.998(kN/m) 抗弯强度验算仍按四等跨计算，其中弯矩系数：KM=-0.121，剪力系数：KV=-0.620，挠度系数：K=0.967。设侧模用19mm九夹板。则：M= KMql2=-0.12114.9980.252 =-0.33、113(kNm) =-0.113106 (Nmm) =M/W=(0.113106)/(bh2/6) =(0.113106)/(250192/6) =7.512(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62014.9980.25 =-2.325 (kN) =(3V)/(2bh) =(32.325103)/(225019) =0.734 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ； 挠度验算取侧压力F=61.06(kN/m2)，化为线荷载61.060.25=15.26(kN/m)，乘以折减系数q=15.260.9=13.738(kN/m)，34、查结构静力计算表得：= Kql4/（100EI） =0.96713.7382504/1009000（250193/12） =0.404(mm)=l/400=250/400=0.625(mm)；（3）大楞验算（选用483.5钢管） 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。则q=q/4=54.906/4=13.727(kN/m) 抗弯强度验算 查静力结构计算表得：M=1/10(ql2) =1/10(13.7270.82)=0.878(kNm)=M/W=0.878106/(d4-d14)/(32d) =0.878106/5075=173.100fm=205 N/mm2； 挠度验算查35、静力结构计算表得：= ql4/（150EI） =13.1608004/1502.06105(/64)（d4- d14） =13.1608004/1502.061051.22105 =1.430(mm)=l/250=800/250=3.20(mm)；（4）对拉螺杆验算（选用12螺杆） 查建筑施工手册表17-17中，M12螺栓净截面面积A=76mm2，=170（N/mm2） 对拉螺杆拉力N=q螺杆纵间距螺杆横间距 =66.6560.400.45 =12.000(kN) 对拉螺杆应力 =N/A=12000/76=158=170（N/mm2）（5）钢管立杆验算（选用483.5钢管）支梁钢管立杆纵横支撑36、间距700，在中间竖向每间距1500纵横设一道水平拉杆，即L=1500；钢管回转半径i=（d2+d12）1/2/4=（482+412）1/2/4=15.8钢管长细比=L/ i=1500/15.8=94.937查高层建筑施工手册表4-4-7得：=0.626根据钢管立管稳定性验算公式如下： =N/（A） =54.906103/(0.626489) =179.400 N/mm2 fc=205 N/mm2；5 10002120该种类型梁教育处1） 模板支撑布置：2） 支撑验算：（1）底模验算（选用19mm厚九夹板） 抗弯强度验算a、荷载组合底模自重 50.0191.01.2 = 0.114(kN/m)37、混凝土自重 241.02.121.2 = 61.06(kN/m)钢筋荷重 1.51.02.121.2= 3.816(kN/m)振捣混凝土荷载 2.01.01.4 = 2.800(kN/m)合计 q1 = 67.79(kN/m)乘以折减系数0.9，则q=q10.9=67.790.9=61.007(kN/m)。b、抗弯承载力验算：底模下的楞木间距为0.20m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按四等跨计算：按最不利荷载布置，查结构静力计算表得：弯矩系数：KM=-0.121，剪力系数：KV=-0.620，挠度系数：K=0.967。则 M= KMql2=-0.12161.0070.22 =-038、.295 (kNm) =-0.295106 (Nmm) =M/W=(0.295106)/(bh2/6) =(0.295106)/(1000192/6) =4.908(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62061.0070.2 =-7.565 (kN) =(3V)/(2bh) =(37.565103)/(2100019) =0.598 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ； 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1 = 64.986(kN/m)，q= q10.9= 64.9860.9=58.487(kN/m)。查结构静力计算表39、得：= Kql4/（100EI） =0.96758.4872004/1009000（1000193/12） =0.176(mm)=l/400=200/400=0.50(mm)；（2）侧模验算（选用19mm厚九夹板） 荷载计算假设t0=8h，1=1.2，2=1.15，=7m/h，Vc=24kN/m3，则：a、侧压力： F1=0.22Vct0121/2 =0.222481.21.1571/2 =154.2(kN/m2) F2=Vch=242.12=50.88(kN/m2) 取两者较小值，即F2=50.88(kN/m2) 乘以分项系数：F=50.881.2=61.056(kN/m2)b、振捣混凝土时40、产生的荷载：4(kN/m2) 乘以分项系数：F=41.4=5.6(kN/m2) 以上两项荷载合计：61.056+5.6=66.656(kN/m2) 根据立挡间距为250mm的条件,则线荷载为： 66.6560.25=16.664(kN/m) 乘以折减系数，则q=16.6640.9=14.998(kN/m) 抗弯强度验算仍按四等跨计算，其中弯矩系数：KM=-0.121，剪力系数：KV=-0.620，挠度系数：K=0.967。设侧模用19mm九夹板。则：M= KMql2=-0.12114.9980.252 =-0.113(kNm) =-0.113106 (Nmm) =M/W=(0.113106)/41、(bh2/6) =(0.113106)/(250192/6) =7.512(N/mm2)fm=13(N/mm2)； 抗剪强度验算查结构静力计算表得:则 V= KVql=-0.62014.9980.25 =-2.325 (kN) =(3V)/(2bh) =(32.325103)/(225019) =0.734 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ； 挠度验算取侧压力F=61.06(kN/m2)，化为线荷载61.060.25=15.26(kN/m)，乘以折减系数q=15.260.9=13.74(kN/m)，查结构静力计算表得：= Kql4/（100EI） =0.96713.742504/1042、09000（250193/12） =0.404(mm)=l/400=250/400=0.625(mm)；（3）大楞验算（选用483.5钢管） 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。则q=q/4=61.007/4=15.252(kN/m) 抗弯强度验算 查静力结构计算表得：M=1/10(ql2) =1/10(15.2520.752)=0.858(kNm)=M/W=0.858106/(d4-d14)/(32d) =0.858106/5075=169.100fm=205 N/mm2； 挠度验算查静力结构计算表得：= ql4/（150EI） =14.6227504/1502.06143、05(/64)（d4- d14） =14.6227504/1502.061051.22105 =1.228(mm)=l/250=750/250=3.0(mm)；（4）对拉螺杆验算（选用12螺杆） 查建筑施工手册表17-17中，M12螺栓净截面面积A=76mm2，=170（N/mm2） 对拉螺杆拉力N=q螺杆纵间距螺杆横间距 =66.6560.400.45 =12.000(kN) 对拉螺杆应力 =N/A=12000/76=158=170（N/mm2）（5）钢管立杆验算（选用483.5钢管）支梁钢管立杆纵横支撑间距650，在中间竖向每间距1500纵横设一道水平拉杆，即L=1500；钢管回转半径i=44、（d2+d12）1/2/4=（482+412）1/2/4=15.8钢管长细比=L/ i=1500/15.8=94.937查高层建筑施工手册表4-4-7得：=0.626根据钢管立管稳定性验算公式如下： =N/（A） =61.007103/(0.626489) =199.30 N/mm2 fc=205 N/mm2；二） 模板拆除（详见施工组织设计）；三） 安全措施（详见施工组织设计）；第二部份 钢筋混凝土工程一、 钢筋工程1、 转换层钢筋连接根据各工程的具体要求进行描述。2、 柱子钢筋绑扎1) 在立好的柱子竖向钢筋上，用粉笔画箍筋间距线，套好箍筋往上移动，由下往上绑扎。2) 箍筋与主筋要垂直，箍筋45、转角处与主筋交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花交错绑扎。3) 箍筋的弯钩叠合处沿柱子竖筋交错布置。3、 剪力墙钢筋绑扎1) 将竖筋与下层伸出的搭接筋绑扎，在竖筋上用粉笔画好水平筋间距，然后由下向上绑水平筋。2) 剪力墙筋要逐点绑扎，钢筋外皮绑扎垫块。3) 剪力墙与框支柱连接处，剪力墙的水平筋须锚固到框支柱内，其锚固长度要符合设计要求。4、 梁钢筋绑扎1) 支托架处理：沿大梁两侧搭设钢管架子，立杆纵向间距900mm，横向间距为梁B（梁宽+400mm），并沿横向设两道横向联系杆，以解决大梁钢筋绑扎支托问题。2) 绑扎顺序：梁钢筋按照由大到小，由框支梁到普通梁的顺序进行，即先放框支梁第46、二排面筋，再安放普通梁第二排面筋，接着按此顺序安放第一排面筋，之后便可进行套箍作业，继面穿插框支梁、普通梁底筋，并以箍筋作定位绑扎。3) 箍筋的弯钩叠合处在梁中绑扎要交错布置。4) 梁端第一个箍筋设在距柱边缘50mm处。在框支梁下垫25垫筋，以保证保护层的厚度。受力筋为多排筋时，两层筋之间用25垫筋支垫，垫筋间距为800；垫筋长度=梁宽-2保护厚度。5) 两跨梁在同一支座处上部钢筋较密时，上部筋能通则贯通设置，若不能通则弯锚入柱内。5、 插筋在转换层柱、墙混凝土筑前，必须插好上一层暗柱、梁上柱及剪力墙的插筋，暗柱及梁上柱插筋采用定位箍加以绑扎、点焊固定。6、 板钢筋绑扎1) 清理模板上的杂物，47、用粉笔在模板上画好主筋，分布筋间距。2) 按划好的间距，先摆放受力主筋、后放分布筋。3) 双层钢筋之间加设马凳，呈梅花形布置。二、 混凝土工程1、 概述在转换层中的梁截面尺寸大，混凝土量也大，故在梁板混凝土施工时，必须控制好混凝土的坍落度和水灰比，以防止大梁出现裂缝。为了控制温度和收缩裂缝，其转换层混凝土浇筑的开始时间尽量安排在傍晚开始浇筑混凝土，以达到降低入模温度从而减少或控制裂缝的发生。2、 施工准备1) 浇筑前必须将模板内的垃圾、木屑等杂物清理干净。2) 模板在浇筑混凝土前必须浇水湿润，且不允许留有积水。3) 检查钢筋的水泥垫块或钢筋垫块是否垫好。4) 支搭好浇筑混凝土用的铺道。5) 模48、板支设、钢筋绑扎、预埋铁件及管道埋设等工序施工完后，必须经质安部、监理及甲方验收合格后，并办完隐蔽验收手续。3、 施工工艺1) 总体布署：转换层柱墙头、梁板混凝土采取连续整体分层浇筑的方式；首先进行梁、柱墙头部分混凝土的浇筑，并浇至板底下50mm处，然后再在梁、柱墙头的混凝土初凝前进行余下部分板混凝土的浇筑。浇筑顺序按从板面泵管的出管点从远自近退后浇筑。在浇筑过程中应保证每个新旧混凝土的交接面必须在混凝土初凝前进行新混凝土的浇筑，其间隔时间不得超过2小时。2) 浇筑要求（1） 柱墙浇筑前，先在底部均匀浇筑50mm厚与混凝土配合比相同的水泥砂浆。在浇筑时分段分层进行，每层浇筑高度不得超过500m49、m，插入式振捣器要快插慢拔，且插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，均匀振实，不得遗漏。移动间距控制在300400mm。振捣上一层时应插入下层50mm，以消除两层间的接缝。分层振捣时，板下面看模的人要随时注意观察有无胀模现象并敲打模板。浇筑墙体混凝土时要连续进行，间隔时间应控制在2小时以内。（2） 转换层梁板混凝土一起浇筑，浇筑时应保持混凝土接缝处的连续性，避免出现冷缝。浇筑与振捣要紧密结合，第一层下料宜慢，梁底充分振实后再下二层料。用赶浆法保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层要先振实后下料，梁底与梁侧部位要充分振实。（3） 梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时用小直径振动棒振捣，并用人工配合50、采用钢筋插钎捣实。（4） 浇筑板混凝土的虚铺厚度要略大于板厚，因转换层板较厚，其厚度为200mm，故可以用插入式振捣器顺浇筑方向拖拉振捣，结合用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，平板振动器的移动间距，要保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘，表面按标高用长刮尺刮平，并拉线检查板的混凝土厚度。振捣完成后用木抹子压实抹平，并在混凝土初凝后终凝前用竹扫帚扫毛。3) 施工缝转换层柱墙的施工缝均留在梁底下30mm处。剩余部分梁板及柱墙头混凝土一起采用C40浇筑。4) 混凝土养护混凝土浇筑完后，及时做好混凝土的保温保湿养护，在12小时以内用塑料薄膜或麻袋加以覆盖并浇水湿润，浇水次数要能保持混凝土表面有足够的润51、湿状态，且应昼夜安排人员进行养护值班，养护期为14天。第三部分 附件：高支模设计计算由于采用模板采用门架支撑体系，凡搭设高度3.5m的模板及其支撑系统均属于高支模。四层架空层（转换层）层高4.10 m，楼层标高为12.00 16.10m，属于高支模范围。高支模设计计算则是在该工程中属于高支模范围内选择最不利的模板及其支撑系统进行设计和验算，转换层层高为4.10m，选择设计验算的梁截面尺寸为8001100mm，板厚250mm。转换层高支模采用木模及门式钢管架支撑体系，支撑体系基础为四层结构楼板，模板采用19厚九夹板，规格为9151830mm，木枋选用8080 mm云杉一等材，模板支撑体系采用门式52、钢管支撑体系，门架规格标准型12191900mm，门架立杆和横杆为483.5mm钢管，门架与门架之间的接高采用连接棒，其它接高采用接高门架和可调底座或U型顶托，十字拉杆采用标准规格12191800mm。一、墙柱支模设计计算转换层墙、柱支模设计基本同模板专项方案，转换层墙体模板采用19厚九夹胶合板拼装，内竖向方楞采用8080mm木枋，间距250mm；墙体两侧横向各采用2根483.5mm的钢管进行夹箍，竖向间距400mm；对拉螺杆为12，水平向间距为400 mm，竖向间距为400mm。转换层柱模板采用19厚九夹胶合板拼装，内竖向方楞采用8080mm木枋，间距250mm；柱四个面的横向采用2根48353、.5mm的钢管和12对拉螺杆形成抱箍，抱箍的竖向间距400mm；对拉螺杆为12，水平向间距为400mm，横向间距为400mm。二、梁支模设计计算梁支模设计计算选择层高为4.10m，截面尺寸为8001100mm的梁进行设计验算。一）模板支撑布置采用木模及门式钢管架支撑体系，支撑体系基础为地下室底板，模板采用19厚九夹板，规格为9151830mm，木枋选用8080 mm云杉一等材，模板支撑体系采用门式钢管支撑体系，门架规格标准型12191900mm，门架立杆和横杆为483.5mm钢管，门架与门架之间的接高采用连接棒，其它接高采用接高门架和可调底座或U型顶托，十字拉杆采用标准规格12191800mm54、。门架垂直于梁轴线交错布置，门架间距600，即用三对门架交错布置，以利于装设十字拉杆，门架全部满设十字拉杆，如下图，并在纵向和横向加设483.5mm钢管作为水平加固杆，以加强整个支撑体系的整体刚度。梁板下模板支撑布置如下：二)支撑验算1、底模验算（选用19mm厚九夹板） 抗弯强度验算c、 荷载组合底模自重 5(容重)0.019(板厚)0.8(板宽)1.2(恒载分项系数) = 0.091(kN/m)混凝土自重 24(容重)0.8(梁宽)1.1(梁高)1.2(恒载分项系数=25.35(kN/m)钢筋荷重 1.5(容重)0.8(梁宽)1.1(梁高)1.2(恒载分项系数) =1.58(kN/m)振捣混55、凝土荷载 2.0(施工活荷载)0.8(梁宽)1.4(活载分项系数) =2.24(kN/m)合计 q = 29.26(kN/m)乘以折减系数0.9，则q1=q0.9=29.260.9=26.33(kN/m)。d、 抗弯承载力验算：底模下的楞木间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按三等跨计算：按最不利荷载布置，查建筑施工手册结构静力计算表2-12得：最大弯矩系数：KM=-0.100，最大剪力系数：KV=-0.600，最大挠度系数：K=0.667。则 M= KMq1L2=-0.10026.330.252 =-0.165 (kNm) =-0.165106 (Nmm) =M/W=56、(0.199106)/(bh2/6) =(0.165106)/(250192/6) =1097(N/mm2)fm=13(N/mm2)，满足要求。 抗剪强度验算则 V= KVq1l=-0.60026.330.25 =-4.08(kN) =(3V)/(2bh) =(34.08103)/(225019) =1.288 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ；满足要求。 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q = 27.02(kN/m)，q2= q0.9= 27.020.9=24.32(kN/m)。= Kq2L4/（100EI） =0.67724.322504/1009000（250193/12）57、 =0.500(mm)=L/250=250/250=1(mm)；满足要求。2、侧模验算（选用19mm厚九夹板） 荷载计算假设t0=4h，1=1.2，2=1.15，=8m/h，Vc=24kN/m3，则：c、 侧压力： F1=0.22Vct0121/2 =0.222441.21.1581/2 =82.44(kN/m2) F2=Vch=241.1=21.6(kN/m2) 取两者较小值，即F2=26.4(kN/m2) 乘以分项系数：F=26.41.2=31.64(kN/m2)d、 振捣混凝土时产生的荷载：4(kN/m2) 乘以分项系数：F=41.4=5.6(kN/m2) 以上两项荷载合计：q1=31.58、64+5.6=37.24(kN/m2) 同底模下的横挡，侧模立挡间距为250mm，则线荷载为： 37.240.25=9.31(kN/m) 乘以折减系数，则q=9.4560.9=8.38(kN/m) 抗弯强度验算仍按三等跨连续梁计算，查建筑施工手册结构静力计算表2-12，最大弯矩系数：KM=-0.100，剪力系数：KV=-0.600，挠度系数：K=0.677。则：M= KMqL2=-0.1008.380.252 =-0.064(kNm) =-0.064106 (Nmm) =M/W=(0.093106)/(bh2/6) =(0.064106)/(250192/6) =4.21(N/mm2)fm=159、3(N/mm2)；满足要求。 抗剪强度验算则 V= KVqL=-0.6008.380.25 =-1.30 (kN) =(3V)/(2bh) =(31.30103)/(225019) =0.411 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ；满足要求。 挠度验算取侧压力F=31.64(kN/m2)，化为线荷载25.9200.25=7.91(kN/m)，乘以折减系数q=7.7760.9=7.12(kN/m)，查结构静力计算表2-11得：= KqL4/（100EI） =0.6777.122504/1009000（250193/12） =0.210(mm)=L/250=250/250=1(mm)；满足60、要求。3、小楞验算（选用8080木枋，跨度L=1219） 计算简图小楞间距为250，按固边梁进行计算。在计算时，梁作用在小楞上的荷载可简化为一个集中荷载计算。则：P=qL=26.330.25=6.58 KNL=1219。 抗弯强度验算查建筑施工手册结构静力计算表2-9，得： Mmax= 2Pa2b2/L3 = 26.58(1.219/3)2(21.219/3)2/1.2193 =0.792(kNm) =M/W=0.792106/(bh2/6) =0.792106/(80802/6) =9.28(N/mm2)fm=13(N/mm2)；满足要求。 抗剪强度验算查建筑施工手册结构静力计算表2-9，得61、： Vmax=Pb2(1+2a/L)/L2=6.58(21.219/3)2(1+2/3)/1.2192 =4.87(kN) =(3V)/(2bh) =(34.87103)/(28080) =1.14 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ； 满足要求。 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1 = 27.02(kN/m)，q= q10.9= 15.2140.9=24.32(kN/m)。则P=24.320.25=6.08KN。查建筑施工手册结构静力计算表2-9，由= 2Pa2b3/3EI(3b+a)2 =26.08103(L/3)2(2L/3)3/39000(804/12)(32L/3+L/62、3)2 =0.639(mm)=L/250=1219/400=3.05(mm)；满足要求。4、大楞验算（选用8080木枋，门架间距为L=600）按连续梁计算，简化为三跨等跨，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。则q1=q/2=26.33/2=13.17(kN/m),用于承载力验算；q2=q/2=24.32/2=12.16(kN/m)，用于刚度验算。 抗弯强度验算按三等跨连续梁计算，查建筑施工手册结构静力计算表2-12，最大弯矩系数：KM=-0.100，剪力系数：KV=-0.600，挠度系数：K=0.677。M=0.10(q1L2) =0.10(13.170.62)=0.474(kNm)=63、M/W=0.474106/（80802/6） =5.55N/mm2fm=13 N/mm2；满足要求。抗剪强度验算由 Vmax=0.60 q1L=0.6013.170.6 =4.74(kN) =(3V)/(2bh) =(34.74103)/(28080) =1.11 (N/mm2) fv=1.4 N/mm2 ；满足要求。挠度验算= 0.677q2L4/（100EI） =0.67712.169004/1009000（80803/12） =1.52(mm)=L/250=600/250=2.4(mm)；满足要求。5、对拉螺杆验算（选用12螺杆） 查建筑施工手册（第四版），M12螺栓净截面面积A=76m64、m2，=170（N/mm2），设两道对拉螺栓。 对拉螺杆拉力N=q1(梁截面净高/2)螺杆间距 =37.24(1.1-0.25)/20.6 =9.54(kN) 对拉螺杆应力=N/A=9.54103/76=125.5（N/mm2）=170（N/mm2）满足要求。梁高700mm的梁，梁侧模需加设一道12对拉螺杆600,外套PVC管（对有防水要求的梁不能套PVC管）进行加固；梁高700mm的梁，梁侧模需加设两道12对拉螺杆600,外套PVC管（对有防水要求的梁不能套PVC管）进行加固；梁高1200mm的梁，梁侧模需加设三道12对拉螺杆600,外套PVC管（对有防水要求的梁不能套PVC管）进行加固。665、门架稳定性验算按规范要求，门架整体稳定性验算在满足构造要求后则转化为对门架立杆的验算。门架立杆钢管纵向间距600，沿门架纵向满设十字拉杆，并在纵向和横向加设483.5mm钢管与门架立杆连接，梁下门架与板下门架必须连成一个整体，加强整个支撑体系的整体刚度，同时梁下大楞必须与门架U型顶托可靠连接。由于门式钢管架只是做梁板的模板支撑体系，不考虑组合风载。则根据门架立杆验算公式，查高层建筑施工手册（第四版）表5-93得： NRd（Rd为门式钢管架支撑稳定承载力限值）N=q0.9=26.330.6=15.80 （KN）由于层高4.5m，除掉梁高1.1m，净高3.4m，两层门架足够，因此查得Rd=33.66、47（KN）所以N=15.80 KNRd=33.47 KN，门架稳定性满足要求。对于梁高1000或梁截面面积0.75的梁，梁下门架间距为600，即用三对门架交错布置，对于梁高1000或梁截面面积0.75的梁，梁下门架间距为900，即用两对门架交错布置；板下门架间距均为1200。三、板支模设计计算板支模选取该工程中最高层高的最厚楼板作为计算层，该层层高为4.5m，板厚为250mm。采用木模及门式钢管架支撑体系，支撑体系基础为地下室底板，模板采用19厚九夹板，规格为9151830mm，木枋选用8080 mm云杉一等材，模板支撑体系采用门式钢管架支撑体系，门架规格标准型12191900mm，门架立杆67、和横杆为483.5mm钢管，门架与门架之间的接高采用连接棒，其它接高采用接高门架和可调底座或U型顶托，十字拉杆采用标准规格12191800mm。梁板支模布置见梁支模设计计算部分。板的底模选用19mm厚九夹板，其底模的抗弯、抗剪强度验算以及挠度验算则按梁底模验算方式进行验算；支撑板的小楞选用8080mm木枋，其验算方式则按梁支撑架中的大楞验算方式进行其承载力和刚度（其支撑板的底模和小楞的验算所使用的荷载值则按建筑施工手册(第四版)中的荷载组合进行计算），经验算其支撑板的底模和小楞(按上图示中进行布置时)是满足施工规范要求的，所以只要进行门架的稳定性验算即可。同样，按规范要求，板支模门架整体稳定性68、验算在满足构造要求后则转化为对门架立杆的验算。1、板模板支架的荷载模板及支架荷载设计值:0.5(容重)0.25(板厚)1.219(门架宽度)1.2（门架间距）1.2(恒载分项系数) =0.22(kN)新浇混凝土荷载设计值: 24(容重)0.25(板厚)1.219(门架宽度)1.2（门架间距）1.2(恒载分项系数)=10.54(kN)钢筋自重荷载设计值: 1.1(钢筋自重标准值)0.25(板厚)1.219（门架宽度）1.2（门架间距）1.2(恒载分项系数) =0.48(kN)施工人员及设备荷载设计值: 2.5(荷载标准值) 1.219（门架宽度）1.2（门架间距）1.4(活载分项系数)=5.1369、(kN)荷载设计值总计： 16.37(kN)2、验算承载能力的荷载组合值F： 考虑折减系数，F=16.370.9 =14.73 (kN)3、门架稳定性验算门架立杆钢管纵向间距1200，沿门架纵向满设十字拉杆，并在纵向和横向加设483.5mm钢管与门架立杆连接，板下门架与梁下门架必须连成一个整体，加强整个支撑体系的整体刚度，同时板下大楞必须与门架U型顶托可靠连接。由于门式钢管架只是做梁板的模板支撑体系，不考虑组合风载。则根据门架立杆验算公式，查高层建筑施工手册（第四版）表5-93得： NRd（Rd为门式钢管架支撑稳定承载力限值）N=F=14.73（KN）由于层高4.5m，除掉梁高0.25m，净高4.15m，两层门架加可调底座或U型顶托，按三层门架考虑，因此查得Rd=32.68（KN）所以N=14.73 KNRd=32.68 KN，门架稳定性满足要求。板下门架间距均为1200，相邻两排门架之间的距离不得大于900。