1、一、编制依据1.1 施工图纸1、29#楼建筑施工图：建施-0134 29#楼结构施工图：结施-01741.2 29#楼施工组织设计1.3 主要规范、规程序号类别规范、规程名称编号1国家混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002）2地方建筑安装工程施工工艺规程（DBJ01-26-96）3行业建筑工程冬期施工规程（JGJ104-97）4行业建筑施工高处作业安全技术规范及条文说明（JGJ80-91）5行业钢管脚手架扣件（JCJ22-85）1.4 主要应用的标准序号类别标准名称编号1国家建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）2国家建筑工程质量检验评定标准（GBJ301-882、）3行业建筑施工安全检查标准（JGJ95-99）二、工程概况2.1 建筑概况总建筑面积27049.22 m2，地下一层，地上二十六层，其中地下一层至地上三层为商业，四层及以上为住宅。层高：地上：首层5m，二层4.5m，三层4.42m，四二十三层3m，转换层3.5m，二十五3m，二十六层3.83m；地下一层为5.1m。2.2 结构设计概况基础底板尺寸：400mm，1400mm。基坑深度（相对于-5.8m基础筏板顶标高）： 电梯基坑：4个600mm，1个700mm； 扶梯基坑：1个400mm，1个800mm； 消防电梯集水坑：1个1800mm； 污水泵坑：1个800mm。柱截面：500500、603、0600、800800、900900、8001100、11001100、11001500、10001000、10001500、9001500墙截面：200mm、250mm、400mm、550mm梁截面：250600、350650、400650、550650、350900顶板厚度：地下一层为160mm，其他楼层为110mm。三、施工总体安排3.1 施工特点及难点楼层层高较高，墙体、柱模板加工面较大，模板拼装和安装有难度。建筑物后浇带为贯穿性，停歇时间长，支模前应提前考虑后浇带所带来的不利影响。有剪力墙联框架柱情况，给模板的制作、安装、加固均增加难度。为加快施工进度，保证结构质量的目标，针对本工程4、特点确定工程面模板采用15mm厚多层板木模体系，背楞采用木方和双钢管，为保证施工质量，模板的制作和安装必须细心。框架圆柱采用钢制定型模板。 29#楼模板难点为4/01轴1/01轴/B轴3/G轴及6轴7轴/A轴G轴有两个天井，从基础筏板顶面至楼板地面高度为22.06m，其支撑体系属于高大模板，并且支撑体系方案需要专家论证，此部分另出专项施工方案。3.2 流水段划分本工程地下室不分流水段，地上部分分两段施工。四、施工准备4.1 技术准备根据施工组织设计和设计图纸的要求由工长计算模板配置尺寸、数量，确定各部位模板施工方法，提前完成模板翻样工作。施工前墙、柱部位制作出样板。项目技术负责人及主管工长对操5、作班组做好岗前培训，明确模板加工安装标准及要求。根据施工进度，提前制定预埋件的加工订货计划。按要求预先拼装好各种规格模板，按各自的使用部位对大模板编号。4.2 生产准备人员准备地下结构施工90人，地上结构施工60人。材料准备 表4-1序号名 称规 格数量单位备 注1覆膜多层板1220244015mm23000平方米用于梁、板、墙模板2木方501004000mm300立方米用于梁、板、墙模板3木方1001004000mm100立方米用于梁、板、墙模板4钢管483.530000米用于墙、柱支撑5可调支托600mm800mm20000件用于梁、板模板支撑6扣件30000只用于墙、柱、梁、板模板支撑76、穿墙螺栓14、1215000套用于梁、墙、柱模板加固机具准备锯子、线、靠尺板、打眼电钻、扳手、钳子、水平尺、钢卷尺、铁榔头、托线板、塔吊等。现场准备在施工现场南、北两侧各设木工加工棚及模板加工场地。各作业区内设模板堆放区。运输准备覆膜多层板在加工区组装成大片模板，包括墙模板、柱模板、梁侧模板、电梯井筒模板，现场安装用塔式起重机吊运，人工配合就位；顶板模板现场拼装；圆柱的钢制模板安装用塔式起重机吊运，人工配合就位。五、模板的设计加工及主要施工方法5.1 模板设计加工和配置本工程为框架剪力墙结构，因此模板的配板和设计是关系到混凝土浇筑质量和观感质量的关键，必须以模板体系的选型为重点，加强对阴阳角、7、模板接缝、梁墙节点、梁柱节点、梁板节点、楼梯间模板设计、加工、拼装。 设计原则 该工程结构质量要求高，要达到清水砼要求，模板接缝严密，不得漏浆、错台。 要使模板具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。 力求构造简单合理、装拆方便，在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌。并便于钢筋的绑扎和安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求。 合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实施文明施工。优先选用大块模板，减少模板的种类和块数，便于施工管理。 模板配置尽量采用标准板，不能采用标准板时另行配置异形板，同时注意减少模板种类。 支8、撑系统根据模板的荷载和部件的刚度进行布置。 本工程要求清水混凝土应达到如下观感 墙面无错台、墙面无挂浆、漏浆，无粘模； 结构尺寸准确；线、角、面顺平顺直； 穿墙螺栓孔边角整齐、美观；外墙门窗洞口、穿墙螺栓孔等水平纵向位置无明显错位。 成品保护好，无碰撞缺陷、无缺棱掉角；墙面手感好，有光泽。 因此对于清水混凝土应该加强对模板的设计，特别是阴阳角、子母口、门窗洞口等部位的节点设计，从理论上减少拼缝漏浆、错台等通病，并解决外门窗洞口一次成型的问题。并且严格控制模板的加工清理和安装质量，保证设计意图得到实现。同时注重成品保护，保护成品清水混凝土的观感效果。 模板加工 严格按照设计进行模板的加工，不得随9、意更改，保证设计的刚度和强度以及节点设计效果。 严格控制加工尺寸，保证结构各部分形状尺寸的正确。 严格控制模板加工精度，保证模板表面平整、方正，接缝严密。 木模板加工时，龙骨之间、龙骨与模板之间、模板之间的接触面应刨平刨直，保证其间的接触严密。避免因加工误差造成板面和接缝不平整。5.2 模板配置 基础底板模板 基础底板侧面以240厚砖墙为模板。砖模砌筑采用实心砖、水泥砂浆砌筑，砌筑高度与基础底板顶面上平，做完卷材防水后再在防水上面压1皮砖。 砖模砌筑在基础垫层上，基础垫层超出基础底板侧边300cm。为保证底板侧帮钢筋保护层的厚度，砌筑砖胎膜前，在底板垫层上弹出砖胎模的位置线，位置线预留出砖胎膜10、的抹灰层和防水卷材的厚度50mm。 剪力墙模板 本工程剪力墙模板全部采用覆膜多层板，用50100木方做背楞、钢管做横背楞，采用对拉螺栓固定和脚手架支顶体系。 地下一层至地上三层200mm、250、400mm、500mm、550mm厚墙体，木方竖楞间距150mm，钢管横楞间距500mm，14对拉螺栓，对拉螺栓水平间距450mm。四层及以上200mm厚墙体，木方竖楞间距150mm，钢管横楞间距400mm，12对拉螺栓，对拉螺栓水平间距450mm。 阴阳角部位：用木方和竹胶板制作阴角模，与大模板采用子母口连接。阳角不设角模，采用墙模端面硬拼，用钢管扣紧，再用木楔挤紧，从而保证阳角方正。 为保证门窗洞11、口模板与墙模接触紧密，在门窗洞口四周加密墙体对拉螺栓。从而保证门窗洞口处不漏浆。 穿墙螺栓孔弹线确定位置，双侧模板螺栓孔位置对应，保证穿墙螺栓孔美观无偏移，模板拉接紧密。 地下一层部分在室外地坪以上，为保证其外墙清水混凝土效果，又采取了如下措施： 拼缝控制：全部采用硬拼缝，为保证拼缝严密不漏浆，所有接缝后均设置木方竖龙骨，横向接缝背后加钉木条，在所有拼缝之间均打玻璃胶，从而保证拼缝严密。 板面：竹胶板用木螺丝固定在龙骨上，保证木螺丝与板面连接紧密，避免了模板面连接不牢产生翘曲。同时为保证板面平整，在钉木螺丝之前，先根据木螺丝的大小进行钻孔，保证木螺丝头的平面和板面平整。 模板底部处理：外墙外模12、板下口先粘贴塑料布，再粘贴海棉条，双重控制漏浆和污染外墙清水混凝土墙面。 框架柱模板配置 本工程框架柱模板板面采用15mm厚覆膜多层板，50100木方竖楞，四周用100100木方钉成方框，为防止模板拼缝处漏浆，模板拼缝处背后应设置木方；柱箍（48双钢管）最上一道距离上口300mm，最下一道距离地面200mm，两端用对拉螺栓固定。 500500、600600框架柱，竖楞间距不大于150mm，柱箍间距700mm，不设置穿柱对拉螺栓，柱箍对拉螺栓14。 800800框架柱，竖楞间距100mm，柱箍间距700mm，柱箍对拉螺栓14。穿柱对拉螺栓14，竖向道数同柱箍700mm，B边每道穿柱螺栓2根14，13、H边每道穿柱螺栓2根14。 900900框架柱，竖楞间距100mm，柱箍间距600mm，柱箍对拉螺栓14。穿柱对拉螺栓14，竖向道数同柱箍，B边每道穿柱螺栓2根14，H边每道穿柱螺栓2根14。 8001100框架柱，竖楞间距100mm，柱箍间距600mm，柱箍对拉螺栓14。穿柱对拉螺栓14，竖向道数同柱箍，B边每道穿柱螺栓2根14，H边每道穿柱螺栓2根14。 11001100框架柱，竖楞间距100mm，柱箍间距600mm，柱箍对拉螺栓14。穿柱对拉螺栓14，竖向道数同柱箍，B边每道穿柱螺栓2根14，H边每道穿柱螺栓2根14。 11001500框架柱，竖楞间距100mm，柱箍间距600mm，柱箍14、对拉螺栓14。穿柱对拉螺栓14，竖向道数同柱箍，B边每道穿柱螺栓2根14，H边每道穿柱螺栓3根14。 10001000框架柱，竖楞间距100mm，柱箍间距600mm，柱箍对拉螺栓14。穿柱对拉螺栓14，竖向道数同柱箍，B边每道穿柱螺栓2根14，H边每道穿柱螺栓2根14。 10001500框架柱，竖楞间距100mm，柱箍间距600mm，柱箍对拉螺栓14。穿柱对拉螺栓14，竖向道数同柱箍，B边每道穿柱螺栓2根14，H边每道穿柱螺栓3根14。 9001500框架柱，竖楞间距100mm，柱箍间距600mm，柱箍对拉螺栓14。穿柱对拉螺栓14，竖向道数同柱箍，B边每道穿柱螺栓2根14，H边每道穿柱螺栓315、根14。因地下室附墙柱与墙形成一体，采用墙柱一次浇注砼，模板采用15mm厚覆膜多层板，模板的配置高度为梁底向上30mm，竖向龙骨为50100mm木方，间距250mm，墙柱阴角处为100100mm木方，水平龙骨采用483.5钢管间距600mm，用14对拉螺栓固定。 框架梁模板配置 梁底模、侧模均采用15mm厚覆膜多层板，50100mm木方作次龙骨，底模次龙骨间距250mm，侧模次龙骨间距300mm；底模主龙骨采用100100mm木方，间距900mm，侧模主龙骨采用250100mm木方，间距800mm。 梁高度大于等于600mm时，必须配置穿梁螺栓，直径12mm。 梁底模上留设清扫口，清扫口按梯形16、预留，上口宽度100mm，下口宽150mm，长度同梁宽，浇筑混凝土前封堵严密。梁柱节点模板配置柱、梁交接处模板采用15mm厚覆膜多层板拼缝，高度为梁净高加1000mm，多层板外加50100mm木方，在梁底模板下加两道钢管柱箍。门窗洞口模板配置门窗洞口用覆膜多层板作模板，次龙骨为50100mm木方，主龙骨为50100mm木方，并用50100mm木方作为支撑体系，支撑采用十字撑及斜撑，在模板的立面均贴海绵条。 顶板模板配置 地下一层至地上三层顶板模板采用15mm厚多层板，50*100木方做次龙骨，间距300mm。100*100mm木方做主龙骨，间距1000mm。支撑体系采用钢管扣件，立杆纵横间距均17、为1000mm，横杆步距为1200mm，每根立杆下垫50mm厚短木方。 四层及以上顶板模板采用15mm厚多层板，50*100木方做次龙骨，间距300mm。100*100mm木方做主龙骨，间距1200mm。支撑体系采用钢管扣件，立杆纵横间距均为1200mm，横杆步距为1200mm，每根立杆下垫50mm厚短木方。 楼梯模板配置楼梯间分两步施工，楼梯间墙体与所在流水段结构墙体同步施工，踏步与梁同本段顶板施工。第一次浇注时，在墙体、楼板间及楼梯相连接部位预留连接钢筋，弯折后贴模板浇注在砼墙体中，墙模拆除后，将其剔凿出来，与楼梯板钢筋焊接。楼梯间梁、踏步板及休息平台板的模板均为15mm厚覆膜多层板，龙骨18、用50100木方，间距300mm，主龙骨用100100mm木方，间距900mm。支撑用483.5钢管，间距同主龙骨，最上一道拉杆距板底200mm，中间拉杆间距1500mm，最下一道距楼面300mm。 施工缝、后浇带模板配置墙体竖向施工缝可采用多层板拼接，钢筋密集处可采用钢板网；顶板施工缝根据留设位置用多层板制作梳子板做模板，即在多层板上遇钢筋处割出豁口，再用小木条保证钢筋的保护层；后浇带模板应根据后浇带的企口形式以及厚度制作梳子板并用木方龙骨和钢管进行支撑。后浇带模板为独立体系，宽度为1500（比800mm后浇带每边宽出350mm），与两侧的梁板体系互不影响。5.3 模板安装墙体模板安装.1工19、艺流程弹线搭设操作平台吊装模板模板就位合模固定尺量检查上口加斜撑调垂直预检砼浇注时钢筋模板的复位维护拆模模板清理.2模板安装模板安装时先将一面模板就位，外墙采用16工具式止水螺栓，内墙用16螺栓加30塑料套管，清扫墙内杂物再安装另一侧模板，调整斜撑使模板垂直，拧紧穿墙螺栓，安装完毕后检查一遍扣件和螺栓是否紧固，模板拼缝是否严密。.3墙体模板的支撑体系墙体模板的水平龙骨为48钢管，最上一道距上口300mm，最下一道距下口200mm，水平龙骨用对拉螺栓紧固，穿墙套管用塑料管。穿墙螺栓距墙端头距离250mm。墙模两侧设48钢管做撑拉杆，钢管下端与砼板预留钢筋环拉接。 框架柱模板安装.1工艺流程制模弹20、线搭设操作平台模板吊装至工作面模板就位合模固定检查对角线及位移并调整安装柱箍及斜撑预检浇注砼时看模板维护。.2框架柱支撑体系柱模用15mm厚多层板做面层，50100木方做龙骨，龙骨间距250mm，用2根483.5钢管做柱箍，16对拉螺栓锁住，柱箍间距600mm。 柱模每侧每隔二道柱箍分别设置二道2483.5钢管斜撑杆，斜杆与地面成45度夹角，并分别与穿入预埋在底板（或楼板）内的14钢筋环内的水平钢管或柱四周的脚手架拉结，最上一道用钢筋设置成斜拉杆与地面固定，防止模板的倾斜侧移及上浮作用。.3框架柱模板安装在班组与放线人员对柱子尺寸、位置核对无误，做好交接验后方可立模。先安柱子相对两块模板，并作21、临时固定，在安装另外两块模板，合模之后利用楼板上预留钢筋环用48钢管做斜撑，校正模板垂直度，撑杆两头用扣件锁紧，防止模板倾斜上浮。柱子高度应为梁底向上30mm，柱模下口要平整，与楼板面严密、加贴海绵条，以防漏浆。电梯井模板安装电梯井墙模采用15mm厚覆膜多层板，内模高度为层高再加50mm，模板拆除时只拆除外模，内模等浇完顶板砼时拆除；竖向龙骨采用50100mm的木方（间距250mm），水平龙骨采用2根483.5mm钢管（间距600mm）；用16对拉螺栓固定（双向间距600mm）；墙体的厚度由两块大模板间墙体顶模棍（用2块3030mm钢板和钢筋焊制）和梯形筋进行控制。在安装模板前，除备好应用的材22、料和工具外，还应对作业条件做好准备，对筒体的钢筋、墙内的水电设备以及埋件都要办好隐检手续，并弹好模板控制线。框架梁模板安装工艺流程弹出梁轴线及水平线并复核 搭设梁模支架 安装梁底龙骨 安装梁底模板 梁底起拱 绑扎钢筋 安装梁侧模 安装对拉螺栓 复核梁模尺寸、位置 与相邻模板连固框架梁模板支撑、安装在已浇筑完的墙柱砼上弹出轴线，梁的边线及梁底标高线，用483.5钢管做立杆，立杆间距900mm，距地300mm设扫地杆，距扫地杆1500mm设拉杆，最上一道横杆距立杆上口50mm，托架长度设为300mm。立杆下垫置40010050木方。梁模板安装时侧模板与底板之间采用侧模夹底模板做法，顶板模板压梁侧模23、板，梁侧模与底模间接缝处贴海绵条，防止漏浆，所有模板与砼接触的多层板小面必须用刨子刮平，保证砼面平整。立杆上铺100100木方，铺上提前配好的梁底模板，按墙、柱上的梁底标高线调整标高。按要求起拱，绑扎钢筋。经检验合格后，办理隐检，并清理杂物，先安装梁侧模板，然后安装对拉螺栓，调整紧固，最后检查梁中线、标高、断面尺寸、所有梁模必须挂通线，保证梁模通顺。顶板模板安装.1工艺流程搭设支架安装主、次龙骨调标高及起拱铺设多层板检查标高及平整度验收.2板底支撑模板支撑采用483.5钢管扣件体系支撑。在已浇筑完的墙柱砼上弹出轴线，板的边线及板底标高线，用483.5钢管做立杆，立杆间距900mm，距地300m24、m设扫地杆，距扫地杆1200mm设拉杆，最上一道横杆距立杆上口50mm，托架长度设为300mm。立杆下垫置40010050木方。.3顶板模板安装支模前从建筑物标高控制线量出顶板标高，把板底线弹在墙上，剔除墙体松散砼，保证板底模与成形砼接缝密实。支模时要保证立柱垂直，支点必须坚实，立柱下垫40010050木方。从房间一侧开始安装立杆，先按第一排立杆和主龙骨临时固定后再安第二排。依次逐排安装，立干设扫地杆和水平拉杆。双向设置，间距同立杆，按层高方向水平杆间距为1.2m。支撑体系安装完毕检查主龙骨平整，调u型托，按设计和规范要求起拱，铺设统一规格次龙骨，次龙骨间距要均匀，多层板拼缝用硬拼形式。表面要25、平整，模板安装完后，拉通线检查板面标高、起拱、接缝及平整度。顶板模板在外墙或楼梯间墙体上吊模施工可采用如下图方式施工。 楼梯模板安装楼梯模板与顶板模板同时进行，先按标高控制线把楼梯梁、板和休息平台板的底线和立线标柱在砼墙面上。模板的支撑采用可调支撑与钢管。支撑间距900mm。操作时先安装平台梁模板再安装楼梯底模，最后安装外帮侧模，外帮侧模三角板按实样制作好，用套板画出楼梯踏步底板厚度线、侧板位置线，钉好固定踏步位置挡木，现场钉装侧模。 顶板施工缝顶板施工缝留置于跨中1/3跨范围，绑顶板底筋前，先用同下排铁钢筋保护层厚度相同、3cm宽通长木条沿后浇带方向钉在顶板上；绑扎完顶板钢筋后，用多层板封挡26、砼。5.4 模板拆除墙、柱、梁侧面模板首次拆模时，在混凝土强度能保证结构构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除；冬施期间，当混凝土同条件试块强度大于4.0Mpa方可拆除，当天气变化时需再次进行混凝土同条件试块试压。独立柱和墙模板独立柱应先拆除斜拉杆和斜支撑，再拆除柱箍或穿墙螺栓；然后用撬棍从上口向外侧轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离；拆除时应适当加设临时支撑或在柱上口留一个松动穿墙螺栓，以防整片柱模倾倒伤人。柱模板拆除后用木板条对柱子阳角进行保护。墙体模板拆除时，先拆除斜拉杆和斜支撑，拆除穿墙螺栓时，要留下最上排和中排的部分螺栓，使之松开但不退掉螺母和扣件，在模板撬离时，以防倾倒。梁和27、楼板模板的拆除.1梁和楼板底模拆除时，混凝土强度应符合下表规定，且须待同条件试块强度达到以下要求后，填写拆模申请并经审批后方可拆除。现浇结构底模拆除时所需混凝土强度要求 表构件类型结构跨度（m） 达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件-100.2梁模拆除时，先拆除梁夹子，后拆除梁侧模板。先从跨中下调支柱顶翼U型托螺杆，之后向两端逐根下调，再拆除主龙骨，然后拆除梁底模；拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。5.4.2.3板模拆除时，先下调支柱顶翼U型托螺杆，再拆除主龙骨，然后拆除板底模。在原有板底支撑架上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板，28、严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5.4.2.4当梁和楼板模板拆除后，再拆除梁柱接头模板。后浇带处模板的拆除后浇带模板为独立体系，拆除其两侧模板时严禁扰动后浇带模板体系。待后浇带混凝土浇筑后并且实体强度达到100%时方可拆除后浇带模板。5.5模板清理及涂刷脱模剂木模板拆模后要及时进行清理，拆下龙骨木方，并及时起出钉子，将板面混凝土清理干净，进行分类码放，便于下次周转。钢制模板拆模时，下楼前必须将板上（双面）粘结的混凝土块清理干净，不得有螺栓、垫片、卡具等留置在上面，避免吊装过程中高空坠物。模板下楼后，马上进行浮沉、灰浆清理，同时用钢丝砂轮对板面做相应的除锈工作，最后涂刷脱模剂。模内清理：分两步，29、第一步：剔除混凝土接茬处浮浆及松散混凝土，保证混凝土露出石子；第二步：分两种情况（1）墙、柱合模前，清除因混凝土浇筑留下的浮灰、杂物。（2）梁、板钢筋绑扎完毕后清除模内杂物，混凝土施工前用吸尘器将浮灰吸净。梁板均留清扫门：梁留在梁底一端；顶板利用投测孔做清扫门。拆下的模板要及时清理、修理和刷脱模剂，必须先将模板内外和周边的灰浆清理干净，用棉丝擦试油质脱模剂，涂刷时要均匀。六、一般要求及质量标准6.1技术措施支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误。确保墙体平整度，要按模板设计进行模板加工并验收，施工中正常拆模、吊运，保证模板不变形。做好成品保护。杜绝模板30、接缝漏浆。墙、柱模板安装前，在底口沿柱、墙里口抹出10mm厚、50mm宽的水泥砂浆带，并用海绵条密封。柱子竖向模板板缝处、梁板模与竖向结构混凝土面相交处、梁的阴阳角的模板拼缝处、水电箱盒与墙模相交处、门窗洞口模板两侧等易发生漏浆的部位，均加海绵条密封。6.1.5杜绝层间交接处错台，要求墙体模板垂直控制在2以内。为防止混凝土接茬处漏浆，在墙模根部、顶模侧面、框架柱上口贴11海绵条，海绵条贴在模板上，不能贴在混凝土表面上。提前做好门窗口及墙柱混凝土成品保护问题，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加设保护角板。加强模板清理，杜绝粘膜现象，用扁铲清理模板板面，铲掉混凝土残渣，然后均匀涂刷脱模剂，并用抹布或31、棉丝将板面的浮油擦净。所有预留洞、预埋件均须按要求留设，并在合模前与水电分包单位配合核对。6.1.9模板支搭完毕后，要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续，经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，需要木工专门负责看管模板。6.2质量要求6.2.1施工质量标准（见下表）模板安装允许偏差及检查方法 表项 目允许偏差（mm）轴线位移基 础5墙、梁、柱3标 高3截面尺寸基础5墙柱梁2每层垂直度3相邻两板表面高低差2表面平整度2预埋钢板中心线位移2预埋管预留孔中心线位移2预埋螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10，-0预留洞中心线位移5内部尺寸+10，-06.2.2施工质量要求6.2.2.1模32、板在使用前必须清理干净并擦脱模剂。6.2.2.2模板支模完毕进行清模，将杂物吹净。6.2.2.3支模、拆模必须人工传料，轻拿轻放，严禁抛扔，防止损坏成品。.4 楼板模板支好后必须用水平仪进行检测校正标高。.5模板拆除，混凝土强度和临时支撑符合要求，拆模不得损伤结构面层及棱角。结构层上堆放物料及施工集中荷载不得过多，并注意尽量放置在梁位置，避免大量荷载放置在板中。6.2.3验收标准.1模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积。.2模板表面清理干净并均匀涂刷脱模剂。.3接缝不漏浆，严禁脱模剂沾污钢筋，污染混凝土接茬处。.4 窗口模立完后预检再安装大模。.5墙、柱、33、梁、顶板模板应100%检查验收。.6模板验收及浇筑混凝土时必须拉通线控制标高和各轴线位置、构件尺寸。.7 墙、柱合模后，打混凝土前要进行验收办预检；梁、板模板分别在支模完成后及钢筋绑扎完毕后，进行两次验收，并在打混凝土之前办预检。墙、柱、梁、顶板在质检员验收合格后报监理公司进行验收，在监理公司签认合格后方可进行下道工序，不合格者要立即进行返工修正。七、成品保护及安全技术措施7.1模板安装与加固时要保护钢筋绑扎成品，并在紧固时保证原设计钢筋的位置及保护层厚度；安装时，应轻起轻放，不准相互碰撞，防止模板变形。7.2拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。7.3墙、柱、梁拼装模板在34、使用过程中加强管理，在模板区码放要注明使用的轴线、部位，并编号。7.4拆除后的模板要及时清除板面上的灰浆，对变形和损坏的模板及配件要及时修理，以备下次使用。7.5模板清理干净之前不得涂刷隔离剂，未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用。7.6所有在露天堆放的木模板，遇雨时应用塑料布进行覆盖。7.7电梯井筒中必须设混凝土浇筑平台架子，便于浇注混凝土。7.8进入现场必须佩戴安全帽，高空作业必须系安全带。7.9塔式起重机司机及指挥信号工必须经过培训，持证上岗。施工中指挥人员与司机必须统一信号，禁止违章指挥和操作。7.10 模板组装或拆除时，指挥拆除和挂钩人员必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁任何人员35、随模板起吊。安装外模板的操作人员应戴安全带。7.11拆模后起吊前，应复查穿墙螺栓及其他拉结是否拆净，在确无遗漏且模板与墙体完全脱离后方可起吊。7.12 五级以上应大风停止模板作业。附：模板计算书一、1100*1100框架柱模板计算(一)、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1100mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。 B方向竖楞12根，H方向竖楞12根。 面板厚度15mm，剪切强度1.36、4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 (二)、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； 37、H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.090kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.090=45.081kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 (三)、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。 荷载计算值38、 q = 1.245.0810.600+1.403.6000.600=35.482kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M 39、= 0.100(1.2027.049+1.402.160)0.096 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03310001000/22500=1.464N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2027.049+1.42.160)0.096=2.052kN 截面抗剪强度计算值 T=32052.0/(2600.00015.000)=0.342N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v =40、 l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67727.049964/(1006000168750)=0.016mm 面板的最大挠度小于96.4/250,满足要求! (四)、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.096m。 荷载计算值 q = 1.245.0810.096+1.403.6000.096=5.699kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.419/0.600=5.699kN/41、m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.6990.60 最大剪力 Q=0.60.6005.699=2.052kN 最大支座力 N=1.10.6005.699=3.761kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.205106/54000.0=3.80N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪42、强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32052/(24090)=0.855N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6774.344600.04/(1009000.002430000.0)=0.174mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! (五)、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.245.08+1.403.60)0.096 0.600 = 3.42kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图43、(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.175mm 最大支座力 Qmax=15.644kN 抗弯计算强度 f=0.633106/10160.0=62.30N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于486.7/150与10mm,满足要求! (六)、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对44、拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.644 对拉螺栓强度验算满足要求! (七)、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.245.08+1.403.60)0.096 0.600 = 3.42kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算45、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.175mm 最大支座力 Qmax=15.644kN 抗弯计算强度 f=0.633106/10160.0=62.30N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于486.7/150与10mm,满足要求! (八)、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对46、拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.644 对拉螺栓强度验算满足要求!二、1100*1500框架柱模板计算(一)、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1100mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向对拉螺栓3道， 柱模板的计算高度 L = 5000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。 B方向47、竖楞12根，H方向竖楞15根。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 (二)、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，48、取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.090kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.090=45.081kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 (三)、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 49、面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。 荷载计算值 q = 1.245.0810.600+1.403.6000.600=35.482kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.1050、0ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2027.049+1.402.160)0.104 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03910001000/22500=1.715N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2027.049+1.42.160)0.104=2.220kN 截面抗剪强度计算值 T=32220.0/(2600.00015.000)=0.370N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (51、3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67727.0491044/(1006000168750)=0.021mm 面板的最大挠度小于104.3/250,满足要求! (四)、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.104m。 荷载计算值 q = 1.245.0810.104+1.403.6000.104=6.167kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式52、如下: 均布荷载 q = 3.700/0.600=6.167kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.1670.60 最大剪力 Q=0.60.6006.167=2.220kN 最大支座力 N=1.10.6006.167=4.070kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.222106/54000.0=4.11N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 53、可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32220/(24090)=0.925N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6774.701600.04/(1009000.002430000.0)=0.189mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! (五)、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.245.08+1.403.60)0.096 0.600 = 3.42kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁54、计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.175mm 最大支座力 Qmax=15.644kN 抗弯计算强度 f=0.633106/10160.0=62.30N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于486.7/150与10mm,满足要求! (六)、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N55、 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.644 对拉螺栓强度验算满足要求! (七)、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.245.08+1.403.60)0.104 0.600 = 3.70kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简56、图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.171mm 最大支座力 Qmax=17.393kN 抗弯计算强度 f=0.743106/10160.0=73.13N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于495.0/150与10mm,满足要求! (八)、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (57、mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.393 对拉螺栓强度验算满足要求!三、地下一层至地上三层550厚墙体模板计算书一、墙模板基本参数 计算断面宽度550mm，高度5800mm，两侧楼板厚度160mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用4090mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置11道，在断面内水平58、间距200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混59、凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.090kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.090=45.081kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m260、。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.15m。 荷载计算值 q = 1.245.0810.150+1.403.6000.150=8.871kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.001.501.50/6 = 5.63cm3； I = 15.001.501.501.50/12 = 4.22cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得61、到从左到右各支座力分别为 N1=0.532kN N2=1.464kN N3=1.464kN N4=0.532kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.092mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01910001000/5625=3.378N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3798.0/(2150.00015.000)=0.532N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算62、值 v = 0.092mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1545.08+1.40.153.60=8.871kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1545.08=6.762kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.572kN 经过63、计算得到最大变形 V= 0.064mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.196106/54000.0=3.63N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32325/(24090)=0.969N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm264、 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.064mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=14.936kN 抗弯计65、算强度 f=0.548106/10160.0=53.94N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.936 对拉螺66、栓强度验算满足要求!四、四层以上500厚墙体模板计算（一）、墙模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度3000mm，两侧楼板厚度110mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用4090mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距200+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距450mm，直径12mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组67、装示意图 （二）、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土68、侧压力标准值 F1=50.090kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.090=45.081kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 （三）、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.15m。 荷载计算值 q = 1.245.0810.150+1.403.6000.150=8.871kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.001.69、501.50/6 = 5.63cm3； I = 15.001.501.501.50/12 = 4.22cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.532kN N2=1.464kN N3=1.464kN N4=0.532kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.092mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01910001000/5625=3.378N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗70、弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3798.0/(2150.00015.000)=0.532N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.092mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! （四）、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1545.08+1.40.153.60=8.871kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1545.08=6.762kN/m 内龙骨按照均71、布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.669kN 经过计算得到最大变形 V= 0.027mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.126106/54000.0=2.3372、N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31868/(24090)=0.778N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.027mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! （五）、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(73、kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.097mm 最大支座力 Qmax=11.985kN 抗弯计算强度 f=0.440106/10160.0=43.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! （六）、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的74、抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.985 对拉螺栓强度验算满足要求!五、地下一层至地上三层顶板模板支撑体系计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.6m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步75、距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 （一）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标76、准值 q1 = 25.1000.1601.000+0.3001.000=4.316kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/m77、m2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.316+1.404.500)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10310001000/54000=1.913N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.316+1.44.500)0.300=2.066kN 截面抗剪强度计算值 T=32066.0/(21000.00018.000)=0.172N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 78、T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3163004/(1006000486000)=0.081mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1600.300=1.205kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到79、，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.201.205+1.200.090=1.554kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+1.554)1.000=3.444kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.444/1.000=3.444kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.441.00 最大剪力 Q=0.61.0003.444=2.066kN 最大支座力 N=180、.11.0003.444=3.788kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.344106/54000.0=6.38N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32066/(24090)=0.861N/mm2 截81、面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.295kN/m 最大变形 v =0.6771.2951000.04/(1009500.002430000.0)=0.380mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! （三）、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.788kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结82、果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 14.052kN 经过计算得到最大变形 V= 0.429mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.266106/166666.7=7.60N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T83、 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37624/(2100100)=1.144N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.429mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! （四）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （五）、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载84、包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1495.600=0.834kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1601.0001.000=4.016kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.150kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.0001.000=4.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆85、的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ （六）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.48kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh 86、(1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.20=2.356m =2356/15.8=149.127 =0.312 =12480/(0.312489)=81.798N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497 =12480/(0.497489)=51.87、385N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.007(1.200+20.300)=2.094m =2094/15.8=132.503 =0.386 =12480/(0.386489)=66.041N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、四层以上顶板模板支撑体系计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计88、和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5090mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用89、的钢管类型为483.5。 (一)、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1101.200+0.3001.200=3.673kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强90、度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.673+1.405.400)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10810001000/64800=1.662N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.673+1.45.400)0.300=2.154kN 截面抗剪强度计算值 T=391、2154.0/(21200.00018.000)=0.150N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.6733004/(1006000583200)=0.058mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (二)、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1100.300=0.828kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q92、12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.200.828+1.200.090=1.102kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+1.102)1.200=3.590kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.590/1.200=2.992kN/m 最93、大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.991.20 最大剪力 Q=0.61.2002.992=2.154kN 最大支座力 N=1.11.2002.992=3.949kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； I = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.431106/67500.0=6.38N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6q94、l 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32154/(25090)=0.718N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.918kN/m 最大变形 v =0.6770.9181200.04/(1009500.003037500.0)=0.447mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (三)、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.949kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.95、096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 17.553kN 经过计算得到最大变形 V= 0.762mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.968106/166666.7=11.96、81N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=39597/(2100100)=1.440N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.762mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (四)、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖97、向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。(五)、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1492.900=0.432kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1101.2001.200=3.976kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.840kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷98、载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ (六)、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.88kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，99、f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7501.20=2.426m =2426/15.8=153.513 =0.298 =14880/(0.298489)=102.224N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497 =14880/(0.497489)=61.266N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.000(1.200+20.300)=2.079m =2079/15.8=131.582 =0.391 =14880/(0.391489)=77.778N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!