1、外架搭拆专项方案一、编制依据1、扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）2、建筑施工安全检查评定标准（JGJ59-99）。3、国家工程建设标准强制性条文及其它法律、法规等。4、公司ISO9002质量体系文件（质量手册、程序文件和有关工程指导性文件等）。5、根据总平面图进行的现场踏勘资料。6、*研发的PKPM施工技术应用软件二、工程概况工程名称:*门急诊楼改扩建工程幕墙工程（3#楼、放射楼、连廊）位于杭州市*号。本工程石材幕墙面积约3500平方米，玻璃幕墙面积约2500平方米。本工程外架拟采用落地式双排单管钢管脚手架。三、搭设基础形式在原室外地面上搭设。四、脚手架搭设构造要求1、脚2、手架采用双排单管，搭设立杆横距1.05m，纵距1.5m，步距1.7m，搭设高度分别高过建筑物檐口1.5m、女儿墙1.0m，最高按25.03米计算。2、立杆（1）立杆接头除顶层步可采用搭接外，其余各步接头采用对接扣件；立杆上的对接扣件须交错布置；两根相邻立杆的接头不能设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。（2）纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在底座200mm处的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）立杆连墙件与建筑物采用可靠连接。3、纵向水平杆（1）纵向水平杆设置在立杆3、内侧，其长度不小于三跨。（2）纵向水平杆采用对接扣件连接时，对接扣件应交错布置，两相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内；不同步不同跨的两个相邻接头在水平方向错开距离不小于500mm；各接头中心到最近主节点的距离不大于纵距的1/3。（3）纵向水平杆采用搭接时，搭接长度不小于1000mm，且应等间距设置3个旋转扣件固定。端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆标杆端的距离不小于100mm。4、横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接在立杆上且严禁拆除。主节点处的两个直角扣件的中心距不大于150mm，靠墙一端外伸150mm，另一端外伸200mm。5、脚手板、安全网、防护栏脚手板采用竹笆脚手4、板。（1）底层、作业层满铺毛竹脚手板，毛竹脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设，采用对接平铺四个直角用16#的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（2）从第二步起在外立杆外侧采用绿色密目式安全网全封闭。（3）每步脚手架分别在距板0.3m、1.2m处设置两道防护栏。6、脚手架支撑设置（1）剪刀撑a、脚手架高度低于24m，每隔小于或等于12m设置一道剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨或5跨（宽度不小于6m）搭设斜杆与地面成4560角。b、剪刀撑必须采用搭接，搭接长度1000mm，采用3只旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。c、剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。（5、2）横向斜杆a、一字形、开口形脚手架两端设置横向斜撑。脚手架在24m以下不设横向斜撑。b、横向斜撑应在同一节内。底层至顶层呈之字形连续布置。斜撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。7、连墙件（1）连墙件从第一步纵向水平杆处开始设置。（2）连墙件设置采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。（3）一字形、开口形脚手架两端必须设连墙杆，且连墙杆的垂直间距不应在大于建筑物的层高，且不于2步距。（4）连墙件应水平设置，当不能水平设置时，才可采用倾斜设置，但必须是与脚手架连接的一端下斜。8、门洞（1）脚手架门洞设置采用上升斜杆、平行弦杆构成空间桁架，6、除下弦平面外，应在其余5个平面内的节间设置一根斜腹杆。斜杆与地面的倾角应在4560之间。（2）斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。（3）门洞桁架下的两侧立杆采用双立杆，副立杆高度高于门洞口12个步距。（4）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均增设一个防滑扣件，扣件紧靠节点处的扣件。五、脚手架搭设的技术要求1、脚手架所用的各种材料应有足够的强度和刚度，其大小、间距排列应能承受上部的施工荷载，施工荷载包括操作人员、工具、设备和可堆放材7、料的总重量，活荷载不大于3.0KN/m22、脚手架应有较好的稳定性，其构造及连接点要有足够的刚度，尤其是脚手架应能承受风荷载而不致变形扭曲。3、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不就超过相邻连墙杆以上二步；开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙杆件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后应立即设置连墙杆。4、施工途中，如因妨碍其它工序操作，需要拆除个别接撑连杆时必须经单位工程施工负责人研究同意。5、脚手架四角应有避雷装置及接地保护，接地电阻不得大于10。6、脚手架搭设完使用前，应施工人员、安全员、脚手架操作人员组织验收8、，并经公司质安科人员验收并挂牌后方可使用，并应按规定定期进行检查，防止螺丝松动。7、脚手架杂物做到随走随清，严禁脚手架上堆放杂物，以防坠落伤人，保持现场整洁文明施工。8、交叉施工作业时，不得在同一垂直方向上操作，如必须上下同时进行施工时，应采取安全技术措施。9、脚手架的均布荷载不得超过3.0KN/m2，不允许一步脚手架上堆放大量钢筋、模板、钢管等重物。10、搭设和拆除脚手架时，现场要设置警戒区，拆除架子时应自上而下一步一清进行，所有附着点不得提前拆除。六、检查与验收1、脚手架所用钢管，新钢管要有产品质量合格证，有质量检验报告，钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划9、道，钢管应涂防锈漆。2、旧钢管严格桉建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX、JGJ84-20XX规定进行复试合格后方能使用。3、脚手架按设计构造尺寸进行搭设，控制好立杆的垂直度，安全偏差100mm，横向水平杆外伸长度偏差50mm，步距搭设偏差20mm，横距搭设偏差20mm，立杆的纵距偏差50mm，纵向水平杆高差一根杆的两端20mm，同跨内两根纵向水平杆高差10mm。4、脚手架毛竹脚手板水平、侧面各一张连接，不得有探头板，并用16#镀锌铁丝四角绑扎牢。5、各扣件螺丝必须拧紧，实际紧固力不应小于8KN，定期检查，发现不合格的必须及时重新拧紧，直至合格为止。6、脚手架与建筑物的连10、结位置、数量必须正确，连结牢固。7、脚手架搭设前必须作安全交底，并且跟踪检查及时纠正偏差。七、安全要求及防护措施1、底层脚手架漆红白相间色作警戒标志。2、脚手架搭设操作人员必须持证上岗，正确使用劳保用品，戴好安全帽扣好帽带，穿防滑鞋，系好安全带。3、脚手架的外排必须满挂密目式安全网（规格为1.8m*6m, 2000目网眼/100cm2，每张3.0kg以上，要有国家标准合格证件），并且在最下层脚手架底兜一层安全网防止脚手架内物体坠落。4、脚手架每个步距设置安全栏杆，扶手高1.2m，挡脚步栏杆离脚手板0.3m处。5、脚手架中无法上下的步子架，应设置供操作人员上下的安全斜道。6、脚手架搭设完毕还须经11、常定期检查和维护，认真做好防锈、清理、加固等保养工作。7、严格按安全技术交底及施工方案搭设，并及时与建筑物连接，并架设临时支护。8、出入口应搭设防护棚，宽大于出入通道两侧各1m，伸出大于2m，防护棚高双层间距大于30mm，一层横铺一层纵铺。9、各种板与墙的洞口按其大小和性质分别设置牢固的盖板、栏杆、安全网或其它防坠落的防护措施。10、脚手架的避雷接地措施（1）脚手架四角立杆上应设避雷针，可用直径2532mm壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌圆钢制作，高出建筑物不小于1m，并将所有最上层的横杆全部连通，形成避雷网路。（2）脚手架的接地极材料应采用1.2m2.5m长，直径不小于212、0mm的圆钢或L 50*5的角钢，埋入地面深度不小于50cm，并将新填土夯实。按脚手架连续长度不超过50m设置一个接地极，但应满足接地电阻不超过10，如不能满足时应缩小接地间距。接地引线可采用截面不小于16mm2铝导线或截面不小于12 mm2铜导线，为节约有色金属在接地可靠的前提下优先采用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢。接地线与接地极连接最好用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上。如用螺栓连接，接触面不得小于接地线截面积的4倍，拼接螺栓直径应不小于9mm。八、脚手架的拆除1、拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆件、支撑体系等是否符合构造要求，拆13、除前清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除时顺序必须遵守由上而下，先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆的顺序进行连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步应增设连墙件加固；脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端按规范加固。3、拆除时在施工现场划出工作区，并做好安全标记，派专人统一指挥，人工传递上下一道架后，捆用机械吊放，上下呼应，动作协调，以防坠落，拆杆时先拿住杆再拆开两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀时应先拆中间扣，然后拿住中间再拆除；拆除架子时如遇预留的斜道，上下料台应先加固，以便拆除后确保稳定。414、在拆架过程中，不得中途换人，如需换人时须将拆除情况交待清楚后方可离开。5、各构配件严禁抛至地面，对拆除下来的构配件及时整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。九、脚手架的维护和管理（1）脚手架大多在露天使用，搭拆频繁、损耗较大，因此必须加强维护和管理，及时做好回收、清理、保管、整修、防锈、防腐等各项工作，才能降低损耗率，提高周转次数，延长使用年限，降低工程成本。（2）使用完毕的脚手架钢管和零构件要及时回收，分类整理、分类存放；堆放地点要场地平坦、排水良好、下设支垫，钢管、角钢和其它钢构件最好放在室内，如果放在露天应用毡、席加以覆盖。扣件、螺栓及其它小零件应有木箱、钢筋笼或麻袋、草包等容器分类15、贮存，放在室内。（3）弯曲的钢构件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要及时更换。（4）做好钢构件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁应每年涂刷防锈漆一次，涂刷时涂层不宜过厚，经彻底除锈后涂一度红丹即可，钢管内壁可根据地区情况每隔24年涂刷一次，每次涂刷二度。角钢和其它铁件可每年涂刷一次。（5）扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后应再次镀锌。没有镀锌条件时，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。计算参数:双排脚手架，搭设高度33.25米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.16、50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.70米。钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.40米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。地基承载力标准值500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。一、大横杆的计算:大横杆按照三17、跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/2=0.079kN/m活荷载标准值 Q=2.0001.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.079=0.141kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯18、矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.080.141+0.101.470)1.5002=0.356kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.100.141+0.1171.470)1.5002=-0.419kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.419106/5080.0=82.403N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下19、的最大挠度 V=(0.6770.117+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.256mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷载的计算值 P=1.20.020、58+1.20.118+1.41.575=2.416kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.4161.050/4=0.641kN.m=0.641106/5080.0=126.086N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.021、381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.118+1.575=1.751kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1750.7251050.01050.01050.0/(482.06105121900.0)=1.681mm最大挠度和 V=V1+V2=1.706mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖22、向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。23、静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12522.000=2.746kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.300)/2=0.608kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.000=0.165kN经计算得到，静荷24、载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.968kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值Wk25、 = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.968+0.851.43.150=8.510kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.968+1.43.150=9.172kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m26、)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.5001.7001.700/10=0.122kN.m五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.172kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.700=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2927、45/16=186； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=9172/(0.21489)=90.463N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.510kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=128、.1551.5001.700=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2945/16=186； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.122kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=8510/(0.21489)+122000/5080=107.930N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体29、连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为连墙件的轴向拉力，N=8.374kN； lw为连墙件的周长，取3.141648.0=150.80mm； t为连墙件的厚度，t=3.50mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度 = 8373.65/(150.803.50) = 15.87N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 36.69 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.17 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 500.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 500.00地基承载力的计算满足要求!