1、1. 工程概况1.1工程位于无锡市1.2本工程为住宅楼，构造设计为框架剪力墙构造。小高层区：13#、14#楼8层，1F层高为3.6m、2F8F层高为2.9 m，建筑高度26.8m。施工脚手架搭设高度为28.5m。多层区：15#22#楼6层,层高均为：2.9 m，建筑高度为17.4 m。施工脚手架搭设高度为20.4m2. 编制根据2.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)2.2 建筑构造荷载规范(GB 50009-)2.3钢管脚手架扣件原则（GB15831）2.4 建筑构造静力计算手册2.5钢构造设计规范(GB 50017-)2.6碳素构造钢（GB/T700）2.7首创悦府三2、期工程施工图3. 脚手架选形与布置本工程脚手架依照建筑物设计特性、构造布置、高度及外墙施工规定，分别选取双排落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架两种种形式，分三段搭设，以满足建筑物施工过程中模板支撑、操作和安全防护需要，其布置形式如下：3.1多层区：多层区标高0 m，采用双排钢管落地脚手架，搭设高度20.4m。3.2高层区:13#、14#楼（1F8F），采用双排钢管落地脚手架，搭设高28.5m。有裙楼某些直接在裙楼屋面板上（即二层构造板上，标高+3.6m）搭设外架至+28.5 m，搭设高度24.9m；一期门头与14#楼东侧交界处采用普通型钢悬挑脚手架搭设方式：标高+9.4 +28.5 m(4F8F)3、，搭设高度18.1m；南侧在地库顶板上（标高-1.3m）搭设落地式外脚手架至+28.5m，搭设高度29.8m。悬挑部位与落地式脚手架立杆断开连接，通道处竹芭板普通铺设。悬挑脚手架与落地脚手架之间间距40cm.（如下图）3.313#22#楼电梯井采用落地脚手架，由底至顶持续搭设。3.4脚手架立面布置如下示意图5-1、示意图5-1、4. 脚手架用途本工程外脚手架重要用于主体施工阶段安全防护和外墙装饰(修)施工操作，按装饰脚手架搭设原则执行。5. 脚手架搭设材料与规定5.1搭设脚手架重要材料采用：482.75钢管、连墙杆质量应符合国标碳素构造钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定、扣件材质应符合4、国标钢管脚手架扣件（GB15831）中规定、竹芭脚手板、绿色密目安全网、型钢（工字钢、槽钢、钢筋）、钢丝绳以及配套构配件应符合建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）中规定。5.2 所有脚手架外侧立杆设立防护栏杆，并满挂密目式安全绿网，剪刀撑应涂刷黄黑相间颜色，以保证脚手架外观颜色一致。5.3 人行斜道应选取外墙比较规则部位设立，采用落地脚手架搭设建筑物人行斜道由地（楼）面至操作层持续设立，人行斜道为“之”字型形式，人行斜道搭设高度不得超过25m，并与建筑物或外架连接牢固；人行斜道停止搭设后，在建筑物内部设立安全通道，运用建筑物内部楼梯解决施工人员上下楼层。6. 第一种外架方式：双5、排钢管落地脚手架6.1搭设参数6.1.1本工程多层区各栋均采用落地式外架从0.00m开始搭设，搭设高度20.4m；小高层区南侧采用落地式外架从地下室顶板-1.3m开始搭设，搭设最大高度29.8m；，某些从裙楼屋面搭设。6.1.2落地脚手架搭设构造尺寸如下：立杆纵距La=1.20m，立杆横距Lb=1.05m，步距h=1.80m，连墙杆件水平间距L1=3.0m，竖向间距H1=4 m，连墙杆件使用482.75钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋钢管用扣件连接（见下图）；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网，容许搭设高度H50m。落地式脚手架计算书：计算根据：根据建筑施工扣件式钢管脚6、手架安全技术规范（JGJ130-）、建筑地基基本设计规范（GB 50007-）、建筑构造荷载规范（GB 50009-()）编制。一、参数信息：1.脚手架参数计算脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，以搭设高度为30.0米计算，立杆采用单立管，钢管壁厚2.75。搭设尺寸为：立杆纵距1.20米，立杆横距1.05米，立杆步距1.80米。内排架距离墙长度为0.30米。小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为1根。采用钢管类型为482.75。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米,采用扣件连接。2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重原则值0.30kN/m2，7、脚手架用途:混凝土、砌筑构造脚手架。二、小横杆计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向水平杆上最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。1.均布荷载值计算小横杆自重原则值 P1=0.040kN/m脚手板荷载原则值 P2=0.3001.200/2=0.180kN/m活荷载原则值 Q=3.0001.200/2=1.800kN/m荷载计算值 q=1.20.040+1.20.180+1.41.800=2.784kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩计算公式如下: M=2.78、841.052/8=0.384kN.m=M/W=0.384106/5260.0=72.93N/mm2小横杆计算强度205 N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度计算公式如下:荷载原则值q=0.04+1.80+0.18=2.02kN/m简支梁均布荷载作用下最大挠度 V=5.02.021050.04/(3842.06 105127000.0)=1.22mm小横杆最大挠度不大于1050.0/150与规范规定10mm,满足规定!三、大横杆计算：大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算。用小横杆支座最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆不利布置，计算大横杆最大弯矩和变形。1.9、荷载值计算小横杆自重原则值 P1=0.0401.050=0.042kN脚手板荷载原则值P2=0.3001.0501.200/2=0.189kN活荷载原则值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN荷载计算值 P=(1.20.042+1.20.189+1.41.890)/2=1.461kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.040)1.+0.1751.4611.200=0.312kN.m=0.312106/5260.0=59.389N/mm2大10、横杆计算强度205N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起最大挠度 V1=0.6770.0401200.004/(1002.060105127000.000)=0.02mm集中荷载原则值P=(0.042+0.189+1.890)/2=1.060kN集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度 V2=1.1461060.3431200.003/(1002.060105127000.000)=0.80mm最大挠度和 V=V1+V2=0.824mm大横杆最大挠度不大于12011、0.0/150与规范规定10mm,满足规定!四、扣件抗滑力计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-公式5.2.5)其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；小横杆自重原则值 P1=0.0401.0502/2=0.042kN大横杆自重原则值 P2=0.0401.200=0.048kN脚手板荷载原则值 P3=0.3001.050112、.200/2=0.189kN活荷载原则值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN荷载计算值 R=1.20.042+1.20.048+1.20.189+1.41.890=2.980kN单扣件抗滑承载力设计计算R 8.00满足规定!五、脚手架荷载原则值：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重原则值产生轴向力每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)gk:查规范本例为0.1202 NG1 = 0.120230.000=3.606kN(2)脚手板自重原则值产生轴向力脚手板自重原则值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，原则值为0.30 NG213、 = 0.30031.200(1.050+0.300)/2=0.729kN(3)栏杆与挡脚手板自重原则值产生轴向力栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为0.16 NG3 = 0.1601.2003/2=0.288kN(4)吊挂安全设施，安全网自重原则值产生轴向力吊挂安全设施荷载，涉及安全网自重原则值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.20030.000=0.360kN经计算得到，静荷载原则值构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.377kN。NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 1.017kN。钢管构造自重与构配件自重14、：NG = NG1+ NG2k = 4.983kN。(5)施工荷载原则值产生轴向力施工均布荷载原则值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.78kN(6)风荷载原则值产生轴向力风荷载原则值:（参照规范JGJ130-公式4.2.5）其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范规定采用：W0 = 0.300 可按建筑构造荷载规范(GB50009-)附表D.4取重现期拟定，依照本工程工况，取修正系数为1 脚手架有效期较短，普通为25年，遇到强劲风概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用：脚手架底15、部 Uz = 0.740,风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架构造所产生轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生轴压力接近最大，综共计算值也最大，依照以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1323经计算得到，脚手架底部风荷载原则值 Wk = 10.7401.13230.300 = 0.251kN/m2。考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值（参照规范JGJ130-公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 10.742kN不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值（参照规范JGJ130-公式16、5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.272kN风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW（参照规范JGJ130-公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压原则值(kN/m2)； la 立杆纵距 (m)； h 立杆步距 (m)。经计算得，底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.2511.201.802/10 = 0.123kN/m六、立杆稳定性计算：卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算（参照规范JGJ130-公式5.2.6-1）其中 N 立杆轴心压力设计值，N=11.272kN； i 计算立杆截面回转半径，17、i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架基本参数拟定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比，由k=1时，=kuh/i=170； = 210，满足规定! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=3.12m； 轴心受压立杆稳定系数，由k=1.155时，=kuh/i=196成果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=5.06cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.26cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到= 1127218、.000/(0.188506.000)=118.70N/mm2不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足规定!2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算（参照规范JGJ130-公式5.2.6-2）其中 N 立杆轴心压力设计值，N=10.742kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架基本参数拟定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比，由k=1时，=kuh/i=170； = 210，满足规定! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=3.12m； 轴心受压立杆稳定系数，由k=1.155时，=19、kuh/i=196成果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=5.06cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.26cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW = 0.123kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到= 10742.000/(0.188506.000)+(123000.000/5260.000)=136.51N/mm2考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足规定!七、最大搭设高度计算：不考虑风荷载时,单、双排脚手架容许搭设高度按照下式计算：（参照规范JGJ130-公式5.2.20、11-1）其中 NG2K 构配件自重原则值产生轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.377kN； NQ 活荷载原则值，NQ = 3.780kN； gk 每米立杆承受构造自重原则值，gk = 0.120kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算搭设高度 H = 0.1885.06010-4205103-(1.21.377+1.43.780)/(1.20.120) = 87.200m。脚手架搭设高度为30m87.200m，满足规定！考虑风荷载时,单、双排脚手架容许搭设高度按照下式计算：（参照规范JGJ130-公式5.2.11-2）其中 NG2K 构配件自重原则值产生轴向力，N21、G2K=NG2+NG3+NG4 = 1.377kN； NQ 活荷载原则值，NQ = 3.780kN； gk 每米立杆承受构造自重原则值，gk = 0.120kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩，Mwk = 0.123/0.9001.4 = 0.098kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算搭设高度H = 0.1885.06010-4205103-(1.21.377+0.9001.4(3.780+0.1885.0601000.098/5.260)/(1.20.120) = 75.367m。脚手架搭设高度为30m75.367m，满足规定！八、连墙件计算：(1)连墙件轴向力22、设计值计算： Nl = Nlw + No（参照规范JGJ130-公式5.2.12-3）其中 Nlw 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw（参照规范JGJ130-公式5.2.13）脚手架顶部Uz = 1.000（连墙件轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。因此，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。）脚手架顶部风荷载原则值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 风荷载基本风压原则值，Wk = 023、.340kN/m2； Aw 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积，Aw = 2.001.803.001.20 = 12.960m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)；No = 3.000kN经计算得到 Nlw = 1.40.34012.960 = 6.169kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.169+3.000 = 9.169kN(2)连墙件强度计算： (参照规范JGJ130-公式5.2.12-1)经计算=9169.00/506.00=18.12N/mm2174.25N/mm2，满足规定。(3)连墙件稳定承载力计算： (参照规范JGJ130-公式5.2.12-2)连24、墙件计算长度lo取脚手架到墙距离长细比=lo/i=30.00/1.59=19长细比=19 =150(查冷弯薄壁型钢构造技术规范)，满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比查表得到=0.949； Nl/A=9.169103/(0.9491831.32)=5.28N/mm2（参照规范JGJ130-公式5.2.12-2）连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足规定!(4)连墙件抗滑移计算：连墙件采用双扣件与墙体连接。通过计算得到 Nl = 9.169kN不大于扣件抗滑力12.00kN，满足规定!连墙件扣件连接示意图九、地基承载力验算(1)基本底面平均压力计算 P=N/A 25、fg（参照规范JGJ130-公式5.5.1）其中 N 上部构造传至基本顶面轴向力设计值 (kN)；N = 11.272 A 基本底面面积 (m2)；A = 0.25脚手架立杆底座、垫板与地基土接触受力面积。可按如下状况拟定： a.仅有立杆支座(支座直接放于地面上)时，取支座底面积； b.在支座下设有厚度为5060mm木垫板(或木脚手板)，则为ab(a和b分别为垫板两个边长，且不不大于200mm)，当面积计算值不不大于0.25m2时，则取0.25m2计算； c.在支座下采用枕木做垫木时，面积按照枕木底面积计算； d.当一块垫木或垫板上支撑二根以上立杆时，则为ab/n(n为立杆数)，且用木垫板应符26、合(2)取值规定。 P=11.272/0.25=45.09kN/m2(2)地基承载力设计值计算fg = Kc fgk其中 Kc 地基承载力调节系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力原则值；fgk = 240.00 fg=0.40240.00=96.00kN/m2地基承载力计算Pfg，满足规定!6.2 楼板支撑面承载力验算由于落地脚手架分别座落在地下室顶板和裙房屋面上，故应对其楼板支撑面承载力进行如下验算：6.2.1地下室顶板承载力验算经计算29.8 m高落地脚手架立杆传来集中荷载为9.67KN，取架宽1.05m作为计算单元折算成楼面等效荷载为7.58KN/m2不大于楼板设计容许承载力1027、 KN/m2，满足规定。6.2.2裙房屋面承载力验算经计算24.9m高落地脚手架立杆传来集中荷载为6.45KN，取架宽1.05m作为计算单元折算成楼面等效荷载为5.0KN/m2不大于等于楼板设计容许承载力5 KN/m2。6.2.3对座落在2F悬挑雨棚部位落地脚手架，均应在雨棚下脚手架立杆相应位置用顶托反撑搭设传力脚手架，将上部落地脚手架荷载传递到地下室顶板；传力脚手架步距为1.5m，其纵距和排距同上部架体。6.3搭设规定6.3.1搭设顺序弹脚手架安装线安放垫木安装纵向扫地杆竖立杆设抛撑安装横向扫地杆安装第一步小横杆安装第一步纵向水平杆铺竹笆脚手板设立连墙杆安装第二步小横杆安装第二步纵向水平杆628、.3.2立杆搭设注意事项6.3.2.1立杆上对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，在高度方向错开距离不应不大于500mm，各接头中心距主节点距离不得不不大于步距1/3。6.3.2.2开始搭设立杆时，应每隔6跨设立一根抛撑，待连墙杆件安装牢固后，方可依照状况拆除。6.3.2.3当搭至有连墙杆件部位时，搭设完该处立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应及时设立连墙件。6.3.2.4立杆顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接。6.3.2.5脚手架必要设立纵横向扫地杆，纵向扫地杆应使用直角扣件固定在距垫板不不不大于200m29、m处立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上；当立杆基面不在同一高度上时，必要将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠边坡立杆到边坡距离不应不大于500mm.6.3.3搭设纵横向水平杆注意事项6.3.3.1脚手架纵向水平杆设立在横向水平杆之上，其间距不得不不大于400mm，接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应不大于500 mm，并避免设在纵向水平杆跨中；搭接接头长度不得不大于1m，并应设立3个旋转扣件固定。6.3.3.2 每个主节点处必要设立一根横向水平杆，并采用直角扣件固定在立杆上，脚手架平面外伸长度为200mm，靠墙一侧外伸长度为250mm。6.3.3.30、3封闭型脚手架同一步纵向水平杆必要四周交圈，并用直角扣件与内外角立杆固定。6.3.4设立连墙杆件、剪刀撑、横向支撑注意事项6.3.4.1脚手架连墙件应严格按搭设尺寸设计中规定间距均匀设立，形式宜采用菱形布置，连墙件宜接近主节点设立，偏离主节点距离不应不不大于300mm。6.3.4.2连墙件必要从底部第一根纵向水平杆开始设立，一字型、开口型脚手架两端连墙件垂直距离必要按建筑物层高持续设立；在施工电梯位置需断开脚手架部位，应在开口两端第一纵距两根立杆同步按层高设立连墙杆件，连墙杆件设立应呈水平并垂直于墙面，与脚手架连接一端可稍微下斜，绝对不容许向上翘起。6.3.4.3每道剪刀撑跨越立杆根数宜在5731、根之间，其宽度不应不大于6m，斜杆与地面倾角宜在4560度之间。6.3.4.4高度在24m如下脚手架，必要在外侧立面两端各设立一道剪刀撑，并应由底到顶持续设立，中间各道剪刀撑之间净距不应不不大于15m。高度在24m以上脚手架应在外侧立面整个长度和宽度上应持续设立剪刀撑；剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不应不大于1m，应使用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100mm。6.3.4.5剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150mm。6.3.4.6一字形、开口型脚手架两端必要设立横向斜杆，中间宜每隔6跨设立32、一道，横向斜撑应设立在同一节间，由底至顶层呈之字形持续布置，斜腹杆应采用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端上。6.3.4.7脚手架持续搭设高度在24米如下封闭型脚手架可不设横向斜杆；高度在24米以上封闭脚手架，除拐角应设立横向斜撑外，中间应每隔6跨设立一道。6.3.5人行斜道搭设6.3.5.1人行斜道宜附着外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设立，并采用之字型斜道，斜道宽度不适当不大于1米，坡度为1：3，拐弯处应设立平台，其宽度不应不大于斜道宽度。6.3.5.2斜道两侧及平台外围均应设立栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2米，挡脚板高度不应不大于180mm，并按脚手架搭设规定设立连墙件、剪刀撑33、及横向斜撑。6.3.6扣件安装注意事项6.3.6.1 扣件螺栓拧紧力矩不应不大于40Nm，并不不不大于65Nm，对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边沿长度不应不大于100mm。6.3.6.2主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑扣件中心线距主节点距离不适当超过150mm。6.3.7竹笆脚手板铺设及栏杆、挡脚板设立6.3.7.1竹芭脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆满铺，采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。6.3.7.2栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆内侧，栏杆居中设立，挡脚板高度不应不大于150mm，如下示意图。6.3.7.3脚手架每六个34、步距靠墙一侧与内立杆之间使用18mm厚胶合板对接平铺，背面钉50100 mm木枋加强，接头两边必要设二根横向水平杆，胶合板外伸长度宜控制在100mm，作为脚手架竖向隔离办法，即六步一隔离，如下图所示。6.3.8当需要在脚手架上开设门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架构造，斜杆与水平方向倾角为4560度，并按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定选用“B型”形式，见下图。6.4落地脚手架拆除6.4.1拆除脚手架前应全面检查其扣件连接、连墙杆件、支撑体系等与否符合搭设时规定，清除脚手架上所有杂物及地面障碍物，并由单位工程施工负责人进行脚手架拆除安全技术交底。6.4.2拆除作业必要由上而下逐级进行35、，禁止上下同步作业。6.4.3连墙件必要随脚手架逐级拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应不不大于2步，如高差不不大于2步，应事先增设连墙件进行固定。6.4.4当脚手架采用分段或分立面拆除时（如施工电梯部位），对不拆除脚手架两端应事先按每个楼层增设连墙杆件和横向斜撑进行加固。6.4.5当脚手架拆至底部最后一根立杆高度时，应先在恰当位置搭设暂时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。7. 第二种外架方式：14#楼东侧型钢悬挑脚手架7.1 型钢悬挑架材料选取悬挑型钢水平梁选用16号热轧工字钢，斜拉杆采用钢丝绳（规格由计算拟定），斜撑选用热轧工字钢（规格由计算拟定），搭设脚手架用料同双36、排落地脚手架。7.2 型钢悬挑架搭设尺寸立杆纵距La=1.20m，立杆横距Lb=1.05m，步距h=1.80m，连墙杆件水平间距L1=3.03.40m，竖向间距H1=4m，连墙杆件使用482.75钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋钢管使用双扣件连接；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网。7.3 型钢悬挑架搭设顺序型钢挑梁制作预埋铁件及锚环挑梁所在楼层混凝土浇捣安装型钢挑支构件（按平面图）型钢挑梁固定（按图）安装并焊接型钢纵向联梁（按图）按脚手架纵横距及内排架距墙尺寸焊接立杆限位短柱（纵向应拉通线）竖立杆设立架体暂时支撑安装横向扫地杆安装纵向扫地杆安装第一步小横杆安装第一步纵37、向水平杆铺竹芭脚手板设立连墙杆件 安装第二步小横杆安装第二步纵向水平杆预埋吊环浇捣上层混凝土安装斜拉钢丝绳脚手架搭至卸荷位置安装卸荷钢绳继续搭设脚手架至设计高度7.4 14#楼东侧悬挑型钢水平梁布置本工程型钢悬挑架布置在构造楼面，采用上拉式挑支构造。7.5 悬挑型钢水平梁节点大样图及受力验算书7.5 悬挑型钢水平梁节点大样图及受力验算书本工程建筑物边梁向外凸出最大距离为1100mm，为了保证外脚手架四周闭合及型钢水平梁锚固段能支承在构造受力部位；依照悬挑脚手架和型钢水平梁实际工况及平面布置，选取承受荷载最不利悬挑钢梁且具备代表性节点构件作为验算对象，分别进行如下计算。7.5.1详图一型钢A悬挑38、梁安装如图7-2、图7-3。7.5.2 详图一型钢受力计算书7.5.2.1 脚手架搭设参数普通型刚上拉式悬挑双排脚手架搭设高度为18.1米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆最大纵距为 1.65米，立杆横距为0.85米，立杆步距为1.8 米；内排架距墙1.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 1 根；采用482.75钢管；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.0；连墙件竖向间距4.0米，水平间距3.3 米，采用双扣件连接；7.5.2.2荷载参数按装修脚手架选取，同步施工层数:2 层；施工均布荷载：2.0kN/m2；风荷载参数按广东省惠州市采用，基本风压为0.75，风荷载高39、度变化系数z为1.0，风荷载体型系数s为1.126；计算中考虑风荷载作用；静荷载按每米立杆承受构造自重荷载原则值:0.1292kN/m；脚手板自重原则值:0.30kN/m2；栏杆挡脚板自重原则值:0.15kN/m；安全设施与安全网自重原则值:0.005kN/m2；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹芭脚手板；栏杆挡板类别:钢杆，层板挡板。7.5.2.3 水平挑支构件选取悬挑水平钢梁按带悬臂单跨梁计算选取16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度3.0m；与楼板连接压环直径:20mm；楼板混凝土标号:C25；上拉钢绳数量1根，钢绳安全系数取8，钢绳上下拉结点垂直距离为3.240、0m；钢绳水平方向距离建筑物取2.15m。7.5.2.4 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架上荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载，经计算20米高脚手架产生立杆轴向力为：不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值： N1 = 10.561 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值： N2 =9.972 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩值： Mw = 0.316 kN.m；7.5.2.5脚手架立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴向压力设计值：N = 10.561 kN；计算立杆截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数按扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155，计算长度系数 =41、 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到：= 0.188 ；立杆净截面面积： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 10561/(0.188457)=122.922 N/mm2；立杆稳定性计算 = 122.922 N/mm2不大于立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式：立杆轴心压力设计值：N = 9.972 kN；Mw42、 = 0.316 kN.m； = 9972/(0.188457)+316000/4790 = 182.038 N/mm2不大于立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！7.5.2.6 连墙件计算连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载原则值 Wk = 0.497 kN/m2；每个连墙件覆盖最大脚手架外侧迎风面积Aw = 13.60m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力： N0= 5.0 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 9.463 kN；连墙件轴向力设计值： Nl = Nlw +43、 N0= 14.463 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中： - 轴心受压立杆稳定系数；由长细比 l0/i = 1250/15.9成果查表得到=0.728，l0为内排架距离墙长度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.7284.5710-4205103 = 68.203 kN；Nl = 14.463kN Nf = 68.203kN，连墙件设计计算满足规定！连墙件两端采用双扣件连接，如图7-4由以上计算得到 Nl = 14.463kN不大于双扣件抗滑力 16 kN，满足规定！图7-4 连墙件扣件连接示意图7.5.2.7 44、悬挑水平梁受力计算悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂某些受脚手架荷载P作用，里端C为与楼板锚固点，B为墙支点，A为钢绳拉结点。脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体1250mm，支拉钢绳支点距离墙体为 2150mm，水平钢梁计算简图如图7-5。16号工字钢水平支撑梁截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载： P=(1.26.552 +1.42.805)= 10.561 kN；水平钢梁自重荷载： q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；安装上拉钢绳后经持续梁计算得到最大内力：Tm45、ax = 18.874 kN；Rb = 7.491 kN；未安装上拉钢绳时，考虑5.4米架高，悬臂水平梁计算得到最大内力：弯矩 Mmax= -10.761 kN.m；Rc = -6.966KN；水平钢梁最大应力： =Mmax/1.05W= 10.761106 /( 1.05 141000 ) = 72.68 N/mm2；水平梁最大应力计算值72.68N/mm2不大于抗压强度设计值 215 N/mm2。满足规定！水平钢梁整体稳定性计算：依照公式如下其中：b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9.988 235 /( 4300160235) = 0.72由于b不不大于46、0.6，查钢构造设计规范(GB50017-)附表B，得到b值为0.658。经计算水平钢梁最大应力 = 10.761106 /( 0.658141000 )= 116 N/mm2；水平钢梁稳定性计算 = 116 不大于 f = 215 N/mm2，满足规定!7.5.2.8 上拉钢绳、吊环强度计算上拉钢绳强度计算：钢丝拉绳内力：T = Tmax = 18.874 kN；钢丝绳容许拉力按照下式计算：其中：Fg- 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳47、分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取T = 18.874 kN，=0.82，K=8，经计算，钢丝绳最小直径必要不不大于19.19mm才干满足规定！钢丝拉绳吊环强度计算：取钢丝拉绳轴力T = 18.874 kN作为吊环拉力N：则 N=T = 18.874 kN；钢丝拉绳吊环强度计算公式为其中： f 为吊环受力单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需钢丝拉绳吊环最小直径 D=(188744/3.142125) 1/2 =13.86mm；7.5.2.9 锚固段与楼板连接计算水平钢梁与楼板采用钢筋压环，压环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点压环受力 R=Rc48、 =-6.966 kN；水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为:其中： f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；水平钢梁所需压环最小直径 D=69664/(3.142502)1/2 = 10 mm；水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。经上述计算可知，“详图一”悬挑受力构件中，型钢上拉钢绳直径必要不不大于等于19.19mm、吊环最小直径必要不不大于12mm、压环最小直径必要不不大于 10 mm，但在实际施工中，因施工进度需要，经常浮现脚手架卸荷钢绳滞后安装，卸荷钢绳与安全防护棚拉绳同步固定在同一种吊环上等现49、象，因而，规定本工程在选取挑支受力构件时，其上拉钢绳直径不得不大于20 mm，吊环、压环选用直径为20 mm园钢。8悬挑脚手架搭拆注意事项8.1悬挑脚手架搭设注意事项8.1.1本工程悬挑脚手架由于受建筑物平面几何尺寸影响，型钢（支架）纵向布距不尽相等，型钢最大间距控制在1650 mm，安装容许偏差不得超过50mm，搭设时应特别注意纵横向水平杆件与立杆连接办法（按规范），保证主节点连接稳固，杆件交错布置合理，以保证脚手架整体稳定性，挑架搭设时第一步脚手架步距应从型钢挑梁底面算起。8.1.2脚手架每根立杆分段卸荷方式可参照下图9-1通用图进行。8.1.3依照型钢（支架）挑梁平面布置图及节点大样图，50、对每根（榀）型钢（支架）挑梁固定及支拉杆件位置，事先应进行各部件尺寸翻样，安装时对号入座。同步做好：在下层混凝土构造施工时，按斜撑下支点位置预埋铁件；在型钢安装层混凝土构造施工时，应严格按型钢（桁架）挑梁位置预埋铁件或压环（压环弯脚应压在现浇楼板下层钢筋之下，两侧锚固长度不不大于300mm）；在上层混凝土构造施工时，按下层型钢或脚手架卸荷主节点相应位置上预埋钢筋吊环、铁件，并保证其在同一垂直面上。8.1.4普通型钢悬挑梁长度重要以A型=4.5m规格为主，个别挑梁（支架）长度按实际尺寸进行下料。用于固定型钢（支架）预埋铁件、锚（拉）环应采用A3钢或Q235钢，焊条选用E43型；当压环使用级钢，焊51、接应使用E502型焊条，所有铁件预埋时，应低于构造面20mm，以便抹灰层覆盖；用于设立型钢挑架材料必要具备产品合格证。8.1.5型钢挑梁（支架）、支拉斜撑等挑架设施在安装时其所在楼层构造混凝土强度应达到设计强度30%。8.1.6型钢挑梁（支架）安装就位后，应先行做好固定校正工作，钢梁（支架）外伸（挑）端应略高于尾部（为梁长35），然后按照立杆位置焊接长150mm200mm直径为20mm立杆限位短柱。第一步脚手架底面从外立杆至建筑物外墙面应用九层板封闭隔离。8.1.7普悬型钢、支拉体系应按图纸放实样拟定各杆件加工制作尺寸，所有联梁与型钢挑梁应进行焊接连接（图中注明者除外）。8.1.8详图中未注明52、连接焊缝按如下规定拟定：对接焊缝沿型钢截面周长满焊，贴角焊缝按型钢接触面长度满焊，焊缝高度（焊脚尺寸）6mm。8.1.9脚手架外侧应搭设封闭式安全防护棚，并随机检查，防护棚上铺设层板应与钢管可靠固定连接，防止台风刮落，其搭设办法如图10-1。8.2悬挑脚手架拆除注意事项8.2.1脚手架拆除办法同双排落地架，拆除时脚手架上不得集中堆放钢管等其他材料，以减少脚手架使用荷载。搭架时应按规定及时安装连墙杆，拆架时连墙杆应按顺序逐个拆除，不得图以便持续拆除各种连墙杆件。8.2.2拆除脚手架时，凡在影响区域地面范畴内，应设立围栏和警戒标志，并派专人看守，禁止一切非操作人员入内。8.2.3架子拆除四周应同步53、进行，脚手架上杂物应事先清理干净；分段拆除高差不得不不大于2步；拆下长钢管使用塔吊或白棕绳加滑轮装置运送到地面，其他小型配件转入楼层内运用施工电梯转运至地面。8.2.4型钢挑梁（支架）拆除时应按下列顺序进行：上部脚手架拆除联梁拆除拉杆拆除支杆拆除压点锚环内木枋拆除将悬挑水平梁移至楼层内拆除(切割)压点锚环；对于三角形支架应使用塔吊固定后逐榀切割拆除。9.脚手架安全管理9.1人员管理9.1.1脚手架搭设人员及电焊人员必要是经国家特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格专业架子工和焊工，其身体条件应满足高空作业规定。9.1.2搭架作业人员必要佩戴符合原则安全帽、安全带等安全防护用品，作业时必要穿防54、滑鞋。9.2搭设阶段9.2.1用于搭设脚手架构配件质量必要按技术原则规定经检查合格后方可使用。9.2.2脚手架搭设按下列阶段进行质量及安全性验收：9.2.2.1地基竣工（型钢挑梁、桁架安装完毕）后及脚手架搭设前；9.2.2.2操作层施加荷载后；9.2.2.3 每搭设完68m高度后；9.2.2.4 达到设计高度后；9.2.3脚手架验收时发现问题应及时校正，整治，脚手架扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手随机抽样检查，不合格必要重新拧紧，验收合格后方可挂牌使用。9.3使用阶段9.3.1脚手架操作层上施工荷载应符合设计规定，不得将模板支撑、缆风绳、混凝土输送管、卸料平台等固定在脚手架上；禁止超载、堆放集中荷载55、及任意悬挂起重装置。9.3.2六级及六级以上大风和雾、雨（雪）天应停止脚手架作业，雨（雪）后上架作业应采用防滑办法。9.3.3项目管理部应设专人负责对脚手架进行寻常检查和维护，未经项目部技术负责人批准不得任意拆除脚手架上任何杆件；特别在大风与大雨后，以及脚手架停用复工前，必要对脚手架进行全面检查、整修。9.4 脚手架按如下项目进行寻常维护检查：9.4.1各主节点杆件安装、连墙件、支撑、焊接部位焊缝、拉结固定点、门洞等核心位置构造与否符合施工方案规定。9.4.2地基与否有积水、下沉现象，立杆与否浮现悬空，扣件螺栓与否有松动现象，焊缝、压环、吊环与否浮现开裂变形等。9.4.3 当发现脚手架某个部位56、发生突变时，应及时停止使用，查明因素，经加固解决验收合格后，方可继续使用。9.4.4脚手架上建筑垃圾应随时清理，其垂直度应满足规范规定，安全防护设施必要符合设防规定。9.5 脚手架有效期间，荷载应均匀布置，不得集中堆放。禁止任意拆下主节点处纵横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、挡脚板、斜拉杆、固定锚栓等部件，要拆除以上任一部件必要采用安全加固办法，并报技术负责人审批批准后方可实行。9.6脚手架四周应在操作楼层下方设立一道水平挑兜网，并随操作层同步升降，防止高空落物，且分别在九层和十七层设立二道固定式硬隔离防护棚。9.7在脚手架上进行电气焊作业时，必要有防火办法，并派专人负责看守。9.8脚手架上不得任意敷设施工暂时用电线路，若确需架设用电线路，应严格按施工现场暂时用电安全技术规范（JGJ46-88）之规定执行。9.9在施工区域最高处脚手架应设立防雷接地装置，避雷针用12镀锌钢筋制作，设在建筑物四大角脚手架立杆上，高度不得不大于1米，并将所有最上层大横杆所有接通，形成避雷网路，接地可与建筑物设计防雷接地系统连接。9.10 本方案未注明事项严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)及本地建设行政主管部门关于规定和原则执行。