1、落地式外脚手架专项施工方案1、编制依据1。1 主要规程、规范1.1.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX，20XX年版1。1.2 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-911.1.3 建筑施工安全检查标准JGJ59-991.1.4 建筑地基基础设计规范（GB 50007-20XX)1.1.5 建筑结构荷载规范（GB 5000920XX)1.1。4 钢结构设计规范（GB 5001720XX)1.2 参考手册1.2。1 建筑施工手册缩印版第四版，20XX.91.2。2 简明施工计算手册1999.71。2。3 实用建筑施工安全手册1999。71.3 施工图纸1。3。1 x2、x（北区)工程施工图纸2、工程概况2。1 总体工程概况建筑高度：515层，标准层高;2。95米，其中26、28、29#住宅楼均有地下一层车库；29为15层,28#、30#为11层，26#、27#、39#、40#为5层;41#、42为7层；而28、29、30#住宅楼设悬挑脚手架；工程结构形式为：框架剪力墙结构。标准层高：2.95米。3、脚手架构配件的质量要求3。1钢管的材质及规格要求：钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的Q235钢焊接钢管，其化学成份与机械性能符合国家标准碳素结构钢（GBT700)的要求.有严重腐蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者不得使用;立杆、纵向水平杆的钢管长度为46m,横向水平3、杆(小横杆)为1。92。3m。钢管应涂防锈漆。3。2扣件应符合钢管脚手架扣件（GB158311995）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。在使用时,直角扣件和回转扣件不允许沿轴心方向承受拉力；直角扣件不允许沿十字轴方向承受扭力；回转扣件的两旋转面间隙要小于1mm。3.3木脚手板用后50mm的松木或杉木制成，板长为36米,宽不小于150mm,材质符合国家标准二等材的要求.防护构配件、连墙件可用管材或型材。3。4安全密网：架体外侧必须使用密目式安全网封闭，安全密网密目在2000目以上，网体与操作层不应有大于4、10cm的缝隙,网间不应有大于25mm的缝隙.4、脚手架搭设技术措施4.1施工准备:在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行技术交底，并履行交底签字手续，各持一份,互相监督,由专业班组长向操作人员进行班前技术交底,并做好交底记录入档.按对脚手架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，搭拆脚手架的操作人员必须持证上岗.4.2对地基的要求：脚手架立杆必须设置在坚实的地基上，以保证脚手架不下沉和使用牢固安全。本工程可将原土地面整平夯实，在每一立杆位置上铺长不小于1m,宽不小于200mm，厚不小于50mm的垫木，垫5、木上加设立杆底座，并用铁钉牢固。脚手架基础顶面应高于自然地面100mm150mm,外沿应具有排水坡度，并挖一浅水沟，以利排水。4。3结构构造:搭设尺寸为:横距Lb为 1。05m，纵距La为1。5m，大小横杆的步距为1。8 m；内排架距离墙长度为0.30m;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；施工均布活荷载标准值：3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架;4。3.1立杆塔设要求:(1)每根立杆底部应设置底座或垫板，脚手架立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上.横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵6、向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。高低差不应大于1m.（2）立杆接头除顶层顶部外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置，两个相临立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（即60cm）；采用搭接时，搭接长度不小于1m,必须等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不应小于3跨。4。3.2横向水平杆搭设 脚手架立杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角7、扣件扣紧且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。本工程中，靠墙一端的外伸长度不应大于500mm.作业层上非主节点处,应根据支撑脚手板需要等间距设置，其最大间距不应大于纵距的1/2.4。3.3脚手板的设置 作业层脚手板应采用竹笆，且满铺、铺稳,离开墙面120150mm。采用对角平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于150mm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4.3。4连墙件的设置 连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm,且从第一步纵向水平杆处设置，当设置有困难8、时，可用抛撑。本工程采用扣件连 接方式拉结，连墙件应与墙面垂直，当连墙件与框架柱、柱中预埋连接件连 接时，必须待梁、柱砼达到不低于15Mpa的 强度.4。3。5剪刀撑的设置 本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜相结合的方式,随立柱、纵横向 水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。 剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间.斜杆相交点 处于同一条直线上,并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另 一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣节点，所有固定点距离主节点不大于15cm。4。3。6防护设施 脚手架满挂全封9、闭密目安全网，密目网采用1。8m6.0m规格,用网绳绑扎在 大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1。2m，作业层脚手架立杆于0。6 m和1。2m设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。4.3.7防雷避电措施 本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范标准。 工程采用避雷针和大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼房内避雷系统连成一 体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针用12镀锌钢筋制作，高度1.5m, 设置在脚手架四角立杆上,并将所有最上层的打横杆全部连通，形成避雷网 格。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统 连成一体.接地线的连接牢靠，与立杆连10、接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加 弹簧垫圈以防止松动，保证接触面积不小于10mm2,并将表面的油漆及氧化层 清除干净。露出金属光泽并涂以凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的 设置按脚手架的长度不超过50米设置，位置尽量避免人员经常走动的地方， 以避免跨步电压的危险,防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊 接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲 击电阻不大于10,同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离 不小于3m.4。3。8脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全马道： 马道宽度不小于1米，坡度以1:3（高：长）为宜。 马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应11、，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。人行斜道小横杆间距不超过1。5米. 马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm。设置护栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0。6米,同时设180mm宽档脚板;4.3.9外脚手架搭设顺序本工程脚手架搭设自下而上进行，立杆垫板铺完后由楼的一侧开始排尺，在垫板上用粉笔画出立杆轴心线，然后在垫板上摆放标准底座及扫地杆竖立杆（随即立杆与扫地杆用直角扣件扣紧)装扫地小横杆安第一步大横杆安装第一步小横杆校正立杆设第一排拉结点安第二步大横杆第二步小横杆。.以此类推,搭设高度步大横杆时安装剪刀和横向支撑杆5、脚手架搭设质量要求：5。1立杆垂直偏差: 12、搭设高度H40m时;纵向偏差不大于H/400，且不大于100mm;横向偏差不大于H/600,且不于50mm。5.2 纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于200mm，同跨内外高度差不大于10mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm,外伸尺寸的误差不应大于50mm。5。3 脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm.5。4 扣件紧固力矩宜在4555N。m范围内，不得低于40N.m或65N。m。5。5 连墙点的数量、位置要正确、连接牢固，无松动现象。6、脚手架的拆除：6.1 拆除前应全面检查脚手架的牢固情况，并根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除方案。6.13、2 应由单位工程负责人认真向操作人员进行拆除安全技术交底.6。3 清除脚手架上的杂物及地面障碍物.设经济区、设置明显标志,安排专人警戒。6.4 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同步作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步，应增设连墙件加固。7、脚手架稳定性计算1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m,纵距La为1。5m，大小横杆的步距为1。8 m;内排架距离墙长度为0。30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为483.5；14、横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。6 m，水平间距4。5 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处江苏苏州，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s为1.3；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）：0.150;安全15、设施与安全网(kN/m2)：0.005；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m)：0。038；脚手板铺设总层数：7；5。地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值（kPa）：120.00；立杆基础底面面积(m2）:0.20；地基承载力调整系数：1。00。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 16、kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.31.05/(2+1)=0。105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31。05/（2+1）=1。05 kN/m；静荷载的设计值： q1=1。20.038+1.20.105=0.172 kN/m;活荷载的设计值： q2=1。41.05=1。47 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： M1max = 0。08q1l2 + 0。10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080.1721。52+0.101。17、471。52 =0。362 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = 0。10q1l2 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100。1721.520。1171.471。52 =-0.426 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.362106，0。426106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = （0.677q1l4 + 0。990q2l18、4）/100EI其中:静荷载标准值： q1= P1+P2=0。038+0.105=0.143 kN/m;活荷载标准值： q2= Q =1。05 kN/m；最大挠度计算值为： = 0.6770.14315004/（1002。06105121900)+0。9901。0515004/（1002。06105121900) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-20XX第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为19、小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0381。5 = 0。058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31。051。5/（2+1)=0。158 kN；活荷载标准值：Q=31。051.5/(2+1） =1.575 kN;集中荷载的设计值: P=1.2(0。058+0.158）+1.4 1.575 = 2.463 kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1。20.0381.052/8 = 20、0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4631。05/3 = 0.862 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.868 kNm;最大应力计算值 = M / W = 0.868106/5080=170。953 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax = 5ql4/384EIqmax=50。03821、10504/(3842.06105121900） = 0。024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。158+1.575 = 1。79 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmax = Pl(3l2 - 4l2/9）/72EIpmax = 1790.11050(310502410502/9 ） /(722。06105121900） = 2.929 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.929 = 2。953 mm；小横杆的最大挠度为 2。953 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 22、mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16。00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16。00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0381。52/2=0。058 kN;小横杆的自重标准值： P2 = 0。0381。05/2=0.02 kN23、；脚手板的自重标准值： P3 = 0。31。051.5/2=0。236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051。5 /2 = 2.362 kN;荷载的设计值： R=1.2(0.058+0。02+0.236)+1.42.362=3.684 kN;R 16。00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2）0。038/1。8024.30 = 3。810kN；(2）脚手板的自重标准值;采用竹笆24、片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.371。5(1.05+0.3)/2 = 2.126 kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0。1571.5/2 = 0。788 kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051。524.3 = 0。182 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6。906 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ = 31.051.52/2 = 25、4.725 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1。26。906+ 0.851。44。725= 13。91 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1。2NG+1.4NQ=1。26.906+1.44.725=14.902kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7zs0其中0 - 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB5000920XX）的规定采用：0 = 0。45 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX）的规定采用:z= 0。74；s - 风荷26、载体型系数:取值为1.3;经计算得到,风荷载标准值为: Wk = 0。7 0。450。741。3 = 0。303 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为： Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1。40。3031.51.82/10 = 0.175 kNm;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值：N = 13.910 kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/（A) f立杆的轴心压力设计值：N = N= 14.902kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢27、管脚手架安全技术规范(JGJ13020XX)表5.3.3得: k = 1。155 ;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)表5。3。3得： = 1.5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m;长细比： L0/i = 197 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到:= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2;考虑风荷载时 = 13910.238/（0.186489)+175254。37/28、5080 = 187.436 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187。436 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!不考虑风荷载时 = 14902。488/（0.186489)=163.846 N/mm2；立杆稳定性计算 = 163。846 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算： 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13020XX）5。3。6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af (1.2NG2k + 0。851.4(NQk + M29、wkA/W)/1。2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.096 kN;活荷载标准值：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40。85) = 0.175 /(1。4 0。85) = 0。147 kNm；Hs =( 0.1864.89104205103-(1。23。096+0。851.4(4.725+0。1864.891000。147/5。08)）/(1.20。125）=41.198 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架30、安全技术规范(JGJ130-20XX)5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0。001Hs）H = 41.198 /(1+0。00141。198)=39。568 m；H= 39。568 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =39。568 m.脚手架单立杆搭设高度为24.3m，小于H，满足要求!八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92,s1。3，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 0。921.30.45 = 31、0.377 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16。2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX)5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.544 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13。544 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15。8的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度; A =32、 4.89 cm2；f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494。8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 13.544 Nf = 95。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 13。544小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa；其中，地基承载力标准值:fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力:p33、 = N/A =69.551 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 13。91 kN；基础底面面积:A = 0。2 m2。p=69。551kPa fg=120 kPa .地基承载力满足要求！外脚手架施工方案（挑架)1、编制依据1.1主要规程、规范1.1.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020XX1。1。2建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80911。1.3建筑施工安全检查标准JGJ59-991。1。4建筑结构荷载规范GB5000920XX1。2 参考手册建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社;钢结构设计规范GB34、5001720XX 中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社；1.3施工图纸xx印象（北区）施工设计图纸；xx印象(北区）施工组织设计2、工程概况建筑高度：11层15层，层高2.95M，结构形式为：框架剪力墙.2。1 脚手架工程概况 本工程上部外脚手架采用全封闭悬挑双排外脚手架，对于29#、28#、30计划在六层开始设工字钢/槽钢（第一挑)，每挑6层，其中29#共两挑，28#、30只设一挑.以下采用双排落地钢管架.脚手架钢管采用483.5； 外挑采用16号工字钢/16号槽钢，外挑长度为1.4米,内锚2。8M；固定 工字钢在楼面上用2根16的圆钢（两道）,上35、口利用12MM厚铁板用双螺帽压紧,距离外墙边为2.8米。立杆纵向间距为1。5米，内立杆距外墙面为1。35米，步距为1。8米，小横杆长度为1。5米。脚手架与建筑物的 连墙拉结采用刚性连接，垂直间距3.6m,水平间距3m。连墙件采用预埋镀锌扁铁与脚手架相连。 2.2组织机构如下:项目经理专职安全员、施工员脚手架施工技术人员2.2。1主要人员安排如下：1、施工员1名:主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导.2、安全员1名:主要负责脚手架搭设、验收和拆除的安全工作.3、脚手架技术工人30人:根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作，人员必须具备专业上岗证.4、其他配合人员：主要负责协助操作人员对钢管、36、扣件的运输作业。3、材料要求、构造要求及技术措施3.1材料要求3。1.1钢管的材质及规格要求：钢管采用外径48mm,壁厚3.5mm的Q235钢焊接钢管，其化学成份与机械性能符合国家标准碳素结构钢(GBT700）的要求。有严重腐蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者不得使用;立杆、纵向水平杆的钢管长度为46m，横向水平杆（小横杆）为1。92.3m。钢管应涂防锈漆。3.1。2扣件的材质及规格要求扣件是专门用来对钢管脚手架杆件进行连接的，它有回转、直角（十字)和对接(一字)三种形式，扣件应采用可锻铸铁制成，其技术要求应符合GB15831的规定,严禁使用变形、裂纹、滑丝、砂眼等疵病的扣件，所使用的扣件还应具有生37、产厂家的产品合格证或租赁单位的质量保证证明。在使用时，直角扣件不允许沿轴心方向承受拉力；直角扣件不允许沿十字轴方向承受扭力；对角扣件不宜承受拉力，当用于竖向节点时只允许承受压力.扣件螺栓的紧固力矩应控制在4050N。M之间，使用直角或回转扣件紧固时，钢管端部应伸出扣件盖板边缘不小于100mm。扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5mm。回转扣件的两端转面间隙要小于1mm.3。1。3安全密网架体外侧必须用密目式安全网封闭，安全密网密目在2000目以上，网体与操作层不应由大于10mm的缝隙，网间不应有大于25mm的缝隙。3.2 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施3。2。1立杆立杆接头除顶层顶步外38、,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（即60cm）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。3.2.2大横杆大横杆置于立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈.大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3， 大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全39、长的1/300，局部高差不超过5cm3。2。3小横杆 每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根 小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm 伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立柱处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。3.2。4纵、横向扫地杆 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上,横向扫地杆则采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差处40、，扫点杆应错开，高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。3。2。5剪刀撑 本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭设,用通常剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单干通长剪刀撑.剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在450600之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置,剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上, 另一根扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定。在其中间增加 24个扣节点，所有固定点距主节点距离不大于15cm。3。2。6脚手板 作业层脚手板采用竹笆,两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道硬隔离,随作业层上升，同时作业层不41、超过两层.每层设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在四根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕23圈固定。脚手板应采用竹笆，且满铺、铺稳,离开墙面120150mm.采用对角平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于150mm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。3.2.7连墙件附墙拉结采用硬拉结，每个拉结件必须与墙体垂直设置，连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；3.2.8防护措施 脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.86。0规格,用网绳绑扎在大横杆外立杆内42、侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网,在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网,施工层随层设置。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板.4、防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范标准。 工程采用避雷针和大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼房内避雷系统连成一 体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针用12镀锌钢筋制作，高度1.5m， 设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的打横杆全部连通，形成避雷网 格。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统 连成一体。接地线43、的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加 弹簧垫圈以防止松动，保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层 清除干净。露出金属光泽并涂以凡士林.接地线与建筑物楼层内避雷系统的 设置按脚手架的长度不超过50米设置，位置尽量避免人员经常走动的地方， 以避免跨步电压的危险，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊 接长度大于2倍的扁钢宽度.焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻,要求冲 击电阻不大于10,同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离 不小于3m。5、安全防护措施5.1结构临边防护在结构出入阳台的门窗洞口设置封闭式防护栏杆，使用材料483.5钢管。其高度不低于1。244、m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0。6m设一道通常大横杆,每隔一根立杆设一道三角架。沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网,设警示牌6、悬挑式临时钢管脚手架搭设施工工艺6。1搭设顺序 悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑梁纵向大横杆立杆横向小横杆大横杆剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网6.1。2施工工艺 在楼面结构施工时需留设地锚，地锚为216光圆钢筋,间距150mm,转角处加密.地锚每端锚固于混凝土内长度不小于30d。挑架外侧设剪刀撑，采用48钢管按45600角度设置。架子拆除后，穿墙孔洞采用与相邻部位同强度等级同配比的混凝土填满捣实。6。2脚手架的拆除施工工艺 45、拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆剪刀撑斜撑杆大横杆小横杆立杆。不准分立面拆除或在上下步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙件必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步,应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆除连墙件。7、脚手架必须经过安全46、员验收合格后方可使用7。1脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用： 搭设完毕后; 连续使用6个月； 施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前； 在收到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后; 在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况下；7.2操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。7.3在架子的使用过程中,要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查 钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇到问题及时解决.7.4安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。847、安全施工措施8。1材质及其使用的安全技术措施8。1。1扣件的紧固程度宜在4050N。m，并不大于65 N.m,对接扣件的抗拉承载力为3KN.对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。8。1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。8。1.3钢管有严重腐蚀、压扁或裂纹的不得使用,禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。8。1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、塑料混合使用。8.2脚手架搭设的安全技术措施8。2.1落地脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求,做到不积水、不沉陷、顶板基础的砼必须达到设计强度的75以上才能施工。8.2。48、2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，同一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。开始搭设时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除.8。2.3脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定.脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步.8。3脚手架上施工作业的安全技术措施8.3。1结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3N/m2,确保较大49、安全储备。8。3。2结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层不超过两层,临时使用的悬挑脚手架同时作业层不超过一层。当作业层高出其下连墙件3。1m以上,且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。各作业层之间设立可靠的防护栏杆,防止坠落物体伤人。8。4脚手架拆除的安全技术规范8.4。1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除后才能拆除。拆架前，全面检查待拆脚手架,根据检查结果，拟定出作业计划,报请批准，进行技术交底后才准备工作。8。4.2架体拆除前,必须查看现场施工环境，包括架空线路、外脚手架、地面设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙50、杆及拆除架体各吊点、附件、电器装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆除应划分作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人维护，禁止非作业人员进入。8.4.3在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷,应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故.8.4.4所有杆件和扣件在拆除时分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运；拆除的零配件要装入容器内,用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠,双点起吊，严禁从高空抛掷。六级风以上（含六级51、)时停止拆除脚手架施工。9、文明施工9。1进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。进入现场人员要爱护场内的各种设施和标识牌，不得随意拆除和移动标识牌。严禁酗酒人员上架作业。9.2脚手架搭设人员必须是经过考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证.凡有高血压、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不准上脚手架操作.上架子作业人员上下均走人行梯道，不准攀爬架子。9.3护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改，应由架子工完成，任何人不得任意拆改.不准利用脚手架吊运重物，不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖52、动脚手架。不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。9。4在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架体部件.拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。9.5要保证脚手架的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理,应及时整理、检查,按品种、分规格堆放整齐,妥善保管。9.6六级以上（含六级）大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积53、水等物，若有则应随时清扫，并采取防滑措施。10、稳定承载计算一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m，立杆的横距为1。05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3。6 m，水平间距2.8 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）：3。000；脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏苏州市，基本54、风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s为1.3；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m）:0。1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.820；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0。150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.080；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度 2。6 m.锚固压点螺栓直径（mm)：12.00；楼板混凝土标号：C355、0；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为：6.000；钢丝绳与墙距离为(m)：3。300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m.二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13020XX)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。821。05/(2+1）=0。287 kN/m ；活荷载标准值： Q=31。05/(2+1)=1.05 kN56、/m；静荷载的设计值： q1=1.20。038+1。20。287=0。39 kN/m；活荷载的设计值： q2=1.41.05=1.47 kN/m;图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0。08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080。391。42+0.101。471。42 =0。349 kNm;支座最大弯距计算公式如下： M2max = -0。10q1l2 - 0。117q2l2支座最大弯距为 M2max= 57、-0。100。391。420.1171.471.42 =0.414 kNm;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.349106，0.414106)/5080=81。496 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 81.496 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下： max = （0。677q1l4 + 0。990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0.038+0。287=0。325 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/58、m；最大挠度计算值为： = 0.6770。32514004/（1002.06105121900）+0.9901。0514004/(1002.06105121900） = 1.927 mm；大横杆的最大挠度 1.927 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1400/150 mm与10 mm，满足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ130-20XX第5。2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0381.4 = 0。054 kN;脚手板59、的自重标准值：P2=0。821.051.4/（2+1)=0。402 kN;活荷载标准值：Q=31.051.4/（2+1） =1.470 kN;集中荷载的设计值: P=1。2（0。054+0.402）+1.4 1.47 = 2.605 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20。0381.052/8 = 0。006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.6051.05/3 = 0。912 kNm ；最大弯矩 60、M = Mqmax + Mpmax = 0.918 kNm;最大应力计算值 = M / W = 0.918106/5080=180.706 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =180。706 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax = 5ql4/384EIqmax=50。03810504/（3842。06105121900) = 0.024 mm ;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。054+0.402+61、1.47 = 1.926 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1925.561050（310502-410502/9 ) /(722。06105121900） = 3。151 mm;最大挠度和 = qmax + pmax = 0。024+3。151 = 3。175 mm;小横杆的最大挠度为 3.175 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN62、。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2.5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0.0381。42/2=0.054 kN;小横杆的自重标准值: P2 = 0。0381。05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.821.051。4/2=0。603 kN；活荷载标准值： Q = 31.051。4 /2 = 2。205 kN；荷载的设计值： R=1。2(0。054+0。02+0。603）+1.42.20563、=3。899 kN;R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1219kN/m NG1 = 0.1219+(1.402/2)0.038/1.8018.00 = 2.732kN；(2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0.82kN/m2 NG2= 0。8241。4（1。05+0.3）/2 = 3。1 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541。4/2 = 0.464、2 kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.08 kN/m2 NG4 = 0。081。418 = 2.016 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8。267 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31。051.42/2 = 4.41 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1.28。267+ 0.851.44。41= 15.169 kN;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.2865、.267+1.44.41=16。095kN；六、立杆的稳定性计算： 风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7zs0其中0 基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX）的规定采用:0 = 0。45 kN/m2；z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB5000920XX）的规定采用:z= 0。74;s - 风荷载体型系数：取值为1。3；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0。7 0.450.741.3 = 0。303 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为: Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 = 0。85 1。40.3031。41.866、2/10 = 0.164 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值：N = 15.169 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A） f立杆的轴心压力设计值：N = N= 16。095kN;计算立杆的截面回转半径:i = 1。58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ13020XX)表5。3.3得： k = 1。155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ13020XX）表5。3。3得： = 1。5 ;计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.1167、8 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到:= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 15168.78/(0.186489)+163570。746/5080 = 198。973 N/mm2；立杆稳定性计算 = 198.973 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 16094.88/(0.186489)=176.956 N/mm2；立杆稳定性计算 68、= 176。956 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s1.3,00.45，Wk = 0。7zs0=0。7 0。921.30.45 = 0.377 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。08 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按69、照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 5。317 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.317 kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15。8的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2;f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494。89104205103 = 95.133 kN；Nl = 10。317 Ru23.075KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大70、值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=23.075kN钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度,按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径 D=（230754/（3。142502）) 1/2 =17。1mm;实际拉环选用直径D=18mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算： 1。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下：螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下71、:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N (b2d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 11。466kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 12mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=60mm; fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=14.3N/mm2；（b2d2/4)fcc=(6023。142122/4）14。3/1000=49.863kNN=11。466kN经过计算得到公式右边等于49.86 kN，大于锚固力 N=11.47 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求！十三、附注说明：1、 工字钢、槽钢满足外挑尺寸,将多余部分放置于内侧;2、 本悬挑对焊接要求较高，需有资质的持证焊工精心焊制；3、 挑梁布置需进行定位、预埋（不得遗漏）；图中所注明挑梁位置均为挑梁中；4、 锚筋设置处需设置板附加筋5根（同板加筋）200，L=1m；5、 剪力墙上留洞在每边附加2 ？14，从洞口边缘锚入墙中Lae;6、 墙内留150200洞口;安装工字钢时将用木契契牢，上口不得有任何障碍物；7、 其中楼层悬挑梁处，梁主筋加大，如2022/1820等。