1、标准层满堂架专项施工方案目 录一、编制依据1二、工程概况1三、模板支架选型2四、材料及荷载选用5五、搭设方案5六、模板制作9七、模板及支撑系统安装9八、模板拆除14九、安全文明施工措施15十、脚手架事故应急救援预案18十一、附梁板计算书18标准层满堂架专项施工方案一、编制依据（一）本工程设计图纸及有关资料；（二）国家现行相关的法规、技术标准、规范。1：国家建筑安装工程质量检查评估统一标准 2：建筑施工高处作业安全技术规程3：建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20234：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20235：建筑施工安全检查标准JGJ59-2023； 6：建设工程2、安全生产管理条例； 7：中华人民共和国建筑法；8：中华人民共和国安全生产法；9：建筑结构荷载规范(GB500092023)；10:建筑施工计算手册中国建筑工业出版社；11：钢结构设计规范GB50017-2023 ；12：混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204202313：危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质202387号；二、 工程概况工程名称：建设地点：建设规模：本工程由办公楼、裙房组成，总建筑总面积约58060 m2。结构类型为框架-核心筒结构，办公楼地下2层，地上为24层，地上为2层，其中办公楼人工挖孔灌注桩桩基础。建设单位：设计单位：监理单位：勘察单位：施工单位： 使用功能：3、商业、办公。四层及以上单层建筑面积约1336，板厚为150mm；4层墙柱砼强度为C60，梁板为C40，5层至7层墙柱砼强度为C55，梁板为C40，8层至10层墙柱砼强度为C50，梁板为C40，梁板为C40，11层至14层墙柱砼强度为C45，梁板为C35，15层至17层墙柱砼强度为C40，梁板为C35，18层至20层墙柱砼强度为C35，梁板为C30，21层至24层墙柱砼强度为C30，梁板为C30，墙柱梁尺寸有：200300、200400、200450、250400、250600、300600、300700、300800、350700、400700、500700、5001750mm。剪力墙尺寸有：4、250、450、400、600mm。模板支架选型根据工程的实际情况，本着安全、可靠、省时、省力的原则，通过比较分析，本工程采用新型产品盘扣直插式钢管脚手架。、新型产品盘扣直插式钢管脚手架的特点这种产品它具有其他产品不可比的独有特点：1、这种产品重要是对钢管脚手架的扣件进行改善，集其它产品优点于一体，可替代扣件式钢管脚手架、门式架等多种脚手架系列产品。2、鹏峰牌盘扣直插式钢管脚手架从组件上进行了很大改善，组配件减少了许多，整个脚手架系列是由盘扣替代杆件之间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代对接连接扣件；横杆接头替代直角扣件；盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。横杆接头直接焊接在横杆5、的两端，变成二件合一。改变了本来扣件式钢管脚手架需要多个组件形成架体模式，省去了扣件式钢管脚手架规范中有关驳接的许多规定和搭接程序；进行定型标准化设计，杜绝了作业人员许多不规范行为，从而保证了施工安全。3、鹏峰牌盘扣直插式钢管脚手架34人就可安装，大大节省了安装时间和劳力，其劳力和时间约是本来“扣件式钢管脚手架”的50%左右。4、由于组件少，无散件搭配，便于搬运和管理，克服了钢管脚手架构件易散易失的缺陷。克服了门式架搬运容易变形的缺陷。5、由于立杆定型长度有多种规格，驳接长短不一，从而满足规范规定，加强架体的整体稳定性。6、便于材料存放，容易做到整齐划一，存放和保管占地面积小，大大减少用户对产6、品存放空间头痛之苦，给文明施工发明了有利条件。7、鹏峰牌盘扣直插式钢管脚手架不存在扣件抗滑力计算，不存在扣件螺栓的扭力矩的测定。大大提高了脚手架的整体强度和搭设速度。国家有关单位对鹏峰牌盘扣直插式钢管脚手架鉴定、检测和获得专利证书情况 1、鹏峰牌盘扣直插式钢管脚手架于2023年1月27日经广东省住房和城乡建设厅会议鉴定，于2023年2月3日批准粤建鉴字202338号文科学技术成果鉴定证书结论： 钢管脚手架盘扣、横杆插头、直插套筒、抛撑接头连接新技术，属国内首创。该产品实用性强，已在多个工程项目中试用，取得了显著的效果。与会专家认为该成果达成了国内领先水平，2、立杆、横杆、底座的力学性能：经江门7、市质量计量监督检测所和国家建筑工程质量监督检测中心的检测报告结果：盘扣焊接强度P=60KN未破坏。 横插头焊接强度P=25KN未破坏。 重直加载110KN未破坏。 结论：焊接强度、受压、受拉均符合国家现行有关标准。3、获得“中华人民共和国国家知识产权局”七项专利证书：（1）专利名称：一种带有安全机构的直插式脚手架，专利号：ZL 2023 2 0304665.6（2）专利名称:一种直插式脚手架 专利号：ZL 2023 2 0302916.7（3）专利名称:脚手架接头专利号：ZL 2023 3 0316231.3（4）专利名称:一种抱紧型直插式脚手架专利号：ZL 2023 2 0307528.8（8、5）专利名称:脚手架盘扣专利号：ZL 2023 3 0316271.8（6）专利名称:一种脚手架接头专利号：ZL 2023 2 0309662.1（7）专利名称:脚手架横杆专利号：ZL 2023 3 0316232.8 4：本产品荣获开平市度科学技术二等奖。、材料质量规定 l、盘扣直插式钢管落地脚手架的【钢管】：选用外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235钢，其质量应符合碳素结构钢GB/T700、低合金高强度经构钢GB/T1591的规定，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、严重锈蚀、弯曲、压扁、压痕、划道和硬弯的钢管，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家9、资质的实验单位，进行钢管的检查，实验结果满足设计规定后，方可在施工中使用。 2、盘扣直插式钢管落地脚手架的【盘扣】：必须是冲压件，应达成建设部钢管脚手架扣件GB15831的规定规定，由有生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等缺陷，盘扣的规格应与钢管相匹配，贴面应平整，采用二氧化碳保护焊，焊在立杆上（生产厂家已焊好），必须焊接牢固，焊接强度必须大于扣件钢管扣件的的抗滑强度。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。 4、脚手板、脚手片必须采用符合有关规定的材质。四、材料及荷载选用材料的选用材料规格性能指标参数钢管483.0抗弯强度设计值：fm=205N/mm210、截面积：A=3.97 cm2；惯性矩：I=10.2cm4截面模量：W=4.25cm3；弹性模量：E=2.06105N/mm2模板15厚胶合板抗弯强度设计值：fm=15N/mm2弹性模量：E=6103N/mm2木方3585定尺松木木方抗弯强度设计值：fm=17N/mm2截面积：A=29.75cm2；惯性矩：I=179.12cm4截面模量：W=42.15cm3；弹性模量：E=9103N/mm2荷载的选取序号荷载分类名称荷载取值分项系数1永久荷载木模板0.2KN/m21.2/1.352混凝土自重24 KN/m31.2/1.353钢筋自重板1.1 KN/m31.2/1.35梁1.5 KN/m34可变荷11、载施工荷载（泵送）4KN/m21.45振捣混凝土2 KN/m21.4荷载组合项次项目荷载组合计算承载能力验算挠度1平板支架1+2+3+41+2+32梁支架1+2+3+51+2+3五、 搭设方案附图一、 标准层局部梁板支撑体系平面示意图二、 局部支撑体系搭设剖面示意图支模支撑体系梁、板支撑所有采用盘扣直插式钢管脚手架布设，局部搭配用普通钢管扣件，上用顶托。l：梁底的支撑设计尺寸：本工程四层及以上梁的截面有如下尺寸：框架梁纵向及横向梁尺寸有：200300、200400、200450、250400、250600、300600、300700、300800、350700、400700、500700、5012、01750mm，地下室最大截面积的梁是5001750mm，所以以此梁为代表考虑设计。并结合杆件的定型化、标准化和规范化的特点，布设尺寸如下： A：立杆的纵向间距均为0.9m (顺梁轴线距离）；梁两侧立杆间距（平行梁截面）为1.3m。B：立杆步距：1.8m。C：梁底采用四根3585木枋，间距150。D：底模板采用15厚胶合板。E：立杆构件配置标准层层高位5.6m，最大梁为5001750梁，搭设高度为56001750=3850，采用：梁两侧立杆用:LG-300立杆+LG-2400立杆+LG-2400立杆+U型顶托（15），立杆下垫2cm厚垫块，梁底小横杆用钢管扣件连接。2：梁侧模支撑A：侧模主龙骨13、为外面竖向布设，采用双钢管，主龙骨水平间距500。B：次龙骨为内龙骨，横向布设，采用3585木枋，梁的上、中、下均匀布设。C：梁高中间设穿墙螺栓M14。见下图3：板的支撑设计尺寸：A：立杆的纵间距为1300、横间距为900。（轴线间距离）。B：立杆步距：1.8m。C：托板采用3585木枋，间距250。D：立杆构件配置标准层层高5600，板厚150板，净高为5600150=5450采用：LG-300立杆+LG-2400立杆+LG-2400立杆+U型顶托（15），立杆下垫2cm厚垫块。见下图：六、模板制作顶板模板在现场使用部位直接加工，顶板模板应尽量使用整张的胶合板，对于不符合模数的地方可运用胶合14、板切割补齐，但不得使用小于300mm以下的碎模板。施工时手动工具必须配备齐全，胶合板接缝施工在木带上，搭接不少于2cm，工长、质检员直接在现场监督、检查，质量标准如下：项目允许偏差（mm）检查方法长度、宽度+1钢尺检查平整度+0.52m靠尺寸对角线差2钢尺检查七、模板及支撑系统安装（1）、梁、板模板安装：1：梁模板安装：模板一律用15厚胶合板。在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板，按设计标高调整支柱的柱高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁、板跨度大于或等于4米时，跨中梁底处应按设计规定起拱，如设计无规定期，起拱高度宜为全跨长度的1100031000。再安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。215、：梁底采用两根3585木枋，间距1503：框架梁的侧模竖肋内龙骨（次龙骨）采用3585木枋，梁的上、中、下均匀布设。侧面竖肋外龙骨（主龙骨）设双钢管，主龙骨水平间距500。4：梁侧中间均匀设两道宽穿墙螺栓M14，水平间距500。5：梁模板安装完毕经质量验收后，方能扎钢筋。梁钢筋绑扎好需先验收无错漏后，方可以将梁筋沉入模板内，接着绑扎板底筋，底筋完毕后插入安装线管，完毕线管安装后，铁工绑扎面筋。经验收合格后，焊工加焊固定面筋位置。垫保护层，淋水湿润模板，浇筑混凝土前搭设桥架，准备浇混凝土前，所有模板表面均涂刷脱模剂。 6：凡留设施工缝的地方用板闸好施工缝，分先后浇筑加强施工缝的解决工作。 7：在16、安装梁模板的过程中，固定在模板的预埋件和预留洞均不得漏掉。定要预留好预埋件的孔洞并解决好。安装必须牢固，位置准确。8：楼板采用15厚胶合板，一定要做到严密无缝，顺直平整，必须解决好预留孔洞的解决工作，防止漏浆。按纵向用3585木枋作为龙骨，间距250，其上铺设楼面模板。见下图：（2）、 梁、板支撑体系构造盘扣直插式钢管脚手架，是由钢管立杆、盘扣、横杆接头、直插式接长套筒、可调立杆五个部分组成。 盘扣 横杆接头 直插式套筒 U型顶托 盘扣替代扣件式钢管脚手架的连接扣件，是杆件之间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代扣件式钢管脚手架的对接扣件；横杆接头替代直角扣件；盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上17、，变成三件合一。盘扣的间距为600，立杆长度分别有1200、1800、2400。见下图： 横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。长度有下列几种：(3)、梁、板安装工艺1：满堂红搭设2：找平地基3：立杆规格、间距、步距应严格按照设计规定，每根立杆底部应设立底座和垫板，垫板厚度不得小于20。4： 1人将横杆接头插入立杆盘扣内，以2人为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧，并将锁销插入锁孔。 搭拼示范图5：以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才干将下道横杆敲紧并插入固定销。6：当按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托（可调U托）并调至水平。7：在立杆18、底距地面最近的盘扣上安装好纵横向水平杆，为设立扫地杆。8：在水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。9：下面是搭设效果图的实例：支模搭设实例（4）、注意事项1：地面必须平整；2：脚手架的构件、配件在运送保管中严禁摔、撞；3：搭设或拆卸过程中严从高处抛下；4：搭设应从下而上按层搭设；拆卸应从上而下分层拆卸；5：横杆必须两端接头均插入盘扣后方能踩踏，严禁一端插头上人；【特别提醒】：1：由于盘扣直插式钢管脚手架的定型化、规范化、标准化，所以在搭设前，搭设工人一定要熟悉本方案的设计尺寸，严格按照图纸搭设。否则将前功尽弃。2：在搭设之前，技术负责人必须进行技术交底。3：在搭载设之前，先进行排放，从一端开19、始搭设，不可从中间开始。4：应分层搭设，不可局部搭设至顶再搭其余部分。5：搭好以后要组织有关人员进行检查验收，重要检查横杆插头的锁定插屑是否有漏掉；横杆是否按设计100%安装。八、模板拆除现浇砼结构的模板及其支架拆除时的砼强度，必须符合设计规定和混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042023）的规定。1、侧模和底模拆除，应符合以下规定：1）侧模，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除非承重模板。2）底模，应在砼强度符合下表规定后，方可拆除。结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件-1002、拆模前必20、须填写拆模申请，在技术人员及监理批准后才可拆除模板，严禁私自拆模。3、已拆除模板及其支架结构的砼，在其强度符合设计的强度等级的规定后，方可承受所有使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须通过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。4、拆模时必须注意保证砼结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。1）拆模顺序：先拆除承重小的部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架。例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。2）在拆除模板过程中，如发现砼出现异常现象，也许影响砼结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究解决措施后，方可继续拆模。5、拆模前应检查21、所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场合范围内的安全措施。6、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。7、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定期，可采用先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。8、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。9、高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。10、在提22、前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。11、拆模如遇半途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或互相连接稳固。对活动部件必须一次拆除。12、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达成设计强度值后方可承受所有设计荷载。若在未达成设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度局限性时，应加设临时支撑。13、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。14、拆除有洞口模板时，应采用防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范（JG23、J80）的有关规定及时进行防护。九、安全文明施工措施1、模板吊装时需专人指挥，不得违章作业。应经常对吊钩检查，防止出现意外。2、模板的堆放必须在现场指定位置放置，堆放时分类码放，标明编号。3、模板堆放及加工区要做好防火准备，防火设施齐全。4、拆模时应按照先支后拆、后支先拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重模板及支撑；拆除活动模板时，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。5、模板加工、堆放区及施工现场严禁烟火。6、从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。7、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。8、作业时，模板和配件24、不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。9、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；若为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。10、夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。11、安装高度在2m及其以上时，应遵守国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规25、定。12、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。13、支模过程中如遇半途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模半途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。14、严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。15、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员解决。当遇险情时，应立即停工和采用应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。16、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨蓬布。十、 脚手架事故应急救援预案10.1 目的 为有效、及时的抢26、救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。10.2 应急救援组织机构及职责：施工现场一旦发生脚手架支撑事故，将会导致人员伤亡和直接经济损失。 为了争取在第一时间内抢救人员,最大限度地减低员工及相关人员的生命安全经济损失,特制定本项目部倒塌坍塌应急救援预案。 1、不管任何人,一旦发现有脚手架及支撑等施工设施倒塌的也许性,应立即呼喊在场全体人员进行避让。 2、现场人员应迅速告知项目经理或施工员,并打电话及时向集团应急抢救抢险领导小组领导报告事故的发生情况。请求集团应急抢救小组的支援。 3、根据现场情况,若有人员受伤,应立即拨打120紧急电话,向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受27、伤情况,并派人到重要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时,现场急救人员在急救车到来之前,应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱1只,药箱存放施工现场办公室。 4、在没有人员受伤的情况下,现场负责人应根据实际情况研究补救措施,在保证人员生命安全的情况下,组织恢复正常施工秩序。 5、现场安全员应对脚手架及支撑等施工设施倒塌事故进行因素分析,制定相应的改正措施,认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关解决报告,并上报集团应急抢险领导小组。 6、各相关方联系电话如下:医院:120 公安:110 消防:119 气象：1217、应急救援组织机构：项目部设立应急救援总指挥，由项目经理李宝杰担任。项目部成28、立应急救援工作领导小组，以项目经理为组长。应急救援领导小组序号职 务姓 名联系电话备 注1组 长2副组长3456组 员78910111210.3 大型脚手架工程的防止监控措施：1、脚手架及高处坠落事故应急处置：（脚手架出现变形事故征兆时的应急措施） 因地基沉降引起的脚手架局部变形。在脚手架横向截面上架设八字戗或剪刀撑，隔一排立杆架设一组，直到变形区外排。八字戗或剪刀撑下脚必须设在坚实、可靠的地基上。 脚手架搭设过程中及搭设完毕后，应对每个扣件逐个检查，所有紧固，保证均匀受力。浇筑砼时应留守2名工人在架体中随时观测，一旦出现异常情况，立即停止砼浇筑施工，组织人员立即对架体进行加固解决。 2、脚手29、架失稳引起倒塌及导致人员伤亡时的应急措施 迅速拟定事故发生的准确位置、也许波及的范围、脚手架损坏的限度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。 划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核算上部作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采用可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实行脚手架加固或拆除等解决措施。以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。3、发生高处坠落事故的抢救措施： 救援人员一方面根据伤者受伤部位立即组织抢救，促使伤者快速脱离危险环境，送往医院救治，并保护现场。察看30、事故现场周边有无其它危险源存在。 在抢救伤员的同时迅速向上级报告事故现场情况。 4、脚手架工程防止监控措施： 施工作业人员持证上岗，对作业人员进行具体安全技术交底。 施工作业人员必须对照施工方案进行操作，满足方案规定。 对脚手架实行分段验收，验收合格方可投入使用。 对脚手架的拉结支撑应进行巡视，发现问题及时整改。 脚手架的基座，不允许有立杆悬空，发现后及时采用补救措施。 钢管及扣件进行检查，不合格产品坚决清退出场。 经常派专人进行脚手架巡视检查，发现异常及时报告和启动应急预案。 脚手架拆除时严禁非操作人员在脚手架上进行任何作业。5、脚手架作业防止监控措施： 无关施工人员不得上脚手架从事任何事项31、。 施工作业人员应戴安全带，同时应检查固定好否。脚手架施工层应满铺脚手板。 脚手架外侧全封闭密目网应悬挂牢固，安全网应进行验收，保证安全网的质量及悬挂质量符合规定。 脚手架上严禁乱堆放工具及材料等物。 6级以上大风、雨天及雷雨天严禁上架作业。 严禁多人及在一垂直面同时作业。 脚手架拆除应按有关规定进行，并设警界区。10.4应急措施1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。5、立即拨打120急救中32、心与医院联系或拨打110、119救助帮助，具体说明事故的地点、限度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。10.5 应急物资 常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。10.6 通讯联络急救中心120安徽医科大学第二附属医院翡翠路与芙蓉路交叉口 (0551)63869420 10.7 台风、暴雨事故应急救援预案：认真贯彻执行“安全第一、防止为主”的方针，加强脚手架工程安全生产管理工作，针对马鞍山地区，夏季台风、暴雨自然灾害多发的特点，加强脚手架在发生台风、暴雨事故时应对能力，钢管脚手架架体上的物体给于清理，增长连墙杆（水平拉杆）设立，脚手板给于加固等33、等。十一、附梁、板计算书标准层150mm厚楼板计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2023建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2023建筑结构荷载规范GB50009-2023钢结构设计规范GB50017-2023混凝土结构设计规范GB50010-2023建筑地基基础设计规范GB50007-2023建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.30m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切34、强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方3585mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板35、的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.300+0.2001.300=5.155kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.300=3.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 130.001.501.50/6 = 48.75cm3； I = 130.001.501.501.50/12 = 36.56cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计36、值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.205.155+1.403.250)0.2500.250=0.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/48750=1.376N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.155+1.43.250)0.250=1.610kN截面抗剪强度计算值 T=31610.0/(21300.00015.000)=0.124N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.4037、N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.1552504/(1006000365625)=0.062mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足规定!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.250=0.941kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计38、算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m静荷载 q1 = 1.200.941+1.200.050=1.190kN/m活荷载 q2 = 1.400.625=0.875kN/m计算单元内的木方集中力为(0.875+1.190)1.300=2.685kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.684/1.300=2.065kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.071.301.30=0.349kN.m最大剪力 Q=0.61.3002.065=1.610kN最大支座力 N=1.11.3002.065=2.952kN39、木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.349106/42145.8=8.28N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31610/(23585)=0.812N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算40、满足规定! (3)木方挠度计算挠度计算按照规范规定采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.991kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.9911300.04/(1009000.001791198.0)=1.189mm木方的最大挠度小于1300.0/250,满足规定!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.952kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受41、力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 0.965kN.m通过计算得到最大支座 F= 11.801kN通过计算得到最大变形 V= 0.633mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.965106/1.05/8496.0=108.17N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.633mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足规定!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)42、作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1334.000=0.531kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.3000.900=0.234kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.3000.900=4.405kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.170kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.3000.900=2.925kN3.不考虑风荷载时,43、立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.30kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.300=2.400m； 由长细比，为2400/16=150； 轴心受压44、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.308；经计算得到=10299/(0.308424)=78.883N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.5100.600=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆45、间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0761.3002.400/16=0.104kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0761.3002.4002.400/8-0.1042.400/4=0.038kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.170+0.91.42.925+0.91.40.038/0.900=9.942kN经计算得到=9942/(0.308424)+38000/4491=83.683N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=98.37所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第246、层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足规定！5001750梁模板支架计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2023建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2023建筑结构荷载规范GB50009-2023钢结构设计规范GB50017-2023混凝土结构设计规范GB50010-2023建筑地基基础设计规范GB50007-2023建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.9m，梁截面 BD=500m47、m1750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.80m，立杆钢管类型选择：B-LG-2400(483.02500)、B-LG-300(483.0400);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(483.0850);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(483.0850);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(483.0850);梁底增长2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方3585mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm248、。梁底支撑木方长度 1.30m。梁顶托采用双钢管482.8mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5001.7500.500+0.2000.500=22.413kN/m活荷载标准49、值 q2 = (1.000+0.000)0.500=0.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2022.450、13+1.400.500)0.1500.150=0.062kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06210001000/18750=3.311N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2022.413+1.40.500)0.150=2.484kN截面抗剪强度计算值 T=32484.0/(2500.00015.000)=0.497N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足规定!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠51、度计算值 v = 0.67722.4131504/(1006000140625)=0.091mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足规定!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.7500.150=6.694kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.150(21.750+0.500)/0.500=0.240kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+1.000)0.52、5000.150=0.075kN均布荷载 q = 1.206.694+1.200.240=8.321kN/m集中荷载 P = 1.400.075=0.105kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.133kN N2=2.133kN通过计算得到最大弯矩 M= 0.379kN.m通过计算得到最大支座 F= 2.133kN通过计算得到最大变形 V= 0.690mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 353、.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.379106/42145.8=8.99N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.132/(23585)=1.075N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.690mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足规定!（二）梁底54、顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 1.167kN.m通过计算得到最大支座 F= 14.093kN通过计算得到最大变形 V= 1.252mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.167106/1.05/8496.0=130.82N/55、mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.252mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足规定!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它涉及： 托梁的最大支座反力 N1=14.29kN (已经涉及组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.425=0.510kN N = 14.285+0.510=14.795kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 456、.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2023，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.55m；l0=2.570m；=2570/15.9=161.635, =0.201 =14795/(0.201450)=145.634N/mm2,立杆的稳定性计算 f57、,满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2500.5100.600=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0761.3001.8001.800/10=0.041kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=14.285+1.2000.425+0.91.4000.041/0.900=14.852kN58、l0=2.57m；=2570/15.9=161.635, =0.201 =14852/(0.201450)+41000/4730=153.912N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足规定!模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 59.18 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.80 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按59、下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足规定!模板支撑架计算满足规定！5001750梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度1750mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用3585mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+500+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/m60、m2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取61、1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.927.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.224.3000.400+1.405.4000.400=14.688kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:62、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.544kN N2=4.444kN N3=3.766kN N4=3.992kN N5=3.766kN N6=4.444kN N7=1.544kN最大弯矩 M = 0.110kN.m最大变形 V = 0.271mm(1)抗弯强度计算经计63、算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.11010001000/21600=5.093N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32372.0/(2400.00018.000)=0.494N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.271mm面板的最大挠度小于266.7/250,满足规定!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布64、荷载q=1.20.2724.30+1.40.275.40=9.792kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2724.30=6.488kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.917/0.400=9.792kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.7920.400.40=0.157kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4009.792=2.350kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4009.792=4.308kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.5065、8.508.508.50/12 = 179.12cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.157106/42145.8=3.72N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32350/(23585)=1.185N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足规定!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.480400.04/(1009000.001791198.0)=0.070mm最大66、挠度小于400.0/250,满足规定!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.285kN.m最大变形 vmax=0.535mm最大支座力 Qmax=13.233kN抗弯计算强度 f = M/W =1.285106/8496.0=151.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足规定!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大允许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.233对拉螺栓强度验算满足规定!侧模板计算满足规定！