1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、施工方案选择2四、施工准备3五、施工方法35.1垫层模板35.2 承台基础、地梁模板35.3柱模板45.4框架梁模板55.5顶板模板65.6梁柱节点模板6六、模板安装与拆除的工艺方法76.1框架柱模板安装与拆除76.2梁板模板安装与拆除8七、模板工程质量保证措施11八、材料周转计划11九、模板拆除12十、环境、安康措施13十一、基础承台侧模计算书1311.1 计算参数设置1311.2 侧模板荷载计算1411.3侧模板面板的计算1511.4侧模板支撑的计算1611.5 对拉螺栓的计算19十二、斜柱模板支撑计算1912.1 斜柱计算参数1912.2 最不利分析2、2012.3 受力计算2012.4 计算模板侧向支撑反力21十三、2.0m1.7m框架梁模板计算书2313.1 参数信息2313.2 梁侧模板荷载计算2413.3 梁侧模板面板的计算2513.4 梁侧模板支撑的计算2613.5 穿梁螺栓的计算2913.6 梁底模板计算2913.7 梁底支撑的计算3113.8 梁跨度方向钢管的计算3313.9 立杆的稳定性计算：3613.10 立杆的地基承载力计算：38十四、2.0m1.2m框架梁模板支撑计算书3914.1 参数信息3914.2 梁侧模板荷载计算4014.3 梁侧模板面板的计算4114.4 梁侧模板支撑的计算4214.5 穿梁螺栓的计算4514.3、6 梁底模板计算4514.7 梁底支撑的计算4714.8 梁跨度方向钢管的计算4914.9 立杆的稳定性计算：5214.10 立杆的地基承载力计算：54十五、1.6m1.0m框架梁模板计算书5515.1 参数信息5515.2 梁侧模板荷载计算5615.3 梁侧模板面板的计算5715.4 梁侧模板支撑的计算5815.5 穿梁螺栓的计算6115.6 梁底模板计算6215.7 梁底支撑的计算6315.8 梁跨度方向钢管的计算6615.9 立杆的稳定性计算：6815.10 立杆的地基承载力计算：70十六、1.6m0.8m框架梁模板计算书7116.1 参数信息7116.2 梁侧模板荷载计算7216.3 4、梁侧模板面板的计算7316.4 梁侧模板支撑的计算7416.5 穿梁螺栓的计算7716.6 梁底模板计算7816.7 梁底支撑的计算7916.8 梁跨度方向钢管的计算8216.9 立杆的稳定性计算：8416.10 立杆的地基承载力计算：86十七、板模板计算书8717.1 参数信息8717.2 模板面板计算8817.3 模板支撑方木的计算8917.4 托梁材料计算9017.5 模板支架立杆荷载设计值(轴力)9217.6 立杆的稳定性计算9217.7 立杆的地基承载力计算94一、编制依据1、xx改扩建工程新航站楼工程施工图纸；2、xx改扩建工程新航站楼工程施工组织设计；3、建筑结构荷载规范（GB55、0009-20XX）；4、混凝土结构设计规范（GB50010-20XX）；5、建筑施工计算手册江正荣著；6、建筑施工手册第四版；7、钢结构设计规范（GB50017-20XX）；8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）；9、施工技术20XX（3）；10、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，杜荣军著。二、工程概况航站楼大平台结构形式为预应力钢筋混凝土框架结构，基础承台有10m10m2.5m，6.3m5.5m1.8m，基础拉梁尺寸有0.5m1.5m、0.7m1.5m两种；主体框架梁清水混凝土梁，尺寸有1.7m2.0m、1.2m2.0m、1.0m1.6m、0.8m1.6m、0.6、4m0.6m等几种型号，框架柱为圆形清水混凝土柱，直径分别有1.5m（与地面夹角75）、1.2m两种。三、施工方案选择基础承台、拉梁模板采用15mm覆塑多层板木模板、50mm100mm木方配制，采用直径14螺栓及钢架管支撑系统。框架柱均采用定型钢模板，由专业厂家设计制作。现浇梁板采用15mm覆塑多层板木模板，使用钢架管和50mm100mm木方作为主次龙骨，框架梁侧模加固直径14螺栓及钢架管支撑系统，模板支撑系统采用普通钢管满堂红脚手架。 模板支撑体系地基设置：0.000m以下模板支撑体系架体基础为500厚的2：8灰土垫层，压实系数0.94，立杆下铺设厚度不小于5cm的木架板；0.000m以上模7、板支撑体系架体基础为混凝土现浇楼板，立杆下铺设厚度不小于5cm的木架板。四、施工准备1、根据工程各构件尺寸提出模板工程详细材料计划，包括定型钢模板、多层木模板、钢管、扣件、3型扣件、木方子、螺栓等。2、材料部门按计划组织周转工具进场。3、按结构尺寸要求配制承台侧模、梁底模及侧模。4、模板表面涂刷隔离剂后，方可支模。5、支模前检查轴线、柱外边线、模板控制线及50线，符合要求后方可支模。6、模板支设以前，技术交底落实到位，要做好各种预留、预埋及钢筋隐检工作。 五、施工方法5.1垫层模板1、模板支设前首先将地基清理干净，不留虚土。验槽完毕并做好隐验.2、支模板前，首先在基槽内施测轴线控制网，在独立基8、础四个角点侧帮超测高程控制桩，控制桩采用4040木楔子制作，表面钉铁钉作为水平控制点。3、利用轴线控制网找出基础垫层边线，利用高程控制桩控制基础垫层标高。4、垫层模板采用50100木方子制作，要求边线顺直，夹角方正，并满足刚度要求。5、模板采用木楔子固定。5.2 承台基础、地梁模板5.2.1模板安装：1、模板支设前首先将垫层清理干净，扫除灰土。2、支模板前，首先在垫层上施测轴线控制网，在四个角点侧帮抄测高程控制桩，以控制桩上小铁钉作为水平控制点。3、利用轴线控制网找出基础边线，利用高程控制桩控制承台、独立基础、地梁标高。4、安装后校正基础、地梁中线、标高、断面尺寸，将模板内杂物清理干净、检查合9、格后办预检。5.2.2模板加固模板加固体系采用钢架管和50100的木方子相结合，承台基础及拉梁模板均用直径14mm对拉螺栓锁住，拉梁模板用螺栓外加20mmPVC套管。加固体系如下图：图5-1 CT-1模板对拉螺栓布置图图5-2 CT-2模板对拉螺栓布置图CT-1对拉螺栓距承台底距离自下至上依次为300mm、800mm、1300mm、1800mm；CT-2对拉螺栓距承台底距离自下至上依次为300mm、800mm、1300mm、1800mm、2300mm；基础拉梁对拉螺栓距承台底距离自下至上依次为300mm、800mm、1500mm。5.3柱模板柱模板采用加工定型钢模板，钢模板采用6厚Q235钢板10、板面，808边框，横肋采用-608钢板，纵肋采用-508扁钢制做，每根柱模制成大小相同的两半块，两块模板之间选用M14高强螺栓紧固，其中各规格模板数量见下表。表5-1各规格模板数量规格1200150017001500柱脚数量（套）10101025.4框架梁模板5.4.1模板设计框架梁模板采用15mm厚覆塑多层板、100mm50mm木方现场散拼，底模主龙骨采用钢架管（直径48mm，壁厚3mm），间距根据梁截面不同设置不一样；次龙骨选用50mm100mm双面刨光方木，间距根据梁截面不同设置不一样。为便于梁的起拱，采用侧模包底模的支立方式，起拱时按起拱高度逐一调整梁底可调顶托。梁侧模、梁底模按图纸尺11、寸进行现场加工，由塔吊、汽车吊运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用脚手架支撑体系将梁两侧夹紧。框架梁梁高800mm时需加设直径14mm可拆对拉螺栓（直通螺杆加直径20mm塑料套管），加设间距根据梁截面不同设置不一样。5.4.2支撑体系设计支撑体系设计根据框架梁截面不同选用不同方式。1、0.6m0.4m框架梁方案选择立杆沿梁跨度方向间距0.90m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.40m；立杆步距1.50m；梁底承重立杆横向间距或排距0.90m。梁支撑架搭设高度9.40m；梁两侧立杆间距0.80m；梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加1根承重立杆。2、1.6m0.8m框架梁方案选择立杆沿梁跨度方向12、间距0.60m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.40m；立杆步距1.50m；梁底承重立杆横向间距或排距0.60m。梁支撑架搭设高度8.40m；梁两侧立杆间距1.20m；梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加4根承重立杆。对拉螺栓设置3道，螺栓型号M14，水平间距600mm；螺栓到梁底距离依次是：300mm，600mm，1100mm。3、1.6m1.0m框架梁方案选择立杆沿梁跨度方向间距0.60m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.40m；立杆步距1.50m；梁底承重立杆横向间距或排距0.60m。梁支撑架搭设高度8.40m；梁两侧立杆间距1.40m；梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加4根承重立杆。13、对拉螺栓设置3道，螺栓型号M14，水平间距600mm；螺栓到梁底距离依次是：300mm，600mm，1100mm。4、2.0m1.2m框架梁方案选择立杆沿梁跨度方向间距0.60m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.40m；立杆步距1.50m；梁底承重立杆横向间距或排距0.60m。梁支撑架搭设高度8.00m；梁两侧立杆间距1.60m；梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加4根承重立杆。对拉螺栓设置4道，螺栓型号M14，水平间距600mm；螺栓到梁底距离依次是：300mm，600mm，1100mm，1600mm。5、2.0m1.7m框架梁方案选择立杆沿梁跨度方向间距0.60m；立杆上端伸出至模板支撑点14、长度0.30m；立杆步距1.50m；梁底承重立杆横向间距或排距0.60m。梁支撑架搭设高度8.00m；梁两侧立杆间距2.10m；梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加7根承重立杆。对拉螺栓设置4道，螺栓型号M14，水平间距600mm；螺栓到梁底距离依次是：300mm，600mm，1100mm，1600mm。模板从两侧向中间铺，将不合模数的板缝留到中间，不得留到梁边，并按要求对模板进行起拱。板缝下均要顺缝铺设木方。铺完后，用水准仪测量模板标高进行校正。5.5顶板模板楼面板模板采用15mm厚覆膜木胶合板、100mm50mm木方龙骨现场散拼。主龙骨采用两根钢架管合并（直径48mm，壁厚3mm），间距115、200mm900mm，板支撑架搭设高度9.500m，次龙骨选用100mm50mm双面刨光方木（间距300mm）。为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的覆膜木胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。5.6梁柱节点模板梁柱节点模板采用预制木模板，根据梁柱节点结构尺寸、倾斜角度提前配置，保证梁柱节点混凝土接头光滑、平整，确保清水混凝土效果。六、模板安装与拆除的工艺方法6.1框架柱模板安装与拆除6.1.1框架柱模板安装工艺流程1、直柱模板安装工艺弹柱位置线搭设模板支撑体系柱模板吊装就位模板螺栓安装调整垂直度、倾斜角度模板预检。2、斜柱模板安装工艺16、弹柱位置线搭设模板支撑体系安装斜柱柱脚柱，调整就位模板吊装就位模板螺栓安装调整垂直度、倾斜角度模板预检。6.1.2施工前准备在柱子周围搭设操作架，绑扎柱子钢筋，并验收合格。6.1.3柱模清理在施工前，必须将模板内侧所粘灰浆等用刮刀清理干净后，涂刷专用脱模剂，严禁有任何杂务随意丢弃在柱模内表面上，柱模经技术和质量人员验收合格后，放在吊装部位等待安装。6.1.4弹线及柱底找平弹出柱模的水平50控制线，并用水泥砂浆找平柱根部，为保证柱子底部标高一致，统一柱根部找平的水泥砂浆的上表皮标高统一。6.1.5吊装1、柱模采用25T汽车吊进行吊装，采用整体吊装方式。对于不封顶的柱子采用先装后吊的方法，对于封顶17、的柱子，采用先吊后装的方法。2、吊装前，先检查整体预组拼的柱模板上下口的截面尺寸、对角线偏差，连接螺栓的数量。3、为保证钢筋的保护层，不使钢筋紧靠柱模，在钢筋中部及上部四周用塑料垫块挂在圆箍筋上，并绑扎牢固。4、当整体柱模安装于基准面上，模板下口符线后，柱根部采用在圆柱四周预埋&16钢筋，用木方、木楔塞紧，防止位移，柱顶在东南西北4个方向采用&10的钢丝绳、花篮螺栓与下部基础预埋钢筋连接。5、进行模板支设时，模板下口在就位找正后立即用1：1水泥砂浆提前进行封堵，要求砂浆填满肋板下部空间，并在砼浇筑前已经凝固，避免砼浇筑时松动产生漏浆。6、为保证柱表面清水砼效果，要求砼浇筑标高按如下原则控制进行18、砼浇筑时，除必须考虑柱顶预埋螺栓标高外，全部按浇筑至梁底以上30mm控制。柱模板拆除后，在梁底标高以上20mm处弹墨线，用无齿锯切割平整，柱头人工剔凿至梁底标高以上20mm。6.1.6柱模安装安装柱模四角的缆风绳（佩带花篮螺栓），根据水平50线调整柱模的水平位置，调节花篮螺栓和柱模板侧向支撑顶丝，调整柱模的垂直度和角度，调整好后，用木楔把柱模固定在柱根部的地锚上，保证柱子在浇筑混凝土的过程中，柱模不发生移动。安装完毕后，经技术和质检人员验收合格后，办理柱模预检。6.1.7柱子模板拆除工艺流程拆掉四周的钢丝绳，松开柱模板侧向支撑顶丝拆掉柱根加固的木楔拆掉模板拼接的对拉螺栓采用橇棒使得模板脱离柱身19、一段距离（此工序动作要轻，切忌野蛮施工）安装吊环吊模板（一边吊模板，一边把模板推离柱子，为避免模板在吊起的过程中碰伤柱子混凝土）。6.2梁板模板安装与拆除本工程楼板250mm厚，混凝土成型质量要求为高等级清水混凝土。6.2.1模板安装工艺流程模板支撑系统测量放线放置立杆下钢底座搭设梁板支撑满堂红脚手架安装柱头底模板安装主次梁梁底模板安装主次梁梁侧模板安装顶板模板刷脱模剂模板预检。1、测量人员根据模板支撑架体平面图在结构顶板上弹好支撑系统立杆位置线。2、在弹好线的立杆下垫钢底座，底座下垫50mm厚木板。3、按层高计算组合，分步搭设梁板支撑架体，要求立杆竖直，架体整体牢固、稳定。4、安装龙骨安装龙20、骨前先在柱子中间拉通线，放出模板的位置线，应保证龙骨位置准确。龙骨安装应按设计要求起拱，设计无要求时，起拱高度按全跨长度的2进行起拱。龙骨安装时应拉好水平通线，先用可调节支撑头粗调标高，然后再进一步调整龙骨水平，使龙骨安装做到间距、标高准确。5、梁模板安装按照结构模板图安装梁模板，梁模板安装完毕后，根据顶板模板图安装顶板木胶合板。要求顶板模板拼缝与梁模板拼缝对缝平齐。6、刷脱模剂在清理完梁模板和顶板内垃圾后，刷水质脱模剂。7、本工程后浇带模板及支撑体系单独设置。6.2.2梁板模板拆除工艺流程安全防护倒运通道布设拆除顶板模板拆除顶板龙骨、支撑拆除主梁侧模拆除次梁模板拆除主梁底模板水平结构清理水平21、结构成品保护模板清理、保养。1、拆模前各施工队应填写拆模申请，收到技术部门拆模通知后方可拆除模板。模板拆除应遵循先支后拆、后支先拆的原则。拆除时严禁模板上口硬砸硬撬，以防混凝土表面破损和实体受到破坏，同时撬坏模板。2、梁板模板拆除模板拆除前需要有混凝土抗压强度试验报告，同条件混凝土抗压强度试验报告是判断能否拆除模板的重要依据，拆除模板前，技术部门一定要根据同条件混凝土抗压强度试验报告结果来确定梁板模板拆除的具体时间。3、梁板底模拆除时必须达到下表规定强度：序号构件类型跨度（m）达到设计强度标准值的百分率备注1楼面板250涉及预应力施工部分模板拆除时需与预应力施工单位沟通协调22，875381022、04梁875581006悬臂构件100模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重新进行整体安装。4、模板拆除前，相关技术人员应根据现场施工条件绘制材料倒运出口和消防安全通道出口。塔吊吊物上下出口周圈2m范围内应设置安全警戒线和警示标语，严禁无关人员进入，同时消防通道口应有明显标志。5、模板拆除施工时，工作面堆积木料等易燃品较多，因此应做好消防工作。首先，应禁止吸烟，其次在现场木料堆积处放置灭火器，同时要准备好消防水带，将消防水带引入施工现场作业面，以便一旦发生火情，立即进行灭火工作。6、拆除顶板底模松开顶板支撑系统上下可调节顶托，并将其去掉，传递到地面。接着拆除支撑架体上部第一步立杆和横杆留出23、拆模空间，人工传递钢管架到地面，并人工倒运到地面料场。用撬棍撬掉顶板主龙骨方木，并传递到地面，用撬辊轻轻拆掉顶板次龙骨，用特制木撬棍从混凝土表面撬掉木胶合板，在上部支解开后，传递到地面，并人工倒运到规定料场。7、拆除顶板支撑体系从上部向下依次拆除顶板支撑架体。架子工铺好脚手板、挂好安全带后，从上部依次将钢管架拆下，人工接力传递到地面，并人工倒运到规定料场，若顶板支撑架体同时被主梁和次梁使用则应在主梁和次梁模板拆除完毕后再进行拆除。8、拆除主梁侧模板和次梁模板将主梁侧模和次梁模板斜撑用撬棍去掉，梁侧横向龙骨去掉，传递码放到地面， 并倒运到规定料场分类码放。然后用特制木撬棍将侧模面板从混凝土表面轻24、轻撬开，先拆主梁梁侧模板，再将次梁模板整体拆除。拆除时应拆除一块模板、传递一块模板、运走一块模板，拆除时应轻拿轻放，倒运到规定料场码放整齐。9、拆除主梁梁底模板松开梁底支撑系统上下可调节顶托，并将其去掉，传递到地面。拆掉支撑架体上部第一步立杆和横杆留出拆模空间，用特制木撬棍轻轻从梁底将模板从混凝土表面撬下，人工传递梁底模板和钢管架到地面，并人工倒运到规定料场。10、拆除梁底支撑架体：从上部向下依次拆除梁底支撑架体。架子工铺好脚手板、挂好安全带后，从上部依次将钢管架拆下，人工接力传递到地面，并人工倒运到规定料场。11、水平结构清理梁板模板、架体拆除完毕后，搭设简易钢管架体对梁板结构进行清理。将梁25、板结构上的混凝土流坠用边铲先铲掉，再用笤帚将梁板进行整体清扫。 先在顶板和梁后浇带边上弹出整齐的墨线，再用无齿锯沿墨线将后浇带切割整齐，将后浇带内部凿毛，并剔凿露出坚硬石子。严禁用钢钎剔凿除后浇带外的任何一处有缺陷的梁板混凝土。如有不易清理的混凝土流坠使用角磨机将混凝土面磨平，打光。12、模板清理拆下来的顶板模板、梁模板清理干净后，刷完模板油整齐堆放到料场，然后用塑料布整体覆盖保护。七、模板工程质量保证措施1、严格按照ISO9001质量体系进行控制。2、严格执行三检制，将模板的预检和验收工作落到实处。3、为达到整体结构清水混凝土的要求，对模板平整度、拼缝及梁柱接头专项验收。4、质量控制流程图学26、习图纸和技术资料；学习质量标准、施工工艺；选用支模形式或模板设计；进行书面交底预留洞、预埋件安装；和钢筋、混凝土工序交接；留有专人看模模板接缝宽度；模板上粘浆和隔离剂模板选择、清理钢模板；模板涂隔离剂；检查脚手架与脚手板；与钢筋工序交接；支撑地面平整、防止积水；处理板缝和支撑加固；班组自检；中间抽检模板及其支架的强度、刚度和稳定性；进行排水处理施工准备支模板质量评定轴线位移、标高、截面尺寸、垂直度；相邻两板表面高低差；表面平整度、预埋件中心位移；预埋件外露长度和截面内部尺寸按梁柱和独立基础的件数各抽查10%，但均不少于三件；图7-1 质量控制流程八、材料周转计划材 料 计 划序号材料名称规格单27、位数 量备 注1“山”型扣件个82444模板加固2对拉螺栓14m59811承台、梁模板加固3定型钢模板1200套10柱模板1500套101700套101500柱脚套24多层板15mm厚m231520主体梁板模板5顶丝个38457支撑板模主楞6木方子50*100m3547梁底模侧模木楞、板模次楞7钢架管1m根15600梁板支撑体系81.2m（碗扣）根15225梁板支撑体系91.5m（碗扣）根4900梁板支撑体系101.8m（碗扣）根14954梁板支撑体系112m根5800梁板支撑体系124m根98672梁板支撑体系136m根16863梁板支撑体系14Pvc管20m51566梁模板加固九、模板拆除28、模板拆除应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。不承重的模板其砼强度在其表面及棱角不致因拆模而受损害时方可拆除。承重模板拆除以同条件养护试块强度为准，拆模执行拆模申请制度。流程图如下：自检记录；质量评定记录；施工记录。按强度确定拆模时间；注意保护棱角。资料整理拆 模1、模板拆除工艺拆除穿墙螺栓拆除梁侧斜撑拆除板底顶拖拆除板底钢楞拆除梁底小横杆拆除梁底模拆除板底方木及梁侧模拆除板模板拆除脚手架。2、跨度小于8m的梁板砼达到设计强度的75%，跨度大于8m的框架梁板及悬挑梁达到设计强度的100%方可拆除模板。3、拆模时严禁将模板29、直接从高处往下扔，可用带钩的绳子往下系，以防模板变形和损坏。4、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和棱角。5、重要复杂部位模板拆除应事先制定拆模方案模板拆除后应及时清理干净，板面涂刷脱模剂，按规格分类整理堆放整齐，以利再用。本工程柱定型钢模板脱模剂采用机油和柴油掺兑，其掺兑比例为1：3；以多层板为板面的模板脱模剂采用环保型水质脱模剂。十、环境、安康措施1、电锯棚内配备灭火器，附近安装消火栓。电锯棚内悬挂“禁止吸烟”标牌。2、电锯要安装漏电保护器。3、锯沫和木方子随时清理，给工人配备必要的防护用品。4、现场操作，必须戴好安全帽及安全带。5、安装梁底模板时，要注意随铺随固定，不得虚放及30、梁底模有探头现象，剩余的模板要及时运走。6、支模时，操作面要按要求搭设护栏及安全操作台，操作台上铺设脚手板，不得站在钢管上操作。7、模板拆除作业中，要设醒目警示牌并设专门监护人员，临边设一道兜网进行防护。8、拆除模板过程中，严禁向下抛掷物料。9、拆下的模板要及时清理并分类码放，模板及配件由专人保管和维修。10、模板支拆前必须向施工班组进行书面安全技术交底。十一、基础承台侧模计算书11.1 计算参数设置1、荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对侧模板荷载(kN/m2)：4.0；2、材料参数木材品种：落叶松；木材弹性模量E31、(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；3、侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：9；主楞竖向支撑点数量：4；对拉螺栓直径(mm)：M14；对拉螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，800mm，1300mm，1800mm，2300mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(32、mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；次楞合并根数：2；11.2 侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系33、数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。11.3侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为9根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。图11-1 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.51.5/6=22.5cm3； M - 面板的最大弯矩(Nm34、m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.617.85=12.851kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1.40.64=3.36kN/m；计算跨度： l = (2500-120)/(9-1)= 297.5mm；面板的最大弯矩 M= 0.112.851(2500-120)/(9-1)2 + 0.1173.36(2500-120)/(9-1)2= 1.49105Nmm；面板35、的最大支座反力为： N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.851(2500-120)/(9-1)/1000+1.23.360(2500-120)/(9-1)/1000=5.405 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 1.49105 / 2.25104=6.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1= 12.851N/mm；l-计算跨度： l36、 = (2500-120)/(9-1)=297.5mm；E-面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩： I = 601.51.51.5/12=16.88cm4；面板的最大挠度计算值： = 0.67712.851(2500-120)/(9-1)4/(10095001.69105) = 0.425 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =(2500-120)/(9-1)/250 = 1.19mm；面板的最大挠度计算值 =0.425mm小于面板的最大容许挠度值 =1.19mm，满足要求！11.4侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载37、作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.405/0.600= 9.008kN/m本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；图11-2 计算简图图11-3 剪力图(kN)图11-4 弯矩图(kNm)图11-5 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.324 kNm，最大支座反力 R= 5.945 kN，最大变形 = 0.181 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M38、/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.24105/8.99103 = 36.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 36.1 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.181mm小于次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.945kN，按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和39、截面抵抗矩W分别为：W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；图11-6 主楞计算简图图11-7 主楞弯矩图(kNm)图11-8 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.907 kNm，最大支座反力 R= 12.584 kN，最大变形 = 1.217 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 9.07105/8.99103 = 100.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =100.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 40、f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为1.217 mm主楞的最大容许挠度值： = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =1.217mm小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！11.5对拉螺栓的计算验算公式如下：NN= fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；对拉螺栓型号： M14 ；查表得：对拉螺栓有效直径：11.55 mm；对拉螺栓有效面积： A = 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力： N =12.584 kN。对拉螺栓41、最大容许拉力值： N = 170105/1000 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.584kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！十二、斜柱模板支撑计算12.1 斜柱计算参数直径：1500mm；与地面夹角：75；模板形式：定型钢模板；模板支撑体系；扣件式钢管脚手架；框架柱间满堂红脚手架立杆横距、立杆纵距为600mm，横杆步距1500mm，柱倾斜方向设置三根垂直于柱外边缘的侧向支撑，侧向支撑指向柱中心线，侧向支撑在距离柱根2000mm开始布置，一直向上布置至柱顶，布置间距为900mm；具体形式如下图所示：图12-1 柱模板支撑脚手架搭设示意图图12-42、2 柱模板侧向支撑设置示意图12.2 最不利分析混凝土浇筑时为最不利状态，混凝土凝土呈流态，内部没有粘结力，钢筋、模板、混凝土的全部重量及施工活荷载、振动棒的震动荷载等全部由模板支撑体系承担。12.3 受力计算由于采用定型钢模板施工，不考虑柱模板内部应力。取单位体积斜柱对新浇筑混凝土的斜柱进行受力分析，单位体积斜柱受重力G、沿斜柱轴心方向的下部结构对斜柱支反力F1、垂直于柱轴心方向的模板支撑体系对斜柱支反力F2。图12-3 斜柱混凝土浇筑时内部受力分析图12-4 受力计算坐标系G=（G1+G2+G3）1.2+（q1+q2）1.4G1：新浇混凝土重力新浇混凝土重力密度24.00kN/m3；G2：43、钢模板自重3.675kN/m2；G3：柱钢筋自重1.50kN/m3；q1：施工活荷载标准值2.5kN/m2；q2：振捣混凝产生振动荷载4.0 kN/m2；G=（240.75+3.6751+1.501）1.2+（2.51+4.01）1.4=66.18kN/mF2=Gcos75=77.90.2588=17.13kN/m12.4 计算模板侧向支撑反力假设钢模板只受一个正下方支反力F3。对模板支撑体系受力进行简化计算。图12-5 模板支撑体系简化计算分析取沿斜柱中轴线方向900宽斜柱作为一计算单元。F3=F20.9=15.417kN，假设只有一个侧向支撑钢管对模板有支撑作用力，即其所受轴心受压压力为F44、3=15.417kN；每个扣件的抗滑移力为8kN，考虑到现场施工人为因素，确保每根斜向支撑钢管与模板支撑体系的扣件连接点不少于四个。4、侧向支撑钢管稳定性验算将侧向支撑钢管作为一个轴心受压立杆来验算其稳定性。立杆的稳定性计算公式 = N/(A)fN - 立杆的轴心压力设计值：轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i ：计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A ：立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W ：立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； ：钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f：钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；l45、o ：计算长度 (m)；lo ：k1uh k1：计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u：计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；h：侧向支撑钢管自由端长度，按最长不超过0.9m控制；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.70.9 = 1.77 m；lo/i = 1770 / 15.9 = 111.3；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ；钢管立杆受压应力计算值；=15417/(0.509424) = 71.43 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =71.43 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 246、05 N/mm2，满足要求！现场施工过程中要求加设如图所示的三根斜向支撑，可以保证斜柱模板稳定性。十三、2.0m1.7m框架梁模板计算书图13-1 2.0m1.7m框架梁模板支撑示意图13.1 参数信息1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.70；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；梁底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m)：2.10；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向47、；梁底增加承重立杆根数：7；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2、荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3、材料参数木材品种：北美落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm248、)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4、梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：9；5、梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，1100mm，1600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度49、(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；13.2 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；50、分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。13.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。图13-2 面板计算简图(单位：mm)1、强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.21.2/6=14.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度51、设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.617.850.9=11.566kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1.40.640.9=3.024kN/m；计算跨度： l = (2000-250)/(7-1)= 291.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.111.566(2000-250)/(7-1)2 + 0.1173.024(2000-250)/(7-1)2= 1.28105Nmm；面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1.2q2l=52、1.111.566(2000-250)/(7-1)/1000+1.23.024(2000-250)/(7-1)/1000=4.769 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 1.28105 / 1.44104=8.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1= 11.566N/mm； l-计算跨度： l = (2000-250)/(7-1)=291.53、67mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 601.21.21.2/12=8.64cm4；面板的最大挠度计算值： = 0.67711.566(2000-250)/(7-1)4/(10095008.64104) = 0.69 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =(2000-250)/(7-1)/250 = 1.167mm；面板的最大挠度计算值 =0.69mm小于面板的最大容许挠度值 =1.167mm，满足要求！13.4 梁侧模板支撑的计算1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照54、面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.769/0.600= 7.948kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 11055/6 = 41.67cm3；I = 110555/12 = 104.17cm4；E = 10000.00 N/mm2；图13-3 计算简图图13-4 剪力图(kN)图13-5 弯矩图(kNm)图13-6 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.286 kNm，最大支座反力 R= 5.246 kN，最大变形 = 0.681 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计55、算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.86105/4.17104 = 6.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 6.9 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.681mm小于次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.246kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为56、：W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；图13-7 主楞计算简图图13-8 主楞弯矩图(kNm)图13-9 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.831 kNm，最大支座反力 R= 10.845 kN，最大变形 = 1.072 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 8.31105/8.99103 = 92.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =92.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，57、满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为1.072 mm主楞的最大容许挠度值： = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =1.072mm小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！13.5 穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号： M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直径：11.55 mm；穿梁螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =10.845 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：58、 N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.845kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！13.6 梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1501212/6 = 3.60103mm3； I = 150121212/12 = 2.59、16104mm4；图13-10 计算简图1、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.00+0.300.150.90=8.311kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.150.90=0.850kN/m；q=8.311+0.850=9.161kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.18.311212.52+0.1170.85212.52=4.20104Nmm；RA=RD=0.4q1l+060、.45q2l=0.48.3110.212+0.450.850.212=0.788kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.18.3110.212+1.20.850.212=2.159kN =Mmax/W=4.20104/3.60103=11.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.7 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1=8.311kN/m； l-计算跨度(梁61、底支撑间距)： l =212.50mm； E-面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =212.50/250 = 0.850mm；面板的最大挠度计算值： = 0.6778.311212.54/(10095002.16104)=0.559mm；面板的最大挠度计算值： =0.559mm小于面板的最大允许挠度值： =0.85mm，满足要求！13.7 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1、荷载的计算：梁底支撑小楞62、的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.159/0.15=14.397kN/m2、方木的支撑力验算图13-11 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩 M =0.1ql2= 0.114.3970.152 = 0.032 kNm；最大应力 = M / W = 0.032106/83333.3 = 0.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.4 N/mm2小于方63、木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力： V =0.614.3970.15 = 1.296 kN；方木受剪应力计算值 = 31.2961000/(250100) = 0.389 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.389 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2，满足要求!方木挠度验算：计算公式如下： = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67714.3971504 /(10010000416.667104)=0.00164、mm；方木的最大允许挠度 =0.1501000/250=0.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.001 mm小于方木的最大允许挠度 =0.6 mm，满足要求！3、支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.788kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.159kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(2.100-1.700)/40.150(1.20.25024.000+1.42.500)+1.220.150(2.000-0.250)0.300=0.350kN图13-12 简图(kNm)图13-13 剪力图(kN)图13-14 弯矩图(kN65、m)图13-15 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N9=0.44 kN；N2=N8=3.216 kN；N3=N7=1.701 kN；N4=N6=2.29 kN；N5=2.094 kN；最大弯矩 Mmax=0.088 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.047 mm；最大应力 =0.088106/4490=19.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 19.6 N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!13.8 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，66、截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1、梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.44 kN图13-16 支撑钢管计算简图图13-17 支撑钢管计算剪力图(kN)图13-18 支撑钢管计算弯矩图(kNm)图13-19 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.099 kNm ；最大变形 max = 0.113 mm；最大支座力 Rmax = 1.485 kN ；最大应力 =M/W= 0.099106 /(4.49103 )=22 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值67、 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 22 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.113mm小于600/150与10 mm，满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.216 kN图13-20 支撑钢管计算简图图13-21 支撑钢管计算剪力图(kN)图13-22 支撑钢管计算弯矩图(kNm)图13-23 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.724 kNm ；最大变形 max = 0.827 mm；最大支座力 Rmax = 10.854 kN ；最大68、应力 =M/W= 0.724106 /(4.49103 )=161.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 161.2 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.827mm小于600/150与10 mm，满足要求!13.9 立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.44 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =1.485 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 69、1.20.167.5=1.436 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式70、的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=15123.364/(0.209424) = 170.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 170.7 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =3.216 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 71、=10.854 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.16(7.5-2)=1.436 kN；N =N1+N2+N3 =3.216+10.854+1.053=15.123 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下72、式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=15123.364/(0.209424) = 170.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 170.7 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量73、利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全13.10 立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值：fg = fgkkc = 3000.4=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =15.123/0.25=60.493 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 15.123 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=60.493 fg=120 kPa 。地基74、承载力满足要求！十四、2.0m1.2m框架梁模板支撑计算书图14-1 2.0m1.2m框架梁模板支撑示意图14.1 参数信息1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.20；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；梁底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m)：1.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座75、；2、荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3、材料参数木材品种：落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/76、mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4、梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：7；5、梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，1100mm，1600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；14.2 梁侧模板荷载计算按施工77、手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.8478、8 kN/m2作为本工程计算荷载。14.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。图14-2 面板计算简图(单位：mm)1、强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.21.2/6=14.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q79、1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.617.85=12.851kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1.40.64=3.36kN/m；计算跨度： l = (2000-250)/(7-1)= 291.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.112.851(2000-250)/(7-1)2 + 0.1173.36(2000-250)/(7-1)2= 1.43105Nmm；面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.851(2000-250)/(7-1)/1000+1.23.360(2000-250)80、/(7-1)/1000=5.299 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 1.43105 / 1.44104=9.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2、挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1= 12.851N/mm； l-计算跨度： l = (2000-250)/(7-1)=291.67mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I =81、 601.21.21.2/12=8.64cm4；面板的最大挠度计算值： = 0.67712.851(2000-250)/(7-1)4/(10095008.64104) = 0.767 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =(2000-250)/(7-1)/250 = 1.167mm；面板的最大挠度计算值 =0.767mm小于面板的最大容许挠度值 =1.167mm，满足要求！14.4 梁侧模板支撑的计算1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.299/0.600= 8.831kN/m本工程82、中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 11055/6 = 41.67cm3；I = 110555/12 = 104.17cm4；E = 10000.00 N/mm2；图14-3 计算简图图14-4 剪力图(kN)图14-5 弯矩图(kNm)图14-6 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.318 kNm，最大支座反力 R= 5.828 kN，最大变形 = 0.756 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.18105/4.17104 = 7.6 N/mm2；83、次楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 7.6 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.756mm小于次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.828kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 2084、6000.00 N/mm2；图14-7 主楞计算简图图14-8 主楞弯矩图(kNm)图14-9 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.923 kNm，最大支座反力 R= 12.050 kN，最大变形 = 1.192 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 9.23105/8.99103 = 102.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =102.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为1.192 mm主楞的最大85、容许挠度值： = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =1.192mm小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！14.5 穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号： M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直径：11.55 mm；穿梁螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =12.05 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.086、5kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！14.6 梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 2001212/6 = 4.80103mm3； I = 200121212/12 = 2.88104mm4；图14-10 计算简图1、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = 87、M/Wf钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.00+0.300.20=12.312kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.20=1.120kN/m；q=12.312+1.120=13.432kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.112.31220XX+0.1171.1220XX=5.45104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.412.3120.2+0.451.120.2=1.086kNRB=RC=1.1q1l+1.288、q2l=1.112.3120.2+1.21.120.2=2.977kN =Mmax/W=5.45104/4.80103=11.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.4 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1=12.312kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =200.00mm； E-面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： 89、=200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值： = 0.67712.31220XX/(10095002.88104)=0.487mm；面板的最大挠度计算值： =0.487mm小于面板的最大允许挠度值： =0.8mm，满足要求！14.7 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1、荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.977/0.2=14.887kN/m2.方木的支撑力验算图14-190、1 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩 M =0.1ql2= 0.114.8870.22 = 0.06 kNm；最大应力 = M / W = 0.06106/83333.3 = 0.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.7 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力： V =0.91、614.8870.2 = 1.786 kN；方木受剪应力计算值 = 31.7861000/(250100) = 0.536 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.536 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2，满足要求!方木挠度验算：计算公式如下： = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67714.88720XX /(10010000416.667104)=0.004mm；方木的最大允许挠度 =0.2001000/250=0.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.004 mm小于方木的最大允许92、挠度 =0.8 mm，满足要求！3、支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.086kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.977kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.600-1.200)/40.200(1.20.25024.000+1.42.000)+1.220.200(2.000-0.250)0.300=0.452kN图14-12 简图(kNm)图14-13 剪力图(kN)图14-14弯矩图(kNm)图14-15变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N6=0.723 kN；N2=N5=5.192 kN；N3=N4=3.93、065 kN；最大弯矩 Mmax=0.17 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.093 mm；最大应力 =0.17106/4490=38 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 38 N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!14.8 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.94、723 kN图14-16支撑钢管计算简图图14-17支撑钢管计算剪力图(kN)图14-18 支撑钢管计算弯矩图(kNm)图14-19支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.116 kNm ；最大变形 max = 0.134 mm；最大支座力 Rmax = 1.639 kN ；最大应力 =M/W= 0.116106 /(4.49103 )=25.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 25.8 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.134mm小于600/150与10 m95、m，满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.192 kN图14-20 支撑钢管计算简图图14-21 支撑钢管计算剪力图(kN)图14-22 支撑钢管计算弯矩图(kNm)图14-23 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.83 kNm ；最大变形 max = 0.965 mm；最大支座力 Rmax = 11.768 kN ；最大应力 =M/W= 0.83106 /(4.49103 )=184.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 184.9 N/mm2小于支撑钢管的抗弯96、强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.965mm小于600/150与10 mm，满足要求!14.9 立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1、梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.723 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =1.639 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1437.5=1.285 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm297、)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.3 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.009(1.5+0.42) = 2.708 m；lo/i = 2708.257 / 15.9 = 198、70 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.245 ；钢管立杆受压应力计算值；=0/(0.245424) = 0 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 0 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =5.192 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =11.768 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.143(7.5-2)=1.285 kN；N =N1+N2+N3 =5.192+11.768+0.942=17.999、03 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 100、lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=17902.758/(0.209424) = 202 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 202 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全14.10 立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p f101、g地基承载力设计值：fg = fgkkc = 3000.4=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =0/0.25=0 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 0 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=0 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！十五、1.6m1.0m框架梁模板计算书15.1 参数信息1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.00；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m102、)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；梁底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：8.40；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2、荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝103、土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3、材料参数木材品种：落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4、梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：6；5、梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺104、栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，1100mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；15.2 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1105、.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。15.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。图15-2 面板计算简图(单位：mm)106、1、强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.21.2/6=14.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.617.85=12.851kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1.40.64=3.36kN/m；计算跨度： l = (1600-250)/(6-1)= 270mm；面板的107、最大弯矩 M= 0.112.851(1600-250)/(6-1)2 + 0.1173.36(1600-250)/(6-1)2= 1.22105Nmm；面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.851(1600-250)/(6-1)/1000+1.23.360(1600-250)/(6-1)/1000=4.905 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 1.22105 / 1.44104=8.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.5N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2、挠度验算108、 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1= 12.851N/mm； l-计算跨度： l = (1600-250)/(6-1)=270mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 601.21.21.2/12=8.64cm4；面板的最大挠度计算值： = 0.67712.851(1600-250)/(6-1)4/(10095008.64104) = 0.563 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =(1600-250)/(6-1)/250 = 1.08mm；面板的最109、大挠度计算值 =0.563mm小于面板的最大容许挠度值 =1.08mm，满足要求！15.4 梁侧模板支撑的计算1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.905/0.600= 8.175kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 11055/6 = 41.67cm3；I = 110555/12 = 104.17cm4；E = 10000.00 N/mm2；图15-3 计算简图图15-4 剪力图(kN)图15-5 弯矩图(kNm)110、图15-6 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.294 kNm，最大支座反力 R= 5.396 kN，最大变形 = 0.700 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.94105/4.17104 = 7.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 7.1 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.7mm小于次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足111、要求！2、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.396kN，按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；图15-7 主楞计算简图图15-8 主楞弯矩图(kNm)图15-9 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.971 kNm，最大支座反力 R= 12.234 kN，最大变形 = 1.131 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 112、9.71105/8.99103 = 108.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =108.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.131 mm主楞的最大容许挠度值： = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =1.131mm小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！15.5 穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170113、 N/mm2；穿梁螺栓型号： M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直径：11.55 mm；穿梁螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =12.234 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.234kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！15.6 梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠114、度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 2001212/6 = 4.80103mm3； I = 200121212/12 = 2.88104mm4；图15-10 计算简图1、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.60+0.300.20=9.864kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.20=1.120kN/m；q=9.864+1.120=10.984kN/m；最115、大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.19.86420XX+0.1171.1220XX=4.47104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.49.8640.2+0.451.120.2=0.89kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.19.8640.2+1.21.120.2=2.439kN =Mmax/W=4.47104/4.80103=9.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =9.3 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作116、用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1=9.864kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =200.00mm； E-面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值： = 0.6779.86420XX/(10095002.88104)=0.391mm；面板的最大挠度计算值： =0.391mm小于面板的最大允许挠度值： =0.8mm，满足要求！15.7 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构117、自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1、荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.439/0.2=12.194kN/m2、方木的支撑力验算图15-11 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.1940.22 = 0.049 kNm；最大应力 = M / W118、 = 0.049106/83333.3 = 0.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.6 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力： V =0.612.1940.2 = 1.463 kN；方木受剪应力计算值 = 31.4631000/(250100) = 0.439 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.439 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2，满足要求!方木挠度验算：计算公式如下： = 0.6119、77ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67712.19420XX /(10010000416.667104)=0.003mm；方木的最大允许挠度 =0.2001000/250=0.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.003 mm小于方木的最大允许挠度 =0.8 mm，满足要求！3、支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.890kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.439kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.400-1.000)/40.200(1.20.25024.000+1.42.000)+1.120、220.200(1.600-0.250)0.300=0.394kN图15-12 简图(kNm)图15-13 剪力图(kN)图15-14 弯矩图(kNm)图15-15 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N6=0.476 kN；N2=N5=3.645 kN；N3=N4=2.041 kN；最大弯矩 Mmax=0.095 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.047 mm；最大应力 =0.095106/4490=21.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 21.2 N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!15.8121、 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1、梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.476 kN图15-16 支撑钢管计算简图图15-17 支撑钢管计算剪力图(kN)图15-18 支撑钢管计算弯矩图(kNm)图15-19 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.076 kNm ；最大变形 max = 0.088 mm；最大支座力 Rmax = 1.079 kN ；最大应122、力 =M/W= 0.076106 /(4.49103 )=17 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 17 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.088mm小于600/150与10 mm，满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.646 kN图15-20 支撑钢管计算简图图15-21 支撑钢管计算剪力图(kN)图15-22 支撑钢管计算弯矩图(kNm)图15-23 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.583 k123、Nm ；最大变形 max = 0.678 mm；最大支座力 Rmax = 8.264 kN ；最大应力 =M/W= 0.583106 /(4.49103 )=129.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 129.9 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.678mm小于600/150与10 mm，满足要求!15.9 立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1、梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.124、476 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =1.079 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1367.5=1.224 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 -125、 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.3 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.009(1.5+0.42) = 2.708 m；lo/i = 2708.257 / 15.9 = 170 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.245 ；钢管立杆受压应力计算值；=0/(0.245424) = 0 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 0 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中126、 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =3.646 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =8.264 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.136(7.5-1.6)=1.224 kN；N =N1+N2+N3 =3.646+8.264+0.963=12.872 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；127、 f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=12872.328/(0.209424) = 145.3 N/mm2；钢管立128、杆稳定性计算 = 145.3 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全15.10 立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值：fg = fgkkc = 3000.4=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =0/0.25=0 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N =129、 0 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=0 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！十六、1.6m0.8m框架梁模板计算书图16-1 1.6m0.8m框架梁模板支撑体系示意图16.1 参数信息1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；梁底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：8.40；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁130、截面方向；梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2、荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3、材料参数木材品种：落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/m131、m2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4、梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：5；5、梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，1100mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：132、100.00；高度(mm)：50.00；16.2 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得133、 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。16.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。图16-2 面板计算简图(单位：mm)1、强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.21.2/6=14.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N134、/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.617.850.9=11.566kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1.40.640.9=3.024kN/m；计算跨度： l = (1600-250)/(6-1)= 270mm；面板的最大弯矩 M= 0.111.566(1600-250)/(6-1)2 + 0.1173.024(1600-250)/(6-1)2= 1.10105Nmm；面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1.2q2l=1.111.56135、6(1600-250)/(6-1)/1000+1.23.024(1600-250)/(6-1)/1000=4.415 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 1.10105 / 1.44104=7.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2、挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1= 11.566N/mm； l-计算跨度： l = (1600-250)/(6-1)=270mm； E-面板材136、质的弹性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 601.21.21.2/12=8.64cm4；面板的最大挠度计算值： = 0.67711.566(1600-250)/(6-1)4/(10095008.64104) = 0.507 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =(1600-250)/(6-1)/250 = 1.08mm；面板的最大挠度计算值 =0.507mm小于面板的最大容许挠度值 =1.08mm，满足要求！16.4 梁侧模板支撑的计算1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板137、计算宽度得到：q = 4.415/0.600= 7.358kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 11055/6 = 41.67cm3；I = 110555/12 = 104.17cm4；E = 10000.00 N/mm2；图16-3 计算简图图16-4 剪力图(kN)图16-5 弯矩图(kNm)图16-6 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.265 kNm，最大支座反力 R= 4.856 kN，最大变形 = 0.630 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯138、应力计算值 = 2.65105/4.17104 = 6.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 6.4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.63mm小于次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.856kN，按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 24.493=139、8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；图16-7 主楞计算简图图16-8 主楞弯矩图(kNm)图16-9 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.874 kNm，最大支座反力 R= 11.011 kN，最大变形 = 1.018 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 8.74105/8.99103 = 97.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =97.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠140、度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.018 mm主楞的最大容许挠度值： = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =1.018mm小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！16.5 穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号： M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直径：11.55 mm；穿梁螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =11.011 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170105141、/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.011kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！16.6 梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 2001212/6 = 4.80103mm3； I = 200121212/12 = 2.88104mm4；图1142、6-10 计算简图1、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.60+0.300.200.90=8.878kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.200.90=1.008kN/m；q=8.878+1.008=9.886kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.18.87820XX+0.1171.00820XX=4.02104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.48.87143、80.2+0.451.0080.2=0.801kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.18.8780.2+1.21.0080.2=2.195kN =Mmax/W=4.02104/4.80103=8.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =8.4 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1=8.878kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =200.00mm； E144、-面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值： = 0.6778.87820XX/(10095002.88104)=0.351mm；面板的最大挠度计算值： =0.351mm小于面板的最大允许挠度值： =0.8mm，满足要求！16.7 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1、荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：145、q=2.195/0.2=10.975kN/m2、方木的支撑力验算图16-11 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.9750.22 = 0.044 kNm；最大应力 = M / W = 0.044106/83333.3 = 0.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.5 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!方木抗剪146、验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力： V =0.610.9750.2 = 1.317 kN；方木受剪应力计算值 = 31.3171000/(250100) = 0.395 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.395 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2，满足要求!方木挠度验算：计算公式如下： = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67710.97520XX /(10010000416.667104)=0.003mm；方木的最大允许挠度 =0.2001000/250=147、0.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.003 mm小于方木的最大允许挠度 =0.8 mm，满足要求！3、支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.801kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.195kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.800)/40.200(1.20.25024.000+1.42.000)+1.220.200(1.600-0.250)0.300=0.394kN图16-12 简图(kNm)图16-13 剪力图(kN)图16-14 弯矩图(kNm)图16-15 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支148、座力：N1=N6=0.335 kN；N2=N5=2.767 kN；N3=N4=1.385 kN；最大弯矩 Mmax=0.071 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.026 mm；最大应力 =0.071106/4490=15.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 15.7 N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!16.8 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm149、2；1、梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.335 kN图16-16 支撑钢管计算简图图16-17 支撑钢管计算剪力图(kN)图16-18 支撑钢管计算弯矩图(kNm)图16-19 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.054 kNm ；最大变形 max = 0.062 mm；最大支座力 Rmax = 0.759 kN ；最大应力 =M/W= 0.054106 /(4.49103 )=11.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 11.9 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值150、 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.062mm小于600/150与10 mm，满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.767 kN图16-20 支撑钢管计算简图图16-21 支撑钢管计算剪力图(kN)图16-22 支撑钢管计算弯矩图(kNm)图16-23支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.442 kNm ；最大变形 max = 0.514 mm；最大支座力 Rmax = 6.271 kN ；最大应力 =M/W= 0.442106 /(4.49103 )=98.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度151、设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 98.6 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.514mm小于600/150与10 mm，满足要求!16.9 立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1、梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.335 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.759 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1297.5=1.162 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；152、 i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/153、i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=14473.561/(0.209424) = 163.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 163.3 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =2.767 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =6.271 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129(7.5-1.6)=1.162 154、kN；N =N1+N2+N3 =2.767+6.271+0.914=9.953 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数155、，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=9952.834/(0.209424) = 112.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 112.3 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安156、全16.10 立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值：fg = fgkkc = 3001=300 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =14.474/0.25=57.894 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 14.474 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=57.894 fg=300 kPa 。地基承载力满足要求！十七、板模板计算书17.1 参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m)：1.20；纵距(m157、)：0.90；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.40；模板支架搭设高度(m)：9.70；采用的钢管(mm)：483.0 ；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500；3、材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：250.000；木方弹性模量E(N158、/mm2)：9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方的截面宽度(mm)：50.00；木方的截面高度(mm)：100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) ：48 3；4、楼板参数楼板的计算厚度(mm)：250.00；图17-1 板模板支架立面图图17-2 楼板支撑架荷载计算单元17.2 模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.52/6 = 33.75 cm3；I = 901.53/12 = 25.312 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。图17-3 面板计算简图1、荷载计159、算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.250.9+0.350.9 = 5.94 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.25.94+1.42.25= 10.278kN/m最大弯矩 M=0.110.2782502= 64237.5 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 64237.5/33750 = 1.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 160、13 N/mm2，满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.94kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6775.942504/(100950025.312104)=0.065 mm；面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.065 mm小于面板的最大允许挠度1 mm，满足要求!17.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4；图17-4 方木楞计161、算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.250.25 + 0.350.25=1.65 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算：计算公式如下：M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.65+1.40.625 = 2.855 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.8550.92 = 0.231 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.231106/83333.33 = 2.775 N/mm2；方162、木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.775 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0.62.8550.9 = 1.542 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.542103/(2 50100) = 0.463 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.463 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算：计算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 163、q = q1= 1.65 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.659004 /(10095004166666.667)= 0.185 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值0.185 mm小于方木的最大允许挠度3.6 mm，满足要求!17.4 托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) ：48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.826 kN；图17-5 托梁计算简图图17-6 托梁计算弯矩图(kNm) 图17-7 托梁计算变形图(mm) 图17-8 托梁计算164、剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.665 kNm ；最大变形 Vmax = 3.665 mm；最大支座力 Qmax = 14.978 kN ；最大应力 = 1664710.352/8980 = 185.38 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 185.38 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度为3.665mm小于 900/150与10 mm，满足要求!17.5 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 =165、 0.1387.5 = 1.038 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.20.9 = 0.378 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.251.20.9 = 6.75 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.166 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.20.9 = 4.86 kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 16.603 kN；17.6 立杆的稳定性166、计算立杆的稳定性计算公式： =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 16.603 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.1167、55； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.42 = 2.3 m；L0/i = 2300 / 15.9 = 145 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.328 ；钢管立杆的最大应力计算值；=16603.2/（0.328424） = 119.386 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 119.386 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支168、撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.3 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.009(1.5+0.42) = 2.885 m；Lo/i = 2884.63 / 15.9 = 181 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.218 ；钢管立杆的最大应力计算值；=16603.2/（0.218424） = 179.626 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 179.626 N/mm169、2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。17.7 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值：fg = fgkkc = 3000.4=120 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =16.603/0.25=66.413 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 16.603 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=66.413 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！