1、目 录第一章 编制根据、原则、范畴1一、编制根据1二、编制原则1三、编制范畴1第二章 工程概况2一、工程简介2二、地质及水文条件3三、气象条件3四、重要工程内容及数量3第三章 施工总体布置5一、施工准备5二、施工组织管理机构设立6第四章 施工总体方案8一、总体方案8二、施工顺序8第五章 重要施工办法11一、支架搭设与预压11二、支座安装13三、模板安装14四、钢筋绑扎14五、预应力筋管道设立15六、混凝土灌筑与养护16七、预应力张拉及压浆19八、落架脱模顺序27第六章 工期筹划29第七章 劳动力筹划30第八章 机械、设备筹划31第九章 质量保证办法32一、保证箱梁高标号砼质量、箱梁防裂办法322、二、预应力混凝土施工质量控制办法34第十章 安全专项方案36一、施工用电安全防范办法36二、高空作业安全防范办法38三、安全应急预案39第十一章 环保、水保、文明施工办法46一、施工环保、水土保持目的46二、施工环保、水土保持管理体系46三、施工环保、水土保持办法46第十二章 施工暂时构造设计和计算48一、跨河膺架设计计算48二、跨便道膺架设计与计算60三、满堂支架设计与计算67第一章 编制根据、原则、范畴一、编制根据1xx城际铁路站前标段地质勘查资料。2国家、铁道部现行铁路工程建设施工规范、验收原则、安全规则等。3新建铁路上海至南京城际轨道交通施工图。4新建时速250km铁路设计、施工技术条3、件，施工指南及有关规定。5施工能力及类似工程施工工法、科技成果；国内外有关高速铁路施工工艺及科研成果。6集团通过质量体系认证中心认定ISO9001：质量手册和程序文献。7建设部门及上级下达有关技术、工期、质量、安全规定等文献。8拟投入本工程资源配备。二、编制原则1依照工程实际状况，因地制宜地制定切实可行施工方案，合理安排施工顺序，保证施工总目的实现。2合理布置施工平面，尽量减少工程消耗，减少生产成本。3积极采用新技术、新工艺和新材料。三、编制范畴xx特大桥xx北高架站站线某些单箱单室简支梁上部构造施工。第二章 工程概况一、工程简介xx城际铁路为设计时速250km/h客运专线铁路，xx特大桥xx4、北高架站站线某些讫里程为DK273+637.310DK274+127.810，全长490.5m，沿线横跨两村道和一河流，梁体均为跨度32.6m单箱单室简支梁，从北11北26#墩共计152片，构造形式为等高度箱梁，梁端3m范畴内梁腹板、顶板、底板向内侧加厚，腹板、顶板、底板最大厚度分别为0.7m、0.5m、0.65m，跨中某些顶板、底板、腹板厚度均为30cm。简支箱梁采用纵向预应力体系，整梁纵向预应力通长布置，待梁体混凝土一次浇筑完毕各性能达到设计规定期按张拉顺序和规定进行张拉。持续梁基本设计采用钻孔灌筑桩+承台+墩身，梁跨构造设计采用膺架法或小钢管满堂支架法施工。 图2.1-1 站线左侧简支梁5、横截面布置图二、地质及水文条件本工程位于长江三角洲平原区，为第四系底层覆盖，系江河、湖泊、海相沉积形成，为粘土、粉质粘土夹粉细砂层，（2）1软塑态粉质黏土层、厚度在1.84.5m,（3）1流塑态淤泥质粉质黏土层、厚度在910m,（4）2硬塑态粉质黏土层、厚度在2.24.4m,（4）3中密、饱和态粉土层、厚度在1.52.2m,（5）1软塑态粉质黏土层、厚度在14.518.4m,（8）1软塑态粉质黏土层、厚度在27.130.5m，（9）1中密、饱和态粉砂夹粉土、粉质黏土层、厚度在11.5m，（9）2密实饱和态粉砂层。长江三角洲平原区，沿线重要河流蕴藻浜河属长江水系，地表水丰富，各重要河流常年有水。6、河流受季节影响明显，雨季水量充沛，河流靠大气降水补给，某些河流接受生活用水和工业废水排放，排泄方式以迳流、蒸发为主。沿线地下水类型有空隙潜水、基岩裂隙水。地下水位埋深普通在0.4m-5m，局部埋深不不大于10m，大气降水为地下水重要补给来源。局部地表水、地下水有二氧化碳侵蚀、硫酸盐侵蚀等侵蚀性，桩基、承台和墩身采用防腐混凝土。三、气象条件本工程属亚热带海洋性季风气候，全年寒暑变化明显，四季分明，温和湿润。在十月之后受强冷空气南下影响伴有大风、雨雪及霜冻。夏季太平洋热带风暴在沿海登陆，受其影响，常有大风暴雨。年平均降雨量在约1400mm左右，60%降雨重要集中在6-8月份。全年无霜期230天，气7、温1月最冷，月平均0.4-4.9，土壤最大冻结深度不大于0.3m。最高温度在7月，温度为40左右，年平均气温为11-16。全年以东南风居多，西北及东北风属次，西南风至少，最大风力可达12级，最大风速：34.7m/s。四、重要工程内容及数量1重要工程内容重要工程涉及支座、防落梁、持续梁梁体、防护墙、电缆槽、拉线基本、路缘石等。2.重要工程数量上部构造工程数量如下：表2.4-1 xx北高架站站线某些每孔单箱单室切翼缘板简支梁重要工程数量表梁体现浇混凝土钢筋预埋钢筋预埋钢件强度级别数量（m3)Q235(kg）HRB335（kg）Q235(kg）HRB335（kg）（kg)C50163.32615.48、35816.979.0596.0698.0原则型预应力筋钢绞线 抗拉强度：1860Mpa钢束号钢绞线类型束数共重（kg）锚具（套+型号）N09-15.24j61890.012（FIM15-9）N112-15.24j2840.94（FIM15-12）N212-15.24j2841.44（FIM15-12）N39-15.24j2630.64（FIM15-9）N49-15.24j2631.64（FIM15-9）N59-15.24j2631.64（FIM15-9）共计钢绞线9-15.24j钢绞线/12-15.24j3783.9kg/1682.3kg抽拔橡胶管直径80mm509.6m锚具M15-9/M19、5-1224套/8套防护墙现浇混凝土钢筋强度级别数量材质HRB335Q235C40直线5.88数量2348.8031.60曲线6.692586.2030.90防水层面积支座防护墙内侧人行道C40纤维混凝土保护层型号数量(m2)(m2)(m3)PZ-35004163.0111.76.2备注：合用于二期恒载4555KN/m，参照“xx城际施图（通桥）-I-04B”。第三章 施工总体布置一、施工准备1暂时便道暂时便道原则：道路宽3.5米，采用块石土填筑修建，困难地段采用换填办法，路面铺设30cm厚泥夹碎石层。道路尽量贯通桥梁施工区，站线西侧以京沪线北侧新修便道为主；东侧以xx城际南侧新修便道为主。便10、道于主干道相接处设立道路安全标记及施工场地标记。道路定期维护，干燥天气防尘，下雨天气注意防水，修建好路面排水坡及道路两边排水沟。2场地准备站线单箱单室简支梁施工钢筋场及材料堆放场地重要运用本线路之间空余地，在站线东西侧各设立一钢筋加工场以及原料堆放区。场地规划保证车辆通行顺畅，存取物资以便，尽量少占用耕地。钢筋场周边设立维护，施工结束后，作好恢复工作。材料堆放场地重要堆放钢管、扣件、型钢、模板、木料等材料，可以设立在钢筋场地旁边。3施工场地和暂时房屋布置料场和钢筋加工场地大小因地制宜，暂时房屋建设于钢筋加工场地附近，大小据实际状况而定。4混凝土搅拌站混凝土采用本工区既有混凝土搅拌站集中供应，位11、于DK272+600外青松公路，设计生产能力为4-120m/h。5供水供电本工区位于上海市嘉定区，供水供电以便，生活用水采用都市自来水，生活用电采用本地民用电网。生产用水采用地下水，生产用电采用本地电网就近接驳。6实验室本工区成立中心实验室一处，在项目部中心实验室领导下，对本工区实验工作进行管理，位混凝土搅拌站内。二、施工组织管理机构设立本工区为中交集团xx城际铁路站前标段三工区，在中交项目经理部统一领导下负责本工程施工。三工区成立了由技术质量部、工程部、征迁办、物资部、机务部、计合、财务部、综合部、调度、实验室、测量班，施工班组由司机班、模板、起重、混凝土、机电等施工班组构成。技术部负责寻常12、施工技术管理工作，对重大技术难题组织攻关，并对新技术、新工艺、新材料、新设备推广应用进行技术指引；安全质量环保部负责安全、质量、环保等施工管理和检查工作；机械物资部负责工程材料、施工机械设备采购、调配和管理工作；计合、财务部负责成本核算、计量、筹划记录和财会工作；综合办公室负责人事、行政管理和后勤保障工作；工程实验室负责工程实验和质量检测工作。在工区统一领导下，按照各自任务及施工需要，进行相应工序施工，保证本工程安全、优质、高效、按期完毕。依照工程项目需要，设立如图3-2施工组织机构，对本工程实行有效管理，保证工程按质按量完毕。xx北高架站站线简支梁施工作业队图3.2-1 施工组织管理机构图第13、四章 施工总体方案一、总体方案xx北高架站站线某些简支梁上部构造采用支架现浇施工。跨河段简支梁采用插打钢管桩+贝雷梁+工字钢+方木形式；跨便道、村道采用系梁+钢管柱+贝雷梁+工字钢+方木形式；别的采用换填基本+满堂支架形式。采用钢管桩插打时，以标高控制为主，贯入度控制为辅，管桩与否采用静载实验可依照现场插打状况拟定。采用系梁+钢管柱或满堂支架形式时，须预先对地基进行解决，解决后地基承载力规定均不得不大于80Kpa。支架搭设好完毕后须进行静载实验，施加荷载值为梁体自重120%，实验过程中分级荷载预压、分级观测，并分级卸载、分级观测，拟定最后弹性变形值和非弹性变形值。站线简支梁浇筑时混凝土从一端向14、另一端分层持续推动方式浇筑，混凝土采用混凝土罐车运送到现场泵车浇筑，一次浇筑完毕。预应力筋待整梁浇筑完毕后张拉，纵向预应力筋采用两端对称同步进行，管道压浆采用真空压浆技术。张拉完毕后，应在两天内完毕管道压浆，压浆材料及施工工艺应满足“客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件”和铁路后张法预应力混凝土梁管道压浆技术条件各项规定。二、施工顺序1.施工第一阶段以跨河简支梁施工为例，在墩身施工完毕后，开始整梁支架搭设以及底模、侧模安装，并完毕墩身支承垫石浇筑和支座安装。 图4.2-1 跨河简支梁支架搭设 2.施工第二阶段完毕梁体混凝土浇筑，待梁体砼强度达到设计值60%以上、梁体混凝土芯部与表层、箱内与箱15、外、表层与环境温差均不不不大于15度时，开始内模拆除；待梁体混凝土强度达到设计值80%混凝土浇筑完毕96个小时后可进行预应力初张拉；终张拉则应在混凝土强度以及弹性模量均达设计值后且龄期不少于10天时进行。终张拉完毕，应在两天内进行管道压浆。 图4.2-2 跨河简支梁梁体砼浇筑完毕3.施工第三阶段有组织、有筹划地拆除所有支架，进入桥面铺设等工作。图4.2-3 支架拆除完毕进入桥面铺设工作三、箱梁施工工艺流程箱梁施工工艺流程图第五章 重要施工办法一、支架搭设与预压站线区简支梁采用膺架法或满堂支架法施工，膺架法应用于北25#墩北26#墩整跨简支梁及北22北23#墩、北12北13#墩跨便道某些，别的简16、支梁均采用采用满堂支架法。满堂支架均采用483.5小钢管，碗扣连接。钢管纵向间距均为0.6m，腹板下横桥向钢管间距按0.3m布置，底板下和翼板横桥向钢管间距按0.6m布置，竖向上下层横杆步距为1.2m。纵、横方向每3m设立一排斜撑。立杆顶设立顶托以便调节标高，顶托上横向铺设一层10x10cm方木，纵楞10x10cm方木铺设于横楞上，腹板处间距取15cm，底板、翼缘板处取30cm。纵楞方木上方铺设一1.8cm厚竹胶板，支架布置如下图所示（以跨路简支梁支架搭设为例）： 图5.1-1 跨路支架布置图支架搭设、条形基本浇筑前先换填地基基本，挖除淤泥，用碎石料换填50cm厚并分层压实，规定地基解决后承载17、力不得不大于90Kpa。搭设支架严格按照附图设计支架搭设，搭设过程中保证钢管轴心对接，防止浮现错位现象；条形基本按附图进行钢筋布置、钢板预埋，浇筑时保证钢板顶面水平。支架搭设完毕后需对支架进行预压，以消除支架非弹性变形值和测量支架弹性变形值，为模板安装提供立模根据，达到良好控制持续梁线形目。支架预压流程图如下：图5.1-2 支架预压工艺流程图支架预压采用分段预压方式实行，分段次数依照现场预压块数量拟定，第一段预压完毕数据分析合格后进入下一块段预压，预压完毕块段则可以进行钢筋绑扎，各块段进行作业须保证互不干扰。预压块布置与梁体自重构造相似。预压荷载采用混凝土预制块，加载系统重量=1.2（悬臂某些18、钢筋重量+混凝土重量+模板重量+施工荷载），加载时按照设计荷载0、30%、60%、100%、120%分四级加载，测出各测点在加载先后高程。加载120%后持压并每天对其进行沉降观测，直到所测数据24小时支架沉降量不大于2.0mm（不含测量误差）时，表白地基及支架已基本沉降到位，可进行卸载，卸载时按加载级别进行，并分别测出每级卸载后各测点高程值。荷载预制块采用吊车提高至支架，分层码放，加载中由技术人员现场控制加载重量和位置，尽量与混凝土自重布置相似。测量办法：在底模和基本顶面设立测点，测出加载前高程值，然后在每次加载、卸载时测量各测点高程，依照测数据进行计算，得出各相应状况下数值并和计算值进行对照19、分析，并据之对立模标高进行调节。为理解支架沉降状况，在加载预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每排钢管顶布置一排，支架混凝土基本布置一排，每排4个点。在加载30%、60%、100%、120%后每天上下午均要复测各控制点标高一次，如果加载120%后所测数据与加载前所测数据支架日沉降量不大于2.0mm（不含测量误差）时，表白地基及支架已基本沉降到位，可进行卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降符合以上规定为止。预压完毕后要依照预压成果重新调节底模并设立预拱度支立侧模，准备绑扎箱梁钢筋。二、支座安装支架搭设预压完毕后，一方面安装墩顶支座，安装完毕后采用位能灌浆法施工。可参照特殊20、桥梁“位能灌浆”支座安装施工工艺：1工艺流程垫石表面凿毛清预埋孔垫石表面湿润安装垫块调节位置标高支座就位、精调固定灌流动性砂浆拆除支座围板；2灌浆材料规定强度为C50，无收缩，具备流动性、可以满足重力自密实规定。3预偏量设立 由于砼收缩、徐变，温度变化及成梁后张拉钢束所引起水平位移，在各活动支座安装时预先设纵向水平偏移值予以补偿。各支座预偏量见有关设计图纸。活动支座在施工前，纵向进行暂时锁定，待梁体施工完毕后，进行解锁。三、模板安装模板采用木模，由架子队伍运用既有材料进行拼装。1底模：采用18mm厚竹胶板和1010cm方木组合而成，底模板安装平整度3mm/m，从而使底模达到设计截面与线路坡度规21、定。2侧面模板：采用小钢管、方木以及竹胶板组拼，制作按照简支梁断面尺寸进行设计制作，侧模可以周转使用。模板接缝处采用止浆条止浆，相邻侧模板错台不大于1mm。3腹板内模板：均采用竹胶板模板现场安装，内模板紧固重要用脚手架连接，并用对拉螺杆加固，倒角模板采用木板。4端模：端模用自行加工木模或刚模，与内外模及其骨架连接牢固。一方面安装底模板，另一方面安装侧模板及腹板端模板，再安装顶模板。安装模板时注意模板接缝平整度3mm。四、钢筋绑扎对图纸复核后绘出加工图，加工时，同一类型钢筋按先长后短原则下料。钢筋用弯筋机弯制后与大样图核对，并依照各钢筋所在部位详细状况对细部尺寸和形状做恰当微量调节。绑扎顺序是先22、底板钢筋，再腹板钢筋，最后顶板钢筋。钢筋由工地集中加工制作，运至现场由汽车吊吊装、现场绑扎成型。钢筋绑扎应牢固，垫块采用与梁体混凝土同强度材料，综合接地钢筋应用红油漆标明，以备下一节段清晰综合接地钢筋位置。腹板、底板内有大量预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，焊接在波纹管埋置迈进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，恰当移动钢筋位置或进行弯折，精确安装定位钢筋网，保证管道位置精确。钢筋绑扎前由测量人员复测模板平面位置及高程，其中高程涉及按吊架计算挠度所设预拱度，无误后方进行钢筋绑扎。纵向普通钢筋在两梁段接缝处连接办法及连接长度满足设计及规范规定。所有梁体预留孔处均增设相应环状23、钢筋；桥梁泄水孔处钢筋可恰当移动，并增设斜置井字形钢筋进行加强，施工中为保证腹板、顶板、地板钢筋位置精确，应依照实际状况加强架立钢筋设立，可采用增长架立钢筋数量或增设W型或矩形架立钢筋等办法。五、预应力筋管道设立预应力波纹管在钢筋绑扎时安装固定。纵向波纹管管道定位钢筋网片间距按照直线段0.6m（曲线段0.3m）设立。所有定位钢筋均采用“井”字形，以保证定位可靠。如预应力筋管道与普通钢筋空间位置发生冲突，恰当调节普通位置和型式，以保证预应力管道位置精确。波纹管成孔质量是保证预应力质量重要基本，如果发生堵塞而进行解决，将直接影响施工进度和桥梁寿命。因而，必要严格施工控制，保证灌筑混凝土后波纹管不漏24、不堵、不偏、不变形，拟采用如下办法：1波纹管使用前先检查其密封性和与否破损，对破损修复后可以使用，在修复后再使用；对修复后不能使用或修复后影响穿束，坚决不用。对密封性达不到规定不使用。2安装波纹管前，对端头毛刺、卷边、折角认真修整，保证圆顺。3波纹管定位必要精确，严防上浮、下沉和左右移动。孔道平顺，孔道中心线与端部预埋垫板垂直。其位置偏差符合铁路混凝土工程施工技术指南规定。4孔道接头处连接管采用大一种直径级别同类波纹管，其长度为被连接管道内径57倍，连接时不使接头处产生角度变化，在混凝土浇筑期间不使管道发生转动或梁段混凝土外。被连接两根波纹管接头要顶紧，以防穿束时在接头处波纹管被束头带出而堵25、塞管道。5电气焊作业在波纹管附近进行时，在波纹管上覆盖湿麻袋或薄铁皮等覆盖物，以免损伤波纹管；灌筑混凝土前对波纹管进行全面检查，及时发现和解决问题；灌筑混凝土中，避免振动棒对波纹管过度振动。6所有纵向预应力管道设立橡胶内衬软管后再浇筑混凝土。内衬软管外径比波纹管内径小510mm。内衬橡胶管需超过梁段接缝50cm以上。在混凝土初凝前将橡胶管来回抽动，在混凝土终凝后抽出。六、混凝土灌筑与养护1.混凝土灌筑混凝土由拌合站统一拌制，混凝土罐车沿线路便道直接运送到现场使用汽车泵车灌溉。1）混凝土浇筑前技术准备工作混凝土浇筑前，仔细检查钢筋保护层垫块位置、数量及其紧固限度，并指定专人作重复性检查，以保证钢26、筋保护层厚度，构件侧面和地面垫块至少为4个/m2，绑扎钢筋铁丝头不伸入保护层内。混凝土入模前，再次测定混凝土拌合物温度、坍落度、含气量和泌水率等工作性能，其性能满足规定后方可入模浇筑。浇筑混凝土前，仔细检查模板内有无焊渣、尘土、钢丝头、烟头等其她杂物，必要时采用空压机吹风清理干净。灌筑混凝土前，仔细检查模板尺寸和牢固限度。2）混凝土浇筑顺序砼浇筑采用汽车泵输送砼，导管底面与混凝土灌筑面保持在1米以内。在钢筋密集处断开个别钢筋留作导管入口，待混凝土灌筑到断开部位时，将钢筋焊接恢复。混凝土灌筑采用斜向分段、水平分层法，由一端向另一端灌筑，其斜度为3045，水平分层厚度不不不大于30cm，斜向分段长27、度为2m（腹板底部及上层为3m）。先后两层混凝土间隔时间不得超过初凝时间。浇筑顺序：两侧对称浇筑，先两边后中间，避免模架两侧承受不均等荷载，并按底板角部 底板 腹板 顶板 翼板顺序进行浇筑，施工时混凝土分层厚度不适当超过30cm。为防止内模上浮问题，内模采用敞口灌筑，为避免敞口引起混凝土侧翻，在内模底部两侧增长了200mm宽水平压板，压板与底板钢筋联接牢固。底板混凝土对称浇筑接近腹板两侧，砼从腹板进入，将混凝土由底部挤向底板中心，完毕某些底板混凝土浇筑；中间局限性某些砼从顶模预留孔中下料补足。为了控制底板混凝土厚度，在脚手架竖向钢管上用红漆标出混凝土面位置。同步为控制腹板混凝土浇筑分层厚度，并28、掌握振捣棒插入深度，在施工过程中设立标志杆及在振动棒上标记刻度，并通过内模施工人员目测监控，保证浇筑分层。3）混凝土浇筑和振捣现场施工设备状态良好，各项技术办法贯彻到位；钢筋、模板、预应力管道、通风孔、排水孔、支座安装、支座预埋件、综合接地预埋件均按设计及施工规范规定施工完毕。关注天气预报，预报自开盘至砼浇筑完毕时间段内无雨雪和大风。本箱梁施工前应依照外部测定温度来决定混凝土浇筑时段及采用保护办法，在炎热时机浇筑混凝土时，混凝土入模温度不适当超过30。应避免模板和新浇筑混凝土直接受阳光照射，保证混凝土入模前模板和钢筋温度以及附近局部气温均不超过40。应尽量安排在傍晚而避开炎热白天浇筑混凝土。灌29、筑过程中设专人看护和加固模板，以防漏浆和跑模。梁体混凝土采用缓凝高性能耐久混凝土，施工过程中采用迅速、稳定、持续、可靠浇筑方式一次浇筑成型。每孔箱梁浇筑时间控制在10h内，不超过混凝土初凝时间10h。混凝土振捣采用插入式振捣棒进行振捣。普通区域使用RN50型振动棒振捣，钢筋密集区采用RN30型振动棒，采用插入式振捣棒振捣时要避免碰撞模板、钢筋及预埋件。振动棒移动距离不超过振动棒作用半径1.5倍，普通振动棒插振间距35-40cm，每次振捣时间20-30s，振捣时布点均匀。对梁端钢筋密集处，由于钢筋净距小，且钢筋层数多，振动棒插不下去，混凝土密实度不易保证，因而，在绑扎钢筋时，故意移开某些钢筋从上30、至下留2-3个通道，保证混凝土容易振捣，或者在混凝土浇筑前采用60角铁插入钢筋比较密集部位，用以引导振捣棒抽拔。在混凝土浇筑过程中及时将浇筑混凝土均匀振捣密实，不随意加密振点或漏振，每点振捣时间以表面泛浆或不冒大气泡为准，普通不超过30s，避免过振。对振捣人员划分施工区域，明确责任，以防重复振捣或者漏振。在浇筑顶板混凝土时，应设立标高控制标志，在振捣过程中，随时测量，以保证横向线型。当灌筑到标高时必要及时进行收浆抹面，在混凝土初凝迈进行二次收浆抹面，保证箱梁外观平整光洁，抹面时禁止洒水。浇筑混凝土进行振捣时，应注意不能破坏波纹管，且不容许管道移位，特别应避免管道上浮，以达到预应力预期效果，防止31、破坏性局部应力产生。在相对湿度较小、风速较大环境下浇筑混凝土时，采用挡风或覆盖办法，本桥施工中采用土工布及防水帆布进行覆盖，防止混凝土失水过快，避免浇筑梁体暴露较大面积。4）混凝土浇筑注意事项混凝土浇筑时采用混凝土输送泵进行泵送，施工中特别注意如下事项：在满足泵送工艺规定前提下，泵送混凝土坍落度尽量小，以免混凝土在振捣过程中产生离析和泌水。泵送混凝土时，输送管路起始水平管段长度不不大于15m。除出口处采用软管外，输送管路其她部位均不采用软管。高温或低温环境下，输送管路分别用湿帘和保温材料覆盖。混凝土在搅拌后60min内泵送完毕，且在1/2初凝时间前入泵，并在初凝前浇筑完毕。2.混凝土养护混凝土32、养护：在常温状态下，梁体上表面采用土工布覆盖、人工洒水养护，梁体地面及侧面采用喷涂养护剂进行养护；同步在不同季节采用必要保温办法。为保证养护质量，采用如下办法：1）在混凝土灌筑后，及时在箱梁底板顶面及顶板顶面紧密覆盖土工布，尽量减少暴露时间，防止表面水分蒸发。暴露面保护层混凝土初凝前，应卷起覆盖物，用抹子搓压表面至少两遍，使之平整后再次覆盖，此时应注意覆盖物不要直接接触混凝土表面，直到混凝土初凝为止。此时洒水养护，使混凝土保湿、潮湿养护，防止砼表面失水浮现裂缝；养护水采用饮用水，不得被泥浆污染，保证砼外观美观。并设专人养护专人管理。2）在支架拆除后而梁片养护期尚局限性时，采用在移动小车上安装水33、管办法对顶板进行喷水养护；对腹板侧面采用喷涂养护液办法进行养护，并保证不漏喷。表 5.6-1 混凝土终凝后持续养护时间应满足表规定水胶比日平均气温T（）潮湿养护期先（D）0.455T102810T202120T140.455T102110T201420T103）在任意养护期间，另注意混凝土表面养护水温度低于混凝土表面温度时，两者间温差不得不不大于15。4）加强混凝土温度检测，用以指引养护办法；混凝土养护期间应注意采用保温办法，防止混凝土表面温度受环境因素影响而发生激烈变化。养护期间混凝土芯部与表层、表层与环境温差不适当超过15。5）混凝土养护期间，采用测温系统对箱梁梁端、箱体内部、箱体表面、箱34、体外部、外部环境等有代表性构造进行温度监控，定期测定各部位温度、相对湿度、风速等参数取蓄热法养护，减少内外温差。养护时间按规范规定进行，不随意缩短。七、预应力张拉及压浆1预应力材料本工程预应力由纵向预应力构成，预应力钢绞线采用抗拉强度原则值为fpk=1860MPa、弹性模量为Ep=1.95105MPa，公称直径为j15.20mm高强度、低松弛钢绞线，其技术条件符合GB/T 5224原则；采用抽拔橡胶管成孔，锚具应符合预应力筋用锚具、夹具和连接器（GB/T14370-），波纹管采用金属波纹管。2预应力张拉1）预施应力应按初张拉、终张拉两个阶段进行。2）初张拉应在梁体混凝土强度达到设计值80%后混35、凝土浇筑完毕96小时且内模应松开后方可进行，初张拉后可拆除模架。3）终张拉应在混凝土强度以及弹性模量均达到设计值后且龄期不少于10天时候才可进行张拉。4）预应力时采用两端同步张拉，并左右对称进行，最大不平衡束不应超过1束，预施应力采用双控办法，张拉过程中应保持两端伸长量基本一致。5）施工初期应至少对两孔梁进行管道摩阻、喇叭口摩阻等预应力瞬时损失测试，并依照测试成果对设计张拉控制应力做恰当调节，以保证预应力精确。6）预施应力应以油压表读数为主，以预应力伸长值进行校核。3钢绞线下料、人工穿束1）钢绞线防锈钢绞线分批进货，以免货多积压而生锈。进场后做好防雨、防潮、防锈工作。除锈重点是束两端张拉范畴，36、以防张拉时滑丝。2）钢绞线下料钢绞线下料在梁面上进行。下料长度为双向张拉：孔道长度+2倍千斤顶工作长度+0.3m束头焊接影响区+0.3m下料富裕量，单向张拉孔道长度+千斤顶工作长度+0.3m束头焊接影响区+0.3m下料富裕量。下料用砂轮锯，不使用电气焊切割。砂轮片为增强型，以策安全。钢绞线切割完后按各束理顺，并间隔1.5m用铁丝捆扎编束，切口两侧5cm处用细铁丝绑扎，保证同一束钢绞线顺畅不扭结。下料中和下料后避免钢绞线受损和污染。下料按先长后短原则进行，以节约材料。下料时经两人确认长度无差错后再切割，避免出错。下料时拉动钢绞线不要太快，避免钢绞线散盘速度跟不上拉动速度而弯折。当钢绞线浮现弯折后37、不使用。3）钢绞线编束和做束头将穿束端钢绞线用23道粗铁丝捆绑后调节各根端头之间相对位置，使端头形成圆锥形后拧紧铁丝；依照持续箱梁钢绞线束长短不一特点，结合既有经验，钢绞线穿束束头依照钢绞线束长短分别采用物理解决束头和化学焊接束头：对35m如下钢绞线束采用钢管套筒加楔形粗钢筋物理钢绞线束头，从而每束钢绞线均可以节约半米左右束头钢绞线；焊接过程中，将电焊机地线捆在束头0.5m内即张拉范畴以外，以免电焊机打火损伤钢绞线。束头焊接后，用手持砂轮打磨端头，使之成为圆顺锥形。焊束头时将穿束用钢筋环一起焊上。尽量缩短焊接长度，以便束头在管道内顺利通行。4）钢绞线穿束对30m左右钢绞线束采用人工穿束，对3038、m以上采用3t卷扬机穿束。纵向束穿束在混凝土强度不不大于10MPa后进行。穿束前理顺钢绞线，使之顺直不扭结，并用胶布将束头缠裹严实。穿束时一方面用比孔道长10m左右单根钢绞线穿过管道，然后通过该根钢绞线将卷扬机钢丝绳拉出孔道后，用0型卡将钢丝绳与束头上面钢筋环相连。经检查连接可靠后，开动卷扬机，进行穿束作业。穿束时，卷扬机操作者与穿入端人员保持联系，避免张拉、多拉。在卷扬机牵引钢绞线束同步，施工人员在束后不断地向前推送钢绞线束，并使两者速度基本同步，以减少牵引阻力、避免钢绞线弯折。为保证钢绞线束顺利穿过管道，在第一次穿过孔道单根钢绞线前端固定一种直径比束头大1cm铁球，借以提前发现孔道内堵塞和39、不畅问题，并在穿束前予以妥善解决，以免穿束中浮现堵塞后进退两难。通过孔道任何物件如钢丝绳、钢绞线、铁球、卡子、接头等，都必要圆顺，以免引起管道损伤和堵塞。4钢绞线张拉张拉程序1）初张拉：当梁体混凝土强度达到设计值80%，内模脱出梁体后，按照设计规定对梁体进行初张拉。张拉顺序如下：00.2k（作伸长量标记）0.5k（静停5min）补拉0.5k（测伸长量）锚固。 2) 终张拉：当梁体混凝土强度及弹性模量达到设计值且混凝土龄期不不大于10天时，进行终张拉。终张拉结束到此后30d内，应由技术人员对梁体定期进行上拱度测量。终张拉30d实测上拱值不得不不大于1.05倍设计计算值。张拉顺序如下：00.2k（40、作伸长量标记）k（静停5min）补拉k（测伸长量）锚固。注：k指张拉控制应力。5预应力张拉操作工艺张拉时按照设计张拉顺序，两端两侧同步对称张拉（即四台张拉千斤顶同步工作）,当油表读数达到0.2k时，测量出各千斤顶活塞伸出长度，待梁体受力稳定后，四台千斤顶才干同步张拉达到设计应力。1）一方面检查锚垫板（预埋在梁体上）与孔道轴线与否垂直，若有偏差应加楔形垫圈校正。在张拉过程中，锚具位置不得偏离锚垫板止口范畴，保证管道与锚具同心。张拉前先将工作锚、夹片上好，打齐，之后安装限位板，再将钢绞线从千斤顶中心穿过，千斤顶使用专门吊架提高。2）开动油泵，令大缸活塞打出一定伸长量（5cm左右）后停泵。安装工具锚41、及工具夹片，工具夹片包塑料薄膜，以利退锚。将钢绞线按编制顺序分别穿入工具锚锚孔内，不得交错。人工推动千斤顶使千斤顶、限位板、工作锚连接在一起，并保证位置对的、同心不偏斜，然后将工具锚上工具夹片用专用工具打紧。3）初调：梁体两端同步张拉，千斤顶充油到达初调应力时(为0.2k)，测量千斤顶油缸伸长值，作为测钢绞线伸长量起点。4）张拉：在初始拉力基本上，两端分别以5MPa为一级，对称张拉，在张拉过程中，两端随时要获得联系，保持油压上升速度相等，同步达到控制张拉吨位，然后保压持荷5min。当确认张拉力（以油压表为准）、伸长量符合规定且达到持荷时间后，千斤顶回油锚固。为了减少钢绞线回缩导致预应力损失，规42、定采用一端先回锚，另一端补足吨位后再回油锚固，然后油缸回油，退出工具锚，移至下一孔道。6预加应力质量规定1）张拉钢绞线之前，对梁体混凝土强度、弹模及外观质量应做全面检查，并将锚垫板及锚下管道扩大某些残存灰浆铲除干净，否则不得进行张拉。2）两端钢绞线应同步张拉，夹片外露量应匀均一致。每片梁断丝、滑丝总数不得超过钢丝总数0.5%，且一束内断丝不超过1丝，也不得在同一侧。3）张拉力大小以油压表读数为主，以钢束伸长值加以校核，实际伸长值与理论伸长值相差控制在 6以内，每端锚具回缩量应控制在6mm以内。4）终张拉完毕24小时后来，经检查钢绞线无滑丝、断丝现象后方可割丝，切割时在距锚圈2-3cm处，用手动43、砂轮机将外露钢绞线切断。5）在整个张拉及顶锚过程中，需专人填写张拉登记表，以备查核。6）如钢绞线浮现滑丝现象，可使用QYC-200小顶单根张拉，将损坏夹片退出，回油后，重新安装夹片，再单根张拉至设计吨位，如浮现多于1丝断丝现象，则将工作锚所有退出，更换新钢绞线重新进行张拉。7）千斤顶不准超载，不准超过规定行程，转移油泵时必要将油压表拆卸下来另行携带转送。8）张拉钢绞线时，必要两边同步给千斤顶主油缸徐徐供油张拉，两端伸长应基本保持一致，禁止一端张拉，如设计有特殊规定可按设计规定办理。9）张拉注意事项：千斤顶加载和卸载时做到平稳、均匀、缓慢、无冲击。张拉时混凝土强度和龄期达到设计图纸规定。张拉顺序44、按设计图纸规定进行。张拉作业中，对钢绞线束两端同步施加预应力，保证两端张拉伸长量基本相等。若两端伸长量相差较大时，查找因素，进行纠正。张拉过程中不敲击和碰撞张拉设备和油管。张拉完毕后，未压浆或压浆后水泥浆未凝固时，不敲击锚具和激烈震动梁体。多余钢绞线用切割机切割，切割后留下长度不少于3cm。在高压油管接头加防护套，以防喷油伤人。在测伸长量时，停止开动油泵。张拉过程严格执行操作规程。转移油泵时将油压表拆卸下来另行携带转送。在有压状况下不拧动油泵或千斤顶接头。10）滑丝和断丝解决在张拉过程中，有各种因素都也许引起预应力筋滑丝和断丝，使预应力筋受力不均，甚至不能建立足够预应力，从而影响桥梁使用寿命。45、因而需要限制预应力筋滑丝和断丝数量。当滑丝和断丝数量在容许范畴内时，不需解决；但当滑丝和断丝数量超过容许范畴时，则需解决。滑丝判断：张拉完毕卸下千斤顶后，目视检查滑丝状况。仔细查看工具锚处每根钢绞线上楔片压痕与否平齐，若不平齐则阐明有滑丝；察看本束钢绞线尾端张卡前做标记与否平齐，若不平齐则阐明有滑丝。滑丝解决办法：一方面把专用卸荷座支承在锚具上，将专用千斤顶油缸伸至千斤顶行程一半后，把退锚千斤顶装在单根钢绞线上。当钢绞线受力伸长时，夹片稍被带出。这不能与钢绞线同步内缩。如此重复，直至夹片退出、钢绞线放松、重新张拉至设计张拉力并顶压楔紧新夹片为止。重新张拉完毕后，及时进行压浆。断丝解决办法：提高46、其他钢绞线束控制张力作为补偿，但最大超张 不得超过设计对各阶段极限状态规定；换束，重新张拉；启用备用束。详细采用何种方式，与设计单位商定。7预应力管道压浆管道压浆采用真空压浆技术。张拉完毕后，应在两天内进行管道压浆，压浆材料及施工工艺应满足“客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件”和铁路后张法预应力混凝土梁管道压浆技术条件各项规定。压浆前管道内应清除杂物和积水，压入管道水泥浆应饱满密实；水泥浆搅拌结束至压入管道时间间隔不应超过40min；真空压浆工艺必要保证：在管道内对的完毕和营造真空；在导管和大气之间及导管和导管之间无裂缝；浆体中无空气；导管中无水。孔道压浆是将水泥浆填满孔道内空隙，让预应力47、筋与混凝土牢固地粘结为整体，并防止预应力筋锈蚀。为保证压浆密实性、延长预应力筋和梁体使用寿命，采用真空辅助压浆法持续压注。压浆设备选用UBL3螺杆式持续灌浆泵、SZ-2型真空泵。孔道压浆有如下重要工作：1）孔道压浆前准备工作浆体拟采用净浆，孔道空隙较大时采用细砂浆。水泥采用强度级别不低于42.5级低碱硅酸盐或低碱普通硅酸盐水泥。浆体中考虑掺入适量减水剂、缓凝剂或引气剂等外加剂，也可掺入粉煤灰以提高浆体工作性和密实性，加入钢筋阻锈剂以提高浆体防护性能，加入微膨胀剂以保证浆体密实性，但不加入具有氯化物等有害成分外加剂。浆体水胶比不不大于35MPa；压入管道水泥浆饱满密实，体积收缩率不大于1.5%。48、初凝时间不不大于3h，终凝时间不大于24h，压浆时浆体温度不超过35。切割锚外多余钢绞线：使用砂轮机切割，余留长度不低于3cm。封锚：采用保护罩封锚，可重复使用。冲洗孔道：孔道在压浆前用压浆机冲洗，以排除孔道和灌浆孔内杂物，保证孔道畅通。对孔道内也许发生油污等，采用对预应力筋和管道无腐蚀作用中性洗涤剂或皂液用水稀释后进行冲洗。冲洗后使用不含油压缩空气将孔道内所有积水吹出。2）水泥浆拌和采用搅拌速度不不大于700r/min高速搅拌设备，在使用前和压注过程中持续对浆体进行搅拌。拌好灰浆过筛后存储于储浆桶内，储浆桶不断地高速搅拌，并保持足够数量气温状况而定，控制在3045min范畴内。3）孔道真空辅49、助压浆施工程序操作工艺要点：真空压浆前，采用保护罩封锚（保护罩作为工具罩使用，在灌浆后浆体初凝后拆除）。封锚前将锚垫板边面进行清理，在灌浆保护罩底面和橡胶密封圈表面均匀涂一层玻璃胶，装上橡胶密封圈，将保护罩套与锚垫板安装孔对准后用螺栓拧紧，注意将排气口安装在正上方。见“图5.8-1真空压浆施工设备连接”： 图5.8-1 真空辅助压浆系统示意图图中：搅拌机 压浆机 阀门 普通压力表 废浆排气管 密封盖 负压器 真空压力表 抽真空机依照真空辅助系统图将压浆设备安装到位。同步规定各种连接系统密封可靠。真空压浆作业操作环节：清理锚垫板上压浆孔，保证压浆通道畅通，与引出管接通。拟定抽真空和压浆端，安装引50、出管、球阀和接头等，并检查可靠性。搅拌水泥浆，使其水灰比、流动度、泌水性达到技术指标规定。启动真空泵，使真空度达到-0.06-0.10MPa之间，并保持稳定。启动压浆泵，当压浆泵输出浆体稠度与输入相似时，将输送管接到锚垫板上引入管，开始压浆。压浆过程中，真空泵保持持续工作。待抽真空端空气滤清器中有浆体通过时，关闭空气滤清器前端阀门，稍后打开排气阀。当水泥浆从排气阀顺畅流出，且稠度与压入浆体相称时，关闭抽真空端所有阀门。管道出浆口装有三通管，确认出浆浓度和进浆浓度一致后，封闭保压。为保证管道中布满浆体，关闭出浆口后，保持不不大于0.5MPa稳压期，该稳压期不少于2min。压浆最大压力不超过0.651、MPa，当孔道较长或采用一次压浆时，最大压力不超过1.0MPa。持压中若浆体压力无下降，则关闭压浆泵及压浆端阀门，完毕压浆；若浆体压力有明显下降，则在朝着因素后决定应对和解决办法。孔道压浆时派专人认真填写施工记录。4）质量控制办法针对曲线孔道特点，在每根波纹管道最高点设立排气孔排气或泌水。灰浆进入灌浆泵之前通过1.2mm筛网进行过滤，以防止堵管。在现场对搅拌后水泥浆做流动度、泌水性实验，并制作浆体强度试块。每根孔道压浆持续进行，一次完毕，水泥浆搅拌结束至压入管道时间以保证水泥浆在初凝时间内压注完为度。孔道压浆顺序为先下后上，同一管道压浆持续一次完毕。冬季压浆采用可靠保温办法，或掺入不具腐蚀性防52、冻剂。5）压浆注意事项压浆管道设立，对腹板束、底板束在梁段管道中部设三通管，以利于排气，保证压浆质量。压浆在张拉质量确认后24小时内完毕，并尽早进行。压浆泵上输浆管选用抗压能力10MPa以上抗高压橡胶管，压浆系统上各连接件之间连接牢固可靠。压浆在灰浆流动性下降迈进行。同一管道压浆持续进行。对互相串通孔道同步进行压浆。因意外中断时，用高压水冲洗干净并解决好后再压浆。6）端头锚具封端浇筑封端混凝土时，细心插捣使混凝土密实，以免形成裂缝。封端混凝土是保证锚具和钢绞线免受腐蚀重要屏障之一，浇筑混凝土后，养护时间不少于7d，以保证混凝土不开裂。封端混凝土养护结束后，采用聚氨酯防水涂料对封端处新老混凝土接53、缝进行防水解决。为提高封端混凝土抗裂能力，采用无收缩混凝土。其强度与梁体同标号，或不低于设计规定。实验室随机制作混凝土试件，以检查质量。八、落架脱模顺序简支梁张拉、压浆完毕后拆除支架，底模脱模从跨中截面向两边依次脱落，再拆除支架。详细拆除顺序见（以跨路简支梁支架施工为例）下图： 1第一阶段拆除底模、横楞、纵楞以及工字钢、贝雷梁。 图5.9-1 支架拆除顺序一2.第二阶段拆除大小钢管、条形基本，恢复原地貌。 图5.9-2 支架拆除顺序二3拆除支架注意事项1）拆除脚手架时，禁止无关人员进入危险区域。拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同步作业。拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣54、，由中间操作人员往下顺杆子。拆下材料，应向下传递用绳吊下，禁止往下投扔。 2）拆除脚手架人员进入作业区后，要系好安全带，安全带必要高挂低用。 3）拆除脚手架要统一指挥，上下应动作协调。4）跨便道膺架拆除时，需对便道进行暂时管制并设立有关警示标志。第六章 工期筹划xx北高架站站线简支梁施工工期筹划以架桥机通过咽喉区正线某些为准，A、B线两侧同步开工，从北11#墩北26#墩双线共计30片现浇简支梁。如下以单片简支梁现浇施工周期为例，整体工期以此推算（以7月20日作为起点）：支架搭设及预压 7月20日-7月28日， 共计9天；底模侧模安装 7月29日-8月4日，共计7天；底板腹板钢筋绑扎 8月5日-55、8月11日，共计7天；安装内模及预应力管道8月12日-8月16日，共计5天；顶板钢筋及预埋件、砼浇筑 8月17日-8月21日，共计5天；脱模及支架拆除 8月22日- 8月25日，共计4天。 第七章 劳动力筹划依照工期筹划和现场需要，配备劳动力见下表：表7.1-1 劳动力筹划表 序号工种名称单位月最高人数月平均人数89101管理人员人878882测量工人444443实验工人333334电工人444445木工人60606060606电焊工人12121212127钢筋工人36363636368起重工人444449架子工人484848484810后勤炊事人8888811机使工人12101212121256、机修工人2222213普工人201920202014张拉工人8888815压浆工人4444416共计人234224231231234第八章 机械、设备筹划依照工期筹划和现场需要，配备机械设备见下表：表8.1-1机械设备筹划表 序号设备名称规格型号数量额定功率备注1发电机组200/120KW各2台 200/120KW2汽车吊QY25425吨3电焊机ZLD211220KW4输送泵HBT60490KW5卷扬机2吨21吨6砼罐车HNJ5254（8m3）4130KW7钢筋切断机GQ-4043KW8钢筋弯曲机GT-4043KW9钢筋调直机GW-4043KW10电动刨床多功能43KW11水泵两项81.5KW57、12张拉机具YCW40043KW13张拉机具YDC240Q43KW14张拉机具YC25A43KW15张拉机具YC60A43KW16压浆机具2第九章 质量保证办法一、保证箱梁高强度级别砼质量、箱梁防裂办法1.配合比控制从本工程实际状况出发，拟定箱梁混凝土配合比设计原则：a满足强度规定；b和易性好，规定泵送，坍落度取1622cm；c粗骨料采用520mm碎石，最大粒径不得不不大于20mm；d细骨料细度模数宜为2.63.0，含泥量2%，吸水率2%；e尽量采用高强度级别水泥，尽量减少水泥用量；f初凝时间不得快于8h；g拟定砂率应考虑粗骨料密实堆积下空隙率，如粗骨料粒形不好、级配差、空隙率大时，砂率恰当增58、大，这样填充空隙胶凝材料浆体和细骨料用量相应增大、粗骨料用量过少，导致胶凝材料用量增长，影响混凝土弹性模量、体积稳定性和混凝土经济性。选取砂率同步还应依照砂自身颗粒构成进行调节：细颗粒含量过多时则应恰当减少砂率，以防止过多细颗粒含量引起骨料裹浆量局限性，引起管道润滑层摩擦阻力增大，细颗粒含量过少时则应适度增长砂率，增强浆体保水性能，减少离析倾向。2原材料控制配合比拟定后，及时与混凝土原材料供货单位签定供货合同，保证及时供应和供货质量。严把砂、石料进场关，进场前必要经工地实验室进行抽样检查，检查内容重要涉及粒径、级配、杂质含量等，检查不合格产品禁止入场。砂、石料进场后分仓存储，建立砂、石料定期检59、查制度，杜绝砂、石料混堆或串仓现象发生。堆积场地组织专人进行清扫，保证场地随时清洁。对受污染砂、石料及时清理。水泥采用罐装水泥。掺和料袋装供应，仓库存储，做好防潮防湿解决，对于受潮作废水泥或掺和料一律清理出库。采用地下水进行拌合，按期对水质进行检测。在夏季施工时，为了保证混凝土入模温度不高于30，对混凝土搅拌站砂石料场、储灰罐、储液罐采用必要遮阳办法，防止太阳暴晒，使各种原材料降温，从而减少混凝土入模温度。同样，应当避免使用过热水泥进行混凝土搅拌生产。夏季为了避免混凝土入模温度过高，除上述办法外，事先采用先对粗骨料浇水降温方式。冬季搅拌混凝土施工前，通过热工计算，并通过试拌拟定水和骨料需要预热60、温度，以满足混凝土最低12入模温度规定。采用加热水预热办法调节混凝土拌合物温度，水温度不应高于80，如需要，还可以对骨料进行预热，骨料温度不适当高于60。3.施工现场控制严把配料计量关，准时对配料机、水泥秤、水表进行校正，保证计量精确，当混凝土浮现异常状况时，随时复核计量设备，查明因素进行纠正。灌筑混凝土当天对砂、石料抽样进行含水量检查，拟定混凝土施工配合比。混凝土拌合物质量好坏，重要是通过对混凝土拌合物性能检测实验来控制，重要检查混凝土出机塌落度，现场塌落度、混凝土温度、含气量和保水和泌水状况。当发现问题时，及时查明因素，采用相应办法予以纠正。混凝土开盘前做好混凝土灌筑方案，对分层厚度进行设61、计计算，分层厚度不适当不大于25cm。对模板进行检查，重点检查拼缝和拉杆，保证拼缝严实不漏浆，拉杆布置合理、紧固可靠。挂篮模板设计时注意加强先后端部模板刚度，挂篮前移后，特别注意检查后端模板与已灌筑梁段间密贴度，保证混凝土不漏浆。脱模剂采用新机油。混凝土浇筑前，对振捣人员进行技术交底，不得漏振过振，以泛浆不冒泡不下沉为止，特别对锚垫板下部位钢筋密集，采用30振动棒振捣密实。对施工接缝处砼表面进行凿毛清洗，规定凿出粗骨料1cm左右，并用纯水泥浆解决结合面，再进行混凝土灌筑以保证新、旧砼结合质量。4.养护控制混凝土初凝后即可进行混凝土养护工作，养护时间为持续14天。正常气温条件下，安排专人对混凝土62、表面（含箱梁内侧）进行洒水养护。规定保证箱梁24小时表面湿润。拆模必要待砼强度达到20MPa，以避免产生表面裂缝。拆模后混凝土表面采用塑料薄膜包裹，并继续洒水养护。特别注意腹板部位注水养护，保持表面湿润。夏季养护：混凝土表面以塑料薄膜进行包裹，洒水采用自来水管不间断注水养护，特别注意向阳面混凝土温度变化，必要时调节水管流量。二、预应力混凝土施工质量控制办法1原材料1）钢绞线预应力筋进场时应分批验收，验收时除应对其质量证明书、包装、标志和规定等进行检查外，还应进行检查。同牌号、同炉罐号、同规格、同生产工艺、同交货状态预应力筋每30t为一批，局限性30t也按一批计。从每批钢绞线中任取3盘进行表面质63、量、直径偏差和力学性能实验。2）锚具、夹具和连接器预应力筋用锚具、夹具和连接器进场时，必要对其质量指标进行全面检查并按批进行外观、硬度、静载锚固系数性能实验，其质量必要符合现行国标预应力筋锚具、夹具和连接器（GB/T 14370）规定。在同种材料和同毕生产工艺条件下，锚具、夹具应以不超过1000套组为一种验收批；连接器以不超过500套组为一种验收批。3）波纹管波纹管进场时，生产厂家应提供实验报告、质量保证书和合格证。现场除应按出厂合格证和质量保证书核对其类别、型号、规格及数量外，还应对其外观形状、重要尺寸及密封性能进行检测。检查办法、取样数量、检查内容和顺序及质量规定按预应力混凝土桥梁用波纹管64、（JT/T529）关于规定执行。波纹管应按批进行检查。在同一配方、同毕生产工艺、同设备稳定持续生产一定数量产品为一批，每批数量不超过10000m。4）材料管理预应力材料必要保持清洁，在存储和搬运过程中应避免机械损伤和锈蚀。如进场后需长时间存储，必要安排定期外观检查。存料仓库应干燥、防潮、通风良好、无腐蚀气体和介质；在室外存储时，时间不超过6个月，不得直接堆放在地面上，必要采用垫以枕木并用毡布覆盖等有效办法，防止雨露和各种腐蚀性气体、介质侵蚀。锚具、夹具和连接器均应设专人保管。存储、搬运时均应妥善保护，避免锈蚀、沾污、遭受机械损伤或散失。2.布管纵向预应力管道采用塑料波纹圆管。依照预应力管道曲线65、计算出预应力管道控制点坐标，各控制点间距沿管道布置方向不得不不大于0.5m（曲线）或0.8m（直线）。波纹管在控制点处采用“井”字钢筋固定牢固。“井”字钢筋与梁部主筋焊接牢固，但对于竖向预应力管道施焊时应注意对钢波纹圆管保护。波纹管接长采用大一号波纹管套管联接，并用封箱胶带密封加固，规定封箱胶带正反两道，缠绕范畴两端出套管10cm。每根纵向波纹管内采用塑料管做衬管。衬管外径不大于预应力管道内径不得不大于2cm。在梁段砼浇筑过程中，应安排专人对衬管进行抽动，若浮现异常，应采用高压水管重复冲洗管道，直至另一端浮现清水为止。第十章 安全专项方案一、施工用电安全防范办法1电工作业人员管理1）电工必要获66、得国家规定特种作业操作证后方能上岗操作。2）电工应熟悉施工现场各种电器设备，并能及时检查和定期保养。3）电工必要熟悉本施工现场用电施工组织设计，并严格执行。2各类用电人员1）使用设备前按规定穿戴好劳动防护用品，检查电气装置和保护设施与否完好。2）停止使用设备必要拉闸断电，锁好开关箱。3）停电检修时，在开关箱上必要挂有禁止合闸警示标记。4）搬迁或移动用电设备必要经电工切断电源并作妥善解决后进行。暂时用电设备在5台以上总容量50KW以上，都要有完善用电施工组织设计，其内容涉及：（1）现场勘察、理解工程需要用电力、电源供应状况，拟定电源进线、变、配电及结线图。（2）进行负荷计算。（3）选取变压器。（67、4）制定用电安全办法。3自备电源选址及规定1）自备发电机组排烟管道必要伸出室外，室内禁止贮存油桶及其他易燃物体和杂物。2）发电机电源与外电线路电源互锁，禁止并列运营。4配电开关箱1）配电系统应实行分级配电，总配电箱应接近电源，分派电箱应设在负荷相对集中地。开关箱应由末级分派电箱配电，两者距离不超过30米。开关箱与其控制固定式用电设备水平距离不应超过3米。2）配电开关箱应采用铁板或优质绝缘材料制作，并应装设端正牢固，必要有效防漏、防灰尘。电源线、电闸插座用专用电板安装。3）配电箱内动力和照明线路分别设立，不得破损、松动和有外露带电某些。金属箱体内所有漏电状况下也许带电某些必要接可靠保护零线。开关68、上工作零线不应接保险丝，应接与零线截面相符铜导线，保证零线不会熔断。4）开关箱内设漏电保护器，实行“一机、一闸”。禁止用一种开关控制二个及以上用电设备。5）漏电保护器选取应符合GB682986漏电电流动作保护器规定，按产品阐明书安装使用。工作零线必要插入漏电保护器，保护零线不得接入漏电保护器。6）配电箱内不得放置任何杂物，不得挂任何暂时用电设备，并经常保持清洁。5接地接零1）施工现场专用中性点直接接地，供电系统中采用三相五线保护接零系统，保护零线应由工作接地线或配电室中性线或第一级漏电保护器电源侧中性线都可以。现场合有用电设备金属外壳必要与保护零线连接。2）施工现场引用外电时，电气设备应依照本69、地规定作保护零线或作保护接地，但不得一某些设备作保护接零，另一某些设备作保护接地。3）保护零线必要满足机械强度规定，保护零线不得装设开关或熔断器。4）电力变压器或发电机工作接地电阻不得不不大于4欧姆。5）保护零线除必要在配电线总配电箱作重复接地外，还必要在配电线路中间或末端作重复接地，每一重复接地装置接地电阻值不应不不大于10欧姆。6）施工现场高度超过30米金属脚手架、井字架、门式架等机械设备，在相邻建筑防雷装置保护范畴外，应安装防雷装置，其冲击接地电阻不得不不大于30欧姆。7）每一接地装置接地线应采用二根以上为一股导线，在不同点与接地装置作电气连接。不得用铝导体引接地下接地线，施工现场供电系70、统禁止用大地作零线。6用电设备保护与规定1）潜水泵外壳防护应符合防水密封8级规定，电源线应采用防水橡皮护套，并不得承受外力。2）钢筋切断机、钢筋弯曲机、木工机床等用电设备必要国家或行业原则。3）交流弧焊机一次侧电源线长度应不不不大于5米，设立防护罩，二次侧电缆长度普通应在20米30米为宜。4）手持式电动工具使用、管理应符合GB378783规定，电源线不得有接头，外壳、手柄、插头、开关等必要完好无损，使用前必要作空载检查，正常后方可使用。5）有爆炸和火灾危险场合，按危险级别选取照明灯具，潮湿、导电良好场合使用照明灯具采用安全电压。7安全用电距离和外电保护1）外电线路下方不得搭设工棚、建造生产设施71、或堆放物件、架具、材料及其他杂物。2）在建工程及其脚手架、作业机械外侧边沿与外架空线路边线之间最小安全距离不少于下表：外电线路电压1千伏如下110千伏35110千伏154220千伏330500千伏至少安全距离（m）46810153）机动车道与架空线路交叉时，架空线路最低点与路面垂直距离不少于6米。4）施工过程中，由于特定环境和条件限制达不到1）、2）、（3）项规定期，要采用屏蔽遮栏等防护办法。5）在外电架空线路附近开挖时，应采用办法，防止外电架空线路电杆倾倒。在厂矿、居民住宅区施工时，要查明开挖位置与否埋有电缆，避免损伤电缆，防止触电。二、高空作业安全防范办法1高空作业前，应系好安全带，穿好防72、滑软底鞋，扎紧袖口，衣着灵便；凡从事2m以上高处作业人员，须定期进行体检，凡不适合高处作业者，均不得从事高处作业。2高空作业前，应检查作业点行走和站立处脚手板、临空处栏杆或安全网，上、下梯子，确认符合安全规定后，方可进行作业。3作业过程中，如遇需搭设脚手板时，应搭设好后再作业。如工作需要暂时拆除已搭好脚手板或安全网，竣工后应及时恢复。4高空作业所用料具，应用绳索捆扎牢固，小型料具应装在工具袋内吊运，并摆放在牢固处，以防坠落伤人，禁止抛掷。5安放移动式梯子，梯子与地面宜成6070度，梯子底部应设防滑装置。使用移动式人字梯中间应设有防止张开装置。6搭设悬挂梯子，其悬挂点和捆扎应牢固可靠，使用时应有73、人定期检查，发现异常及时解决。7如必要站在移动梯子上操作时，应离梯子顶端不少于1m,禁止站在梯子最高一层上作业，站立位置距离基准面应在2m如下。8禁止在钢管架上攀登，禁止运用吊机、提高爬斗等吊送人员。9禁止在尚未固定牢固脚手架和不稳定构造上行走和作业以及在平联杆件和构架平面杆件上行走，特殊状况下必要通过时，应以骑马式方式向前通行。10安全带应挂在作业人员上方牢固处，流动作业时随摘随挂。11施工区域风力达到六级（涉及六级）以上时，应停止高空和起重作业。12尽量避免雨天作业，如必要进行雨天作业时，必要采用可靠防滑办法，作业处构件上水需及时清除。13在易断裂工作面作业时，应先搭好脚手板，站在脚手板上74、作业，禁止直接踩在作业面上操作。14尽量避免夜间进行高空作业，如必要进行夜间高空作业时，施工现场要有足够照明。三、安全应急预案1.触电施工应急预案1）目触电事故发生后，为及时、有效急救伤员，防止事故扩大、减少经济损失，制定本预案。2）组织机构及职责工区成立应急响应指挥小组，负责指挥及协调工作。组 长：关秋枫副组长：程巧建成 员：赵忠臣 胡恩纯 杨华炳 周海南 钟少杰 杨永桥 王晓 杨泽生 詹振文 谢学文 林乌殿 罗柏文 贾万国 黄榕初详细分工如下：组长为事故应急解决小组总指挥，负责应急预案启动实行，小组人员分工必要时向上级单位请示启动上级部门应急预案等。副组长协助组长工作，在组长不在场状况下行75、使组长职责，详细负责应急抢险急救过程组织和协调以及事后恢复生产。在事故解决过程中，各成员必要无条件服从组长或副组长安排，积极协助事故应急解决。3）触电事故应急办法危险源监控（1）依照安全用电“装得安全，拆彻底，用对的，修得及时”基本规定，为防止发生触电事故，在寻常施工（生产）用电中要严格执行关于用电安全规定。（2）施工现场焊机等机电设备必要配备防雨罩，现场电缆禁止直接铺设在有车来往碾压地面上以及放入水中。（3）一切线路敷设必要按技术规程进行，按规范保持安全距离，距离局限性时，应采用有效办法进行隔离防护。（4）非电工禁止接拆电气线路、插头、插座、电气设备、电灯等。（5）依照不同环境，对的选用相应76、额定值安全电压作为供电电压。安全电压必要由双绕组变压器降压获得。（6）带电体之间、带电体与地面之间、带电体与其她设施之间、工作人员与带电体之间必要保持足够安全距离，距离局限性时，应采用有效办法进行隔离防护。（7）在有触电危险处所或容易产生误判断地方，以及存在不安全因素现场，设立醒目文字或图形标志，提示人们辨认、警惕危险因素。（8）采用恰当绝缘防护办法将带电导体封护或隔离起来，使电气设备及线路能正常工作，防止人身触电。（9）采用恰当保护接地办法，将电气装置中平时不带电，但也许因绝缘损坏而带上危险对地电压外露导电某些（设备金属外壳或金属构造）与大地做电器连接，减轻触电危险。（10）施工现场供电必要77、采用TN-S或TT三相五线保护接零系统，把工作零线和保护零线区别开，通过保护接零作为防止间接触电安全技术办法，同一工地不能同步存在TN-S或TT两个供电系统。注意事项有：（）在同一台变压器供电系统中，不得将一某些设备保护接零，而将另一部设备保护接地。（）采用保护接零系统，总电房配电柜两侧做重复接地，配电箱（二级）及开关箱（三级）均应做重复接地。其工作接地装置必要可靠，接地电阻值4。（）所有振动设备重复接地必要有两个接地点。（）保护接零必要有敏捷可靠短路保护装置配合。（）电动设备和机具实行“一机一闸一漏一箱”，禁止一闸多机，闸刀开关选用合格熔丝，禁止用铜丝或铁丝代替保险熔丝。按规定选用合格漏电保78、护装置并定期进行检查。（）电源线必要通过漏电开关，开关箱漏电开关控制电源线长度30m。预警行动施工现场一旦发生触电事故，当事人或最先发现人员应及时通过对讲机、手机或高声呼喊等方式，报告应急抢险指挥小组，由工区经理负责现场总指挥。应急处置办法1）现场人员要迅速拉闸断电，尽量地及时切断总电源（关闭电路），亦可用现场得到干燥木棒或绳子等非导电体使触电人员脱离带电体。在使触电者脱离电源时应注意事项：（）未采用绝缘办法前，救护人员不得直接触及触电者皮肤和潮湿衣服。（）禁止救护人员直接用手推、拉和触摸触电者；救护人员不得采用金属或其他绝缘性能差物体（如潮湿木棒等）作为救护工具。（）在拉拽触电者脱离电源过程79、中，救护人员宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（）当触电者位于高位时，应采用办法防止触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（）当夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后暂时照明问题，以利救护。2）将伤员及时脱离危险地方，组织人员进行急救。详细分为如下两种状况：（）触电者未失去知觉救护办法：应让触电者在比较干燥、通风良好地方静卧休息，并派人严密观测，同步请医生前来或送医院诊治。（）触电者已失去知觉但尚存心跳和呼吸急救办法：应使其舒服地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同步及时请医生前来或送医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应及时施行人工呼吸及80、胸外心脏挤压。（）对“假死”者急救办法：当鉴定触电者呼吸和心跳停止时，应及时按心肺复苏法就地急救。3）及时拨打120向本地急救中心获得联系（医院在附近直接送往医院），应详细阐明事故地点、受伤限度、联系电话，并派人到路口接应。4）告知关于现场负责人。5）维护现场秩序，严密保护事故现场。应急物资常备药物：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种惯用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。通讯联系（1）火警 119 医院急救中心 120 （2）上海市嘉定区xx医院:02159569030序号姓 名部门/职务手 机备注1关秋枫工区经理组 长2程巧建工区常务副经理副组长3赵忠臣工区书记4杨华炳工区副经理581、王 晓工程部部长6杨泽生调 度7杨永桥安所有部长8贾万国安全员9黄榕初电工注意事项（1）在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。（2）事故发生后要组织人员进行全力急救，视状况拨打120急救电话和告知关于负责人。（3）心肺复苏急救办法要坚持不断进行，不能随便放弃。（4）注意保护好事故现场，便于调查分析事故因素。2.台风事故应急预案目上海地区位处亚热带海洋气候，夏季（高峰期为7-9月），受自然灾害台风威胁。历史记录，最大台风浮现过12级，最高风速达到34.7m/s。组织机构及职责工区成立应急响应指挥小组，负责指挥及协调工作。组 长：关秋枫副组长：程巧建成 员：赵忠臣 胡恩纯 杨华炳 周海南 钟少杰 82、杨永桥 王 晓 杨泽生 詹振文 谢学文 肖太平 文受容 魏 鹏 林乌殿 邹忠明 卢昌健详细分工如下：组长为事故应急解决小组总指挥，负责应急预案启动实行，小组人员分工必要时向上级单位请示启动上级部门应急预案等。副组长协助组长工作，在组长不在场状况下行使组长职责，详细负责应急抢险急救过程组织和协调以及事后恢复生产。在事故解决过程中，各成员必要无条件服从组长或副组长安排，积极协助事故应急解决。台风事故应急办法在接到预报台风告知，24小时之内袭击本地或台风外围对本地有严重影响，运用电话及时告知有关负责人，做好各种防范台风准备工作。 组长和副组长全权指挥，有关负责人员、各工作组人员所有到岗到位，按照职责83、分工开展工作。 检查组要对所有工区人员住所、设备材料地点、低洼地点进行检查，并督促各工区负责人派人对上述地区进行24小时值班，发生险情时，要及时向上报告，并组织进行抢险，同步加强对重点防台风和山洪泥石流灾害对象和易灾设施再检查、再贯彻。 值班组要提前组织召开防台风暴雨和山洪泥石流灾害会议，研究布置防、避、抢、救工作。全力以赴做好台风、水雨情等信息收录和上通下达工作。密切保持与各级防台风和山洪灾害机构及各防汛队伍联系，随时掌握本地防台风暴雨和山洪泥石流灾害动态和房屋受灾状况。每6小时向区防汛指挥部进行报告。 指挥小组要运用电话、到现场告知等形式，将台风、暴雨或山洪泥石流信息及时告各工区有关负责人84、。宣传防御台风及山洪泥石流知识，进一步提高公众防灾意识。在接到安全转移命令后，应及时停止施工，会同工区施工人员按事前设定撤离方案和职责分工，按轻重缓急组织人员及重要物资安全转移，并安排好所有人员生活。 抢险突击队全力做好撤离道路抢护，受困人员紧急施救，发生危及人员生命安全重大险情时，迅速组织各方面力量进行有效处置，杜绝群死群伤事件发生。后勤组加强抢险物质及车辆、船只等抢险工具组织调配。做好撤离安顿和被洪水、山洪泥石流灾害围困人员生活必须品供应。台风影响解除，突发性灾害得到有效处置，组织暂时转移人员有序返回。应急物资尼龙袋只，迷彩服30套，救生衣10套，雨衣10件，高统雨靴20双，蓄电池电筒6个85、，防浪布140平方米，铁锹10把； 抢险车辆：运送受害者急救用车辆一台，鲁96287，司机：卢昌健。交通船两艘。通讯联系采用电话和对讲机等通讯工具。工区应急解决指挥小构成员手机要24小时开通，并向全体员工发布，详细如下：序号姓 名部门/职务手 机备注1关秋枫工区经理组 长2程巧建工区常务副经理副组长3赵忠臣工区书记4胡恩纯工区副经理5杨华炳工区副经理6周海南工区总工7钟少杰工区副经理8王 晓工程部部长9詹振文机务部部长10谢学文机务部副部长11杨泽生调 度12肖太平财务部部长13文受容物资部部长14魏 鹏实验室主任15林乌殿综合部主任16邹忠明测量主管17杨永桥安所有部长19卢昌健司机班长医院86、急救中心 120 上海市嘉定区xx医院:02159569030第十一章 环保、水保、文明施工办法一、施工环保、水土保持目的 环保、水保工程与主体工程“三同步”施工（即同步设计、同步实行、同步施工），努力把工程设计和施工对环境不利影响减至最低限度，保证铁路沿线景观不受破坏，江河水质不受污染，植被有效保护。二、施工环保、水土保持管理体系 施工前对施工区域环境状况进行调查，依照国家、铁道部、地方政府关于环保法律法规、规定，结合建设单位关于环保、水保管理办法，制定环保、水土保持详细安排及相应办法，保证环保目的。环保、水土保持“三同步”制度，即环保、水土保持设施与主体工程同步设计、同步实行、同步施工制度87、。施工时依照环保设施设计及施工方案，做好设计环保设施及暂时工程环保设施，保护好施工现场及驻地周边环境。三、施工环保、水土保持办法 1.环保办法（1）减小生态破坏本工程两侧不任意取土、弃土，未经关于部门批准不随意砍伐或变化工程沿线附近区域植被与绿化；暂时施工场地选取与布置，尽量少占用绿地面积，保护好周边环境，减少对植被生态破坏。施工结束后，及时恢复绿化或整顿复耕，注重暂时施工用地复垦。（2）噪声、污染控制作业场地及运送车辆应及时清扫、冲洗，保证场地及车辆清洁；重要运送道路需进行固化，要定期洒水防尘，禁止在场地内燃烧各种垃圾及废弃物；合理分布动力机械工作场合，避免同处运营较多动力机械设备；对空压机88、发电机等噪音超标机械设备，采用装消音器来减少噪音；对于行驶机动车辆，禁止鸣笛；合理安排噪音较大机械作业时间，距居民较近地段，严格控制噪音，不得在夜间进行产生环境噪音污染施工作业；（3）固体废弃物解决施工营地和施工现场生活垃圾集中堆放；施工和生活中废弃物也可经本地环保部门批准后运至指定地点，此外，工地设立能冲洗厕所并派专门人员清理打扫及定期对周边喷药消毒防蚊蝇滋生、病毒传播；报废材料或施工中返工挖除材料及时运浮现场并进行掩埋等解决。对于施工中废弃零散配件边角料、水泥袋、包装箱等及时收集清理并搞好现场卫生以保护自然环境与景观不受破坏。2.水土保持办法对施工暂时用地，施工结束后应及时进行土地整治，89、结合都市化建设进程，考虑表土回填以利复耕或进行绿化恢复；尽量缩短施工周期，减少疏松地面裸露时间，合理安排施工时间，尽量避开雨季和汛期；弃土、弃渣堆放，要先建设拦挡墙（坝）及排水设施，后堆放弃渣，堆放结束后开始布置植物办法。第十二章 施工暂时构造设计和计算一、跨河膺架设计计算1支架设计xx北高架站站线2526#墩跨一小河，河宽约17m，该跨A、B梁现浇采用6006钢管桩+工字钢+贝雷梁形式设计，如图12.1-1。 图12.1-1 支架布置图该梁跨度为32.6m，墩身间距为29.9m，只容许布置9片贝雷片，贝雷梁纵桥向采用4排钢管桩支撑，每排间距约为9m，墩身侧钢管桩焊接于承台预埋钢板；跨中双排直90、接插打入土层一定深度作为基本，贝雷梁两侧2.8m范畴内采用满堂支架补充。钢管横桥向布置及打入深度如图12.1-2所示。钢管桩顶焊接7070钢板封口，四角焊接倒三角钢板进行加固，钢板顶铺设双拼I36b工字钢，工字钢顶与贝雷梁之间设立一小钢楔块，以以便梁体浇筑完毕后进行支架拆除。贝雷梁顶节点处布置I10工字钢，工字钢顶铺设纵向1010方木，腹板处间距为15cm，别的间距为20cm。方木顶铺设1.8cm竹胶板作为底模，在支架铺设过程中须控制好梁体标高，保证浇筑后梁体线形满足设计规定。图12.1-2 钢管横桥向布置图2.支架计算站线梁为切翼缘板简支梁，截面中心处梁高2.5m，梁端3.1m范畴内底板、顶91、板、腹板向内侧加厚，腹板、顶板、底板最大厚度分别为70cm、50cm、65cm。中间段26.4m范畴内为等截面，腹板、顶板、底板厚度均为30cm。考虑钢管支撑荷载，计算以钢管所受荷载范畴进行分块模仿，分别为腹板块、顶板块、底板块、翼缘板块，各块线荷载值如表12-1.1：表12.1-1 线荷载值分布构造部位截面积（m2)宽度（m）混凝土容重（KN/m3）其她荷载值（KN/）砼超灌系数静载安全系数活载安全系数作用于贝雷梁线荷载（KN/m）单侧腹板1.41.36262.51.051.21.450.62底板0.421.4262.51.051.21.418.66顶板0.421.4262.51.051.292、1.418.66单侧翼缘板0.8250.75262.51.051.21.429.651）竹胶板验算a.腹板处竹胶板验算腹板处纵向方木间距为15cm，横向竹胶板取1m计算，混凝土容重取26KN/m3,腹板高取2.5m，安全系数取1.5，则上部传递至竹胶板线荷载值：q=261.5112.5=97.5KN/ml=0.15cm,按简支梁计算：Mmax=ql/8=0.274KN.mQmax=ql/2=7.3KN1.8cm厚竹胶板截面特性如下：竹胶板容许应力为=10MPa,=1.2MPaW=bh/6=54cm 面积A=0.018m弯=Mmax/W=5.1MPa10MPa=3Qmax/2A=0.61MPa193、.2MPa竹胶板能满足规定。b底板处竹胶板验算底板处纵向方木间距为20cm，横向竹胶板取1m计算，混凝土容重取26KN/m3,顶板、底板取最大厚度分别为50cm、65cm，安全系数取1.5，则顶板、底板传递至竹胶板线荷载值：q=261.511（0.5+0.65）=44.85KN/ml=0.2cm,按简支梁计算：Mmax=ql/8=0.224KN.mQmax=ql/2=4.5KN1.8cm厚竹胶板截面特性如下：竹胶板容许应力为=10MPa,=1.2MPaW=bh/6=54cm 面积A=0.018m弯=Mmax/W=4.2MPa10MPa=3Qmax/2A=0.4MPa1.2MPa竹胶板能满足规定94、。2)纵向方木计算a.腹板处纵向方木计算腹板处纵向方木横向间距为15cm，横向工字钢间距为75cm，混凝土容重取26KN/m3,腹板高取2.5m，安全系数取1.5，则上部传递至方木线荷载值：q=1.5262.50.15=14.63KN/m按简支梁计算：Mmax=ql/8=1.1KN.mQmax=ql/2=5.5KN 1010cm方木截面特性如下：方木容许应力为=10MP,=1.2MP，E=9GpaW=bh/6=166.7cm 面积A=100cm,I=833.3cm4弯=Mmax/W=6.6MPa10MPa=3Qmax/2A=0.8MPa1.2MPa挠度f=5qL4/384EI=0.81mm所选95、方木满足规定。b.底板处纵向方木计算底板处纵向方木横向间距为20cm，横向工字钢间距为75cm，混凝土容重取26KN/m3,底板、顶板取最大厚度分别为65cm、50cm，安全系数取1.5，则上部传递至方木线荷载值：q=1.526（0.5+0.65）0.2=8.97KN/m按简支梁计算：Mmax=ql/8=0.63KN.mQmax=ql/2=3.4KN 1010cm方木截面特性如下：方木容许应力为=10MP,=1.2MP，E=9GpaW=bh/6=166.7cm 面积A=100cm,I=833.3cm4弯=Mmax/W=3.8MPa10MPa=3Qmax/2A=0.52MPa1.2MPa挠度f=96、5qL4/384EI=0.5mm所选方木满足规定。3）横向I10工字钢验算a.腹板处I10工字钢验算腹板处纵向方木剪应力F=5.5KN，方木中心距为15cm，I10工字钢支点间距为55cm，按简支梁运用迈达斯建模计算：I10工字钢最大挠度f=0.2mm，如图12.1-3所示。I10工字钢最大剪应力=27.8Mpa，如图12.1-4所示。I10工字钢最大弯应力=28Mpa，如图12.1-5所示。I10工字钢最大组合应力=28.1Mpa，如图12.1-6所示。满足规定。 图12.1-3 工字钢位移图图12.1-4 工字钢剪力图图12.1-5 工字钢弯矩图图12.1-6 工字钢组合应力图b.底板板处97、I10工字钢验算底板处纵向方木剪应力F=3.4KN，方木中心距为25cm，I10工字钢支点间距为90cm，按简支梁运用迈达斯建模计算：I10工字钢最大挠度f=0.3mm，图略。I10工字钢最大剪应力=17Mpa，图略。I10工字钢最大弯应力=27.8Mpa，图略。I10工字钢最大组合应力=27.8Mpa，图略。满足规定。4）贝雷片验算a腹板处贝雷片验算依照表12.1-1线荷载值，单侧腹板下以布置2片间距为45cm贝雷片进行验算；顶板、底板下布置2片，间距为90cm。单片贝雷片自重1KN/m，则腹板处单片贝雷片承受线荷载值：q1=1+50.62/2=26.3KN/m，上部方木、工字钢自重线荷载值98、取0.7KN/m，则q=27KN/m，运用迈达斯建立模型计算：腹板处贝雷片最大挠度f=5.4mm，如图12.1-7所示。腹板处贝雷片最大剪应力=108Mpa，如图12.1-8所示。腹板处贝雷片最大弯应力=133Mpa，如图12.1-9所示。腹板处贝雷片最大组合应力=228Mpa，如图12.1-10所示。满足规定。 图12.1-7 贝雷梁位移图图12.1-8 贝雷梁剪力图图12.1-9 贝雷梁弯矩图图12.1-10 贝雷梁组合应力图b底板板处贝雷片验算依照表12.1-1线荷载值，顶板、底板处单片贝雷片承受线荷载值：q1=1+18.66=19.66KN/m，上部方木、工字钢自重线荷载值取0.34K99、N/m，则q=20KN/m，运用迈达斯建立模型计算：底板处贝雷片最大挠度f=4mm，如图12.1-11所示。底板处贝雷片最大剪应力=65.2Mpa，如图12.1-12所示。底板处贝雷片最大弯应力=52Mpa，如图12.1-13所示。底板处贝雷片最大组合应力=130Mpa，如图12.1-14所示。翼缘板下布置两片贝雷片，间距为90cm，由于线荷载值较小，验算略。由上，贝雷梁均能满足规定。 图12.1-11 贝雷梁位移图图12.1-12 贝雷梁剪力图图12.1-13 贝雷梁弯矩图图12.1-14 贝雷梁组合应力图5）横向双拼I36b工字钢验算双拼I36b工字钢重要验算底板处跨度为2.15m简支梁承100、受能力和腹板下方局部承压。如图12.2-13所示，底板单片贝雷梁传递至工资钢荷载值为192KN，贝雷片间距为90cm。a.运用迈达斯建立模型计算2.15mI36b工字钢简支梁承受能力：I36工字钢最大挠度f=2mm，如图12.1-15所示。I36工字钢最大剪应力=15.3Mpa，如图12.1-16所示。I36工字钢最大弯应力=65.3Mpa，如图12.1-17所示。I36工字钢最大组合应力=65.3Mpa，如图12.1-18所示。满足规定。 图12.1-15 工字钢位移图图12.1-16 工字钢剪力图图12.1-17 工字钢弯矩图图12.1-18 工字钢组合应力图b.单根I36工字钢局部承压计101、算：腹板处单片贝雷片传递至工字钢荷载值为266KN，双片贝雷梁传递荷载值为532KN，工字钢6m自重为7.2KN，即总荷载为540KN，考虑由单根I36工字钢承受所有荷载值最不利状况，工字钢腹板加劲肋采用2cm钢板，单I36a工字钢局部承压：=P/(L+30)=540KN/1cm(2+30)=17Mpa140Mpa选I36工字钢满足规定，为加强稳定性和安全系数，同步考虑横桥向工字钢边沿悬臂受力，采用双拼I36工字钢，工字钢支点处腹板须焊接加劲肋。6）6006钢管桩验算整跨简支梁采用四排共计16根6006钢管支撑，中间两排管桩直接打入地层作为基本。两侧焊接于承台预埋钢板上。a钢管稳定性验算腹板处102、单根钢管承受总荷载F=540KN+192KN=732KN钢管桩外径600mm，壁厚6mm，钢管截面积A =111.966cm2； （查桥涵钢构造及木构造设计规范JTJ025），【】=145MPa；钢管桩计算长度l=15.4m；长细比=l/i=15400/210=73.3；取折减系数 =0.7；单根钢管承受最大力P=732KN；=73/11196.6=65.4MPa【】=101.5MP； 所选钢管满足施工规定(因钢管太长，钢管之间须采用10槽钢打十字剪刀撑进行加固)。b.打入桩摩阻力验算腹板处单根钢管桩最大反力PMAX=732KN，翼缘板处PMAX=2154=308KN，土层参数如表12.1-2103、所示：表12.1-2 地质土层参数表土层名称土层编号顶标高值底标高值土层厚度摩阻力值流塑（3）1-1.622-9.8028.1820硬塑（4）2-9.802-12.5422.7450中密（4）3-12.542-19.3326.7940流塑（4）4-19.332-35.14215.8120软塑（5）1-35.142-38.1923.0535软塑（8）1-38.192-58.1922035腹板处钢管桩入土深度：从河底标高值-1.662m起算，取H=38m，依照公式【P】= Uaifili/2 （参照“铁路桥涵地基和基本设计规范”6.2.2-1） 其中 【P】桩容许承载力（KN）； U桩身截面周长（104、m）；li各土层厚度（m）；ai震动沉桩对各土层桩周摩阻力和桩底承压力影响系数，粉土取0.9，粉质粘土取0.7。由上各参数得入土38m桩容许承载力【P】=740KN【P】=740KN732KN，满足规定。翼缘板处桩入土深度：从-1.662m标高起算，取H=16m由上各参数得入土16m桩容许承载力【P】=370KN【P】=370KN308KN，满足规定。二、跨便道膺架设计与计算1.支架设计xx北高架站站线某些地质基本较差，地表基本是（2）1软塑土层。站线线路较长，A、B线共有四跨跨越便道，跨越便道某些采用条形基本+钢管桩+贝雷梁支架形式；非跨越便道、河流简支梁统一采用混凝土垫层+满堂支架施工。膺105、架某些采用系梁基本+500钢管+贝雷梁形式设计，详细布置与跨河支架布置相似，对钢管传递荷载区域土质进行特殊解决并浇筑条形基本，条形基本构造详见附图“条形基本设计图”。非跨便道区域均采用满堂支架搭设，支架钢管采用483.5无缝小钢管，纵向间距取60cm，横向间距腹板处加密为30cm，别的采用60cm。钢管设立顶、底托，顶托布置横向1010方木，间距与钢管一致，纵楞1010方木布置于横楞上，腹板处加密为15cm，底板、翼缘板处间距为30cm。在墩身3m范畴内因腹板、底板、顶板向内侧加厚，故该段范畴内支架、方木等均须局部加强。图12-2.1 支架布置立面图图12-2.2 支架布置剖面图2.膺架某些计106、算考虑钢管支撑荷载，计算以钢管所受荷载范畴进行分块模仿，分别为腹板块、顶板块、底板块、翼缘板块，各块线荷载值如表12-2.1：表12.2-1 线荷载值分布构造部位截面积（m2)宽度（m）混凝土容重（KN/m3）其她荷载值（KN/）砼超灌系数静载安全系数活载安全系数作用于贝雷梁线荷载（KN/m）单侧腹板1.41.36262.51.051.21.450.62底板0.421.4262.51.051.21.418.66顶板0.421.4262.51.051.21.418.66单侧翼缘板0.8250.75262.51.051.21.429.651)纵向方木计算a.腹板处纵向方木计算腹板处纵向方木横向间距107、为15cm，横向I10工字钢间距取75cm，混凝土容重取26KN/m3,腹板高取2.5m，安全系数取1.5，则上部传递至方木线荷载值：q=1.5262.50.2=14.63KN/ml=75cm，按简支梁计算：Mmax=ql/8=1.03KN.mQmax=ql/2=5.48KN 1010cm方木截面特性如下：方木容许应力为=10MP,=1.2MP，E=9GpaW=bh/6=166.7cm 面积A=100cm,I=833.3cm4弯=Mmax/W=6.17MPa10MPa=3Qmax/2A=0.82MPa1.2MPa挠度f=5qL4/384EI=0.8mm所选方木满足规定。b.底板处纵向方木计算底108、板处纵向方木横向间距为30cm，横向方木间距为75cm，混凝土容重取26KN/m3,底板、顶板取最大厚度分别为65cm、50cm，安全系数取1.5，则上部传递至方木线荷载值：q=1.526（0.5+0.65）0.3=12.87KN/m按简支梁计算：Mmax=ql/8=0.90KN.mQmax=ql/2=4.83KN 1010cm方木截面特性如下：方木容许应力为=10MP,=1.2MP，E=9GpaW=bh/6=166.7cm 面积A=100cm,I=833.3cm4弯=Mmax/W=5.43MPa10MPa=3Qmax/2A=0.72MPa1.2MPa挠度f=5qL4/384EI=0.71mm109、所选方木满足规定。2)横向I10工字钢验算跨路膺架某些承受荷载值与跨河膺架承受荷载值相似，依照上述计算成果，在贝雷片节点处即间距75cm横向布置I10工字钢能满足施工规定，故此验算略。3)纵向贝雷梁验算跨路区域布置9m贝雷梁，布置形式与跨河形式上部传递腹板处单片贝雷梁线荷载值q=27KN/m，梁截面相似，贝雷片、钢管桩布置均相似，运用迈达斯计算：贝雷梁最大挠度值f=6mm，如图12.2-3所示。贝雷梁最大组合应力=161Mpa，如图12.2-4所示。满足规定。 图12.2-3 贝雷梁位移图图12.2-4 贝雷梁组合应力图4）横向双拼I32a工字钢验算双拼I32a工字钢重要验算底板处跨度为2.1110、5m简支梁承受能力和腹板下方局部承压。底板单片贝雷梁传递至工资钢荷载值为90KN，贝雷片间距为90cm。a.运用迈达斯建立模型计算2.15mI32a工字钢简支梁承受能力：I32a工字钢最大挠度f=3mm，如图12.2-5所示。I32a工字钢最大剪应力=16.9Mpa，如图12.2-6所示。I32a工字钢最大组合应力=77.6Mpa，如图12.2-7所示。满足规定。 图12.2-5 工字钢位移图图12.2-6 工字钢剪力图图12.2-7 工字钢组合应力图b.单根I32工字钢局部承压计算：腹板处单片贝雷片传递至工字钢荷载值为121.5KN，底板、腹板传递给工字钢总荷载为365KN，工字钢6m自重为111、7.2KN，即总荷载为372.5KN，考虑由单根I32工字钢承受所有荷载值最不利状况，工字钢腹板加劲肋采用2cm钢板，单I32a工字钢局部承压：=P/(L+30)=373KN/1cm(2+30)=12Mpa140Mpa选I32工字钢满足规定，为加强稳定性和安全系数，同步考虑横桥向工字钢边沿悬臂受力，采用双拼I32工字钢，工字钢支点处腹板须焊接加劲肋。5）5006mm钢管验算跨路区域两侧各布置一排5006mm钢管，每排四根，腹板处单根钢管承受总荷载取F=121.54=486KN钢管桩外径500mm，壁厚6mm，钢管截面积A =93.117cm2； （查桥涵钢构造及木构造设计规范JTJ025），【112、】=145MPa；钢管桩计算长度l=13m；长细比=l/i=13000/175=74.3；取折减系数 =0.7；单根钢管承受最大力P=486KN；=486000/93.117=52,2MPa【】=101.5MP； 所选钢管满足施工规定(因钢管太长，钢管之间须采用10槽钢打十字剪刀撑进行加固)。6）条形基本验算基本验算尚不考虑配筋，采用简化计算法进行纯混凝土受力验算：一方面将条形基本作为长度为L宽度为b刚性矩形基本，按地基承载力设计值拟定基本地面尺寸。计算时先计算荷载合力位置，然后调节基本两端悬臂长度，使荷载合力重心尽量与基本形心重叠。地基反力为均布荷载，使用静力平衡法计算基本内力。拟定基本尺寸113、：钢管所承受荷载值腹板处F=350KN，翼缘板处F=90KN，各柱轴向力合力离其一边沿钢管中心点距离为：x=Pixi/Pi=（905.6+3504.2+3501.4)/(180+700)=2.8m为了使荷载合力与基底形心重叠，条形基本左端伸出悬臂长度为1m，则右端伸出长度为：L=(2.8+1)2-(5.6+1)=1m于是基本总长度为：L=5.6+1+1=7.6m按地基承载力设计值计算基本底面积：A=P/（f-d）=880KN/(80-180.4)=12.1 m2该处表层土为(2)1软塑粉质粘土，承载能力值为120Kpa，含水分予以折减至0.7，整体应力应控制在84kpa如下，当基本宽度为1.7114、m时，整体应力=F/s=1042/（7.61.7）=80kPa，取宽度为1.8m，=76Kpa因此，条形基本长度为7.6m，深度为0.4m，宽度为1.8m。现场施工时规定对条形基本范畴内下部土层进行至少30cm厚级配碎石换填，待整平压实后浇筑条形基本。三、满堂支架设计与计算满堂支架采用483.5mm钢管，纵桥向间距取60cm，横桥向腹板处间距取为30cm，底板处、翼缘板处取60cm。立杆步距为1.2m,纵横向剪刀撑每3m布置一道。钢管底部顶部均设支托，方木尺寸为1010，第一层横向布置在钢管顶托，间距与钢管保持一致；第二层纵向铺设于第一层方木上，间距为30cm，腹板处加强间距为15cm，顶上再115、铺设一层1.8cm竹胶板作为底模。1.纵向方木验算a.腹板处方木验算方木横向间距为15cm，纵向支点间距为60cm，腹板高度取2.5m,安全系数为1.5，上部传递至方木线荷载值：q=1.5262.50.15=14.63KN/m按简支梁计算：Mmax=ql/8=0.66KN.mQmax=ql/2=4.39KN 1010cm方木截面特性如下：方木容许应力为=10MP,=1.2MPW=bh/6=166.7cm 面积A=100cm弯=Mmax/W=3.95MPa10MPa=3Qmax/2A=0.66MPa1.2MPa最大挠度f=0.25mm所选方木满足规定。b.底板处方木验算方木横向间距为30cm，纵116、向支点间距为60cm，底板、顶板高度和取1.1m,安全系数为1.5，上部传递至方木线荷载值：q=1.5261.10.3=12.87KN/m按简支梁计算：Mmax=ql/8=0.58KN.mQmax=ql/2=3.86KN 1010cm方木截面特性如下：方木容许应力为=10MP,=1.2MPW=bh/6=166.7cm 面积A=100cm弯=Mmax/W=3.47MPa10MPa=3Qmax/2A=0.58MPa1.2MPa最大挠度f=0.3mm所选方木满足规定。2.横向方木验算横向方木支点间距取60cm，取腹板处集中荷载值F=24.39=8.78KN按简支梁计算：Mmax=Fl/4=1.32K117、N.mQmax=F/2=4.4KN 1010cm方木截面特性如下：方木容许应力为=10MP,=1.2MPW=bh/6=166.7cm 面积A=100cm弯=Mmax/W=7.9MPa10MPa=3Qmax/2A=0.66MPa1.2MPa最大挠度f=1.1mm所选方木满足规定。3. 483.5mm钢管计算钢管采用483.5mm钢管,安全系数取2，腹板下单根立杆最大荷载P1=0.30.62622.5=23.4KN底板下单根立杆最大荷载P2=0.60.6261.11.4=21KN钢管截面积A=489.3mm2回旋半径：i=15.78mm由于大横杆步距为1.2m，长细比为=l/i = 1200/15.78=76，查表可得=0.789， 依照压杆稳定验算钢管：=P/A=48 MPa0.789140=110.5MPa钢管支架满足施工规定。4.地基承载能力计算原状土地基为（2）1层软塑粉质黏土，承载能力为120KPa，考虑原状土构造因施工有所破坏，对其承载能力予以折减为0.6倍,即72KPa。简支梁梁高取2.5m，计算腹板处最大地基承载力：max=2.50.60.15261.5/(0.6(0.15+0.52)=50KPa72KPa垫层采用20cm厚C15混凝土垫层，腹板下填筑50cm厚级配碎石，支架垫层地表四周做好排水系统。