1、xx职业中等专业学校新校区建设工程一标段图书馆及培训中心高支模专项方案目 录第一章编制说明及依据41.1 编制说明41.2 编制依据4第二章工程概况62.1 建筑概况62.2 结构概况62.3 高支模区域概况62.4 高支模概况表13第三章施工部署163.1 项目组织管理机构163.2 施工顺序与施工进度计划173.3 材料与机械设备计划193.4 劳动力计划20第四章高支模工艺技术214.1 观众厅高支模设计214.1.1 高支模模板支撑体系设计214.1.2 模板及主次楞的设计264.1.3 参数汇总274.2 共享庭院高支模设计274.2.1 高支模模板支撑体系设计274.2.2 模板及2、主次楞的设计324.2.3 参数汇总324.3 模板及支撑架搭设354.3.1 材料准备354.3.2 构配件检查与验收364.3.3 技术准备374.3.4 支撑架搭设具体要求374.4 高支模支撑系统验收414.4.1 高支模支撑系统质量验收414.4.2 高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收424.5 模板制作与安装484.5.1 模板的现场制作与加工484.5.2 模板安装工艺流程484.5.3 模板安装要点484.5.4 模板检查、验收标准494.6 高支模拆除的工艺要求504.6.1 高支模拆除工艺要求504.6.2 高支撑模板拆除的工序要求：504.6.3 高支模拆除安全要求3、514.7 高支撑模板支架应执行的强制性条文514.8 模板支撑体系的监测监控措施524.9 钢筋安装、混凝土浇筑52第五章安全、环境保障措施555.1 安全教育措施555.2 安全防护措施555.3 泵送砼安全措施585.4 施工安全技术措施585.5 安全用电措施595.6 防火措施615.7 安全检查645.8 环境保护措施64第六章高支模支架监测措施656.1 高支撑模板支架重点监测措施656.2 高支撑模板支架搭设时监测措施686.3 高支撑模板支架使用时监测措施686.4 高支撑模板支架拆除时监测措施69第七章高支模安全应急预案717.1 机构设置717.2 人员职责表727.3 4、应急救援工作程序737.4 应急救援措施747.5 预备应急救援物资77第八章计算书798.1 计算说明798.2 观众厅密肋楼盖模板计算书798.3 观众厅密肋梁模板计算书948.4 观众厅柱帽模板计算书1078.5 观众厅柱帽侧模计算书1188.6 共享庭院120mm厚模板计算1268.7 共享庭院4001400梁模板计算书1388.8 共享庭院4001400梁侧模板计算书149第一章 编制说明及依据1.1 编制说明为了保证本工程高支模施工安全，防止生产安全事故的发生，加强施工安全的管理，依据建设工程安全生产管理条例、建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法、山东省建筑工5、程安全专项施工方案编制审查和专家论证办法及济建质安站字20XX23号关于印发的通知的要求，特编制本专项施工方案。1.2 编制依据1）、施工图纸及施工组织设计施工图纸xx职业中等专业学校新校区一标段施工图纸施工组织设计xx职业中等专业学校新校区一标段施工组织设计2）、标准、规范、规程及其他序号施工规范、规程名称编号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20XX2建筑工程质量验收统一标准GB50300-20XX3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX4建筑施工安全检查标准JGJ59-20XX5建筑施工高处作业安全技术规范JCJ89-916建筑施工模板安全技术规范JGJ6、 162-20XX7建筑结构荷载规范GB50009-20XX8建筑施工手册第五版9碳素结构钢GB/T700-20XX10钢管脚手架扣件GB15831-20XX11木结构设计规范GB 50005-20XX12冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-20XX13可锻铸铁件GB/T 9440-20XX14混凝土模板用胶合板GB/T17656-20XX15建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20XX16施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20XX17建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20XX18模板及支撑体系计算采用广联达施工安全设施计算系统20XX版19关于印发建设工程高大模板支撑系统施7、工安全监督管理导则的通知建质20XX254号20关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质20XX87号21关于印发山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证办法的通知鲁建管发20XX4号22济南市建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施细则济建质安站字20XX23号23特种作业人员安全技术培训考核管理规定安全监管总局令20XX第30号24建设工程安全生产管理条例 中华人民共和国国务院令 第393号25中华人民共和国消防法中华人民共和国主席令第六号20XX年10月28日修订26建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-20XX27混凝土结构设计规范GB50010-8、20XX28建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20XX29建筑施工安全技术统一规范GB50870-20XX30混凝土结构工程施工规范GB50666-20XX第二章 工程概况2.1 建筑概况工程名称xx职业中等专业学校新校区一标段图书馆及培训中心工程地点总建筑面积17976.30建筑高度22.5m建筑层数、层高地下1层/地上5层地下一层：4.8m一层三层：3.9m四层五层：4.5m结构形式框架-剪力墙结构建设单位设计单位监理单位施工单位2.2 结构概况本工程建筑结构设计使用年限为50年，采用框架-剪力墙结构，顶板局部采用密肋楼盖结构，基础采用筏板基础形式。抗震设防烈度6度，框架四级（289、轴交EG轴按二级），剪力墙三级。2.3 高支模区域概况按照建质20XX87号令危险性较大的分部分项工程安全管理办法的相关规定。本工程图书馆及培训中心37轴/D1/G轴观众厅跨度为18.3m，89轴/AD轴及89轴/GK轴一层共享庭院层高为8.365m属于高大模板支撑体系，其方案必须经专家组论证通过后方可实施。高支模部位概况：观众厅：高支模区域为3轴7轴/D轴1/G轴负一层顶板至二层顶板，负一层顶板标高为-0.035m，二层顶板标高为7.765m，模壳密肋楼盖结构，板厚有120mm一种，主肋梁730830（600）mm，次肋梁为730460（200）mm。高支模架体搭设在负一层顶板上。负一层顶板10、板厚160mm，模板支撑高度7.07m。共享庭院：高支模区域为89轴/AD轴及89轴/GK轴负一层顶板（降板部位，密肋楼盖结构）至二层顶板，负一层顶板降板顶标高为-0.600m，二层板顶标高为7.765m，板厚有120mm一种，框梁截面尺寸为4001400mm，次梁截面尺寸有两种，分别为200400mm，300600mm。高支模架体搭设在负一层顶板上。负一层顶板板厚250mm，模板支撑高度8.245m。高支模部位结构平面图如图01所示：注：图中阴影部位为高支模区域。图01：高支模部位结构平面图图02：观众厅高支模平面布置图图03：观众厅11剖面图图04：观众厅22剖面图图05：共享庭院高支模平11、面布置图图06：共享庭院33剖面图图07：共享庭院44剖面图2.4 高支模概况表根据本工程图纸梁板设计情况，将图书馆及培训中心需要进行高支模部位的主要参数统计如下：部 位高大模板轴线范围支模高/跨度（m）截面尺寸(mm)立杆底标高/结构板顶标高（m）支撑面（mm）观众厅37轴/D1/G轴18.3m（跨度）（见密肋楼盖说明）-0.035（41.465）/7.765（49.265）负一层顶板共享庭院89轴/AD轴；89轴/GK轴8.365（高度）板：120-0.600（40.9）/7.765（49.265）负一层顶板梁：200400；300600；4001400-0.600（40.9）/7.76512、（49.265）观众厅高支模区域顶板类型为模壳密肋楼盖板，模壳标准尺寸长宽高为：11231123610mm，如图08所示：图08：密肋楼盖平面布置图密肋梁截面如下图所示：图09：主肋梁截面 图10：次肋梁截面第三章 施工部署3.1 项目组织管理机构3.1.1、项目组织管理机构的构成人员表 项目经理：单连全施工负责人：倪维成技术负责人：杨尚东技术员：陈培涛质检员：陈升达材料员：姜平 安全员：张建资料员： 武传杰 操 作 工 人班 组 长图11：项目组织管理机构图序号管理岗位责任人姓名职 责 范 围1项目经理单连全负责组织方案质量策划，组织项目管理人员对本施工方案进行会审并审批，保证本施工方案的顺13、利实施。2施工负责人倪维成参与项目质量策划及施工方案的会审，负责施工方案中材料设备及劳动力资源的配置；受项目经理委托，负责本施工方案的具体实施，对工程进度及施工质量负责，调动人力、物力，保证按图纸和规范施工；负责纠正预防措施的实施；对本方案的准备、施工、安装整个过程的控制、管理、监督、改进负责。3技术负责人杨尚东参与质量策划，根据质量策划编制施工方案；对施工图纸、技术资料、项目质量文件、记录的控制和管理负责；针对方案进行技术交底；4材料负责人姜 平参与质量策划及施工方案的会审，对施工方案中物资管理及基础设施配置的可行性负责，编制本工程的物资采购计划并按规定实施，对进场物资的质量负责； 5质检员14、陈升达参与质量策划及施工方案的会审，对施工方案中采取的质量控制措施的可行性负责，负责本方案的质量监督检查，对隐蔽工程验收、分部分项工程的质量评定、工序交接检等负责监督并确认； 6安全 负责人张 建参与方案安全质量策划及施工方案的会审，对施工方案中采取的安全控制措施的可行性负责，负责本方案安全施工措施的实施，保证安全施工，对安全隐患的错查、漏查负责。7技术员陈培涛在技术负责人（施工负责人）的直接领导下，负责所管部分的质量控制，使其符合图纸（或变更）和规范要求。3.1.2、主要管理人员职责3.2 施工顺序与施工进度计划3.2.1、施工顺序3.2.1.1、观众厅施工顺序高支模部位为1层楼面至3层板底15、，共分两层次进行模板及内架搭设；第一层次满堂脚手架自1层楼面（-0.035m）随1层非高支模区域一同搭设至2层地面位置（3.865m），高支模满堂架必须与非高支模区满堂架连接在一起。待1层非高支模区域墙柱梁板梯砼浇筑完成并拆除墙、柱、梁侧模后，做好高支模区满堂架与1层主体结构的连接，然后进行第二层次的满堂脚手架搭设，将高支模区2层满堂架随2层非高支模区域满堂架一同搭设，自2层地面位置（3.865m）搭设至3层板底（7.035m），然后满铺模板，安装模壳后绑扎密肋梁及楼板钢筋，最后浇筑密肋楼盖混凝土。3.2.1.2共享庭院施工顺序高支模部位为1层楼面至3层板底，共分两层次进行模板及内架搭设；第一16、层次满堂脚手架自1层楼面（-0.600m）随1层非高支模区域一同搭设至2层地面位置（3.865m），高支模满堂架必须与非高支模区满堂架连接在一起。待1层非高支模区域墙柱梁板梯砼浇筑完成并拆除墙、柱、梁侧模后，做好高支模区满堂架与1层主体结构的连接，然后进行第二层次的满堂脚手架搭设，将高支模区2层满堂架随2层非高支模区域满堂架一同搭设，自2层地面位置（3.865m）搭设至3层板底（7.645m），支设梁底模板并绑扎梁筋，然后安装现浇板模板并绑扎现浇板钢筋，最后浇筑梁板混凝土。3.2.2、施工进度计划观众厅和共享庭院在同一施工层，根据总体施工组织设计进度，两部位的高支模施工计划从20XX年04月317、0日开始搭设，20XX年05月27日完成。部位时间1层框架柱钢筋绑扎4月27日4月30日1层模板铺设4月30日5月3日1层梁板支设5月3日5月6日1层梁板钢筋绑扎5月4日5月6日1层混凝土浇筑5月7日5月9日2层框架柱钢筋绑扎5月10日5月13日2层模板铺设5月13日5月17日2层梁板支设/模壳安装5月17日5月20日2层梁板钢筋绑扎5月20日5月24日2层混凝土浇筑5月25日5月27日3.3 材料与机械设备计划3.3.1、材料选用计划名称单位数量备注48.33.6钢管T30进场要有合格证扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件）个8000进场要有合格证M14对拉螺杆根800性能完好36可调托撑个918、00进场要有合格证50mm80mm木方m5000进场要有合格证12mm木胶合板900进场要有合格证3.3.2、材料的力学性能（1）木胶合板的力学性能规格抗弯强度(水平)弹性模量(水平)12mm木胶合板12.0N/mm24200.0N/mm2（2）木方（落叶松）的力学性能规格顺纹剪切fv抗弯强度fm弹性模量80502.11N/mm219.8N/mm211000.0N/mm2（3）Q235钢钢材的强度设计值与弹性模量抗拉、抗压和抗剪f抗剪fv弹性模量E205N/mm2120N/mm22.06105N/mm2（4）对拉螺栓的力学性能规格直径有效面积最大容许拉力M1414mm105mm217.8kN319、.3.3、机械设备选用计划名称单位数量备注盘锯台2性能完好汽车泵台2性能完好手提电锯台5性能完好手提电钻台5性能完好塔机台1验收手续完备钢筋切断机台2性能完好钢筋弯曲机台2性能完好力矩扳手把2性能完好普通扳手把10性能完好3.4 劳动力计划根据主体结构工期计划安排，现场组织有利资源，合理有效搭接工序，为保证主体结构工期的顺利完成，项目将组织足够的劳动力进场。本工程劳动力需用计划见下表：劳动力需用计划一览表序 号名 称数 量备 注1木 工50模板加工、安装+模壳安装2塔吊工每天2人操作+指挥3架子工30模板支架搭设4混凝土工25混凝土浇筑5钢筋工50钢筋加工、安装6机修电工3维修、安装7电焊工320、焊接、安装第四章 高支模工艺技术4.1 观众厅高支模设计4.1.1 高支模模板支撑体系设计本工程该部位高支模采用满堂钢管脚手架，设计布置立杆时,先设计梁底及梁两侧立杆，然后根据均分且每框格间距尽量相等（近）的原则布置中间板支撑立杆。高支模模板支撑面设在负一层结构顶板上,高支模部位四周设置自上而下的连续式剪刀撑，其余高支模部位四周水平杆均与楼层整体满堂脚手架连接，架体内部纵、横向每5跨（且不大于5m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，并在竖向剪刀撑顶部交点平面、中间水平拉杆和扫地杆处分别设置水平剪刀撑，在纵横向相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之子撑。立杆的设置以密肋楼盖的次肋梁为准，在次肋梁的交叉点、中21、间及模壳的中心点部位设置，纵横间距均为660mm，主肋梁下单独加设一根立杆,纵向间距660mm，第一道立杆到构件边的距离为200mm，高支模区域的立杆与非高支模区域的立杆通过水平杆连成整体，高支模支撑体系上下层之间的立杆，应尽量布置在同一位置上。平面布置如下图所示：图12-1：观众厅立杆平面布置图图12-2：观众厅立杆剖面图图12-3观众厅密肋梁底立杆剖面图（支模大样图）在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆；顶部可调支托底部的立杆顶端下100mm处沿纵横向设置一道水平拉杆（顶部水平拉杆）。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，平均分布水平杆，最大步距1.5m。高支模22、区域与非高支模区域的水平杆应贯通，连成整体。水平杆平面布置如下图所示：图13：观众厅水平杆平面布置图剪刀撑平面布置图如下图所示：图14-1：观众厅剪刀撑平面布置图图14-2：观众厅剪刀撑立面图4.1.2 模板及主次楞 的设计（1）梁的模板梁底模板：模板面板采用12mm厚木胶合板。梁的次楞：采用5080mm落叶松木方，立放使用。梁的主楞：采用48.33.6mm钢管。梁底宽600mm，梁底木方放置3根，梁底立杆最大间距660mm； 梁侧模板：梁侧模为模壳。（2）板的模板本工程顶板采用模壳，模壳下铺设模板（满铺），模板面板采用12mm厚木胶合板。板的次楞：采用5080mm落叶松木方，立放使用，间距223、20mm。板的主楞：采用48.33.6钢管，最大间距660mm。（3）柱帽模板柱帽采用模板支设，底模、侧模面板分别采用12mm厚木胶合板。柱帽次楞采用5080mm落叶松木方，立放使用，主楞采用48.33.6mm钢管。柱帽尺寸为340034001200mm，柱帽底部放置方木17根，柱帽底主楞钢管间距不大于660mm。4.1.3 参数汇总汇总以上设计参数，选取以下构件进行设计验算： 1）、板：顶板结构形式为密肋梁板结构，以一个标准模壳为单位，模壳上的混凝土板厚120mm，将次肋梁的混凝土平摊在模壳上进行计算，折合之后的板厚为420mm，支模架高度为7.07m，按跨度18.3m7.2m进行计算。2）24、梁：梁截面为梯形截面，截面尺寸上口：830mm；底口：600mm。高度730mm.根据最大荷载原则，取715mm730mm梁进行受力验算（梁最大跨度18.3m）。 3）、柱帽：柱帽尺寸为340034001200mm，按照梁截面34001200mm，跨度3400mm进行计算；密肋梁高度与柱帽高度相差470mm，梁侧帮模板按照3400470进行计算。计算书详见第八章。4.2 共享庭院高支模设计4.2.1 高支模模板支撑体系设计本工程该部位高支模采用满堂钢管脚手架，设计布置立杆时，先设计梁底及梁两侧立杆，然后根据均分且每框格间距尽量相等（近）的原则布置中间板支撑立杆。高支模模板支撑面设在负一层结构25、顶板上,高支模部位四周设置自上而下的连续式剪刀撑，其余高支模部位四周水平杆均与楼层整体满堂脚手架连接，架体内部纵、横向每5跨（且不大于5m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，并在竖向剪刀撑顶部交点平面、中间水平拉杆和扫地杆处分别设置水平剪刀撑，在纵横向相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之子撑。立杆纵横间距均为800mm，第一道立杆到构件边的距离为200mm，4001400mm框架梁梁底设置双立杆，间距800mm，高支模区域的立杆与非高支模区域的立杆通过水平杆连成整体，高支模支撑体系上下层之间的立杆，应尽量布置在同一位置上。平面布置如下图所示（南北布局基本一致，以南侧为例，下同）：图15-1：共享庭院立杆26、平面布置图图15-2：共享庭院立杆剖面图图15-3:共享庭院梁底立杆剖面图（梁支模大样图）在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆；顶部可调支托底部的立杆顶端下100mm处沿纵横向设置一道水平拉杆（顶部水平拉杆）。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，平均分布水平杆，最大步距1.5m。高支模区域与非高支模区域的水平杆应贯通，连成整体。水平杆平面布置如下图所示：图16：共享庭院水平杆平面布置图剪刀撑平面布置图如下图所示：图17-1：共享庭院剪刀撑平面布置图图17-2：共享庭院剪刀撑立面图4.2.2 模板及主次楞的设计（1）梁的模板梁底模板：模板面板采用12mm厚木胶合板。27、梁的次楞：采用5080mm落叶松木方，立放使用。梁的主楞：采用48.33.6钢管。梁宽200mm和300mm，梁底木方设置2根；梁宽400mm，梁底木方放置3根，梁底主楞钢管间距为800mm； 梁侧模板：模板采用12mm厚木胶合板。梁高400mm，两侧帮采用3根方木；梁高600mm，两侧帮采用4根方木；梁高1400mm，两侧帮采用7根方木，梁的次楞：采用5080mm落叶松木方，立放使用。梁的主楞：采用48.33.6钢管。主楞最大间距600mm；（2）板的模板模板面板采用12mm厚木胶合板。板的次楞：采用5080mm落叶松木方，平放使用，间距200mm。板的主楞：采用48.33.6钢管，最大间距28、800mm800mm。4.2.3 参数汇总汇总以上设计参数，见下表，选取以下构件进行设计验算： （1）、 板：楼板厚为120mm，层高高度为8.365m。（2）、梁：框梁截面尺寸最大为400mm1400mm，因此选取取400mm1400mm梁进行受力验算（所有梁最大跨度16.8m）。 计算书详见第八章。截面尺寸(mm)板下立杆间距/梁两侧立杆间距（mm）梁立杆间距（mm）次楞间距（mm）（木方）主楞（钢管）支撑架水平杆间距（步距）（mm）梁侧模对拉螺栓间距（mm）板底或梁底主楞（钢管）间距柱主楞间距板梁柱柱帽 横向（梁侧,梁底）纵向（最大间距）梁底立杆梁侧模板底或梁底（根）柱模梁跨度方向梁竖向29、420660660（最大间距）200横向660纵向6601500120800800（最大间距）2001横向800纵向80015002004006008001根3280015003006007008001根42800150040014008002008002根7380015006002667157306608001根41500340034001200（柱帽）38006606606根31766015007002754.3 模板及支撑架搭设4.3.1 材料准备（1）钢管选用48.3（外径）3.6mm 焊接钢管，钢管材质为Q235钢，用于立杆、水平杆、剪刀撑和斜杆的长度为36.0m。标准：钢管弯曲、压30、扁、有裂纹或严重锈蚀，均不得使用；安全色：剪刀撑为红白相间色。（2）扣件铸件不得有裂纹、气孔。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时呈最大贴合面状态接触，当扣件夹紧钢管时，开口外的最小距离不小于5mm。扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。扣件表面进行防锈处理。（3）木方木方的含水率不大于20%。霉变、虫蛀、腐朽、劈裂等材质的木方不得使用。木材材质标准符合下表现行国家标准木结构设计规范（GB 50005-20XX）材质等级a的要求。模板结构或构件的木材材质等级项次主要用途材质等级1受拉或拉弯构件a2受压或压弯构件a3受压构件a（4）木脚手板选用50mm厚的松木质板31、，木脚手板宽度为300;两头须用8铁丝箍牢。（5）模板所用模板为12mm厚木胶合板，材料各项性能指标必须符合要求。（6）可调托撑力学指标必须符合规范要求，螺杆直径为36mm。4.3.2 构配件检查与验收（1）新钢管的检查符合下列规定:有产品质量合格证。有质量检验报告。钢管表面质量平直光滑，不允许有折叠、裂缝、结疤、分层、硬弯、搭焊等缺陷存在。钢管的弯曲度1.5mm/m；钢管的不圆度允许偏差应不大于外径允许公差值的75%。钢管表面不允许有超过壁厚负偏差的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤和结疤等轻微缺陷存在。不允许焊缝处壁厚增厚和内缝焊筋存在。钢管涂有防锈漆。（2）旧钢管的检查符合下列规定:钢管外表面锈32、蚀深度不大于0.18mm检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管弯曲变形：立杆钢管弯曲3mL4m时允许偏差12mm，4mL6.5m时允许偏差20mm；水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m时允许偏差30mm。（3）扣件的验收符合下列规定:新扣件有生产许可证法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定抽样检测。扣件使用前进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均进行防锈处理。栓拧紧扭力矩达到65Nm时,不发生破坏。（4）木脚手板的检查符合下列33、规定:木脚手板的宽度300mm，厚度50mm，腐朽的脚手板不得使用。（5）可调托撑:可调托撑螺杆外径36mm；螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm；可调托撑受承压载力设计值40KN，支托板厚5mm。（6）设备要求：木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。4.3.3 技术准备（1）施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉34、方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。（2）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。（3）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。4.3.4 支撑架搭设具体要求在高支模部位下部结构板混凝土浇筑完成，强度达到100%后，再进行高支模部分支撑架的搭设及现浇板、梁的面板支设，且高支模楼层以下的一层满堂脚手架在高支模部位砼未达到100%时不得拆除（1）满35、堂架搭设放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。（2）立杆立杆底部铺设宽度50mm槽钢，立杆顶部必须设可调顶托，顶托下必须加设纵横水平杆，伸出钢管顶部不大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 无现浇板部位的立杆顶端高出施工面1.5m，设置栏杆。立杆垂直度偏差不得大于36、30mm。 立杆接长严禁采用搭接，必须采用对节扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开500mm，各接头中心距主节点不大于500mm。 严禁将上段钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。（3）水平杆 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距地面200mm处的立杆上；横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。顶部可调支托底部的立杆顶端下100mm处沿纵横向设置一道水平拉杆（顶部水平拉杆）。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，平均分布水平杆，步距1.5m。本工程高支模部位层高为7.8/8.365m，37、在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。水平杆与现有结构进行拉结（抱柱子或用顶丝支撑在剪力墙侧）。 纵向水平杆在横向水平杆之下，采用直角扣件与立杆扣紧，纵横向水平杆长度6m。 纵横向水平杆采用对接扣件连接，搭接接头交错布置，不设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开500mm，并避免设在水平杆的跨中；各接头中心至最近主节点的距离不大于500mm。 同一排纵横水平杆的水平偏差不得大于1/300，四面架子的纵向水平高差不超过50mm。纵横向水平杆四周交圈用直角扣件与内外角部立杆固定。（4）剪刀撑 在满堂支撑架体外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑，架体内部纵、横向每5跨（且不大于38、5m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，并在竖向剪刀撑顶部交点平面、中间水平拉杆和扫地杆处分别设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角为4560。剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765 剪刀撑斜杆的接长必须采用搭接连接，搭接长度1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件边缘至杆端距离100mm。 剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm 。（5）扣件对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣39、件的中心点的相互距离不应大于150。抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。（6）拉结点抱柱：一层柱拆完侧模后，及时将高支模区域立杆与已浇筑完成的混凝土柱连接固定（如图18所示），拉结点水平间距同柱距，竖向间距为两步距。顶墙（或梁）一层墙体（或梁）侧模拆除后，按照两步三跨的布置原则，及时用可调托撑螺杆高支模区域水平横杆与墙（或梁）顶紧，防止高支模架体侧向位移，保证施工安全和施工质量。与非高支模拉结：高支模区水平拉杆无法与主体混凝土构件拉结时，将高支模区的水平拉杆与周边非高支模区架体连接在一起，并且在高支模四周设置自上而下的连续式竖向剪刀撑。图18：拉结点大样图4.4 高支40、模支撑系统验收4.4.1 高支模支撑系统质量验收模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。4.4.1.1 主控项目4.4.1.1.1安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。4.4.1.1.2涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 4.4.1.2 一般项目4.4.1.2.1模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；4.4.1.2.2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；4.441、.1.2.3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 4.4.1.3 实测允许偏差项目4.4.1.3.1现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。4.4.1.3.2预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10 mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。4.4.2 高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收4.4.2.1支撑体系整体稳定性的控制1）按支撑体系的设计要求搭设立杆、扫地杆、纵（横）向水42、平杆。2）按规定设置剪刀撑，剪刀撑的每根斜杆必须有4个与支撑架基本构件相连的固定点。3）支撑体系周边交圈设置，并在架体内部设纵、横向的剪刀撑，在架体底部、中间和顶部设3道水平剪刀撑。4.4.2.2支撑架整体稳定性检查要求1）支撑体系使用前，必须进行整体稳定性的检查验收，并做验收记录。2）检查支撑体系是否按方案要求搭设扫地杆、立杆、纵（横）向水平杆。3）检查是否按规定设置剪刀撑。4）检查支撑体系是否周边交圈设置剪刀撑。5）检查支撑体系是否与框架柱抱柱拉接。6）检查支撑体系的扣件是否有松动、是否扭紧。7）检查支撑体系的立杆垂直度是否符合要求（立杆垂直度不得超过30mm）。8）检查时按照方案，共享庭43、院高支模区域立杆间距不得超过800mm；观众厅高支模区域立杆间距不得超过660mm。4.4.2.3架体验收标准1）、高支模部位的验收：高支模部位先由劳务公司技术负责人组织班组进行班组内部验收，然后报总包单位技术负责人，由总包单位进行验收，验收合格后报监理单位及建设单位，由监理工程师，建设单位工程师与施工单位技术负责人等人员共同对高支模支撑体系进行验收，验收合格后方可进行下一道工序。2）、架体验收人员： 单连全：负责方案落实倪维成：负责支撑体系立杆、水平杆的检查、落实姚晓飞、张 建：负责剪刀撑、斜撑、拉结点等构造检查、落实并负责扣件的拧紧力矩及扣件的位置检查、落实陈升达、杨尚东：负责轴线、标高等44、检查、落实郭鹏程、陈培涛：负责模板工程的检查项目的检查、落实支撑架搭设的要求、允许偏差及检验方法项次项目技术要求（mm）允许偏差（mm）检查方法与工具1槽钢不晃动-观察2立杆垂直度允许偏差30吊线和卷尺3立杆间距、水平杆步距30钢板尺4纵横向水平杆高差一根杆的两端20水平尺同跨内相邻两根杆105剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺6剪刀撑的搭设数量及位置是否与方案相同7扣件螺栓拧紧扭力矩40-65Nm扭力扳手模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用，验收流程如图所示。木工班组自检总包单位专项检查砼浇筑不合格合格合格不合格监理单位合格不合格图19：高支模支撑体系验收流程模板45、支撑体系：立杆、水平杆间距垫板、立杆垂直度、纵横向水平杆高差、剪刀撑、斜撑设置是否符合要求，扣件安装节点及扣件的拧紧力矩是否符合要求图20：高支模支撑体系验收内容及流程图对高大模板支架的验收按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG130-20XX)、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范的相关规定进行验收，检查验收表格详见下页：表A.1高大模板支架安全要点检查表，表A.2高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表，表A.3扣件拧紧抽样检查表。表 A . 1 高大模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项施工方案不少于5人的专家组论证专项施工方案46、并出具论证意见论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）经总监理工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪力撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑每楼层设连板装置竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑剪力撑倾角4560,跨越57条杆,宽度6m连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4m47、设一道剪力撑在无墙无板处设连梁装置水平方向沿全平面每4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度：可调底座不大于300mm：可调顶托不大于200mm。禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭48、接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1 通过 2 整改 3 停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人：年 月 日注：高大模板是指达到或超过以下指标的作业平台：高度8m，或结构跨度18m，或经荷载组合后的施工面荷载15Kn/,或经荷载组合后的施工线荷载2049、Kn/m表 A . 2 高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表类别： 高大模板支架 高大作业平台支架 验收日期：工程名称： 验收部位：验收内容实测项 实测值1234567891011立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪力撑间距危险区域加强措施加密抱柱： 加密顶部水平剪力撑： 辅助装置：外连装置设置情况抱柱： 连板： 连墙：支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪力撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪力撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆搭接情况50、负责人验收意见架子班长签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）安全员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）质检员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目部技术负责人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）公司技术部门人员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案审查人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）验收结论项目经理签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目总监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）表 A . 3 扣件拧紧抽样检查表检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（51、个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格 截面高度1m并3200nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。4.5 模板制作与安装4.5.1 模板的现场制作与加工1、梁、柱帽的底模、侧模按设计52、断面进行加工制作，按侧模包底模、顶板模压侧模的方式拼装，顶板与梁四边阴角模板采用背1根5080木方的做法，现场切割的覆膜木胶合板。2、所有木方在使用前，要进行双面（50mm宽）刨平、刨光，保证尺寸一致。模板面板加工前，先锯去破损的边角,弹线加工,要保证截面尺寸,加工好的模板，在它的截断面处用酚醛树脂封闭。3、梁、柱帽模板设置清扫口，清扫口预留位置位于柱帽中侧模上，清扫口尺寸：200mm200mm。4、胶合木模板表面光滑，无翘曲，模板边棱平直无窜角，强度、厚度符合要求。木楞必须刨平、刨直，尺寸一致均为5080mm。支设模板前将模板表面清理干净，涂刷隔离剂，隔离剂应对混凝土及模板无有害作用，选用L53、B-TL乳化油隔离剂。4.5.2 模板安装工艺流程4.5.2.1 观众厅模板安装工艺流程弹线搭设满堂脚手架至1层顶板处1层非高支模区域混凝土浇筑继续搭设满堂脚手架至2层顶板处（与2层内架同时搭设，内架与1层已浇筑柱子拉结）铺2层密肋楼盖模板安装模壳绑扎梁板钢筋校正标高预检浇筑2层顶板梁板柱混凝土混凝土养护。4.5.2.2 共享庭院模板安装工艺流程弹线搭设满堂脚手架至1层顶板处1层非高支模区域混凝土浇筑继续搭设满堂脚手架至2层顶板处（与2层内架同时搭设，内架与1层已浇筑柱子拉结）铺2层顶板梁板模板绑扎梁板钢筋校正标高预检浇筑2层顶板梁板柱混凝土混凝土养护。4.5.3 模板安装要点1、模板安装前对54、模板和配件进行挑选、检测，不合格者剔除。2、模板定位前，先复查柱中心是否准确，无误后可利用弹在柱侧面的中轴线作为定位控制线，标高按弹在柱上的标高线进行控制。3、在混凝土柱上抄好标高后，根据楼板厚、模板厚、木方厚调整好搁放木方的水平钢管，然后铺模板。4、严格控制梁板模板的起拱率，支模时观众厅跨中起拱高度为30mm；共享庭院跨中起拱高度为20mm。5、模板安装按侧模包底模、顶板模压侧模。6、柱帽侧模分段安装时，接口处应连接牢固，防止造成错槎、高低不平。7、模板接缝要求加工严密，表面错缝平整。模板对接缝加设5mm厚自粘海棉条。8、梁柱的轴线位置、截面尺寸、平整度、垂直度通过自检、互检、交接检严格检查55、，确认无误后，报监理验收，合格后方可进入下一道工序。4.5.4 模板检查、验收标准1、模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。2、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板具有承受上层荷载的承受能力，加设支架时上、下支架的立杆应对准，并铺设垫板。3、模板接缝不能漏浆；在浇筑混凝土时，模板浇水湿润，模板内不得有积水。4、模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。5、浇筑混凝土前，模板内的杂物清理干净。6、模板安装允许偏差及检查方法，见下表。项次项 目国家规范标准允许偏差值（mm）检查方法156、轴线位置柱、梁5尺量2标高5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸柱、梁+4、-5尺量4层高垂直层高不大于5m6经纬仪或吊线、尺量大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正-方尺、塞尺顺直-线尺4.6 高支模拆除的工艺要求4.6.1 高支模拆除工艺要求1、拆模的时间在砼强度达到100%后，方可进行拆除且应符合以下要求。2、侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。3、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。4、拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.557、梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在负一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除负一层的模板支撑，即先拆高支模区域的支撑架再拆除负一层的支撑架。6、在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。7、严禁夜间进行拆架施工。4.6.2 高支撑模板拆除的工序要求：1、拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材58、料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。2、在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。3、模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。4、模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）中4.3模板拆除分项规定。4.6.3 高支模拆除安全要求1、本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。2、凡超过2m以上的操作部位，必59、须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。3、上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。4、搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。5、禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。6、拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。7、拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。8、模板拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。4.7 高支撑模板支架应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：1、钢管上严禁打孔。2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。3、脚手架必须设60、置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；8、各构配件严禁抛掷至地面；9、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使61、用，出现滑丝的螺栓必须更换；10、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4.8 模板支撑体系的监测监控措施（详见第六章）4.9 钢筋安装、混凝土浇筑1、钢筋严禁集中堆放在高支模体系上。2、采用商品泵送混凝土，现场使用两台汽车泵泵送混凝土，混凝土泵送至浇筑面。混凝土浇筑选在白天一早开始浇筑，不得晚上进行。3、混凝土浇筑顺序1）、观众厅混凝土浇筑顺序混凝土浇筑必须先浇筑墙体、框架柱，然后浇筑密肋楼盖混凝土；水平构件砼浇筑顺序为自中间向四周对称浇筑，如图21所示，即浇筑顺序为区域A区域B区域C。图21：混凝土浇筑62、顺序2）、共享庭院混凝土浇筑顺序混凝土浇筑必须先浇筑墙体、框架柱，然后浇筑密肋楼盖混凝土；水平构件砼浇筑顺序为自东向西浇筑，如图22所示，即浇筑顺序为区域A区域B（89轴/GK轴同89轴/AD轴）。图22：混凝土浇筑顺序4、混凝土浇筑过程中，必须设专门人员观察模板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观察人员一旦发现异常情况，立刻通知停止一切混凝土浇筑施工，并及时撤离现场。并组织人员查找分析原因，采取有效的整改、加固措施。第五章 安全、环境保障措施为保障高支模支撑系统安全顺利进行，项目部要求严格做好安全和环境保障措施，具体如下：5.1 安全教育措施5.1.1新工人进场或变换工种的工人63、都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。5.1.2实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。5.2 安全防护措施5.2.1高处作业人员，必须系好安全带。操作人员所使用的工具应随手放在工具袋内，进入现场必须戴安全帽。5.2.2高处作业中所用的物料应该堆放平稳，不可置放在临边或洞口附近，也不可妨碍通行和装卸。5.2.3施工中若发现高处作业的安全设施有缺陷或隐患，务必及时报告并立即处理解决。对危及人身安全的隐患，应立即停止作业。所有安全防64、护设施和安全标志等，任何人都不得毁损或擅自移位和拆除。5.2.4建筑垃圾应回收入袋送到地面，以免造成扬尘。一旦发生物体附落及打击伤害要写出书面报告，并按有关规定加重处罚。5.2.5夜间不进行施工。5.2.6无安全防护的施工项目不施工。5.2.7避免物体打击。模板架杆搬运作业要轻拿轻放，规范作业，注意安全。应经常检查所用工具，确保安全有效，防止杆件坠下伤人。5.2.8实行全封闭施工。使用密目安全网进行全封闭围档，围档要严密整齐、安全可靠，底层周围必须全封闭，并根据施工需要设置进出安全通道。危险区域要有醒目安全警示标志。5.2.9在高支模满堂架上中设置两道水平安全网，防止高空坠物伤人。5.2.1065、“三宝”、“四口”及临边防护进入现场人员必须戴安全帽，悬空作业必须系安全带，高支模区域四周二层处应有防护栏和安全网，在现场不得穿硬底鞋、高跟鞋、拖鞋。现场作业按规定穿戴相应的防护用品、用具。5.2.10.1通道本工程施工层以下通过已浇筑完成的室内楼梯上人，施工层可通过楼梯模板上人，楼梯模板上钉设防滑木条，首层通道口必须搭设坚固的防护棚，临边部位架设立网防护。见图23所示：与现场一致么图23：通道防护图5.2.10.2临边防护楼层四周防护四周临边采用单层防护栏杆的形式进行防护，竖杆间距1800mm，第一道水平横杆距离结构面600mm，第二道水平杆距结构面1200mm，底部设置扫地杆并用密目安全网66、闭严，立杆、水平杆刷红白漆，如图24所示。图24:临边防护示意图施工通道：在满堂架内搭设施工通道，通道顶板设置双层脚手板，防止坠物，通道两侧立杆涂刷蓝色油漆。安全平网，脚手架分两步搭设，第一步与周边楼层一同搭设，然后在第一步顶挂好安全平网；第二步脚手架搭设完成后，在操作层搭设一道安全平网。5.3 泵送砼安全措施5.3.1浇筑高支模部位的混凝土时用汽车泵进行施工，浇筑屋顶时砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定。5.3.2浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。5.3.3浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异67、常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。5.4 施工安全技术措施5.4.1模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。5.4.2对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。5.4.3立杆底座下应铺设50mm200mm方木。5.4.4不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。5.4.5支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。5.4.6模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。5.4.7泵送混凝土时，68、应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。5.4.8应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。5.4.9交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。5.4.10拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。5.4.11高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。5.4.12高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。5.4.13混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现69、场安全责任人检查同意后方可复工。5.5 安全用电措施现场施工用电所铺设的地下电缆应做明显标志，注意保护，避免损坏。设配电室，大型设备用电处设分电箱，每台用电设备必须各自有专用开关箱，开关箱中装设触电保护器，配电箱设专用防护棚。所有电源闸箱有门、有锁、有防雨盖板、有危险标志。用电设备按规定接地，熔丝搭配合理。5.5.1配电室配电室门外开，高度不小于3m且高于配电箱500，建筑面积满足配电箱安装、维修与操作所需安全距离。5.5.2电线敷设1）尽量避免穿越交叉。2）移动式橡胶软电缆应注意不受到各种机械损伤外力砸伤及化学腐蚀。3）电缆选择应根据现场环境条件，选择适宜的电缆。4）电缆的截面应根据现场机械70、设备的额定电流选择能满足要求的截面，同时还必须考虑机械强度及电压降，必须使末端线路达到能保证机械设备正常运行允许的电压降。5.5.3配电箱和开关箱1）配电箱和开关箱选择必须是备案产品。2）现场所有施工机械按三级配电两级保护配备开关箱，保证做到一机一箱一闸一保护。3）总配电箱、分配电箱加设围栏防雨装置，设备电箱加设防雨措施，移动式电箱距地面高度80cm，固定式电箱距地面高度140160cm。5.5.4防雷接地1）防雷接地引下线必须采用不小于10mm2的双色线，与接地体之间采用焊接接头，保证电气连接。2）用电设备的保护接地线必须并联接地严禁串联。如利用自然接地体必须保证其全长为完好电气通路。5.571、.5安全用电措施1）建立技术交底制度。2）建立安全检测制度，从临时用电工程施工开始定期对接地电阻、设备绝缘电阻、漏电保护器试路进行检测，以监视临时用电工程是否安全可靠，并做记录。3）建立电气维修制度。加强日常和定期维修工作。及时发现和消除隐患，并作好维修工作记录，记载维修地点、时间、设备、内容及采取技术措施，维修人员处理结果等。4）建立安全检查制度和评估制度，定期对现场用电安全情况进行检查评估。5）建立安全用电责任制。对临时用电工程各部位的操作，监护、维修分片、分块、分机落实到人、并处以必要的奖惩。6）建立安全教育和培训制度，定期对专业电工和各类用电人员进行用电安全教育和培训。经过考核合格者持72、证上岗，禁止无证上岗。5.6 防火措施5.6.1 管理组织建立现场防火领导小组，统筹施工现场、生活区等消防安全工作，切实做好防火工作。5.6.2 防火教育1）现场要有明显的防火宣传标志，对职工进行防火教育，定期组织防火检查，建立防火工作档案。2）电工、焊工从事电气设备安装和电、气焊切割作业，要有操作证和用火证。动火前，要清除附近易燃物，配备看火人员和灭火用具。用火证当日有效，动火地点变换，要重新办理用火证手续。3）施工材料的存放、保管，应符合防火安全要求，库房应用非燃材料支搭。易燃易爆物品，应专库储存，分类单独存放，保持通风。5.6.3消防安全措施现场所设消防水池保持充满状态。在施工现场，每个73、楼梯部位每层设砂箱一个，消防锹两把，隔层设两个灭火器；每个楼梯处设消防水立管，每层设置消防栓级消防水龙带，确保消防安全。必须保证施工现场的消防应急通道畅通。5.6.4临时用电防火措施1）电气防火组织措施建立电气防火责任制，加强电气防火重点场所烟火管制，并设禁标志。建立易燃易爆和强腐介质管理制度。建立电气防火教育制度，经常进行电气防火知识教育宣传，提高整体素质。建立电气防火检查制度，发现问题及时处理。2）电气防火技术措施合理配制多路保护器，对线路过载、短路故障实行有效保护。电气装置线路严禁堆放易燃易爆及强腐蚀介质。在电气装置相对集中如配电箱等场所配制绝缘灭火器。加强电气设备及线路绝缘监视检查防止74、相与相之间和相对地短路。所有配电箱必须保持道路畅通。施工现场电缆、电线是否架空，不得直接施工层面敷设。行灯电压不得超过36V，在潮湿场所或金属容器内工作时，行灯电压不得超过12V。5.6.5电焊1）电焊机外壳，必须接地良好，其电源的装拆应由电工进行；电焊机要设单独的开关，开关应放在防雨的闸箱内，拉合时应带手套侧向操作；2）焊钳与把线必须绝缘良好，连接牢固，更换焊条应带手套；焊接储存过易燃、易爆、有毒物品的容器或管道，必须清除干净，并将所有孔口打开；3）更换场地移动把线时应切断电源，并不得手持把线爬梯登高；多台电焊机在一起集中施焊时，焊接平台或焊件必须接地，并应有隔光板；工作结束应切断焊机电源，75、并检查操作地点，确认无火灾隐患后，方可离开。5.6.6可燃可爆物资存放与管理1）易燃易爆物品应专库储存，分类单独存放，保持通风，用电符合防火规定，化学类易燃品和压缩可燃性气体容器等，应按其性质设置专用库房分类存放，使用后的废弃物料应及时消除。2）用易燃易爆物品，必须严格防火措施，指定防火负责人，配备灭火器材，确保施工安全。5.6.7明火作业1）使用电气设备和化学危险品，必须技术规范和操作规程，严格防火措施，确保施工安全，禁止违章作业。施工作业用火必须经防火领导小组审批，领取用火证，方可作业。用火证只在指定地点和限定时间内有效。2）具有火灾危险的场所禁止动用明火，确需动用明火时，必须事先向防火领76、导小组办理审批手续，并采用严密的消防措施，切实保证安全。3）现场生产，生活用火均应经防火领导小组批准，任何人不准擅自动用明火。使用明火时，要远离易燃物，并备有消防器材。4）现场设吸烟室，场内严禁吸烟。5）现场从事电气焊人员均应受过消防知识教育，持有操作合格证。在作业前办理用火手续，并配备适当的看火人员，看火人员随身应有灭火器具，在焊接过程中不准离开岗位。5.6.8现场堆料防火措施材料堆放不要过多，垛之间应保持一定的防火间距，木材加工的废料要及时清理，以防自燃。施工材料的存放、保管，应符合防火安全要求，库房应用非燃材料搭设。识别施工现场的材料，哪些是可燃、易燃的固体、气体、液体物品，分别进行分类77、摆放到指定地点，现场使用也必须定点摆放，并标识烟火警告标志，配备消防器材。5.7 安全检查5.7.1每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。5.7.2发现违章行为，及时纠正。5.7.3班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。5.7.4如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。5.8 环境保护措施5.8.1加强对现场施工人员的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必要的施工噪音，最大限度地减少施工噪78、音对环境的污染。5.8.2废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。5.8.3楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。5.8.4现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。第六章 高支模支架监测措施6.1 高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。在梁立杆和水平杆上及现浇板中间位置立杆和水平杆上设置监测点，在两侧已浇筑完成的混凝土柱上设相对观测点,监测点布置图如图25和26所示。图25：观众厅高支模监测点布置图图26：共享庭院高支模监测点布置图本方案重点采取如下监测措施：6.1.1模板支架搭设前，由工长及79、安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。6.1.2模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：6.1.2.1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。6.1.2.2底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。6.1.2.3连接扣件是否松动。6.1.2.3施工过程中是否有超载的现象。6.1.2.3脚手架架体和杆件是否有变形现象。6.1.2.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。6.1.3浇筑砼前必80、须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。6.1.4现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。6.1.5上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。6.1.6模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。6.1.7立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。6.1.8支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否81、有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。6.1.9立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。6.1.10高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。6.1.11在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。6.1.12因高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后82、方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。6.2 高支撑模板支架搭设时监测措施6.2.1安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板上。6.2.2支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。6.2.3顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。6.2.4满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。6.2.5搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6.2.6立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。683、.2.7模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。6.3 高支撑模板支架使用时监测措施6.3.1脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。6.3.2水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。6.3.3模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。6.3.4穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。6.3.5浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支84、撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6.3.6支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。6.3.7模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。6.3.8恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。6.4 高支撑模板支架拆除时监测措施6.4.1梁、柱、墙的侧模板，一般在85、混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）要求，模板才可以拆除。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。6.4.2在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。6.4.3所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。6.4.4拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面86、操作。平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。6.4.5模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点拔除。第七章 高支模安全应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。可能造成的伤87、害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。7.1 机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理唐波任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下图：组 长单连全副组长张 建副组长杨尚东组 员陈升达组 员李建发组 员徐吉军组 员武传杰组 员陈培涛组 长：单连全（项目经理） 联系电话：；副组长：张 建（安全负责人 ） 联系电话：；杨尚东（技术负责人） 联系电话：；组 员：陈升达（施工员） 联系电话：；陈培涛（施工员） 联系电话：；武传杰（资料员） 联系电话：；徐吉军（现场电工） 联系电话：；李建发88、（门 卫） 联系电话：；紧急求援电话: 120医 院 名 称济南市槐荫区人民医院单 位 地 址经四路589号联 系 电 话7；47.2 人员职责表职 务姓 名职责组 长单连全负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长张 建负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长杨尚东负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员陈升达主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组 89、员陈培涛迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员徐吉军提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员李建发负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员武传杰负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。7.3 应急救援工作程序7.3.1报告当事故发生时，按以下工作流程迅速报告： 项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司工程部、90、安全生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。应急电话：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救1207.3.2联络7.3.2.1医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。7.3.2.2抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。7.3.3疏散7.3.3.1疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通91、。7.3.3.2疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。7.3.3.3疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。7.3.3.4指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。7.4 应急救援措施7.4.1物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。7.4.1.1发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。7.4.1.2在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。7.92、4.1.3观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。7.4.1.4出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。7.4.1.5防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较93、重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。7.4.1.6在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。7.4.2高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。7.4.2.1发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除94、伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。7.4.2.2出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。7.4.2.3颌面部95、伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。7.4.2.4发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。7.4.2.5发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材96、，用木板、竹片等。7.4.2.6复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7.4.2.7周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。7.4.3坍塌事故急救措施7.4.3.1应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。7.4.3.2发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同97、时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。7.4.3.3分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。7.4.3.4当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。7.4.3.5项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。7.4.3.6在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措98、施。7.4.3.7急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。7.4.3.8当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。7.4.4触电事故急救措施发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断99、电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人100、员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。7.4.5火灾事故急救措施7.4.5.1如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。7.4.5.2火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。7.5 预备应急救援物资序号器材或设备数量主要用途1钢管若干支撑加固2模板、方木若干支撑加固3急救箱2个用于抢救伤员4手101、电筒8个用于停电时照明求援5应急灯8个用于停电时照明求援6爬梯3樘用于人员疏散7对讲机8台联系指挥求援第八章 计算书8.1 计算说明本工程高支模主要为梁板类构件的支撑，观众厅二层顶板为模壳，模壳尺寸为1123mm1123610mm，设计板厚120mm，模壳四周次肋梁底部宽度为200mm，上部宽度为460mm，梁腹高为610mm，根据工程实际情况，以一个标准模壳为单位，将次肋梁的混凝土平摊在模壳上进行计算，现将密肋梁折合成板厚计算公式为：（200+460）610/211232/（11231123）=298.75mm，综合考虑计算时按照420mm厚板进行计算，最大支模高度为7.07m，按跨度18.102、3m7.2m进行计算。共享庭院二层顶板为普通现浇板，设计板厚120mm，框梁截面为4001400mm，次梁截面有两种分别为200400mm、300600mm，综合考虑，计算时按照120mm厚板进行计算，按最大截面尺寸4001400mm，进行梁计算，最大支模高度8.245m。考虑现场材料可能存在负偏差，在进行支撑体系计算时，钢管材料规格取483.25mm。相关计算均采用广联达施工安全设施计算软件（20XX版）进行计算。8.2 观众厅密肋楼盖模板计算书8.2.1计算参数基本参数楼板厚度h(mm)420楼板边长L(m)18.3楼板边宽B(m)7.2模板支架高度H（m）7.07主梁布置方向平行于楼板长103、边立柱纵向间距la(m)0.66立柱横向间距lb(m)0.66水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a(mm)500次梁间距a(mm)220次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式加强型计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-20XX材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.25次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架104、体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5基本风压值Wo(kN/m2)/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图8.2.2面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=105、24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=01.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4cjQ1kb=1(1.351(0.3+(24+1.1)420/1000)1+1.42.51)=18.137kN/m（图4）面板简图（图5）面板弯矩图Mmax=0.11kNm=Mmax/W=0.11106/24000=4.572N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)420/1000)1=10.842kN/m（图6）正常使用极限状态下的受力简图（图7）挠度图=0.2mm=106、220/400=0.55mm满足要求8.2.3次梁验算按有悬挑的四跨连续梁进行计算次梁计算简图：（图8）可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1= 01.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4cjQ1ka=1(1.351(0.3+(24+1.1)420/1000)220/1000+1.40.92.5220/1000)=3.913kN/mq1静= 01.35G1k+（G2k+G3k)ha=11.351(0.3+(24+1.1)420/1000)220/1000=3.22kN/mq1静= 01.4cjQ1ka=11.40.92.5220/1000=0.693kN/m1、强度验算（图9）次107、梁弯矩图Mmax=0.16kNm=Mmax/W=0.16106/(53.333103)=3.005N/mm2f=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10）次梁剪力图Vmax=1.416kNmax=V maxS/(Ib0)=1.41610340103/(341.333104510)=0.332N/mm2=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)420/1000)220/1000=2.385kN/m（图11）正常使用极限状态下的受力简图（图12）次梁变形图max=0.057mm=0.661000/400=1.65m108、m满足要求8.2.4主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1(1.2(0.3+(24+1.1)420/1000)220/1000+1.42.5220/1000)=3.632kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1(1.35(0.3+(24109、+1.1)420/1000)220/1000+1.40.72.5220/1000)=3.759kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(3.632,3.759)=3.759kN此时次梁的荷载简图如下（图13）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)420/1000)220/1000=2.385kN/m此时次梁的荷载简图如下（图14）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.64kNRkmax=1.675kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=35.9/1000=0.036kN/110、m自重设计值为：g=01.2gk=11.235.9/1000=0.043kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图15）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图16）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图17）主梁弯矩图Mmax=0.529kNm=Mmax/W=0.529106/(4.791000)=110.415N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图18）主梁剪力图Vmax=5.741kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.74110003.25103/(11.51040.6510)=24.962N/mm2=120N/mm2满足要求111、3、挠度验算（图19）主梁变形图max=0.361mm=0.66103/400=1.65mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=8.804kN8.2.5立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-20XX附录D得到=0.161N1=01.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1klalb +01.2Hgk=1(1.2(0.3+(24+1.1)420/1000)+1.42.5)0.660112、.66+11.27.490.131=8.366kNf=N1/(A)=8.3661000/(0.161(4.57100)=113.781N/mm2=205N/mm2满足要求8.2.6可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =8.804 kNN=8.804 kNN=30kN满足要求8.3 观众厅密肋梁模板计算书8.3.1计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)730混凝土梁宽b(mm)715混凝土梁计算跨度L(m)18.3模板支架高度H(m)7.07计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-20XX模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度113、420斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.66垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.115水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.66梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.66立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.25次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板114、面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图28.3.2面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000115、mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=01.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4cjQ1kb=1(1.351(0.5+(24+1.5)730/1000)1+1.42.510.9)=28.955kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.206kNm=Mmax/W=0.206106/24000=8.566N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)730/1000)1=19.115kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.485mm=715/(4-1)4116、00)=0.596mm满足要求8.3.3次梁验算次梁计算简图：（图7）可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4cjQ1ka=1(1.351(0.5+(24+1.5)730/1000)715/1000/(4-1)+1.42.5715/1000/(4-1)0.9)=6.901kN/mq1静=01.35G1k+(G2k+G3k)ha=11.351(0.5+(24+1.5)730/1000)715/1000/(4-1)=6.15kN/mq1静=01.4cjQ1ka=11.42.5715/1000/(4-1)0.9=0.751kN/m1、强度验算（117、图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.26kNm=Mmax/W=0.26106/(85.3331000)=3.052N/mm2f=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=2.345kNmax=VmaxS/(Ib)=2.34510340103/(341.333104510)=0.55N/mm2=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)730/1000)715/1000/(4-1)=4.556kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.079mm=0.6610118、00/400=1.65mm满足要求8.3.4主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.558将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1(1.2(0.5+(24+1.5)730/1000)715/(4-1)1000)+1.42.5715/(4-1)1000)=6.3119、01kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1(1.35(0.5+(24+1.5)730/1000)715/(4-1)1000)+1.40.72.5715/(4-1)1000)=6.734kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(6.301,6.734)=6.734kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)730/1000)715/(4-1)1000)=4.556kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17120、）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.533kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.067kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 71.8/1000=0.072 kN/m自重设计值为：g=01.2gk=11.271.8/1000=0.086kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.778kNm=Mmax/W=0.778106/(9.581000)=81.171N/121、mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.609kNmax=QmaxS/(Ib)=6.60910006.5103/(231041.310)=14.367N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.141mm=1.1151000/(1+1)/400=1.394mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=2.505kN非端支座最大支座反力为：R2=13.218kN8.3.5端支座扣件122、抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=2.505kNN=8kN满足要求8.3.6可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=13.218kNN=30kN满足要求8.3.7立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.21000/(1.5910)=75.472=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-20XX附录D得到=0.75梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)420/1000)+1.42.5123、)0.660.66=7.384kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=2.505kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=13.218kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=13.218+1.20.072(7.07+(730-420)/1000)0.171=13.326kNf=NB/(A)=13.3261000/(0.75(4.57100)=38.881N/mm2=205N/mm2满足要求8.4 观众厅柱帽模板计算书8.4.1计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1200混凝土梁宽b(mm)3400混凝土梁计算跨124、度L(m)3.4模板支架高度H(m)6.6计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-20XX模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度420斜撑(含水平)布置方式加强型梁跨度方向立柱间距la(m)0.66垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)3.8水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.66梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.66立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n6梁底支撑小梁根数m17次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.25次梁类型矩形木楞次梁规125、格5080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图28.4.2面板验算根据规范规定面板可按126、简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=01.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4cjQ1kb=1(1.351(0.5+(24+1.5)1200/1000)1+1.42.510.9)=45.135kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.255kNm=Mmax/W=0.255106/24000=10.615N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠127、度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1200/1000)1=31.1kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.499mm=3400/(17-1)400)=0.531mm满足要求8.4.3次梁验算次梁计算简图：（图7）可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4cjQ1ka=1(1.351(0.5+(24+1.5)1200/1000)3400/1000/(17-1)+1.42.53400/1000/(17-1)0.9)=9.591kN/mq1静=01.35G1k+(G2k+G3k)ha=11.351(0.5+128、(24+1.5)1200/1000)3400/1000/(17-1)=8.922kN/mq1静=01.4cjQ1ka=11.42.53400/1000/(17-1)0.9=0.669kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.362kNm=Mmax/W=0.362106/(85.3331000)=4.242N/mm2f=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=3.259kNmax=VmaxS/(Ib)=3.25910340103/(341.333104510)=0.764N/mm2=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G129、1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1200/1000)3400/1000/(17-1)=6.609kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.115mm=0.661000/400=1.65mm满足要求8.4.4主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为6，故可将主梁的验算力学模型简化为6+2-1=7跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:7跨距为：(等跨)0.543将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.130、由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1(1.2(0.5+(24+1.5)1200/1000)3400/(17-1)1000)+1.42.53400/(17-1)1000)=8.674kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1(1.35(0.5+(24+1.5)1200/1000)3400/(17-1)1000)+1.40.72.53400/(17-1)1000)=9.442kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(8.674,9.442)=9.442kN此时次梁的荷载简131、图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1200/1000)3400/(17-1)1000)=6.609kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=6.356kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.448kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 71.8/1000=0.072 kN/m自重设计值为：g=01.2gk=11.271.8/1000=0.086kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主132、梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.96kNm=Mmax/W=0.96106/(9.581000)=100.185N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 9.845kNmax=QmaxS/(Ib)=9.84510006.5103/(231041.310)=21.401N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.237mm=3.81000/(6+1)/400=1.357mm满足要求4133、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=3.796kN非端支座最大支座反力为：R2=18.232kN8.4.5端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=3.796kNN=8kN满足要求8.4.6可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=18.232kNN=30kN满足要求8.4.7立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足134、要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-20XX附录D得到=0.634梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)420/1000)+1.42.5)0.660.66=7.384kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=3.796kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=8.232kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=8.232+1.20.072(6.6+(1200-420)/1000)0.163=8.336kNf=NB/(135、A)=8.3361000/(0.634(4.57100)=63.285N/mm2=205N/mm2满足要求8.5 观众厅柱帽侧模计算书8.5.1 计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)420梁计算跨度L（m）3.4混凝土梁截面高度H(mm)890混凝土梁截面宽度B(mm)3400次梁布置方向次梁竖向次梁布置根数n/次梁悬挑长度b1(mm)/对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)700主梁间距b(mm)/主梁悬挑长度b2(mm)150结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响136、修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.25次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M14（图1） 剖面图8.5.2 荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH24890/1000=21.36kN/m2标准值G4kminF1,F221.36kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1.2G4137、k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.221.36+1.44,1.3521.36+1.40.74)=29.48kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k21.36kN/m28.5.3 面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为次梁布置间距=200/1000=0.2 1、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS129.48=29.48kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mm138、ax0.147kNmMmax/W0.147106/24000=6.142N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=121.36=21.36kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.269mm200/400=0.5mm满足要求8.5.4 次梁验算次梁承受的荷载为：qaS20029.48=5896.08N/mqkaSk20021.36=4272N/m由于次梁为竖向的，可根据实际情况按有悬挑的连续梁计算，跨度取支撑间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.027kNmMmax/W0.027106/(85.3331000139、)=0.321N/mm2f17N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax0.532kN=VmaxS0/(Ib)= 0.53210340103/(341.333104510)=0.125N/mm2fv1.7N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.003mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=1.058KNRmaxk=0.767KN8.5.5 主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图140、Mmax0.23kNmMmax/W0.23106/(9.581000)=24.03N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax2.219kNm=VmaxS0/(Ib)= 2.21910006.5103/(231041.310)=4.824N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.073mm700/400=1.75mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3811.058=2.52kN8.5.6 对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N2.52kNNtb=17.8kN满足要求8.141、6 共享庭院120mm厚模板计算8.6.1计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)16.8楼板边宽B(m)7.2模板支架高度H（m）8.365主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.8立柱横向间距lb(m)0.8水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a(mm)500次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数2结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式加强型计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-20XX材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.25次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面142、板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5基本风压值Wo(kN/m2)/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图8.6.2面板验算根据规范143、规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=01.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4cjQ1kb=1(1.351(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=7.971kN/m（图4）面板简图（图5）面板弯矩图Mmax=0.04kNm=Mmax/W=0.04106/24000=1.661N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验144、算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（图6）正常使用极限状态下的受力简图（图7）挠度图=0.042mm=200/400=0.5mm满足要求8.6.3 次梁验算按有悬挑的四跨连续梁进行计算次梁计算简图：（图8）可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1= 01.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4cjQ1ka=1(1.351(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000+1.40.92.5200/1000)=1.524kN/mq1静= 01.35G1k+（G2k+G3k)ha=11.351(0.3+145、(24+1.1)120/1000)200/1000=0.894kN/mq1静= 01.4cjQ1ka=11.40.92.5200/1000=0.63kN/m1、强度验算（图9）次梁弯矩图Mmax=0.096kNm=Mmax/W=0.096106/(53.333103)=1.796N/mm2f=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10）次梁剪力图Vmax=0.691kNmax=V maxS/(Ib0)=0.69110340103/(341.333104510)=0.162N/mm2=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24146、+1.1)120/1000)200/1000=0.662kN/m（图11）正常使用极限状态下的受力简图（图12）次梁变形图max=0.04mm=0.81000/400=2mm满足要求8.6.4主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000+1147、.42.5200/1000)=1.495kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000+1.40.72.5200/1000)=1.384kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.495,1.384)=1.495kN此时次梁的荷载简图如下（图13）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)200/1000=0.662kN/m此时次梁的荷载简图如下（图14）148、次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.303kNRkmax=0.577kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=71.8/1000=0.072kN/m自重设计值为：g=01.2gk=11.271.8/1000=0.086kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图15）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图16）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图17）主梁弯矩图Mmax=0.35kNm=Mmax/W=0.35106/(9.581000)=36.503N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图18）主梁剪力图V149、max=2.098kNmax=QmaxS/(Ib0)=2.09810006.5103/(231041.310)=4.56N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图19）主梁变形图max=0.086mm=0.8103/400=2mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=5.425kN8.6.5立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-20XX附录D得到=0.175N1=01.2(G1k150、+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1klalb +01.2Hgk=1(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.42.5)0.80.8+11.28.3650.144=6.226kNf=N1/(A)=6.2261000/(0.175(4.57100)=77.969N/mm2=205N/mm2满足要求8.6.6可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =5.425 kNN=5.425 kNN=30kN满足要求缺少楼板强度验算8.7 共享庭院4001400梁模板计算书8.7.1计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1400混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m151、)16.5模板支架高度H(m)6.965梁跨度方向立柱间距la(m)0.8垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.2计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-20XX立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露可调托座内主梁根数1斜撑（含水平）布置方式加强型是否采用底座是模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/水平杆步距h(m)1.5材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.25次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.25荷载参数基础类型混凝土152、楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图28.7.2面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位153、面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=01.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4cjQ1kb=1(1.351(0.5+(24+1.5)1400/1000)1+1.42.510.9)=52.02kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.26kNm=Mmax/W=0.26106/24000=10.838N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1400/1000)1=3154、6.2kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.455mm=400/(3-1)400)=0.5mm满足要求8.7.3次梁验算按有悬挑的四跨连续梁进行计算次梁计算简图：（图7）可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4cjQ1ka=1(1.351(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/1000/(3-1)+1.42.5400/1000/(3-1)0.9)=10.404kN/mq1静=01.35G1k+(G2k+G3k)ha=11.351(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/1000/(3-1)=9.774kN/mq155、1活=01.4cjQ1ka=11.42.5400/1000/(3-1)0.9=0.63kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.621kNm=Mmax/W=0.621106/(85.3331000)=7.272N/mm2f=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=4.531kNmax=VmaxS/(Ib)=4.53110340103/(341.333104510)=1.062N/mm2=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/1000/156、(3-1)=7.24kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.363mm=0.81000/400=2mm满足要求8.7.4主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1= 01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1(1.2(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/(3-1)1000)+1.42.5400/(3-1)1000)=9.388kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2= 157、01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1(1.35(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/(3-1)1000)+1.40.72.5400/(3-1)1000)=10.264kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(9.388,10.264)=10.264kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/(3-1)1000)=7.24kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力158、学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=8.697kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=6.135kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 71.8/1000=0.072 kN/m自重设计值为：g= 01.2gk=11.271.8/1000=0.086kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.435kNm=Mmax/W=0.435106/(9.581000)=45.436N/mm2f=205N/mm2满足要求159、2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 4.357kNmax=QmaxS/(Ib)=4.35710006.5103/(231041.310)=9.472N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.022mm=0.21000/400=0.5mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax=4.357kN缺少扣件抗滑移的计算8.7.5立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足160、要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-20XX附录D得到=0.634N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1klalb+1.2(H-h)gk=(1.2(0.5+(24+1.5)1400/1000)+1.42.5)0.80.2+1.26.9650.124=8.55kNf=N1/(A)=8.551000/(0.634(4.57100)=29.508N/mm2=205N/mm2满足要求8.7.6可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=4.357kNN=4.357kNN=30kN满足要求8.8 共享庭院4001400梁侧模板计算书8.8.1计算参数基本参数混凝土梁161、两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)120梁计算跨度L（m）16.5混凝土梁截面高度H(mm)1400混凝土梁截面宽度B(mm)400次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n7次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m4对拉螺栓横向间距X(mm)/主梁间距b(mm)500主梁悬挑长度b2(mm)/结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.25次梁类型矩形木楞次梁规格508162、0面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M14（图1）剖面图8.8.2荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH241400/1000=33.6kN/m2标准值G4kminF1,F233.6kN/m2承载能力极限状态设计值S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.233.6+1.44,1.3533.6+1.40.74)=44.352kN/m2正常使用极限状态163、设计值SkG4k33.6kN/m28.8.3面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/(n-1)=(1400-120-50)/1000/(7-1)=0.205 1、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS144.352=44.352kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.233kNmMmax/W0.233106/24000=9.708N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠164、度验算qkbSk=133.6=33.6kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.467mm233.333/400=0.583mm满足要求8.8.4次梁验算次梁承受的荷载为：qaS233.33344.352=10348.785N/mqkaSk233.33333.6=7839.989N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.235kNmMmax/W0.235106/(85.3331000)=2.759N/mm2f17N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力165、图(kN)Vmax2.825kN=VmaxS0/(Ib)= 2.82510340103/(341.333104510)=0.662N/mm2fv1.7N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.065mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.412KNRmaxk=4.1KN8.8.5主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax1.677kNmMmax/W1.677106/(9.581000)=175.078N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax9.923kNm=VmaxS0/(Ib)= 9.92310006.5103/(231041.310)=21.571N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图1.052mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3815.412=12.887kN8.8.6对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N12.887kNNtb=17.8kN满足要求