1、1编制依据1.1施工图纸：xx会所工程结构图。1.2规范规程类别编号名称国家标准GB5020420XX混凝土结构工程施工及验收规范03G101-1(2) 04G101-（3）混凝土结构施工图平面整体表示法制图规则和构造图集GB5030020XX建筑工程施工质量验收统一标准GB5020220XX建筑地基基础工程施工质量验收规范 03G329-1建筑物抗震构造详图GBJ9-87建筑结构荷载规范 其它建筑施工工程师手册中南图集05ZJ通用 1.3其它xx会所工程（一期）施工组织设计2 工程概况工程名称：xx会所工程建设单位：xx设计单位：监理单位：施工单位：2.1建筑特点xx会所（一期）工程是由主楼2、体育馆、B1、B2和C型四合院等建筑物组成，其中主楼为一类高层建筑,B.C型四合院为多层建筑。该工程总用地面积：37972m2，总建筑面积：45160 m2，其中地上35933m2（主楼:32323 m2、B1 、B2型四合院961 m2 、C型四合院1688m2）、地下建筑面积9227m2； 主楼建筑层数：地上：1012层，标准层高为3.9m,地下一层：层高7.2/6m,13层层高5.4m, 结构最大板厚35,最大梁截面550900mm。体育馆建筑层数：地上：3层，地下：1层，层高为7.8m，首层层高4.9m,2层层高8.2m；3层层高3.6m；结构板厚180/160mm,最大梁截面6003、1830mm。2.2结构特点序号项目内容1结构形式框剪结构2基础形式PC、素混凝土桩及筏板相结合基础3后浇带主体与基础设沉降后浇带4结构断面尺寸（mm）垫层厚度100基础底板厚度600/500/400主要基础梁尺寸1000*2000、650*1000、1800*1000、700*1200、1200*2000结构外墙500、400结构内墙400、300、200主要柱子截面尺寸800*1000、600*800、800*800、600*600、800*1400、700*700主要框架梁截面尺寸450*500、450*750、550*750、350*650、450*800、400*750、500*704、0、400*700、400*500、400*600、400*800、500*800、300*550、350*600、300*600、600*1500、600*1550、600*1800、600*1830顶板厚度350、250、180、140、120、1603施工安排3.1工期安排工程部位工程名称开工时间完工时间.正负零以下结构 主楼20XX.10.1520XX.12.30 四合院20XX.6.2020XX.7.10正负零以上结构 主楼20XX.1.120XX.7.20 四合院20XX.12.120XX.12.103.2劳动组织3.2.1模板分项工程施工领导小组：职 务姓 名职 务姓 名技术总负5、责张玉生现场工长戚治权生产总负责张作平材料负责张平质量总负责蔡卫平测量员陆宗贵安全负责叶锦明3.2.2劳动力组织：总负责：张作平 木工工长：戚治权模板施工需木工总计：120人。4施工准备4.1技术和生产准备4.1.1充分熟悉图纸，对各部位、各种构件的规格、尺寸、标高要达到清楚、明白，并由主管工程师及工长做好详细技术交底。4.1.2根据工程结构特点和有关规范要求进行模板设计，编制模板分项施工方案。4.1.3工长在施工前认真学习图纸、规范、施工方案及施工工艺，对施工队专业技术工人、专业管理人员进行具有针对性的技术、质量、安全、消防、文施及环保交底，外包队、专业技术工人按工长下达的交底及质量标准和其6、它要求进行施工。要做到每个工人都清楚模板由加工制作到安装的具体做法及验收标准。4.2机具准备名称型号数量塔吊QZT40-1、5012、63型3电锯MJ6012平刨MB504B2压刨MB104C2手枪钻154.3模板配置原则4.3.1要保证各构件的形状尺寸及相互位置正确；4.3.2要使模板具有足够的刚度、强度和稳定性，能够承受新浇砼的重量及侧压力，以及各种施工荷载；4.3.3模板的配置力求结构简单、装拆方便，不妨碍钢筋绑扎，保证砼浇筑时不漏浆、不变形；4.3.4模板配置结合xx当地建材资源及地质情况合理设计。造价低且便于现场施工操作及材料采购准备。4.4材料准备根据模板设计和方案由工长按做法和进7、度计划提出材料数量和进场计划。5施工方法5.1流水段划分5.1.1地下部分划分以各楼号及其地下车库为界限，每栋楼各自独立；5.1.2各楼号流水段划分：楼号地下部分划分地上部分划分主楼段2-11轴/Q-Y轴之间后浇带为界限段1-7轴/K-Q轴后浇带为界限段2-11轴/K-Q Y轴之间后浇带为界限段8-11轴/H-Q轴后浇带为界限段11-18轴/H-Q轴之间后浇带为界限段12-18 轴/K-轴后浇带为界限段1-6轴/A-H轴之间后浇带为界限段体育馆为二个施工流水段段13-18轴/A-H轴之间后浇带为界限B1四合院单独一个施工段B2四合院单独一个施工段C四合院单独一个施工段5.2主要施工部位模板材料8、选用5.2.1垫层模板选择及参数：采用100*100方木。配制数量： 按整个楼配置一半； 5.2.2底板侧模、底板及基础梁、地下一层墙、柱模板选择及参数：均采用18mm厚多层板模板，配50*100、100*100方木及48钢管。 基础梁、体育馆采用248钢管，支撑采用48钢管；水平龙骨间距0.3米，竖向龙骨间距0.3米；穿梁、墙拉片14（或高强螺栓）,间距竖向0.6米，水平间距0.6米。 主楼基础梁、间距0.3米，竖向龙骨间距0.3米；穿梁、墙拉片14（或高强螺栓）,间距竖向0.45米。 地下一结构墙体龙骨采用248钢管，支撑采用48钢管；水平龙骨间距0.3米，竖向龙骨间距0.3米；穿梁、墙拉9、片14（或高强螺栓）,间距竖向0.45米，水平间距0.45米，地下室外墙、人防墙体采用止水拉片，梁侧模、内墙采用普通拉片。柱箍采用248钢管，间距600mm；柱模板龙骨采用100*100方木，间距300，支撑系统为48钢管，花篮螺栓配合找正。配制数量：按整个地下室配齐材料。5.2.3主体框架柱模板选择及参数：均采用18mm厚多层板模板，248钢管，间距600mm，48钢管支撑，花篮螺栓配合找正。配制数量：按2层用量配齐（包括地下室）。5.2.4主体墙体模板选择及参数：均采用18mm厚多层板模板，背愣50*100方木，间距300；龙骨采用248钢管，支撑采用48钢管；水平龙骨间距0.3米，竖向龙10、骨间距0.3米；穿墙拉片14（或高强螺栓）,间距0.45米0.45米。配制数量：按2层用量配齐（包括地下室）。5.2.5地下一、主体各层顶板、梁模板选择及参数:采用18mm厚多层板，次龙骨采用50*100方木,主龙骨采用100mm100mm木方，采用扣件钢管脚手架支撑系统；次龙骨间距30cm，主龙骨及支撑系统间距板0.80.9米，梁0.60.8米之间（具体见节点详细交底）。满堂模板支架四边与中间每隔四排直架立杆应设置一道纵向剪力撑，由底到顶连续设置。高于4m的模板支架，其两端和中间每隔4排立杆在中间设置一道水平剪力撑。配制数量： 主楼地下一配制一层钢管用量；首层配一层钢管用量；标准层按3层钢管11、用量配制； 主楼模板按2层用量配制，包括地下一层在内；标准层按3层用量配制；5.2.6楼梯模板选择及参数:模板采用18mm厚多层板，次龙骨采用50mm100mm木方，主龙骨采用100mm100mm木方,模板次龙骨间距30cm，主龙骨间距1.2m, 100*100方木立杆间距不大于1.2米。配制数量：按三层用量配齐材料。5.2.7正负零以下墙体后浇带和垂直施工缝部位选择：根据防水方案具体节点要求，后浇带两侧、施工缝一侧设置两层钢板网阻隔。5.2.8脱模剂选用采用水乳性脱模剂。5.3模板制作及施工一般要求5.3.1制作要求：5.3.1.1拼模前，用压刨把同规格木方毛料加工成统一尺寸(只压两面)，木12、胶合板的新裁边过电刨刨直并刷封边漆。5.3.1.2在拼装预制场用木方和竹胶板钉两个拼模平台，其大小为25m左右，并保证平台上表面水平且平整度不得超过2mm。5.3.1.3、底板后浇带、墙体施工缝、梁施工缝处采用钢板网封堵，详见下图。5.3.1.4墙体后浇带部位采用100*100方木封堵，见上图。5.3.1.5顶板后浇带、顶板施工缝处采用多层板封堵，详见下图。5.3.1.6门窗洞口模板制作要求牢固稳定，拼缝严密，尺寸准确，翻样尽量做到预制模板能通用、周转，便于组装和支拆。封闭型洞口模板下侧要设排气孔。洞口模板用18mm厚多层板，内衬木方，水平设三道支撑，上、下口处设斜撑。洞口模板两侧粘3mm厚海13、绵条，防止漏浆。详见下图：门口模板图 洞口模板俯视图窗口模板图5.3.1.7模板制作和安装要实行样品先行制度，待样品验收合格后再大批量制作或安装，制作出的模板及时按类型、规格编号并注明标识。5.3.2安装要求：5.3.2.1模板支架的上层立柱对准下层支架的立柱，并铺设垫板。拉杆、支撑牢固、稳定。5.3.2.2梁、板跨度不小于4000mm时，梁、板底模板按设计要求起拱2，如梁跨度8000mm，则起拱高度16mm；悬臂构件按悬臂长度的4起拱，且起拱高度不小于20mm。起拱线要顺直不得有折线。5.3.2.3梁柱节点、主次梁节点、板墙与顶板、楼梯等处模板应尺寸准确、边角顺直、拼缝平整。5.3.2.4模14、板安装位置、轴线、标高、垂直度应符合设计要求和标准。结构构件尺寸准确，门窗洞口、水电线盒、预埋件、预留孔等位置尺寸准确，固定牢固。5.3.2.5模板的接缝应严密、平整，不应漏浆、错台、涨模。拼缝处海绵条应满粘牢固，不得突出模面表面，严防浇入混凝土内。5.3.2.6墙、柱模板下口堵缝用海绵条必须粘在模板上，不得直接粘在混凝土表面。5.3.2.7墙体模板安装前，施工缝处已硬化混凝土表面的水泥素浆、松散混凝土及其软弱层必须剔凿、冲洗清理干净，受污染的钢筋清刷干净；并且墙体钢筋通过隐检验收，水电预埋管件、门窗洞口模板、穿墙套管等不得有遗漏。5.3.2.8浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。5.4主要15、部位施工方法5.4.1基础底板、基础梁模板：外侧基础梁模板支设基础底板厚度600mm、500mm、400mm，基础梁最高2000mm，外侧模板采用240mm灰砂砖砌筑砖胎模。基础梁采用18mm厚多层板配置，主龙骨采用100*100方木次龙骨采用100*50方木，斜撑竖向支撑采用48钢管。水平龙骨间距0.3米，竖向龙骨间距0.30米；外侧基础梁和基础筏板一次浇注，采用吊模施工， 内侧均为比较大的基础梁，体育馆考虑基础梁与底板一次性浇筑砼(主楼采用二次浇筑法),模板采用多层板，水平龙骨采用100*50方木，竖向间距300一道；竖向支撑采用48钢管，底部预留25钢筋定位卡子，与底板主筋焊接，具体见附16、图1所示：5.4.2柱模施工：5.4.2.1施工顺序：弹柱位置线、控制线绑扎柱钢筋钢筋隐检安装柱模板安装柱箍安拉杆或斜撑办预检5.4.2.2柱模施工：本工程柱模板采用18mm多层板模板,模板背愣为100*100方木，间距300；柱箍采用248钢管两道14连接螺栓，双向拉结. 间距450mm；柱钢筋绑扎通过隐检验收以后，模板按柱位置线安装就位，柱模就位后安装柱箍。柱箍安装完毕后安装48钢管斜向支撑，每边竖向安装三道斜撑，每道斜撑安装2根48钢管。对于通排柱子，安装柱模板时，先装两端柱，经校正、固定完成后，拉通线校正中间各柱模。5.4.2.3柱模板加固示意见下图。5.4.3墙体模板施工：5.4.317、.1外墙模板施工顺序：弹墙体位置线、控制线绑扎墙体钢筋安装门窗洞口模板钢筋隐检安装一侧模板安另一侧模板调整固定预检验收5.4.3.2剪力墙模板施工：地下室内外墙模板采用18mm厚多层板，背愣采用50*100方木，间距300；龙骨采用248钢管，支撑采用48钢管；水平龙骨间距0.3米，竖向龙骨间距0.3米；穿墙拉片14,间距0.45米0.45米，地下室外墙采用止水拉片，内墙采用普通拉片。核心筒墙体模板采用木模板，具体做法同地下墙体做法一致；5.4.3.3地下室砼墙模板加固见下图。外墙模板加固示意图： 内墙模板加固示意图：地下附墙柱模板示意见上图：地下内外墙体 立面示意图： 电梯井、集水坑模板图：18、 地下一层电梯井模板加固图：5.4.3.4主体核心筒墙模板加固：核心筒墙体模板加固、材料做法同地下核心筒做法一致：核心筒模板承重平台采用48钢管搭设。平台面层采用普通多层板铺设，但结构墙体模板必须支撑在平台四周主或次龙骨上；5.4.5梁模施工：5.4.5.1梁模材料：模板采用18mm厚多层板；主龙骨为48钢管，水平间距600，次龙骨用50100木方；梁高大于800mm时，设置14对拉螺栓一道，水平间距600mm；梁高大于1200时，设置两道；梁高大于1800时，设置三道；大于1800时（本楼中最大梁高1830mm）支撑系统采用扣件式钢管脚手架，脚手架架上部加U型可调托，下部垫木板，见下图。.519、.4.5.2梁模安装：弹线搭满堂架调整标高安装梁底模绑梁钢筋安装侧模预检柱子拆模后在混凝土上弹出轴线和水平控制线，梁支柱采用48钢管架支撑系统，支柱间距一般为600mm，支柱上部加U型可调托，支柱双向加水平拉杆，拉杆底部距地200，顶部距顶板200，中间部分按1000mm距离均分。柱头模板支撑见下图：按设计标高调整支柱高度，然后安装梁底模，并拉线找直，当梁跨度大于或等于4m时，按规范要求起拱，绑梁筋,支梁侧模,办理预检。当梁高超过800mm时必须在梁上加一道穿墙螺栓，间距600mm，防止梁侧模鼓出。支设地下一及首层模板时，由于层高较高，竖向支撑系统从底到顶设置剪刀撑。5.4.6顶板模板施工：520、.4.6.1顶板模板使用材料：18mm厚多层板，次龙骨用50*100方木，主龙骨用100100mm木方，支撑系统采用扣件脚手架。满堂模板支架四边与中间每隔四排直架立杆应设置一道纵向剪力撑，由底到顶连续设置。首层及地下一层5.4m/7.1m的模板支架，其两端和中间每隔4排立杆在中间设置一道水平剪力撑。每道剪力撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在450600之间5.4.6.2顶板模板安装搭满堂架安大小龙骨铺模板校正标高办预检从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支架，临时固定再安排第二排龙骨和支架，依次逐排安装。调节可调螺栓高度，将龙骨找平，铺多层板，要求拼缝严密；缝隙小于2mm21、，平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，标高校完后，将模板上面杂物清理干净并及时办理预检。后浇带处粱底和楼板底模待后浇带浇筑前单独支设，每边宽出后浇带不小于50cm。顶板与墙体、框架柱施工节点见下图：5.4.7楼梯模板施工：5.4.7.1楼梯底板、踏步立板采用木胶合板，横向配制50100木方做次龙骨，间距250mm，纵向布置主龙骨100100木方间距900mm，支撑采用100*100方木。5.4.7.2楼梯模安装足尺放样、弹线支搭楼梯底模调整标高绑楼梯钢筋支搭踏步立面模板预检由于层高不同，楼梯间地面做法不同，支模时预先留出两跑之间踏步面做法尺寸，要求足尺放样，将各层标高确定好，采用等分22、法确定楼梯踏步的宽和高。5.4.8模板拆除：5.4.8.1现浇结构拆模所需混凝土强度见下表：结构类型结构跨度（m）达到设计混凝土强度标准值百分率（）板2502，8758100梁8758100悬臂构件 -100注：设计的混凝土强度标准值是指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值 。 5.4.8.2柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉杆和斜支撑，再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使混凝土与模板脱离。5.4.8.3墙模板拆除：先拆除拉杆或斜撑，卸墙3型扣件，拆除加固用水平龙骨48钢管，将穿墙螺栓（外墙割断）拆除后，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。如果模板与混凝土墙面吸附或23、粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板，或用大锤砸模板，应保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗口模板时不能用大锤砸模板。要求砼强度达到能够保证砼表面及棱角不因拆模而损坏即可，现场根据经验及实际情况确定拆模时间，拆除时一定保证砼表面不受损。宽度大于1.2米的洞口拆模后进行二次支顶。5.4.8.4楼板、梁模板拆除：待砼强度达到上表要求后，方可在作业层以下隔层拆除顶板模、梁底模，楼板模板拆除先拆掉48钢管架，每根龙骨留12根立杆支柱暂不拆。操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龙骨自由坠落。用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出码好堆放。侧模板（包括墙柱模板24、）拆除时混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板与梁拆模应符合施工规范的规定，并做同条件试块，以备拆模时使用。拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集整理。5.4.8.5后浇带模板拆除：后浇带两侧顶板模板拆除后必须在及时进行支顶，要求顶板各部位都要有支顶，在后浇带浇筑后达到规定强度后再拆除。5.4.9模板维修拆除后的模板吊运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，钉子全部拔掉，板边刷封边漆，出现翘边、毛茬部位立即修整，周转次数较多后损坏已经很严重的模板重新配置。6模板施工质量控制要素6.1模板的检验评定标准项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基础25、5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁24每层垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直2方尺、楔形塞尺8预埋铁件预埋管螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度10 09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸5 010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线66.2模板工程质量过程控制顺序图 6.3模板工程质量控制点6.3.1模板支搭必须牢固，拼缝严密，防止跑模、漏浆，接缝超过2mm的必须在接缝间加密封条；脱模剂要涂刷均匀，不得漏涂，拆模时必须待拆模申请单批准后再进行。26、6.3.2各种连接件、支撑件、加固配件必须安装牢固，无松动现象，模板拼缝要准确，固定要牢固。6.3.3按事先设计好的配模进行循拼装，以保证模板系统的整体稳定。6.3.4模板的支柱及斜撑杆下面应平整，并有足够的受压面积。墙柱侧模斜撑底部应加设垫木。6.3.5模板安装时同一条拼缝上的U形卡，不应向同一方向卡紧。6.3.6墙体模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿墙螺栓不得斜拉硬顶，模板钻孔严禁用电、气焊烧孔。6.3.7模板方楞接头应错开设置搭接长度不应少于200MM。 6.3.8侧模的斜撑与侧模夹角不宜小于45。6.4模板工程质量通病防治措施6.4.1模板支设偏位现象：拆模后，发现混凝土墙实际位置与建筑物27、轴线偏移。预防措施：模板轴线放线后，要有专人进行技术复核，无误后才能支模。墙模板根部和顶部必须设限位措施，如采用焊接钢件限位，以保证底部和顶部位置准确。支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向总垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度和稳定性。混凝土浇捣前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。混凝土浇捣时，要均匀、对称下料，浇灌高度要控制在施工规范允许范围内。6.4.2变形现象：拆模后发现砼墙出现凸肚、缩颈或翘曲现象。预防措施：模板及支架系统设计时，应考虑其本身自重，施工荷载及混凝土浇捣28、时侧向压力和振捣时产生的荷载，以保证模板及支架有足够承载力和刚度。梁底支模间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形，支撑底部若为水泥地基，应铺放通长垫木或型钢，以确保支撑不沉陷。模板安装时，连接件应按规定放置，对拉螺栓间距、规格应按设计要求设置。梁模板若采用卡具时，其间距要规定设置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小。浇捣混凝土时，要均匀对称下料，控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板两侧，既要保证混凝土振捣密实，又要防止过分振捣引起模板变形。梁、墙模板上部必须有临时支撑，以保证混凝土浇捣时，梁、墙上口宽度。当梁、板跨度大于或等于4m时，模板中间应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨29、度的1/10003/1000。6.4.3标高偏差现象：测量楼层标高时，发现混凝土结构层标高与施工图设计标高有偏差。预防措施：每层楼设标高控制点，竖向模板根部须做找平。模板顶部设标高标记，严格按标记施工。楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。6.4.4接缝不严现象：由于模板间接缝不严有空隙，造成混凝土浇捣时漏浆，表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。预防措施：严格控制木模板含水率，制作时拼缝要严密。木模板安装周期不宜过长，浇捣混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其胀开密缝。模板变形特别是边角、要及时修整平直。模板间嵌缝措施要控制，不能用油毡、塑料布、水泥袋等去嵌缝堵漏。6.4.5脱模剂使用不符合要求现30、象：拆模后模板表面用废机油涂刷造成混凝土污染，或混凝土残浆不清除干净即刷脱模剂，造成混凝土表面出现麻面等缺陷。预防措施：拆模后，必须清除模板上遗留混凝土残浆，尔后再刷脱模剂。严禁用废机油作脱模剂，脱模剂选用原则应为既便于脱模又便于混凝土表面装饰。脱模剂涂刷要均匀，一般以2遍为宜，以防漏刷，也不宜涂刷过厚。7主要管理措施7.1成品及半成品保护7.1.1木方、多层板及拼装好的模板存放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。7.1.2吊装模板时要慢起吊轻放落，不准碰撞，防止模板变形。7.1.3配模时做到大材不小用，合理配制，有利于周转。7.1.4模板应在指定地点配好，现场就位。7.1.5拆模时31、不得用大锤硬砸或橇棍硬橇，以免损伤混凝土棱角。7.2消防环保措施7.2.1现场禁止吸烟。7.2.2木工房附近放置消防灭火器材并派专人管理。7.2.3木工房附近不得存放易燃易爆物品。7.2.4木工房的刨花、锯沫应集中存放，定期运送。7.3安全保证措施7.3.1施工中严格执行上级下达的安全操作规程，做到预防为主。7.3.2进入施工现场必须戴安全帽，2米以上施工系好安全带 。7.3.3木工用压刨，多用电锯等机械的防护应各备存放，专人使用，下班后拉开闸断电。7.3.4塔吊吊模板时，专业信号工指挥。7.3.5长负责安全技术交底，并在施工中及时纠正违章，操作行为。7.3.6支墙体、柱模板时，应搭设操作架。32、体育馆7.80m模架高400700mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，本计算书对部分梁进行计算，参照施工技术20XX.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为7.6米，基本尺寸为：梁截面 BD=400mm700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加1道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.000033、.2000.6000.800=2.880kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.800=14.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.800(20.700+0.400)/0.400=1.540kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.434、000.800=1.440kN 均布荷载 q = 1.214.00+1.21.540=18.641kN/m 集中荷载 P = 1.41.440=2.84kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.545kN N2=7.418kN N3=1.545kN 最大弯矩 M = 0.103kN.m 最大变形 V 35、= 0.2mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10310001000/33750=3.052N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取25.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32575.0/(2900.00015.000)=0.286N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.196mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计36、算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.418/0.800=9.272kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.2720.800.80=0.593kN.m 最大剪力 Q=0.60.8009.272=5.001kN 最大支座力 N=1.10.8009.272=8.159kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.668137、06/67687.5=9.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34451/(24595)=1.562N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算不满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6776.869900.04/(10010000.003215156.3)=0.949mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢38、管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.390kN.m 最大变形 vmax=0.180mm 最大支座力 Qmax=13.677kN 抗弯计算强度 f=0.390106/4491.0=86.86N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移39、的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.68kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.640、8kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1497.60=1.359kN N = 13.677+1.359=15.04kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 =41、 (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.55m； 公式(1)的计算结果： = 115.10N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 107.98N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果： = 146.57N/mm2，立杆的稳定性计算 f42、,满足要求! 首层-0.1-4.80m楼板4.9m模架高6001830mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，本计算书对部分梁进行计算，参照施工技术20XX.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为4.7米，基本尺寸为：梁截面 BD=600mm1830mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.40米，梁底增加5道承重立杆。梁顶托采用100100mm木方。 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以43、集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.425.0000.2000.6000.600=2.520kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.600=15.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.000+2.000)/2.000=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计44、算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)2.0000.600=5.400kN 均布荷载 q = 1.415.000+1.40.420=21.588kN/m 集中荷载 P = 1.45.400=7.560kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.824kN N2=5.246kN N3=45、4.459kN N4=4.674kN N5=12.162kN N6=4.674kN N7=4.459kN N8=5.246kN N9=1.824kN 最大弯矩 M = 0.122kN.m 最大变形 V = 0.8mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/22500=5.422N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取25.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32801.0/(2600.00015.000)=0.467N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗46、剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.787mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 12.162/0.600=20.270kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.120.270.600.60=0.730kN.m 最大剪力 Q=0.60.60020.270=7.297kN 最大支座力 N=1.10.60020.270=13.378kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和47、截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.730106/67687.5=10.78N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 最大变形 v =0.67716.892600.04/(10010000.003215156.3)=0.461mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。48、 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.730kN.m 经过计算得到最大支座 F= 18.044kN 经过计算得到最大变形 V= 0.2mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.730106/166666.7=4.38N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)顶49、托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36310/(2100100)=0.947N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.2mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五50、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.04kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1869.450=2.105kN N = 18.044+2.105=20.148kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l051、 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.45m； 公式(1)的计算结果： = 152.34N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 121.49N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k52、2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果： = 165.42N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 53、1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 54、1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.055、94 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构56、造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.高支撑架步距以0.8-0.9m为宜，不宜超过1.0m。 3.整体性构造层的设计： 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN57、时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检58、查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。楼板模板扣件钢管高支撑架计算书(350mm板厚) 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，本计算书对部分板进行计算，参照施工技术20XX.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为7.5米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。 梁顶托采用9595mm木方。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 59、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.3500.900+0.3500.900=2.480kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.m60、m)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取25.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.22.480+1.44.050)0.3000.300=0.259kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10310001000/33750=3.053N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.22.480+1.44.050)0.300=1.556kN 截面抗剪强度计算值 T=32061.0/(2900.061、0015.000)=0.229N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.4803004/(1003500253125)=0.034mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3500.300=2.625kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.30062、=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.41.350=1.890kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.434/0.900=3.816kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.820.900.90=0.309kN.m 最大剪力 Q=0.60.900363、.816=2.061kN 最大支座力 N=1.10.9003.816=3.778kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.309106/67687.5=4.57N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=320664、1/(24595)=0.723N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.605900.04/(10010000.003215156.3)=0.222mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.778kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.087kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.083kN.m 经过计算得到最大支座 65、F= 12.616kN 经过计算得到最大变形 V= 0.9mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.509.509.50/6 = 142.90cm3； I = 9.509.509.509.50/12 = 678.76cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.083106/142895.8=7.58N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36909/(29595)=1.148N/mm2 截面抗剪强度设66、计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.9mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.14967、7.500=1.118kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3500.9000.900=7.087kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.488kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 168、.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.84kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k169、 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1)的计算结果： = 85.26N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 74.39N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032； 公式(3)的计算结果： = 103.47N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利70、用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7.6m高160mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 模板支架搭设高度为7.4米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。梁顶托采用9595mm木方。图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1600.900+0.3500.900=3.915kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.900=471、.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取25.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.915+1.44.050)0.1600.160=72、0.027kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02710001000/33750=0.8N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.915+1.44.050)0.160=0.9957kN 截面抗剪强度计算值 T=32547.0/(2900.00015.000)=0.283N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67773、3.9153004/(1003500253125)=0.054mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1600.160=0.640kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.160=0.056kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.160=0.72kN/m 静荷载 q1 = 1.22.250+1.20.105=2.74、826kN/m 活荷载 q2 = 1.41.350=1.890kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.244/0.900=4.716kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.720.900.90=0.382kN.m 最大剪力 Q=0.60.9004.716=2.547kN 最大支座力 N=1.10.9004.716=4.669kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.50975、.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.382106/67687.5=5.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32547/(24595)=0.894N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6772.355900.04/(10010000.003215156.3)=0.32576、mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.669kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.087kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.337kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.571kN 经过计算得到最大变形 V= 1.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.509.509.50/6 = 142.90cm3； I = 9.509.509.509.50/177、2 = 678.76cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.337106/142895.8=9.36N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=38528/(29595)=1.417N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.1mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计78、算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.14915.900=2.368kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 79、= 25.0000.1600.9000.900=3.24kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.726kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.57kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A80、 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 117.76N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 73.03N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.040； 公式(3)的计算结果： = 100.02N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。