1、体育中心6000观众席体育馆工程模板支设施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录二、参建单位5三、编制依据5四、工程概况5五、模板支设方案65.1材料要求：65.2 基础结构模板65.2.2技术要点75.3 主体结构柱、墙、梁、板模板85.4、模板拆除9六、脚手架支撑体系计算和搭设要求10七、脚手架安装构造要求617.3、纵横向扫地杆安装离底座上皮不大于200mm.62八、脚手架的拆除628.1、脚手架的拆除628.2、脚手架拆除应注意的事项63九、脚手架的管理64十、安全及文明施工6510.12、安全施工6510.2、文明施工65 一、前言 新体育中心规划位于城市东部，紧接大学城和旅游园，有城市主干道直通中心，占地约750亩，建设规模7.5万平方米，分两期建设完成。包括34万观众席体育场一座，2000观众席游泳馆一座，6000观众席体育馆一座，网球馆一座，综合训练馆一座，全民建身广场（含标准田径场）一处，体育运动学校用房一座及附属设施。目前由我部城建的是6000观众席的体育馆工程。二、参建单位三、编制依据xx体育中心-体育馆设计文件建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202_2002混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2003、1）钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工计算手册钢管脚手架扣件（GB15831）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008四、工程概况 xx体育中心-体育馆工程混凝土结构在基础部分为筏板、承台、连系梁基础、主体部分为框剪结构，框架柱中直径1000mm的圆柱28根，直径800的圆柱4根、直径600的圆柱10根，矩形柱截面分450*1000；700*700；500*500；1000*1000四种，剪力墙主要分布在主桁架支承结构处、变配电间下夹层、电梯井基坑处，墙厚为400mm、300mm、200mm。一层在2.85米处有部4、分斜看台结构，二层结构面标高5.95米，二层以上结构，主要是斜看台板，但整体高度较高，自5.95米直至16.84米，在A轴交OB轴；K轴交OC轴三层看台板区域结构净高超过8米，属高支模。结构板在楼板处局部厚130mm，其余厚120mm，看台板厚100mm，框架梁最大截面为600*900，主梁最大净跨度为11.73米，普遍净跨在7.7米以内，最南边主通道处梁净跨9.5米。注：本方案暂不涉及高支模部分，高支模另行编制专项方案五、模板支设方案5.1材料要求：地下室竖向结构剪力墙与方柱模板采用15厚木胶合板模，钢管扣件支撑体系；主次梁侧模、柱模均用15厚覆膜胶合板，水平结构楼面模板体系采用15厚竹胶合5、板模板，圆柱采用定制钢模板。模板的支撑系统考虑采用：拼挡和楞木采用50*100 木方，柱围檩采用483.5 钢管和14 螺杆，梁、板、墙支撑体系采用483.5 钢管扣件搭设满堂排架支撑。5.2 基础结构模板基础结构中模板主要采用15mm厚胶合板，但在承台及筏板结合区筏板下承台和梁采用240厚砖模砌筑，砖模内侧粉刷20mm厚1:2水泥砂浆，地下室剪力墙模板采用双钢管做横楞，14 螺杆，止水板采用钢板止水带。（详见模板基础承台模板、变配电间地下室模板支撑系统简图） 施工顺序基础梁模板：混凝土垫层测量放线模板控制线钢筋绑扎单侧模板穿对拉螺杆另侧模板支撑加固模板调校浇筑混凝土。承台模板：混凝土垫层测量6、放线模板控制线钢筋绑扎维护模板穿对拉螺杆支撑加固模板调校浇筑混凝土。变配电间、电梯井底板模板：承台及梁混凝土垫层测量放线砖模砌筑底板下混凝土垫层砖模抹灰防水卷材铺贴防水保护层测量放线底板钢筋剪力墙外侧立筋钢板止水带焊接剪力墙内层钢筋底板侧模剪力墙翻边吊模支撑加固模板调校浇筑混凝土。变配电间剪力墙、顶板模板：剪力墙钢筋绑扎施工缝清理钢筋、预埋件及保护层隐蔽验收支剪力墙模板顶板脚手架支撑系统板下木方铺排配板底模顶板钢筋脚手架支撑系统验收模板调校浇筑混凝土。5.2.2技术要点、垫层浇筑时必须控制底模上表面标高和平整度，这是钢筋绑扎成型和侧模施工质量的前提、模板拼缝处宜采用胶带粘接；垫层和侧模接缝处如7、缝隙过大则采用砂浆从外模填塞。、梁模板和底板侧模顺直度、吊模下口水平和顺直度应拉通线调校。、梁与承台连接处在土方开挖时有部分斜断面，此处采用支底模方式解决。、剪力墙内预埋套管必须是防水套管，套管安装需牢固地固定在钢筋网上，套管与模板接触面需紧贴，在套管内与模板直角处用胶带满贴。 模板安装精度要求两块模板之间拼缝 1mm; 相邻模板之间高低差 1mm; 模板平整度 2mm; 模板平面尺寸偏差 3mm。5.3 主体结构柱、墙、梁、板模板施工顺序注：圆柱采用定型钢模板（各结构配板简图附后）、框架柱模板施工顺序：底部（承台、楼板）混凝土浇筑完成轴线施测弹模板控制线柱脚清理钢筋隐蔽和保护层检查验收安装柱8、模安装柱箍垂直度调校梁柱接头处理模板加固浇筑混凝土、框架梁板模板施工顺序：脚手架底部建筑地坪框架梁轴线施测弹支撑架控制排线支撑架搭设水平标高上翻配梁底模框架梁钢筋安装配梁侧模板下支撑系统铺排板下木方配板底模板筋绑扎支撑系统调校验收模板调校混凝土浇筑。、剪力墙模板施工顺序：暗柱钢筋绑扎剪力墙钢筋绑扎门洞模板支设暗梁钢筋绑扎钢筋隐蔽和保护层检查验收安装剪力墙模板模板调校加固混凝土浇筑技术要点、承台顶面、筏板顶面、楼板顶面在模板支撑的下口部分混凝土需找平压光，封模时底部垫双面胶带。、柱、剪力墙支模前，需完成相关安装专业预埋工程，安装完通过验收后，各相关专业必须会签确认。、目前梁跨度基本上在4米以上，9、所以应按规范要求的13起拱、板、支模完毕后，首先由各专业安装施测预埋管线位置,再绑下层钢筋管线预埋上层钢筋、看台板静压箱预留风道孔必须在样品订货确定孔洞直径后相应直径的采用PVC套管做预留套管。、梁、柱、板拼缝处必须黏贴胶带防止漏浆。 模板安装精度要求两块模板之间拼缝 1mm; 相邻模板之间高低差 1mm; 模板平整度 2mm; 模板平面尺寸偏差 3mm。5.4、模板拆除1、模板拆除按先支后拆的的原则按支模的逆顺序进行，模板的拆除顺序为：柱墙模板楼板模板梁侧模梁底模。2 拆模时混凝土强度应达到以下要求：柱、墙模板，其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受到损害时方可拆除且不早于两天，拆除完毕10、后立即包裹薄膜或无纺布毯保湿养护。承重模板应在混凝土强度达到施工规范所规定的强度时拆模，所指混凝土强度应根据同条件养护试块的强度决定。虽然达到了拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时应保留部分支撑；楼梯间模板与支撑在其强度达到100%时方可拆除。拆模时，梁板结构的模板通过同条件养护的混凝土试件强度试验结果并结合结构尺寸和规范要求来确定。（见下表） 拆模时混凝土立方体抗压强度标准值构件类型构件跨度（m）砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100六、脚手架支撑体系计算和搭设要求6.1 支撑体系分类计算,根据现场结构形式，分别计算框架柱、11、剪力墙、框架梁、现浇结构板支撑体系。 框架柱模板计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图.12、1、参数信息1）.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2）.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3）.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):35.00；高度(mm):85.00；4）.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm213、):1.50；5）.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；.2、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.514、00m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.871 kN/m2、75.000 kN/m2，取较小值20.871 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.871kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。.3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土15、侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 322 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =322.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.870.500.90=11.270kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.9016、为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.270+1.260=12.530 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.112.530322322= 1.30105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.30105 / 2.70104 = 17、4.812N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.812N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2）.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =322.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.870.500.90=11.270kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.27018、+1.260=12.530 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.530322.0 = 2420.862N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2420.862N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32420.862/(250018.0)=0.403N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面19、板截面的受剪应力 =0.403N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3）.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.870.5010.44 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =322.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最20、大容许挠度: = 322 / 250 = 1.288 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.44322.04/(1006000.02.43105) = 0.521 mm；面板的最大挠度计算值 =0.521mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.288mm,满足要求！.4、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度35mm，高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 358585/61 = 42.15cm3；I = 3585858521、/121 = 179.12cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.8710.3220.900=7.258kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3220.900=0.811kN/m； q = 7.258+0.811=8.070 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.070500.0500.0= 2.02105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)22、； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.21104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.02105/4.21104 = 4.787N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.787N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2）.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计23、值q1: 1.220.8710.3220.900=7.258kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3220.900=0.811kN/m； q = 7.258+0.811=8.070 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.68.070500.0 = 2420.862N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.07500=2420.862N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 35.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 85.0mm ； f24、v-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32420.862/(235.085.01)=1.221N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.221N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3）.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.870.32 = 8.07 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距)25、: l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.79106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.07500.04/(1009000.01.79106) = 0.212 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.212mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！.5、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；26、按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.870.9 + 1.4 20.9)0.322 0.5 = 4.03 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.598 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.544 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.158 mm；1）. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 544005.72 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大27、应力计算值: = 57.66 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.44108/(1.058.99106)=57.66N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2）. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.158 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.158mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!.6、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值28、，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.598 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.598kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!.7、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算29、(附计算简图)：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.870.9+1.420.9)0.322 0.5 = 4.03 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.598 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.544 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.158 mm；1）.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 544005.72 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 57.630、56 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =5.44108/(1.058.99106)=57.656N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2）. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.158 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.158mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!.8、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm231、；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.598 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.598kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!剪力墙模板系统计算墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的32、为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；.1、参数信息1）.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2）.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3）.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):35.00；高度(mm):85.33、00；4）.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5）.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图.2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.34、22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。.3、墙模板面板35、的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1）.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 其中0.90为36、按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197300.02+0.1171.260300.02= 9.60104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 9.60104 / 1.88104 = 5.1N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5.1N/mm2 小37、于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197300.0 + 0.6171.260300.0 = 1888.6N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面38、板计算最大剪力(N)：V = 1888.6N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31888.6/(250015.0)=0.378N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.378N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3）.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677q39、l4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.523004/(10060001.41105) = 0.553 mm；面板的最大挠度计算值: =0.553mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！.4、墙模板主次楞的计算(一). 次楞直接承受40、模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度35mm，高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3.58.58.5/61= 42.146cm3；I = 3.58.58.58.5/121= 179.12cm4； 次楞计算简图1）.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.3000.900=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.3041、0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.15.518500.02+0.1170.756500.02= 1.60105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=4.21104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.60105/4.21104 = 3.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值42、 f=13N/mm2，满足要求！2）.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.3000.900/1=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90/1=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.65.518500.0+ 0.6170.756500.0 = 1888.6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞43、的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1888.6N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 35.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 85.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31888.6/(235.085.01)=0.952N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.952N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3）.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：44、=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.79106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.11/15004/(10090001.79106) = 0.134 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.134mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！ (二45、). 主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1）.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.30.51.420.30.53.486kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M 46、- 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.82105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.82105/8.99103 = 31.4 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =31.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2）.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2561.5N； A -钢管的截面面积(mm2)：A47、 = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =22561.5/848.230=6.040N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =6.04N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3）.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.312mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.312mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！.5、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积48、 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.65 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.652kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！ 梁模板计算支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-249、002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL。.1、参数信息1）.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.15；立杆步距h(m)：1.30；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m50、)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2）.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：25.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：1.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：1.0；3）.材料参数木材品种：51、柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：35.0；梁底方木截面高度h(mm)：85.0；梁底纵向支撑根数：3；5）.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，52、257mm，514mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：35.00；高度(mm)：85.00；.2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响53、修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 18.592 kN/m2、18.750 kN/m2，取较小值18.592 kN/m2作为本工程计算荷载。.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1）.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； 54、- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.518.590.9=10.04kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；计算跨度: l = (900-130)/(4-1)= 256.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.04(900-130)/(4-1)2 + 0.1170.63(900-130)/(4-1)2= 7.10104Nmm；面板的55、最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.040(900-130)/(4-1)/1000+1.20.630(900-130)/(4-1)/1000=3.029 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.10104 / 1.88104=3.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2）.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.04N/mm； l-计算跨度: 56、l = (900-130)/(4-1)=256.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.04(900-130)/(4-1)4/(10060001.41105) = 0.35 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-130)/(4-1)/250 = 1.027mm；面板的最大挠度计算值 =0.35mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.027mm，满足要求！.4、梁侧模板支撑的计算1）.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均57、布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.029/0.500= 6.057kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度35mm，高度85mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 13.58.58.5/6 = 42.15cm3；I = 13.58.58.58.5/12 = 179.12cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.151 kNm，最大支座反力 R= 3.331 kN，最大变形 = 0.162 mm (1)次楞强度验算强度验算计算58、公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.51105/4.21104 = 3.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！ (2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.162mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2）.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.331kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，59、壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.426 kNm，最大支座反力 R= 7.058 kN，最大变形 = 0.393 mm (1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.26105/8.99103 = 47.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =47.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=60、205N/mm2，满足要求！ (2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.393 mm主楞的最大容许挠度值: = 257/400=0.642mm；主楞的最大挠度计算值 =0.393mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.642mm，满足要求！.5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W61、 = 333.331515/6 = 1.25104mm3； I = 333.33151515/12 = 9.38104mm4； 1）.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(25.00+1.50)0.90+0.300.330.90=8.694kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(1.00+2.00)0.330.90=1.260kN/m；q=8.694+1.260=9.954kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1259.9542002=4.98162、04Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3758.6940.2+0.4371.260.2=0.762kNRB=1.25ql=1.259.9540.2=2.488kN =Mmax/W=4.98104/1.25104=4N/mm2；梁底模面板计算应力 =4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=7.245kN/m； l-计算跨度(梁底63、支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.6942004/(10060009.38104)=0.129mm；面板的最大挠度计算值: =0.129mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！.6、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1）.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷64、载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.488/0.333=7.466kN/m2）.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.58.58.5/6 = 42.15 cm3；I=3.58.58.58.5/12 = 179.12 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.4660.3332 = 0.083 kNm；最大应力 = M / W = 0.083106/42145.8 = 2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2 N/mm2 小于 方木抗弯强65、度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.4660.333 = 1.493 kN；方木受剪应力计算值 = 31.4931000/(23585) = 0.753 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.753 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.466333.3334 /(1009000179.12104)=0.039mm；方66、木的最大允许挠度 =0.3331000/250=1.333 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.039 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.333 mm，满足要求！3).支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.762kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.489kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.700-0.400)/40.333(1.20.13025.000+1.42.000)+1.220.333(0.900-0.130)0.300=0.352kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的67、计算得到：支座力:N1=N3=0.442 kN；N2=3.833 kN；最大弯矩 Mmax=0.068 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.021 mm；最大应力 =0.068106/4490=15.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 15.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!.7、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1).梁两侧支撑68、钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.442 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.118 kNm ；最大变形 max = 0.38 mm ；最大支座力 Rmax = 1.444 kN ；最大应力 =M/W= 0.118106 /(4.49103 )=26.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 26.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.369、8mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2).梁底支撑钢管的绕度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.833 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 1.022 kNm ；最大变形 max = 3.299 mm ；最大支座力 Rmax = 8.688 kN ；支撑钢管的最大挠度max=3.299mm小于1000/150与10 mm,满足要求!.8、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗70、滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.688 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! .9、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =8.688kN；脚手架钢管的自重： N3 71、= 1.20.1425.2=0.884kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.00/2+(0.70-0.40)/4)1.000.30+(1.00/2+(0.70-0.40)/4)1.000.130(1.50+25.00)=2.584kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+1.000)1.000/2+(0.700-0.400)/41.000=2.415kN；N =N2+N3+N4+N5=8.688+0.884+2.584+2.415=14.57kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i72、 = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.3,1.3+20.15= 2.579 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度73、；a=0.15m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2579.07 / 15.9 = 162；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.268；钢管立杆受压应力计算值；=14570.256/(0.268424) = 128.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 128.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =3.833kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1425.2=0.884kN；N =N1+N3 74、=3.833+0.884=4.716kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.3,1.3+20.15= 2.57975、 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.15m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2579.07 / 15.9 = 162；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.268；钢管立杆受压应力计算值；=4716.179/(0.268424) = 41.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 41.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(76、h+2a) = 1.1671.004(1.3+0.152) = 1.875 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.6按照表2取值1.004；lo/i = 1874.669 / 15.9 = 118；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.464；钢管立杆的最大应力计算值；= 14570.256/(0.464424) = 74N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 74N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 77、以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全.10、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1).模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2).立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-78、1.5m为宜，不宜超过1.5m。3).整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4).剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5).顶部支撑点的设计79、a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6).支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7).施工使用的要求a.精心设计混凝80、土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 板模板工程板高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保81、证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。.1、参数信息1）.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2）.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3）.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量82、E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):35.00；木方的截面高度(mm):85.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483；4）.楼板参数楼板的计算厚度(mm):130.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元.2、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.52/6 = 483、5 cm3；I = 1201.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1）、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.131.2+0.351.2 = 4.32 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51.2= 3 kN/m；2）、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.32+1.43= 9.384kN/m最大弯矩 M=0.19.3842502= 58650 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 58650/45000 = 1.303 N/mm2；面板的抗弯强度设计值84、 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.303 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3）、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.32kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.322504/(100950033.75104)=0.036 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.036 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!.3、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=3.58.58.5/6 = 85、42.15 cm3；I=bh3/12=3.58.58.58.5/12 = 179.12 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.13+0.350.25 = 0.9 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.9+1.40.625 = 1.955 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.9551.22 = 0.282 kNm；方木最86、大应力计算值 = M /W = 0.282106/42145.83 = 6.68 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.68 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3）.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.9551.2 = 1.408 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.408103/(2 3585) = 0.71 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.71 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，87、满足要求!4）.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.9 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.912004 /(10090001791197.917)= 0.784 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.784 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!.4、木方支撑钢管计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.815kN; 托梁计算简图 托梁计算88、弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.658 kNm ；最大变形 Vmax = 3.65 mm ；最大支座力 Qmax = 14.918 kN ；最大应力 = 1658084.375/8980 = 184.642 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 184.642 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 3.65mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!.5、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P9689、页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.87 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! .6、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1446 = 0.866 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 290、50.131.21.2 = 4.68 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.05 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 6.48 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 16.332 kN；.7、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 16.332 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)91、 ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.4+0.12 = 1.6 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1600 / 15.9 = 101 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.58 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=16392、31.76/(0.58424) = 66.411 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 66.411 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.007(1.4+0.12) = 1.88 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.007 ；Lo/i = 1880.27 / 15.9 = 118 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.464 ；钢管立杆的最大应93、力计算值 ；=16331.76/(0.464424) = 83.014 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 83.014 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。.8、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1）.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相94、差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2）.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3）.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和95、中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4）.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5）.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6）.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均96、应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7）.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。七、脚手架安装构造要求7.1、以上计算的纵向立杆97、采用对接扣件连接，顶部采用可调升底座，各连接件安装必须牢固。7.2、各纵向水平杆的连接位置不宜设置在同跨或同步内，不同跨和同步的两个街头应错开大于500mm7.3、纵横向扫地杆安装离底座上皮不大于200mm.高低差楼板处脚手架应满足下图构造要求。7.4、在梁下两侧立杆应设置剪刀撑，剪刀撑宽度不小于4跨，剪刀撑与地面夹角应在450600间。7.5、脚手架立杆应垂直布置，2米高度的垂直度允许偏差不大于15mm。7.6、满堂支架四边与中间每隔4排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。7.7、高于4米的模版支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。八、脚手架的拆除898、.1、脚手架的拆除应按顺序由上而下一步一清，逐层向下的顺序进行，严禁上下同时作业，所有固定件应随脚手架逐层拆除，严禁先将固定件整层或数层拆除后再拆除脚手架。分段拆除高度应不大于2步，如高度差大于2步，应按开口脚手架进行加固，当拆除至脚手架下部最后一节立杆时，应先加临时抛撑加固后拆固定件。卸下的材料应集中堆放。脚手架拆除前，应由单位工程负责人对脚手架进行全面检查，确认可以拆除后方可拆除，严禁个人私自拆除钢管和扣件另做他用，并应在拆除前制定拆除方案，清除所有多余物件。拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志，并设专人看管拆除现场，严禁大量非作业人员进入警戒区域。拆除脚手架的原则：先安装的后拆，后安99、装的先拆。从顶层开始，自上而下按下列程序进行：拆除挡脚板、拆除脚手板、拆除横杆、拆除剪刀撑、拆除立杆、拆除斜杆。拆除的杆件部件应用吊具送下或用人工搬下，禁止从高空向下抛掷。严禁上下同时作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。严禁使用榔头等硬物敲打、撬挖，拆下的连接件应放入袋中。局部脚手架如需保留时，应有专项技术措施，经由一级技术负责人批准，安全部门及使用单位验收办理签字手续后方能使用。拆除到地面的构配件应及时清理，维护并分类堆放，以便运输和保管。8.2、脚手架拆除应注意的事项拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：应全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求；应根据检查结果补充完善施工100、组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后实施；应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；应清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除脚手架时，应符合下列规定：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端设置斜撑加固。卸料时应符合下列规定：各构配件严禁抛掷至地面；运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种规格随时码堆存放。九、脚手架的管理所有的架子工应持有效上岗证上岗。所有进场的钢管、扣件、可调支座，除必须持有合格证明文件外，材料员还要对外观、壁厚进行检查，不合格材料严禁使用。搭、拆架子前应对操作人员进行详细的安全技术交底。脚手架应分段搭设101、分段验收，经验收合格挂牌后才能使用。在搭设内脚手架时，外脚手架要及时跟上，并高出内脚手架操作面一步。脚手架在使用期间应定期进行检查，发现问题要及时处理。使用期间做好防护及维修工作，材料、设备等吊装时，严禁碰撞脚手架。十、安全及文明施工10.1、安全施工脚手架的搭设要严格按照前述要求进行施工，不允许随意进行修改或不按规范要求进行施工。脚手架在使用过程中，严禁超负荷运行，要严格按照脚手架所设计的负荷进行施工。脚手架搭设完毕，进行全面认真地检查，并经施工负责人员及专职安全员验收后方准使用。不得随意将电线绑扎在脚手架上，主要过往道外搭设全封闭人行过道。施工人员正确使用个人施工防护用品，遵守安全防护规102、定，进入现场戴好安全帽，禁止穿高跟鞋、拖鞋或光脚，在没有防护设施的高处作业系好安全带。施工用电：做到电线不乱接乱拉，机械设备实行一机一闸，施工用电线路架空，保证接地良好，绝缘性能好。脚手架及机电设备按规定设置保护接零并重复接地装置。脚手架基础是保证整体脚手架质量的关键，本次脚手架底部地坪预先将设计建筑地坪施工至100mm厚C15混凝土垫层（具体构造层详见体育馆图纸会审附图），然后才能施工二层结构脚手架系统，建筑地坪中的土方回填特别注意梁、承台沟槽的回填质量满足设计压实度要求。10.2、文明施工在施工现场临时堆放的材料，应一律按施工综合进度和有关要求，有计划、有条理的进场堆放和组装，如中途有变动，则应按项目组的要求及时处理。施工准备和实施过程中必须使用的机具应摆放整齐，并有防潮、防雨、防漏电和施工现场保养措施。施工现场应养成每天下班前清理回收废料的良好习惯。作业现场保持清洁整齐，安全防护设施完善，建筑垃圾不得乱堆、乱放、乱甩，作到工完料清，垃圾日产日清。执行标准化作业，施工现场保持整洁，保持进出道路畅通。